Modelování dynamiky volné hladiny v turbulentní oblasti proudění
|
|
- Štěpán Matoušek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Konference ANSYS 2009 Modelování dynamiky volné hladiny v turbulentní oblasti proudění Jahoda M, Moštěk M. VŠCHT Praha, Ústav chemického inženýrství, Technická 5, Praha 6 Milan.Jahoda@vscht.cz Abstract: The method of Volume of Fluid together with Large Eddy Simulation technique for turbulence flow was used for simulation of liquid flow and free liquid surface motion in a pilot plant cylindrical flat-bottomed stirred tank. The CFD simulations of the flow field predicted a highly complex, multi-dimensional dynamical system exhibiting unstable, pseudo-stationary dynamical behavior. The main advantage of this CFD simulation is prediction of velocity flow patterns and free surface elevation/depression in the whole system at time. Obtained results of location and dimensions of free liquid surface fluctuation well correspond with experimental investigation by a conductivity method. Keywords: VOF, LES, stirred tank, free surface. Abstrakt: Příspěvek se zabývá modelováním časově proměnného toku kapaliny v míchací nádobě s mechanickým rotačním míchadlem včetně prostorové deformace (vzdutí/propad) volné hladiny. Při řešení byla užita metoda Volume of Fluid (VOF) pro modelování vícefázového toku a metoda velkých vírů (Large Eddy Simulation, LES) pro řešení nestacionárního turbulentního proudění. Výsledkem řešení byla reálná predikce tokových struktur míchané vsádky včetně lokálních vzdutí/propadů výšky volné hladiny srovnatelná s výsledky z experimentů. Klíčová slova: VOF, LES, míchání, rotační míchadlo, volná hladina. 1. Úvod Základní předností počítačové dynamiky tekutin (CFD, Computational Fluid Dynamics) je možnost získání představ o charakteru proudění, rozložení tlakových, teplotních a koncentračních polí společně s dalšími veličinami v celé zkoumané doméně. Můžeme tak získat informace o jevech i v oblastech, které lze obtížně prozkoumat experimentálně. Jedním z příkladů je studium tokového pole kapaliny v míchací nádobě s mechanickým míchadlem v oblasti pod volnou hladinou při turbulentním režimu proudění. Rychlostní pole v nádobě můžeme sice snadno získat měřením pomocí LDV (Laser Doppler Velocimetry) nebo PIV (Particle Image Velocimetry), ale v oblasti pod volnou hladinou je validita získaných dat velmi nízká. Je to především z důvodů časově a prostorově nestacionárních výškových fluktuací volné hladiny. Struktura toku kapaliny v míchacích aparátech při turbulentním režimu proudění má obecně velmi komplexní charakter a zahrnuje složky značně rozdílné v prostorovém i časovém měřítku. Prostorová škála jednotlivých toků v nádobě se mění od měřítek srovnatelných s geometrickými rozměry celé nádoby, až do mikroskopických měřítek turbulentních mikro-vírů, které disipují kinetickou energii kapaliny na teplo. Na tok kapaliny v míchaných systémech můžeme též pohlížet
2 TechSoft Engineering & SVS FEM jako na pseudo-stacionární, multi-dimensionální dynamický systém zahrnující značný počet dílčích nestabilních (typicky pseudo-periodických) a vzájemně komplexně interagujících toků ve formách cirkulačních smyček, proudů a vírů. Různými experimentálními technikami byl identifikován specifický makroskopický tok, resp. makroskopické fluktuace proudového pole, označovaný jako makronestabilita proudového obrazce. Tokové makronestability ve formě prudkých stoupavých proudů podél stěn a narážek nádoby nebo prostorových makro-vírů ovlivňují všechny operace a děje uskutečňované v míchacích zařízeních, které jsou přímo vázány na pohyb tekutiny, např. homogenizaci mísitelných kapalin, dispergaci plynů do kapalin, suspendaci pevných částic a přenos tepla a hmoty. Makronestability toku vyvolávají též silné silové působení promíchávané kapaliny na pevné povrchy vnořené do vsádky (narážky atp.) a také způsobují deformaci volné hladiny. Především v oblasti narážek můžeme pak pozorovat výrazné lokální vzdutí, označované jako makro-vzdutí volné hladiny. Pohyb (deformace) volné hladiny kapaliny tak reflektuje děje (tokové stavy) v kapalině uvnitř míchací nádoby. Existenci nízkofrekvenčních fluktuací toku, které jsou spojené s makro-nestabilitami toku v míchaných nádobách, je také možné modelovat metodou CFD (Bakker a Oshinowo, 2004; Galletti a kol., 2004; Roussinova a kol., 2003). Do současné doby však bylo publikováno pouze několik prací, které se modelováním nestabilit toku v míchacích nádobách zabývají, a to hlavně z důvodu vysoké časové náročnosti simulačních výpočtů. Byly publikovány výsledky získané jak metodou přímé numerické simulace (angl. Direct Numerical Simulation, DNS) která počítá celé spektrum turbulentních vírů, ale pro řešení vyžaduje velice hustou výpočetní síť, neboť velikost buněk v síti musí být srovnatelná s velikostí nejmenších vírů v proudící kapalině, tak metodou velkých vírů (angl. Large Eddy Simulation, LES), ve které jsou velké víry obsahující energii přímo počítány, zatímco zbývající malé víry jsou modelovány tzv. podsíťovými turbulentními modely (angl. Subgrid-scale turbulence model, SGS). Při užití LES modelu počítáme pouze velké víry, takže můžeme užít řidší výpočetní síť a delší časový krok než při metodě DNS. Převážná většina publikovaných simulačních výpočtů metodami DNS nebo LES však předpokládá rovnou volnou hladinu s nulovou rychlostí kapaliny. Fyzikálně si toto nastavení můžeme představit jako pevné víko umístěné na hladině, čímž však dochází ke zkreslení skutečných tokových charakteristik pod volnou hladinou. Tento příspěvek je zaměřen na modelování dynamiky toku kapaliny v mechanicky míchaných systémech s volnou hladinou pomocí metody LES včetně časové a prostorové fluktuace volné hladiny metodou VOF (angl. Volume of Fluid). 2. Experimentální část Časové a prostorové fluktuace výšky volné hladiny byly získány z experimentů provedených v nádobě válcového tvaru s plochým dnem o vnitřním průměru T = 1 m se čtyřmi radiálními narážkami o šířce b = T/10. Výška plnění nádoby H byla rovna průměru nádoby, tj. nádoba byla v tzv. standardním uspořádání, Obr. 1. K míchání bylo použito šestilopatkové míchadlo se šikmo skloněnými 45 lopatkami, jehož průměr činil D = T/3 a šířka lopatky 0, 2 D. Vzdálenost míchadla ode dna nádoby byla rovna jedné třetině průměru nádoby, C = T/3. Měření bylo prováděno v blízkém okolí jedné z narážek. Rozložení měřicích bodů je patrné z Obr. 2. V každém experimentálním bodě bylo provedeno celkem 6 měření - každé při jiné frekvenci otáčení míchadla, konkrétně při 126 min 1, 155 min 1, 180 min 1, 192 min 1, 220 min 1 a 225 min 1. Kapalnou vsádkou byla vodovodní voda o teplotě okolí (cca 25 C). Ve velkém objemu bylo možno předpokládat během experimentu konstantní teplotu.
3 Konference ANSYS 2009 Pro měření výšky hladiny byla použita vodivostní metoda, kdy pomocí drátové vodivostní sondy (průměr 1,8 mm) byla snímána výška hladiny postupně ve všech vybraných bodech. Druhá elektroda byla zcela ponořena v promíchávané vsádce a její umístění bylo zvoleno poblíž hřídele míchadla mezi dvěma narážkami, kde dochází k nejmenším výkyvům výšky hladiny, čímž se eliminovalo riziko jejího vynoření a ovlivnění toku směrem k měřicí elektrodě. Hloubka ponoru měřicí elektrody byla zvolena tak, aby v průběhu experimentu nedocházelo k úplnému vynoření měřicí sondy z kapaliny a zároveň dostatečně nízká, aby nedocházelo k jejímu úplnému zaplavení při výskytu makro-vzdutí. Elektrický odpor mezi elektrodami byl měřen měřičem vodivosti, jehož výstupní signál (elektrické napětí) je přímo úměrný hloubce ponoření měřicí sondy. Takto získaná experimentální data mají podobu časových řad napětí v daném měřicím bodě s neekvidistantním časovým krokem. Vztah mezi výstupním napětím měřiče a hloubkou ponoření sondy byl zjištěn kalibračními měřeními. Doba měření v každém bodě byla 20 minut s frekvencí zaznamenávání hodnot cca 30 Hz, tj. celkem bylo získáno asi hodnot výšky hladiny v měřeném bodě pro jednu frekvenci otáčení míchadla. Obr. 1. Míchací nádoba Obr. 2. Síť experimentálních bodů kolem narážky 3. Výpočetní část Při simulacích bylo společně řešeno vícefázové proudění metodou VOF s prouděním turbulentním metodou velkých vírů a dynamickým Smagorinsky-Lilly podsíťovým modelem pro výpočet tečného napětí. Geometrie výpočetní domény byla shodná s experimentálním systémem. Výpočetní síť obsahovala přes 2,5 miliónu šestistěnných buněk (r θ z: ), přitom 11% buněk bylo v rotující části; červená oblast na Obr. 3. Průměrný objem buňky byl 0,3 ml. K modelování rotujícího míchadla byla užita metoda klouzající sítě (angl. Sliding Mesh, SM). Výpočetní oblast byla rozšířena o 10 cm nad klidovou úroveň hladiny pro modelování pohybu fázového rozhraní voda-vzduch (volná hladina). V oblasti kolem narážky ve shodných pozicích jako u experimentu byly umístěny virtuální sondy pro snímání časového pohybu výšky hladiny. Virtuální sondy zaznamenávaly průměrnou hodnotu objemového zlomku vzduchu ve vertikálním směru, z této hodnoty se pak dopočítávala aktuální výška kapaliny v každém časovém kroku.
4 TechSoft Engineering & SVS FEM Obr. 3. Geometrie systému a výpočetní síť Řešičem soustavy rovnic byl Fluent 6.3. Nastavení řešiče bylo vybráno na základě doporučení z manuálů firmy ANSYS-Fluent k dosažení dobré konvergence a přesnosti výpočtu s ohledem na výpočetní čas. Základní nastavení: Řešič Nestacionární (Non-Iterative Time Advancement, NITA) Časový krok: 0,001 s Vícefázový tok Model: Volume of Fluid Turbulence Model: metoda velkých vírů (Large Eddy Simulation) Podsíťový model: dynamický Smagorinsky-Lilly Rotující část Model: klouzající sítě (Sliding Mesh) Frekvence otáčení: 180 min -1 Nastavení řešiče (Non-iterative solver) Presure Residual Tolerance:1e-05 Relaxation factor: 0,7 Momentum Residual Tolerance: 1e-05 Relaxation factor: 1 Diskretizace Tlak: Body Force Weighted Prostor: Bounded Central Differencing Objemový zlomek: Modified High Resolution Interface Capturing (HRIC) Čas: implicitní schéma (druhého řádu) Paralelní výpočet probíhal na pracovní stanici HP Z600, osm jader (2x Intel Xeon X GHz), 24 GB operační paměti, operační systém: Linux Centos 64bit. Doba výpočtu jedné vteřiny reálného času trvala přibližně 20 hodin.
5 Konference ANSYS Výsledky a diskuse Experimentálně získané časové řady pohybu volné hladiny byly podrobeny statistické a nelineární analýze. Získané výsledky byly publikované dříve (Crinelli a kol., 2008). Ukázka prostorové distribuce průměrné výšky hladiny pro frekvenci otáčení 180 min -1 je znázorněna na Obr. 4. Obr. 4. Průměrná výška hladiny zjištěná experimentálně Porovnáme-li časový záznam průběhu fluktuace výšky hladiny zjištěným experimentálně a CFD výpočtem, získáme výbornou shodu výsledků. Na Obr. 5 je porovnán záznam ze sondy A4. Experiment detail Experiment CFD Obr. 5. Porovnání časového průběhu pohybu volné hladiny mezi experimentem a CFD výpočtem pro sondu A4
6 TechSoft Engineering & SVS FEM Na obrázku 6 je znázorněn vývoj deformace hladiny v čase z CFD simulace. Je zde patrné tzv. makro-vzdutí volné hladiny u stěnové narážky v důsledku stoupavého proudu kapaliny podél stěny a narážky. Tento pohyb kapaliny je zřetelně pozorovatelný u reálných zařízení při turbulentním režimu proudění. Obr. 6. Vizualizace pohybu vzdutí u narážky s časovým krokem 0,25 s Z Obr. 6 je také patrná predikce pohybu výšky kapaliny v těsné vzdálenosti u narážky resp. stěny nádoby. Zde se velmi obtížně získávají experimentální hodnoty, viz Obr. 4. Na Obr. 7 je ukázána vizualizace získaného tokového pole v rovině těsně u náběžné hrany narážky. Na pravém obrázku je ukázán prudký stoupavý proud kapaliny podél narážky a jeho deformace u volné hladiny. Existence stoupavých proudů byla dokázána experimentálně (Bittorf a Kresta, 2000). Na levém obrázku je ukázka další tokové makro-nestability: vyvinutý makro-vír v horní oblasti míchané vsádky. Také tento jev byl dříve potvrzen experimentálně (Brůha a kol., 1996; Jahoda a kol., 2002). Obr. 7. Vizualizace tokového pole pod volnou hladinou
7 Konference ANSYS Závěry Příspěvek ukázal možnosti predikce pohybu volné hladiny a tokového pole kapaliny při turbulentním režimu proudění pomocí metod Volume of Fluid a Large Eddy Simulation. Získané výsledky odpovídají chování reálného systému. Máme tak nástroj pro zkoumání tokových charakteristik pod volnou hladinou a pro zkoumání příčin vzniku tokových nestabilit v míchaný kapalných vsádkách. Poděkování Tato práce byla podporována Grantovou agenturou České republiky (Grant: 104/09/1290) a Ministerstvem školství, mládeže a tělovýchovy ČR (Výzkumný záměr: MSM ). Seznam symbolů b C D H N T šířka narážky; m vzdálenost míchadla ode dna; m průměr míchadla; m výška plnění nádoby kapalinou; m frekvence otáčení míchadla; Hz průměr míchací nádoby; m 6. Reference Crinelli F., Mattheislová H., Jahoda M., Magelli F., Hasal P., Fořt I. An experimental study of free liquid surface motions in stirred tanks, Proc. 18th International Congress of Chemical and Process Engineering, Praha, Czech Republic, August 2008, CD ROM 0865 (1-18), Bakker A., Oshinowo L.M. Modelling of turbulence in stirred vessel using large eddy simulation Trans IChemE, Part A, Chem. Eng.Res. Des., vol. 82, Bittorf K.J., Kresta S.M. Active volume of mean circulation for stirred tanks agitated with axial impellers Chemical Engineering Science, vol. 55, pp , Brůha O., Fořt I., Smolka P., Jahoda M. Experimental study of turbulent macro-instabilities in an agitated system with axial high-speed impeller and with radial baffles Collect Czech Chem Commun, vol. 61, pp , Galletti A., Lee K.C., Paglianti A., Yianneskis M. Macro-instability phenomena in stirred vessels in the laminar, transitional and turbulent fow regimes, Proc. 11th European Conference on Mixing, Bamberg, Germany, October, pp , Jahoda M., Machoň V., Vlach L., Fořt I. Macro-instabilities of a suspension in an axially agitated mixing tank Acta Polytechnica 42, pp. 3 7, Roussinova V.T., Kresta S.M., Weetman R. Low Frequency Macroinstabilities in Stirred Tank: Scale-up and Prediction Based on Large Eddy Simulations, Chemical Engineering Science, vol. 58, pp , 2003.
8 TechSoft Engineering & SVS FEM
Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Petr Kovařík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, kovarikp@ntc.zcu.cz Abstract: The paper
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 NUMERICKÉ SIMULACE ING. KATEŘINA
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Turbulence
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Turbulence M. Jahoda Turbulence 2 Turbulentní proudění vzniká při vysokých Reynoldsových číslech (Re>>1); je způsobováno komplikovanou interakcí mezi viskózními a setrvačnými
VíceMODELOVÁNÍ HOMOGENIZACE KAPALINY V AEROVANÉ NÁDOBĚ S MECHANICKÝM MÍCHADLEM
MODELOVÁNÍ HOMOGENIZACE KAPALINY V AEROVANÉ NÁDOBĚ S MECHANICKÝM MÍCHADLEM Autoři Doc. Dr. Ing. Milan JAHODA, VŠCHT Praha, Milan.Jahoda@vscht.cz Bc. Lenka TOMÁŠKOVÁ, VŠCHT Praha, Lenka.Tomaskova@vscht.cz
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceMÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ
MÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ Účel míchání: intenzifikace procesů v míchané vsádce (přenos tepla a hmoty) příprava směsí požadovaných vlastností (suspenze, emulze) Způsoby míchání: mechanické míchání hydraulické
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky M. Jahoda Okrajové podmínky 2 Řídí pohyb tekutiny. Jsou požadovány matematickým modelem. Specifikují toky do výpočetní oblasti, např. hmota, hybnost
VíceCFD simulace vícefázového proudění na nakloněné desce: porovnání smáčivosti různých kapalin. Martin Šourek
CFD simulace vícefázového proudění na nakloněné desce: porovnání smáčivosti různých kapalin Martin Šourek VŠCHT Praha Ústav matematiky Praha 13. Prosince 2016 Úvod Model Výsledky Závěr Úvod 13.12.2016
VíceModelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci
Konference ANSYS 2011 Modelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci V. Jirsák, M. Kantor, P. Sklenář České vysoké učení v Praze, Fakulta stavební, Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Abstract: The
VíceMíchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu.
Míchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu. Účelem mícháním je dosáhnout dokonalé, co nejrovnoměrnější
Více( r) Studium erozivního opotřebení lopatek míchadla vliv tvarového opotřebení lopatek na procesní charakteristiky míchadla. H = (2) h. R = 2r.
Studium erozivního opotřebení lopatek míchadla vliv tvarového opotřebení lopatek na procesní charakteristiky míchadla Michal Kovářík, Petr Fišer Vedoucí práce: Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. Abstrakt V
VíceVícefázové reaktory. MÍCHÁNÍ ve vsádkových reaktorech
Vícefázové reaktory MÍCHÁNÍ ve vsádkových reaktorech Úvod vsádkový reaktor s mícháním nejběžnější typ zařízení velké rozmezí velikostí aparátů malotonážní desítky litrů (léčiva, chemické speciality, )
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE
NUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE Autoři: Ing. Petr ŠVARC, Technická univerzita v Liberci, petr.svarc@tul.cz Ing. Václav DVOŘÁK, Ph.D., Technická univerzita v Liberci, vaclav.dvorak@tul.cz
VíceHYDROMECHANICKÉ PROCESY. Míchání v kapalném prostředí (přednáška)
HYDROMECHANICKÉ PROCESY Míchání v kapalném prostředí (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. (e-mail: Tomas.Jirout@fs.cvut.cz, tel.: 435 681) MÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ Účel míchání: intenzifikace
VíceZáklady chemických technologií
4. Přednáška Mísení a míchání MÍCHÁNÍ patří mezi nejvíc používané operace v chemickém průmyslu ( resp. příbuzných oborech, potravinářský, výroba kosmetiky, farmaceutických přípravků, ) hlavní cíle: odstranění
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod - Co je CFD? 2 Computational Fluid Dynamics (CFD) je moderní metoda jak získat představu o proudění tekutin, přenosu tepla a hmoty, průběhu chemických reakcích
VíceVliv koncentrace částic na suspendační účinky míchadla s rovnými lomenými lopatkami
Vliv koncentrace částic na suspendační účinky míchadla s rovnými lomenými lopatkami T. Jirout, F. Rieger České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní Ústav procesní a zpracovatelské techniky,
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceCFD výpočtový model bazénu pro skladování použitého paliva na JE Temelín a jeho validace
CFD výpočtový model bazénu pro skladování použitého paliva na JE Temelín a jeho validace Ondřej Burian Pavel Zácha Václav Železný ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky NUSIM 2013 Co je to CFD?
VíceTEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE
TEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE Autoři: Ing. David LÁVIČKA, Ph.D., Katedra eneegetických strojů a zařízení, Západočeská univerzita v Plzni, e-mail:
VícePříspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami
Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami (Numerical Modelling of Flow of Two Immiscible Fluids Past a NACA 0012 profile) Ing. Tomáš
VíceModelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII
Konference ANSYS 2009 Modelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII Richard Matas, František Wegschmied Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14
VíceMODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal ribs in a channel with free surface
Colloquium FLUID DYNAMICS 007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 4-6, 007 p.1 MODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal
VíceOptimalizace míchání suspenze PVC v zásobníku o objemu 100 m 3
Optimalizace míchání suspenze PVC v zásobníku o objemu 100 m 3 Bc. Vít Pešava Vedoucí práce: Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. Abstrakt Cílem této práce je navrhnout na základě experimentů a literatury takové
VíceFLUENT přednášky. Metoda konečných objemů (MKO)
FLUENT přednášky Metoda konečných objemů (MKO) Pavel Zácha zdroj: [Bakker, 2008], [Vodička, 2011], [Runchal, 2008], [Kozubková, 2008] Historie - zřejmě nestarší způsob řešení parciálních diferenciálních
VíceMODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH
MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH Ing., Martin KANTOR, ČVUT Praha Fakulta stavební, martin.kantor@fsv.cvut.cz Annotation This article deals with CFD modelling of free surface flow in a rectangular
VíceHYDROMECHANICKÉ PROCESY. Míchání v kapalném prostředí (přednáška)
HYDROMECHANICKÉ PROCESY Míchání v kapalném prostředí (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. (e-mail: Tomas.Jirout@fs.cvut.cz, tel.: 435 681) MÍCHÁNÍ V KAPALNÉM PROSTŘEDÍ Účel míchání: intenzifikace
VícePROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ. Jaroslav Štěch
SOUTĚŽNÍ PŘEHLÍDKA STUDENTSKÝCH A DOKTORSKÝCH PRACÍ FST 2007 PROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ Jaroslav Štěch ABSTRAKT Úkolem bylo zjistit numerickou CFD
VíceFLUENT přednášky. Turbulentní proudění
FLUENT přednášky Turbulentní proudění Pavel Zácha zdroj: [Kozubková, 2008], [Fluent, 2011] Proudění skutečných kapalin - klasifikujeme 2 základní druhy proudění: - laminární - turbulentní - turbulentní
VíceColloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1
Colloquium FLUID DYNAMICS 27 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 27 p.1 NUMERICKÉ ŘEŠENÍ STACIONÁRNÍHO A NESTACIONÁRNÍHO TRANSSONICKÉHO PROUDĚNÍ VE VNĚJŠÍ AERODYNAMICE
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
Více4.Mísení, míchání MÍCHÁNÍ
4.Mísení, míchání MÍCHÁNÍ - patří mezi nejvíc používané operace v chemickém průmyslu ( resp. příbuzných oborech, potravinářský, výroba kosmetiky, farmaceutických přípravků, ) - hlavní cíle: o odstranění
VíceAutokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce
Vysoká škola chemicko technologická v Praze Ústav organické technologie (111) Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce Vypracoval : Bc. Tomáš Sommer Předmět: Vícefázové reaktory (prof. Ing.
VíceTHE MEASUREMENT OF FLOW PARAMETERS IN SQUARE CROSS SECTION BEND
THE MEASUREMENT OF FLOW PARAMETERS IN SQUARE CROSS SECTION BEND Zubík. P., Šulc J. Summary: The article deals with measurement of flow parameters in defined 90 bend profiles of square constant cross section
VícePočítačová dynamika tekutin užitečný nástroj pro inženýry
Počítačová dynamika tekutin užitečný nástroj pro inženýry M. Jahoda Úvod Počítačová dynamika tekutin (Computational Fluid Dynamics, CFD) je moderní metoda, která se zabývá prouděním tekutin, přenosem tepla
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VícePříkon míchadla při míchání nenewtonské kapaliny
Míchání suspenzí Navrhněte míchací zařízení pro rozplavovací nádrž na vápenný hydrát. Požadovaný objem nádrže je 0,8 m 3. Největší částice mají průměr 1 mm a hustotu 2200 kg m -3. Objemová koncentrace
VíceNUMERICKÁ SIMULACE PROUDĚNÍ DVOUFÁZOVÉ VLHKÉ PÁRY OHYBEM POTRUBÍ Numerical simulation of two phase wet steam flow in pipeline elbow
NUMERICKÁ SIMULACE PROUDĚNÍ DVOUFÁZOVÉ VLHKÉ PÁRY OHYBEM POTRUBÍ Numerical simulation of two phase wet steam flow in pipeline elbow Šťastný Miroslav 1, Střasák Pavel 2 1 Západočeská univerzita v Plzni,
VícePROUDĚNÍ V KAVITĚ VYVOLANÉ SMYKOVÝM TOKEM PŘI VELKÝCH REYNOLDSOVÝCH ČÍSLECH Shear-driven cavity flow at high Reynolds numbers
Colloquium FLUID DYNAMICS 27 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 27 p.1 PROUDĚNÍ V KAVITĚ VYVOLANÉ SMYKOVÝM TOKEM PŘI VELKÝCH REYNOLDSOVÝCH ČÍSLECH Shear-driven cavity
VíceStacionární 2D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně
Stacionární D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně Petr Toms Abstrakt Příspěvek je věnován popisu řešení proudění stacionárního D výpočtu účinnosti jeden a půl vysokotlakého turbínového stupně
VíceCharakterizace koloidních disperzí. Pavel Matějka
Charakterizace koloidních disperzí Pavel Matějka Charakterizace koloidních disperzí 1. Úvod koloidní disperze 2. Spektroskopie kvazielastického rozptylu 1. Princip metody 2. Instrumentace 3. Příklady použití
VíceStudium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem
Konference ANSYS 2009 Studium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem Josef Foldyna, Zdeněk Říha, Libor Sitek Ústav geoniky AV ČR, v. v. i., Ostrava josef.foldyna@ugn.cas.cz, riha.zdenek@seznam.cz,
VíceEXPERIMENTÁLNÍ A NUMERICKÝ VÝZKUM SPALOVACÍ KOMORY
10 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2011 June 16-17, 2011, Pilsen, Czech Republic EXPERIMENTÁLNÍ A NUMERICKÝ VÝZKUM SPALOVACÍ KOMORY TŮMA Jan, KUBATA Jan, BĚTÁK
VíceNumerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami
Konference ANSYS 2011 Numerická simulace proudění stupněm s vyrovnávacími štěrbinami Bartoloměj Rudas, Zdeněk Šimka, Petr Milčák, Ladislav Tajč, Michal Hoznedl ŠKODA POWER, A Doosan Copany bartolomej.rudas@doosan.com
VíceColloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1
Colloquium LUID DYNAMICS 7 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 4-6, 7 p.1 POHYB ZNAČKOVACÍCH ČÁSTIC V NESTACIONÁRNÍM PROUDOVÉM POLI Behavior of Seeding Particles in the Unsteady
VíceIng. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D.
OPTIMALIZACE BRAMOVÉHO PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ OCELI ZA POMOCI NUMERICKÉHO MODELU TEPLOTNÍHO POLE Ing. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D. Fakulta strojního inženýrství
VíceFSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
VíceFLOW PARAMETERS MEASUREMENT IN THE CURVED DIFFUSER OF THE RECTANGULAR CROSS-SECTION
FLOW PARAMETERS MEASUREMENT IN THE CURVED DIFFUSER OF THE RECTANGULAR CROSS-SECTION Zubík. P., Šulc J. Summary: The article deals with measurement of flow parameters in the bend diffuser of the rectangular
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Řešení rovnic. - metoda konečných objemů -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Řešení rovnic - metoda konečných objemů - Rozdělení parciálních diferenciálních rovnic 2 Obecná parciální diferenciální rovnice se dvěma nezávislými proměnnými x a y:
VíceModelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby
Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby Jiří Pospíšil, Miroslav Jícha pospisil.j@fme.vutbr.cz Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický
VíceSimulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy
Konference ANSYS 2009 Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Regina Holčáková, Martin Marek VŠB-TUO, FEI, Katedra elektrických strojů a přístrojů Abstract: Paper focuses
VíceVliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení
Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení Manoch Lukáš Abstrakt: Práce je zaměřena na stanovení vlivu úhlu napojení distální anastomózy femoropoplitálního
VíceVÝPOČET VLASTNÍ FREKVENCE VYSOKOTLAKÉHO SYSTÉMU
VÝPOČET VLASTNÍ FREKVENCE VYSOKOTLAKÉHO SYSTÉMU Autoři : Josef FOLDYNA, ÚSTAV GEONIKY AV ČR, V: V. I., OSTRAVA, josef.foldyna@ugn.cas.cz Zdeněk ŘÍHA, ÚSTAV GEONIKY AV ČR, V. V. I., OSTRAVA, rihaz@kochind.com
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VĚTREM V REÁLNÉ ATMOSFÉŘE NUMERICAL MODELING WIND ACTION ON STRUCTURES IN REAL ATMOSPHERE Vladimíra Michalcová 1, Zdeněk Michalec 2, Lenka Lausová 3, Abstract
VíceMartin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
NUMERICKÉ ŘEŠENÍ BUDÍCÍCH SIL NA LOPATKY ROTORU ZA RŮZNÝCH OKRAJOVÝCH PODMÍNEK SVOČ FST 2008 ABSTRAKT Martin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Úkolem
VícePOSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL
POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL Autor: Dr. Ing. Milan SCHUSTER, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 1/57, 316 00 Plzeň, e-mail: milan.schuster@skodavyzkum.cz Anotace: V příspěvku
VíceLDA MEASUREMENT NEAR CAVITATION CENTRE OF VORTEX LDA MĚŘENÍ V OKOLÍ KAVITUJÍCÍHO JÁDRA VÍRU
LDA MEASUREMENT NEAR CAVITATION CENTRE OF VORTEX LDA MĚŘENÍ V OKOLÍ KAVITUJÍCÍHO JÁDRA VÍRU P. Zubík Abstrakt: Technique and results of measurement of flow parameters in the piping model of circular cross
VíceVícefázové reaktory. Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor. Zuzana Tomešová
Vícefázové reaktory Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor Zuzana Tomešová 2008 Probublávaný reaktor plyn - kapalina - katalyzátor Hydrogenace méně těkavých látek za vyššího tlaku Kolony naplněné
VíceIntenzifikace míchání v technologii suspenzní polymerace PVC v reaktoru o objemu 40 m 3 a 80 m 3.
Intenzifikace míchání v technologii suspenzní polymerace PVC v reaktoru o objemu 40 m 3 a 80 m 3. Bc. Vít Pešava Vedoucí práce: Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D. Abstrakt V této práci byly navrhovány konstrukční
VíceStudentská tvůrčí činnost 2009. 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži. David Jícha
Studentská tvůrčí činnost 2009 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži David Jícha Vedoucí práce : Prof.Ing.P.Šafařík,CSc. a Ing.D.Šimurda 3D modelování vírových struktur
VíceTime-Resolved PIV and LDA Measurements of Pulsating Flow
Colloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1 MĚŘENÍ PERIODICKÉHO PROUDĚNÍ METODOU TIME-RESOLVED PIV A LDA Time-Resolved PIV and LDA Measurements
VíceLDA MEASUREMENT BEHIND GENERATOR OF ROTATION LDA MĚŘENÍ ZA GENERÁTOREM ROTACE
LDA MEASUREMENT BEHIND GENERATOR OF ROTATION LDA MĚŘENÍ ZA GENERÁTOREM ROTACE P. Zubík Abstrakt: Technique and results of measurement of flow parameters in the piping model of circular cross section with
Více9 Charakter proudění v zařízeních
9 Charakter proudění v zařízeních Egon Eckert, Miloš Marek, Lubomír Neužil, Jiří Vlček A Výpočtové vztahy Jedním ze způsobů, který nám v praxi umožňuje získat alespoň omezené informace o charakteru proudění
VíceStudentská tvůrčí činnost 2009
Studentská tvůrčí činnost 2009 Numerické řešení proudového pole v kompresorové lopatkové mříži Balcarová Lucie Vedoucí práce: Prof. Ing. P. Šafařík, CSc. a Ing. T. Hyhlík, PhD. Numerické řešení proudového
VíceMěření axiálních rychlostních profilů v nádobách s centrální cirkulační trubkou pomocí LDA systému
Měření axiálních rychlostních profilů v nádobách s centrální cirkulační trubkou pomocí LDA systému J.Brož*,M. Severa**, T.Jirout*, F.Rieger* *Department of Process Engineering Czech Technical University
VícePropojení matematiky, fyziky a počítačů
Propojení matematiky, fyziky a počítačů Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ..7/.3./45.9 V Ústí n. L., únor 5 Ing. Radek Honzátko, Ph.D. Propojení matematiky, fyziky a počítačů
VícePříkonové charakteristiky míchadel
Míchání suspenzí Navrhněte míchací zařízení pro rozplavovací nádrž na vápenný hydrát. Požadovaný objem nádrže je 0,8 m 3. Největší částice mají průměr 1 mm a hustotu 2200 kg m -3. Objemová koncentrace
VíceSIMULACE PULZUJÍCÍHO PRŮTOKU V POTRUBÍ S HYDRAULICKÝM AKUMULÁTOREM Simulation of pulsating flow in pipe with hydraulic accumulator
Colloquium FLUID DYNAMICS 2009 Institute of Thermomechanics AS CR, v.v.i., Prague, October 21-23, 2009 p.1 SIMULACE PULZUJÍCÍHO PRŮTOKU V POTRUBÍ S HYDRAULICKÝM AKUMULÁTOREM Simulation of pulsating flow
VíceMíchací zařízení pro míchání vysoce koncentrované jemnozrnné suspenze
Míchací zařízení pro míchání vysoce koncentrované jemnozrnné suspenze Lukáš Krátký, Ing. Jiří Moravec 1. Úvod Míchání suspenzí patří mezi nejčastější operace v potravinářském, chemickém a zpracovatelském
VícePOČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
Otto DVOŘÁK 1, Jan ANGELIS 2, Tomáš KUNDRATA 3, Hana MATHEISLOVÁ 4, Petra BURSÍKOVÁ 5, Milan JAHODA 6 POČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU Abstrakt COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
VíceNUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014
NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014 Miroslav Kabát, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT
VíceTémata bakalářských prací
Témata bakalářských prací Studijní program: Strojírenství Energetika a procesní technika Akademický rok: 2015/2016 Vedoucí práce Témata bakalářských prací Míchání průmyslových suspenzí Procesní charakteristiky
VíceSpojitý popis plazmatu, magnetohydrodynamika
Spojitý popis plazmatu, magnetohydrodynamika Spojitý popis plazmatu V mnoha případech nepotřebujeme znát detailně popis plazmatu, dalším možným popisem plazmatu je tzv. spojitý (fluidní), tj. makroskopický
VíceHydromechanické procesy Turbulence
Hydromechanické procesy Turbulence M. Jahoda Turbulence 2 Turbulentní proudění vzniká při vysokých Reynoldsových číslech (Re>>1); je způsobováno komplikovanou interakcí mezi viskózními a setrvačnými členy
VícePorovnání rychlostního profilu ve vertikální trubici z numerické simulace a z experimentálního měření metodou PIV
Konference ANSYS 2009 Porovnání rychlostního profilu ve vertikální trubici z numerické simulace a z experimentálního měření metodou PIV Lávička D. Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14
VíceNumerická studie proudění v modelu látkového filtru
Konference ANSYS 2009 Numerická studie proudění v modelu látkového filtru Jan Sedláček Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie Univerzitní 8, 306 14 Plzeň, email: sedlacek@ntc.zcu.cz
VíceŘEŠENÍ TURBULENTNÍHO VAZKÉHO PROUDĚNÍ S ČÁSTICEMI METODOU LARGE EDDY SIMULATION
ŘEŠENÍ TURBULENTNÍHO VAZKÉHO PROUDĚNÍ S ČÁSTICEMI METODOU LARGE EDDY SIMULATION Ing. Školitel: prof. Ing. Miroslav Jícha, CSc. VUT v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor termomechaniky
VíceCFD ANALÝZA CHLAZENÍ MOTORU
CFD ANALÝZA CHLAZENÍ MOTORU Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D., VŠB TU Ostrava, zdenek.poruba@vsb.cz Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., VŠB TU Ostrava, jan.szweda@vsb.cz Anotace česky (slovensky) Předložený článek prezentuje
VícePrůběh a důsledky havarijního úniku CNG z osobních automobilů
Průběh a důsledky havarijního úniku CNG z osobních automobilů Řešitelé: TÚPO, VŠCHT Trvání: 1. 1. 2017 31. 12. 2019 Poskytovatel: MV ČR - Program bezpečnostního výzkumu České republiky 2015-2020 Celková
VíceOPTIMALIZACE STŘEDOTLAKÉHO DIFUZORU PARNÍ TURBÍNY OPTIMIZATION OF IP DIFFUSER IN THE STEAM TURBINE
OPTIMALIZACE STŘEDOTLAKÉHO DIFUZORU PARNÍ TURBÍNY OPTIMIZATION OF IP DIFFUSER IN THE STEAM TURBINE Aleš Macálka TechSoft Engineering, spol. s r.o. Michal Hoznedl R&D, Doosan Škoda Power s.r.o. KLÍČOVÁ
VíceÚvod do předmětu, úvod do problematiky CAE a MKP (přehled nástrojů a obecné postupy CAD/CAE, vazby součástí CAE)
CAD/CAE ÚNOD: Jan Tippner, Václav Sebera, Miroslav Trcala, Eva Troppová. Úvod do předmětu, úvod do problematiky CAE a MKP (přehled nástrojů a obecné postupy CAD/CAE, vazby součástí CAE) Podpořeno projektem
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice. - laminární tok -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice - laminární tok - Základní pojmy 2 Tekutina nemá vlastní tvar působením nepatrných tečných sil se částice tekutiny snadno uvedou do pohybu (výjimka některé
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceDEM-CFD studie proudění v sypané výplni. Martin Šourek
DEM-CFD studie proudění v sypané výplni Martin Šourek VŠCHT Praha Ústav matematiky Praha 12. prosince 2017 Motivace Modelování toku v sypané výplni 2 Úvod Model Výsledky Závěr Model 3 Metodika Přístup
VíceBIM & Simulace CFD simulace ve stavebnictví. Ing. Petr Fischer
BIM & Simulace CFD simulace ve stavebnictví Ing. Petr Fischer Agenda 10:15 11:00 Úvod do problematiky Petr Fischer Technické informace a příklady Jiří Jirát Otázky a odpovědi Používané metody navrhování
Více1 POPIS MATEMATICKÉHO MODELU. 1.1 Použitý software FLOW-3D. Vodní nádrže , Brno
1 POPIS MATEMATICKÉHO MODELU 1.1 Použitý software FLOW-3D Pro modelování proudění byl zvolen komerční softwarový balík FLOW-3D. Jedná se o CFD (Computional Fluid Dynamics) nástroj využívající matematické
VíceZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ
11 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2012 June 13-15, 2012, Srni, Czech Republic ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ TUČEK Antonín (TechSoft
VíceMíchání. P 0,t = Po ρ f 3 d 5 (2)
Míchání Úvod: Mícháním se urychluje dosažení koncentrační a teplotní homogenity, které podstatně ovlivňují průběh tepelných a difuzních operací, reakcí v reaktorech a bezpečnost chemických provozů, která
VícePavol Bukviš 1, Pavel Fiala 2
MODEL MIKROVLNNÉHO VYSOUŠEČE OLEJE Pavol Bukviš 1, Pavel Fiala 2 ANOTACE Příspěvek přináší výsledky numerického modelování při návrhu zařízení pro úpravy transformátorového oleje. Zařízení pracuje v oblasti
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceŘešení vnější aerodynamiky kolejových vozidel
Řešení vnější aerodynamiky kolejových vozidel Milan Schuster Výzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o., Tylova 46, 301 00 Plzeň, e-mail: schuster@vzuplzen.cz Abstract: This paper deals with numerical simulations
VícePorovnání výsledků numerické analýzy programem FLUENT s měřením emisí NOx pro granulační kotel K11
Porovnání výsledků numerické analýzy programem FLUENT s měřením emisí NOx pro granulační kotel K11 Pavel STŘASÁK 14 Techsoft Engineering, s.r.o., Praha Josef PRŮŠA 15 Invelt Servis,s.r.o., Praha Popis
VíceVliv vířivého proudění na přesnost měření průtoku v komínech
Vliv vířivého proudění na přesnost měření průtoku v komínech J. Geršl, S. Knotek Z. Belligoli, R. Dwight M. Coleman, R. Robinson Hradec Králové, 21.9. 2017 O čem bude přednáška Referenční metoda měření
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
Více