Dále jsou uvedeny cíle, kterých máte dosáhnout po prostudování této kapitoly konkrétní dovednosti, znalosti.
|
|
- Břetislav Bartoš
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 POKYNY KE SD AS KE SD Na úvod apitoly je uveden as potebný prostudování láty. as je pouze orientaní a m'že vám sloužit jao hrubé vodíto pro rozvržení studia celého pedm,tu i apitoly. CÍL Dále jsou uvedeny cíle, terých máte dosáhnout po prostudování této apitoly onrétní dovednosti, znalosti. VÝKLAD Následuje vlastní výlad studované láty, zavedení nových pojm' a jejich vysv,tlení. SHNÍ POJM: Na záv,r apitoly jsou zopaovány hlavní pojmy, teré si v ní máte osvojit. Poud n,terému z nich ješt, nerozumíte, vra<te se nim ješt, jednou. OÁKY Pro ov,ení, že jste dobe a úpln, látu apitoly zvládli, máte dispozici n,oli teoreticých otáze. 1
2 KAY 4 HODN PO NASDOVÁNÍ ÉO KAPOLY ENÁC NÁ CO JE KA. NÁ JEDNOLVÉ DHY KAOVÝCH POD:. A AKÉ NÁ VÝPOE EAKANCÍ POCEBNÝCH K ENÍ KAOVÉHO POD, POPCÍPADE KAOVÉHO VÝKON. 1. Charateristia zratových jev! 1.1. áladní pojmy rat: náhodné nebo úmyslné spojení pes zanedbatelný odpor nebo impedanci dvou nebo více bod' obvodu, teré mají pi normálním provozu r'zná nap,tí. ratový proud: proud, terý tee místem zratu po dobu trvání zratu. Je to nadproud, terý je d'sledem poruchy nebo nesprávného propojení v eletricém obvodu. Doba trvání zratu : doba od oamžiu vzniu zratu až do jeho oneného vypnutí ve všech fázích postižených zratem. P*edpoládaný zratový proud: proud, terý by protéal obvodem, dyby byl zrat nahrazen ideálním spojením se zanedbanou eventuální stejnosm,rnou složou proudu. V pípad, trojfázového zratu se pedpoládá, že proud vzniá souasn, ve všech tech fázích. Soum-rný zratový proud: efetivní hodnota stídavé soum,rné složy pedpoládaného zratového proudu se zanedbanou eventuální aperiodicou složou proudu.
3 Po.áte.ní rázový zratový proud : efetivní hodnota stídavé soum,rné složy pedpoládaného zratového proudu v oamžiu vzniu zratu, pi onstantní impedanci. Je to pechodný stídavý proud, vzniající v prvním oamžiu po zratu, dyž nap,tí má ješt, p'vodní hodnotu a odpor se už zmenšil zratem. Nárazový zratový proud i p ( m ): maximáln, možná oamžitá hodnota pedpoládaného zratového proudu. Veliost nárazového zratového proudu závisí na oamžiu, v n,mž e zratu dochází. Stejnosm-rná složa zratového proudu i DC : je to složa zratového proudu, terá vzniá v pípad,, dyž zrat nastane pi pechodu nap,tí nulou. Posouvá pr'b,h zratového proudu asymetricy od osy x. A poátení hodnota i DC. stálený zratový proud : efetivní hodnota zratového proudu, terá z'stává po odezn,ní všech pechodových jev'. Evivalentní rátodobý oteplovací proud th : efetivní hodnota fitivního proudu sinusového pr'b,hu s onstantní amplitudou, terý za dobu zratu vyvine stejné množství tepla jao pedpoládaný zratový proud s nejv,tší možnou stejnosm,rnou složou. Jmenovitý rátodobý proud thr : efetivní hodnota proudu, terou musí eletricé zaízení vydržet po jmenovitou dobu zratu za stanovených podmíne. Soum-rný vypínací proud vyp : efetivní hodnota uzavené periody soum,rné složy pedpoládaného zratového proudu v oamžiu odd,lení ontat' prvního pólu spínacího zaízení. ázový zratový výon zratového obvodu S : Pomyslná hodnota definovaná jao souin poáteního rázového soum,rného zratového proudu, jmenovitého nap,tí sít, n a souinitele 3. S 3 n Jmenovité nap-tí sít- n : sdružené nap,tí, terým je soustava oznaena a n,muž se vztahují n,teré provozní charateristiy. Eletricy vzdálený zrat: zrat, pi terém veliost soum,rné složy pedpoládaného zratového proudu z'stává v podstat, onstantní. Pr'b,h zratového proudu: 3
4 Eletricy blízý zrat: zrat, pi terém písp,ve alespol jednoho synchronního stroje pedpoládanému poátenímu zratovému proudu perauje dvojnásobe jmenovitého proudu generátoru, nebo zrat, pi terém písp,ve asynchronních a synchronních motor' perauje 5 % poáteního rázového zratového proudu bez motor'. Pr'b,h zratového proudu: de je poátení rázový zratový proud i p nárazový zratový proud ustálený zratový proud A poátení hodnota stejnosm,rné složy 1 horní obalová iva dolní obalová iva zaniající stejnosm,rná složa 4
5 1.. Druhy zrat Soum-rný zrat Soumrný trojpólový zrat m'že nastat pi ovovém dotyu všech tí fází navzájem. Všechny ti vodie jsou shodn, postiženy a vedou stejný zratový proud. ento druh zratu se nejast,ji vysytuje v abelových sítích ( oblou, vznilý pi jaémoliv zratu snadno poruší izolaci mezi všemi fázemi ) a vede asto nejvyšším hodnotám pedpoládaného zratového proudu. Nesoum-rné zraty K nesoum,rným zrat'm patí: - Dvoufázový zrat izolovaný. Vzniá pi prostém spojení dvou r'zných fází. - Dvoufázový zrat zemní. Vzniá pi spojení dvou r'zných fází a zem,. - Jednofázový zrat. Vzniá pi spojení jedné fáze se zemí u soustavy s uzemn,ným uzlem. p'sobuje nejv,tší rušení sd,lovacích vedení. Soum,rný trojfázový zrat p'sobí na trojfázovou soustavu symetricy. Všechny ostatní zraty zp'sobují asymetricé zatížení. Výpoet hodnot proudu pi nesoum,rných zratech se zjednodušuje použitím metody soum,rných slože Výpo$et zratových proud asový pr'b,h zratového proudu: Nastane-li v síti zrat, je to pro generátor náhlá zm,na zatížení, jež je doprovázena pechodným d,jem. Pi zratu v bezprostední blízosti generátoru lesne svorové nap,tí tém, na nulu a magneticé pole v ase t0 odpovídá emse E, protože v d'sledu magneticé setrvanosti se to nem'že pizp'sobit soem. Emsa E, daná v bezporuchovém stavu, se v tomto oamžiu spotebuje jen v rozptylové reatanci a svorové nap,tí se blíží nule. Jamile zane téci zratový proud, zane se vytváet jemu odpovídající statorové pole, teré zeslabuje hlavní budící, až se dosáhne malého ustáleného pole, teré odpovídá ustálenému chodu naráto. ratový proud lze rozložit na ti složy, z nichž dv, jsou tlumené a po jistém ase zaninou. Na poátu zratu jsou všechny ti složy superponovány, pi emž složa stejnosm,rná je závislá na oamžiu zratu. Jestliže nap,tí je v oamžiu zratu v jisté fázi maximální, potom v této fázi stejnosm,rná složa je rovna nule a opan,, pi pr'chodu nulou v jisté fázi, bude stejnosm,rná složa v této fázi maximální. Stejnosm,rná složa zratového proudu tedy nem'že být ve všech fázích stejná, na rozdíl od složy stídavé, terá je ve všech fázích stejná a nazýváme ji soum,rnou. 5
6 Stídavou složu zratového proudu lze rozd,lit na ti ásti. d '' - rázová ást ( trvá asi 0, seundy ) ( ) '' '.e d ' - pechodná ást ( trvá asi 5 10 seund ) ( ) '' '.e t t - ustálená ást de,, jsou efetivní hodnoty rázového, pechodového a ustáleného proudu [ A ] d, d asové onstanty - rázová, pechodová Dílí písp,vy zratového proudu, picházející do místa zratu r'znými cestami, je možno pi urování poáteního rázového zratového proudu, nárazového zratového proudu a vypínacího proudu, pro dimenzování sítat algebraicy. Po.áte.ní rázový zratový proud se urí pomocí vztahu: 1. de 1 je souinitel nárazového zratového proudu uvedený v tabulce výp výsledné výpotové nap,tí sousledné složy [ V ] celová výpotová impedance uvedená pro r'zné druhy zrat' v tabulce 1 výp abula 1: Veliost výpo.tové impedance pro r!zné zraty 1 DH KA 1 [ ] trojfázový 1 (1) v trojfázovém rozvodu (1) + () + (0) jednofázový 3 na jednofázovém vývodu o (1) + () + (0) + 3 1f impedanci 1f dvoufázový 3 (1) + () dvoufázový zemní 3 3 ( 1) + ( 0) + ( 1) ( 0) / ( ) 3 1 ( 0) ± j + ( 1) pro proud v postižených vodiích ( 1) ( 0) ( 1) + ( 0) + ( ) pro proud procházející do zem, 6
7 ratové impedance V souladu s provád,ním výpotu soum,rnými složami budou uvažovány zratové impedance sousledné, zp,tné a netoivé. Pro výpoet soum,rných trojfázových zrat' je jedinou uvažovanou impedancí impedance sousledná. p,tná zratová impedance v míst, zratu se urí, jestliže soum,rná soustava nap,tí záporného sledu fází se apliuje v míst, zratu. Pi výpotu zratových proud' jsou apacity vedení a paralelní admitance netoivých zát,ží zanedbány. Hodnoty sousledných a zp,tných impedancí se mohou navzájem lišit pouze v pípad, toivých stroj'. Pi výpotu zrat' eletricy vzdálených, je obecn, dovoleno uvažovat. ( 1) () Netoivou zratovou impedanci (0) v míst, zratu dostaneme, jestliže apliujeme stídává nap,tí mezi zratovými fázemi a spoleným vedením (nap. zemnicí soustavou, nulovým vodiem, zemnícími vodii, stín,ním abelu a plášt,m abelu). Pi výpotu nesoum,rných zratových proud' v izolovaných a rezonann, uzemn,ných soustavách vn nebo vvn pi apliaci evivalentního nap,<ového zdroje v míst, zratu by m,ly být uvažovány apacity netoivé složy vodi' a netoivé paralelní admitance nerotaních zatížení. anedbání netoivých apacit vedení v soustav, s uzemn,ných uzlem vede výsled'm, teré jsou vyšší než sutené hodnoty zratových proud'. Odchyla závisí na n,terých parametrech soustavy nap.. na délce vedení mezi transformátory s uzemn,ným nulovým bodem. V soustavách nn apacity vedení a paralelní admitance netoivých zatížení není nutné uvažovat. Až na zvláštní pípady se netoivé impedance liší od zratových impedancí sousledných. 7
8 ratové impedance eletricého zaízení sí<ových napáje', transformátor', venovních vedení, abel', reator' a podobného zaízení jsou si sousledná a zp,tná zratová impedance rovny: ( 1) (1) (1) () () () Pi výpotu netoivé zratové impedance vedení se ( 0) (0) (0) uruje ze stídavého nap,tí uvažovaného mezi temi paralelními vodii a spoleným zp,tným vedením (nap. zemí, zemnícím zaízením, nulovým vodiem, zemnícím vodiem, abelovým plášt,m). V tomto pípad, protéá spoleným zp,tným vedením trojnásobe proudu netoivé složy. a normálních oolností se netoivé zratové impedance liší od zratových impedancí sousledných: (0) m'že být v,tší, rovna nebo menší než (1). Sí(ové napáje$e S Q Je-li zrat napájen ze sít,, u teré je znám pouze poátení soum,rný zratový výon nebo poátení rázový zratový proud Q v bod, pipojení napájee Q, evivalentní impedance sít, Q (sousledná zratová impedance) v bod, pipojení napájee Q se uruje následovn,: c nq c Q S Q nq 3 Q Je-li zrat napájen transformátorem ze sít, vn nebo vvn, u teré je znám pouze poátení soum,rný zratový výon S Q nebo poátení rázový zratový proud Q v bod, pipojení napájee, lze evivalentní impedanci Qt vztaženou e stran, transformátoru s nižším nap,tím urit jao: cnq 1 cnq 1 Qt S t 3 t Q r Q r 8
9 de nq je jmenovité nap,tí soustavy bod, pipojení napájee Q; S Q poátení soum,rný zratový zdánlivý výon v bod, pipojení napájee; Q poátení rázový zratový proud v bod, pipojení napájee Q; c t r souinitel nap,tí; jmenovitý transformaní pevod, pi terém se pepína odboe nachází v záladní poloze; V pípad, napáje' se jmenovitým nap,tím nad 35 V napájených z venovních vedení je možné evivalentní impedanci Q považovat za reatanci, t.j. Q j Q 0 +. V jiných pípadech, jestliže není pro rezistance Q sí<ových napáje' známa žádná pesná hodnota, je možné dosadit Q 0,1 Q, de Q 0,995 Q. Poátení soum,rný zratový výon S Q nebo poátení rázový zratový proud Q na stran, vyššího nap,tí napájecího transformátoru udá rozvodný závod. Evivalentní netoivá zratová impedance sí<ových napáje' není obvyle pro výpoet vyžadována. Ve zvláštních pípadech se vša m'že stát, že bude nutné tuto impedanci uvážit. ransformátory Sousledné zratové impedance dvouvinu<ových transformátor' možné vypoítat ze jmenovitých údaj' transformátoru následovn,: u r r ur r Pr 100 Sr 100S r 3 r +je j + de nap,tí; r je jmenovité nap,tí transformátoru na stran, vyššího nebo nižšího 9
10 nap,tí; r S r P r jmenovitý proud transformátoru na stran, vyššího nebo nižšího jmenovitý zdánlivý výon transformátoru; jmenovité ztráty transformátoru naráto; u r jmenovité nap,tí naráto v %; u r ohmicá složa jmenovitého nap,tí v %; Potebné údaje lze nalézt na štítu na stroji nebo je lze zísat od výrobce. Ohmicou složu impedance je možné vypoítat ze jmenovitých ztrát transformátoru naráto. Pom,r / obvyle roste s veliostí transformátoru. velých transformátor' je odpor ta malý, že je možné pi výpotu veliosti zratového proudu uvažovat, že impedanci pedstavuje pouze reatance. Odpor je nutné uvažovat tehdy, jestliže máme vypoítat nárazový proud i p nebo zaniající aperiodicou složu i DC. V pípad, tívinu<ových transformátor' lze sousledné zratové impedance A, B a C vypoítat pomocí tí zratových impedancí (vztažených na stranu A transformátoru): AB AC BC u 100 S rab ra (strana C rozpojena) u 100 S rab rac ra (strana B rozpojena) u rac rbc ra (strana A rozpojena) 100 S rbc pomocí vzorc': A B C ( AB + AC BC ) ( BC + AB AC ) ( + ) AC BC AB 10
11 de ra je jmenovité nap,tí; S rab jmenovitý zdánlivý výon mezi stranami A a B; S rac jmenovitý zdánlivý výon mezi stranami A a C; S rbc jmenovitý zdánlivý výon mezi stranami B a C; u rab jmenovité nap,tí naráto v %, mezi stranami A a B; u rac jmenovité nap,tí naráto v %, mezi stranami A a C; u rbc jmenovité nap,tí naráto v %, mezi stranami B a C; Venovní vedení a abely: Sousledné zratové impedance L L +lze j vypoítat z údaj' vodie, jao jsou pr'ezy a roztee vodi'. Netoivé zratové impedance lze zísat m,ením nebo výpotem pomocí pom,r' (0)L / L a (0)L / L. mpedance ( 1) L a 0) L L ( abel' nn a vn závisejí na pracovních postupech a normách jednotlivých stát' a lze je pevzít z pírue nebo údaj' od výrobce. eatory omezující zratový proud Sousledné, zp,tné a netoivé impedance si jsou rovny za pedpoladu geometricé soum,rnosti. Omezující reatory se považují za souást zratové impedance. u 100 n 3 n de u je impedanní nap,tí reatoru v %; n jmenovité nap,tí reatoru ve V; n jmenovitý proud reatoru v A. Generátory mpedance generátor': G G + j d 11
12 de d je rázová reatance generátoru; a pro G lze s dostatenou pesností použít následující hodnoty: 0, 05 pro generátory s rg > 1 V a S rg 100 MVA, G d 0, 07 pro generátory s rg > 1 V a S rg < 100 MVA, G d 0, 15 pro generátory s rg 1000 V. G d Pro generátory pracující pímo do sít, a pro generátory pracující pes bloové transformátory se impedance poítá s oreními souiniteli uvedenými v SN Motory Synchronní motory se uvažují stejn, jao synchronní generátory. Asynchronní motory v soustavách nn a vn napájejí zratovým proudem místo zratu. V pípad, trojfázových soum,rných zrat' zratové proudy asynchronních motor' rychle zaniají. Není nutné uvažovat asynchronní motory i supiny asynchronních motor', teré mají celový jmenovitý proud menší než 1 % poáteního rázového zratového proudu vypoítaného bez vlivu motor'. Písp,ve zratových proud' asynchronních motor' proudu je možné zanedbat, jestliže: rm 0,01 de rm je souet jmenovitých proud' v sousedství místa zratu; zratový proud v míst, zratu bez vliv' motor'. Podrobn,ji rozebírá vliv motor' norma SN (l.13). P8epo$et impedancí, proud a naptí Pi výpotu zratových proud' v soustavách s r'znými hladinami nap,tí je nutné provést pepoet impedancí, proud' a nap,tí z jedné hladiny do druhé. Pi výpotu v pom,rných hodnotách nebo obdobných jednotových soustavách není žádný pepoet nutný, jsou-li tyto soustavy oherentní. 1
13 mpedance zaízení v nadazené i podazené síti se d,lí nebo násobí druhou mocninou jmenovitého transformaního pevodu t r nebo ve zvláštních pípadech druhou mocninou transformaního pevodu t odpovídajícího sutené poloze pepínae odboe, je-li tato známa. Nap,tí a proudy se pepoítávají jmenovitým pevodem transformátoru t r nebo pevodem t. Pro výpoet eletricy blízých zrat' se zavád,jí orení initelé uvedení v norm, SN Nárazový zratový proud i p se urí pomocí vzorce: i p.. '' de je souinitel nárazového zratového proudu poátení rázový zratový proud [ A ] Nárazový zratový proud i p namáhá celý obvod zratu tj. vypínae, sb,rnice, vinutí transformátoru apod. - eletrodynamicými silami. Definován je jao vrcholová hodnota první amplitudy zratového proudu pi nejv,tší možné stejnosm,rné složce. Hodnota nárazového zratového proudu závisí od impedance zratového obvodu. Nejv,tší vyrovnávací proudy teou pi zratech na svorách generátoru. Pi zratech vzdálen,jších od generátoru vzniá jenom malé pechodové zv,tšení proudu nad hodnotu v ustáleném stavu. i p uruje pom,r nap,tí ped vzniem zratu impedanci zratového oruhu a lesá tím rychleji, ím v,tší je rozdíl mezi poátení a ustálenou hodnotou zratového proudu. Souinitel nárazového zratového proudu písp,vu ze soustavy ( eletricy vzdálený zrat ) se urí bud vzorcem: 0, 001 0, 001 nebo pomocí impedancí: a 1 + e 1+ 1/ e a 1, 0 + 0, 98.e 3. 13
14 nebo není-li výpoet provád,n s impedancemi, použije se hodnota podle následující tabuly: abula : Hodnoty sou.initele pro výpo.et nárazového zratového proudu MÍSO KA za alternátory do 55 MW 1) v soustav, vvn, zvn v soustav, vn v soustav, nn v abelovém rozvodu nn ) za transformátory 3) vvn / vn nebo vn / nn vn / nn do 50 VA vetn, do 630 VA vetn, 1,95 1,7 1,6 1,4 1,3 do 1600 VA vetn, PONÁMKA 1) - Pro zrat v blízosti alternátoru nebo za bloovým transformátorem; PONÁMKA ) - Pro zrat vzdálený od napájecího transformátoru i alternátoru ( impedance mezi místem zratu a napájecím transformátorem je v,tší než 10% ze sousledné impedance zratového obvodu); PONÁMKA 3) - Pro zrat v blízosti seundární strany transformátoru ( impedance mezi místem zratu a napájecím transformátorem je do 10% sousledné impedance zratového obvodu ). Vypínací zratový proud v souinu s nap,tím místa zratu pedstavuje tzv. zratový výon a je jedním z hlavních údaj' vypína'. Pro volbu vypínae se uruje soum,rný vypínací proud a stejnosm,rná složa vypínacího zratového proudu, ob, hodnoty pro nejratší dobu vypnutí min. [ s ]. 1,7 1,3 1,5 1,6 Soum-rný vypínací zratový proud b. - Pro písp,ve soustavy s asynchronními motory, eletricy vzdáleného synchronního stroje, nebo pro zratové písp,vy z r'zných zdroj' procházející do místa zratu spolenou cestou, lze uvažovat: b - Pro synchronní stroj, prochází-li jeho zratový písp,ve pi eletricy blízém zratu samostatnou cestou ( tj. synchronní stroj je pipojen radiáln, do místa zratu ): b µ. '' de µ je souinitel, terý pedstavuje pom,r efetivní hodnoty celového vypínacího zratového proudu a efetivní hodnoty subtransitního proudu 14
15 - Pochází-li zratový písp,ve asynchronního motoru samostatnou cestou ( motor je pipojen radiáln, do místa zratu ) a lze-li oeávat od pesn,jšího výpotu eonomicý pínos, urí se vypínací proud b [ A ] písp,vu asynchronního motoru vzorcem: b M ''. e min M ' de M je poátení rázový zratový proud od motoru [ A ] min nejratší doba vypnutí [ s ] M asová onstanta stídavé složy zratového proudu asynchronního motoru [ s ] Stejnosm-rná složa vypínacího zratového proudu avyp se urí vztahem: avyp. ''. e min a de je poátení rázový zratový proud [ A ] min nejratší doba vypnutí [ s ] a asová onstanta stejnosm,rné složy písp,vu zratového proudu [ s ] Stejnosm,rná složa zratového proudu vzniá v pípad,, dyž zrat nastane pi pechodu nap,tí nulou. Když je nap,tí pi vzniu zratu na maximální hodnot,, stejnosm,rná složa (ss) nevznine v'bec. Vlivem tlumení zaniá asi 0,1 se po vzniu zratu. lumení ss složy závisí na pom,ru ohmicého odporu indutivit, zratového oruhu generátoru. K odporu a reatanci generátoru se pipoítává odpor a reatance sít,. lumení je tedy tím v,tší, ím je místo zratu vzdálen,jší od generátoru. stálený zratový proud. Pro zraty poítané jao zraty eletricy vzdálené, pro dimenzování zaízení: M 15
16 de M je poátení rázový zratový proud bez uvažování vlivu asynchronních motor'[ A ] Evivalentní oteplovací proud th pro obecný pr'b,h proudu i (t): th Q de Q je Joule'v integrál [ A.s ] doba trvání zratu [ s ] Evivalentní oteplovací proud th lze stanovit použitím souinitele e : th. e de souinitel e pro orientaní stanovení evivalentního oteplovacího proudu je možno urit z tabule nebo ze vztahu: str e 1+ t str a 314. Pro pesn,jší urení evivalentního oteplovacího proudu použijeme vztah: th '' m + n de m je souinitel tepelného úinu ss složy zrat. proudu n souinitel tepelného úinu st. složy zrat. proudu 16
17 rete evivalentní oteplovací proud pro dobu trvání zratu t 0,s pi trojfázovém zratu v míst, r 3 rozvodné soustavy pi uvažování inných odpor' Cešení: reatance sít, pepoteno na nap,<ovou hladinu 380 V: vedení: transformátor 1v 1 vyp 1,1., 13 s 3.6,56 v 0,38 1S.,13. 6, v v v. l. l v v.. v v 0, , ,38 0,38 4 6, ,.10 u v 6 0, , S
18 abel 1 1. l. l 0,05.0, 001 0,14.0, 0,048 () 1 ( 1 v + 1 ) + ( v K ) 0, ,0198 0,04778 Poátení rázový zratový proud: v C. vyp 1,1.0, 3 5, 06A 0,04778 () 1 () 1 Evivalentní oteplovací proud: e e. str de e 1 +, str a t 314. bez vlivu ind. motor' e e t 1,004.5,06 5,08A 1+ 0, ,0434.0, 1,004 P*. Pro dané zadání urete evivalentní oteplovací proud e pro dobu trvání zratu t 0, s pi jednofázovém zratu v míst, r 3 (schéma sít, viz p.. 1) Náhradní schéma sousledných, zp,tných a nulových (netoivých) impedancí 18
19 Dle píladu. 1 je: 1S 1V 1v , ,.10 6, , , ,048 netoivé impedance: ,85. 4,7. 1 3, vyp. + 0,85.8, ,7.0,01 0,047 3,5.0,048 0,1391 1,1.. + () 1 ( 0) () 1 ( 0) v 7, de () 1 ( 0, j.0,0198) ( 0) ( 0,1391+ j.0,0543). 1 e () 1 + ( 0) (.0, ,1391) + (.0, ,05436) 1,1. 3.0,38 0,447. e 1,96A 0,447 e viz pílad. 1 e 1,004.,96, 97A 19
20 KA KAOVÝ POD NESOMENÝ KA SOMENÝ KA KAOVÁ MPEDANCE CO JE O KA? CO O JE SOMENÝ KA? JAKÉ DHY NESOMENÉHO KA OENÁVÁME? VYSVELEE POJEM ELEKCKY BLÍKÝ KA. CO JE O POÁENÍ ÁOVÝ KAOVÝ POD? 0
7. TRANSFORMÁTORY. 7.1 Štítkové údaje. 7.2 Měření odporů vinutí. 7.3 Měření naprázdno
7. TRANSFORMÁTORY Pro zjednodušení budeme měření provádět na jednofázovém transformátoru. Na trojfázovém transformátoru provedeme pouze ontrolu jeho zapojení měřením hodinových úhlů. 7.1 Štítové údaje
VíceTransformátory. Mění napětí, frekvence zůstává
Transformátory Mění napětí, frevence zůstává Princip funce Maxwell-Faradayův záon o induovaném napětí e u i d dt N d dt Jednofázový transformátor Vstupní vinutí Magneticý obvod Φ h0 u u i0 N i 0 N u i0
Více34OFD Rev. A / 1SCC390116M0201. Elektronický monitor stavu pojistek pro stejnosmrná naptí typ OFD Instalace a návod k obsluze
4OFD Rev. A / SCC906M00 Elektronický monitor stavu pojistek pro stejnosmrná naptí typ OFD Instalace a návod k obsluze Úvod Monitor stavu pojistek, oznaený OFD, signalizuje pepálení pojistky zapojené ve
VíceLABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická
Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ VIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 14 Jméno: Jan Datum mení: 14.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF
VíceZkratové pomry v rozvodn 400 kv Sokolnice po zavedení pímé transformace 400/110 kv
VYOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKANÍCH TECHNOLOGIÍ ÚTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF ELECTRICAL
VíceMETRA BLANSKO a.s. 03/2005. PDF byl vytvořen zkušební verzí FinePrint pdffactory
METRA BLANSKO a.s. KLEŠ!OVÉ P"ÍSTROJE www.metra.cz KLEŠ!OVÉ AMPÉRVOLTMETRY S ANALOGOVÝM ZOBRAZENÍM Proud AC Nap!tí AC 1,5 A, 3 A, 6 A, 15 A, 30 A, 60 A 150 A, 300 A 150 V, 300 V, 600 V T"ída p"esnosti
VíceTRANSFORMÁTORY. 4. Konstrukce a provedení transformátor 5. Autotransformátory 6. Mící transformátory 7. Speciální transformátory
TRASFORMÁTORY reno pro stdenty bakaláských stdijních program na FBI. Princip innosti ideálního transformátor. Princip innosti skteného transformátor 3. Pracovní stavy transformátor Transformátor naprázdno
VíceNávrh vysokofrekvenčních linkových transformátorů
inové transformátory inové transformátory Při požadavu na transformaci impedancí v široém frevenčním pásmu, dy nelze obsáhnout požadovanou oblast mitočtů ani široopásmovými obvody, je třeba použít široopásmových
VíceMěření na 1-fázovém transformátoru. Schéma zapojení:
Číslo úlohy: Jméno a příjmení: Třída/Supina: Měřeno dne: Název úlohy: / Měření na 1-fázovém transformátoru Spolupracovali ve supině.. Zadání úlohy: Na zadaném 1-fázovém transformátoru proveďte následující
VíceParalelní kompenzace elektrického vedení (Distribuce Elektrické Energie - BDEE)
FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKANÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN Paralelní kompenzace elektrického vedení (Distribuce Elektrické Energie - BDEE) Autor textu: Ing. Martin Paar, Ph.D. Ing.
VíceDimenzování silnoproudých rozvodů. Návrh napájecího zdroje., obvykle nepracují zároveň při jmenovitém výkonu
Dimenzování silnoproudých rozvodů Návrh napájecího zdroje Supina el. spotřebičů P i Pn, obvyle nepracují zároveň při jmenovitém výonu činitel současnosti Pns s P n P ns současně připojené spotřebiče činitel
VíceTechnické údaje podle EN/IEC 61557-1 CM-IWS.1 CM-IWS.2 Krytí: pouzdro svorky
CM-IWS.1 CM-IWS.2 Návod k obsluze a montáži Izolaní monitorovací relé ady CM Pokyn: tento návod k obsluze a montáži neobsahuje všechny podrobné informace o všech typech této výrobkové ady a nemže si také
VíceVýpočty zkratů v technické praxi členění textu. Co je to zkrat?
Výpočty zratů v technicé praxi 1. Josef Voál, 01 Výpočty zratů v technicé praxi členění textu (Ing. Josef Voál) 1.Zrat, zratový proud, stanovení poměrů při zratu... Výpočty zratových proudů 3... Něco z
Více2 HODINY. ? Na kolik trojúhelník Ti úhlopíka rozdlí AC lichobžník ABCD? Na dva trojúhelníky ABC, ACD
K O N S T R U K E L I H O B Ž N Í K U 2 HOINY Než istouíš samotným onstrucím, zoauj si nejdíve vše, co víš o lichobžnících co to vlastn lichobžní je, záladní druhy lichobžní a jejich vlastnosti. ále si
VíceCalculation of the short-circuit currents and power in three-phase electrification system
ČESKOSLOVENSKÁ NORMA MDT 621.3.014.3.001.24 Září 1992 Elektrotechnické předpisy ČSN 33 3020 VÝPOČET POMĚRU PŘI ZKRATECH V TROJFÁZOVÉ ELEKTRIZAČNÍ SOUSTAVĚ Calculation of the short-circuit currents and
VíceElektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků
Elektroenergetika 1 Elektrické části elektrárenských bloků Elektrická část elektrárny Hlavním úkolem elektrické části elektráren je: Vyvedení výkonu z elektrárny zprostředkování spojení alternátoru s elektrizační
VíceElektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků
Elektrické části elektrárenských bloků Elektrická část elektrárny Hlavním úkolem elektrické části elektráren je: Vyvedení výkonu z elektrárny - zprostředkování spojení alternátoru s elektrizační soustavou
VíceIN-EL, spol. s r. o., Gorkého 2573, Pardubice. ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15
Obsah ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 17 1.1 Pojistka 17 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 19 1.2 Jistič 19 1.2.1 Výhody jističů 20 1.2.2 Nevýhoda jističů
VícePEVODNÍKY ELEKTRICKÝCH VELIIN MT
PEVODNÍKY ELEKTRICKÝCH VELIIN MT ada pevodník typového oznaení MT generan nahrazuje pvodní typovou adu pevodník NC stejného výrobce. Použití: Pevodníky jsou ureny pro pevod elektrických veliin na mronosný
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 17.220.01, 29.240.20 2004 Zkratové proudy v trojfázových střídavých soustavách - Část 1: Součinitele pro výpočet zkratových proudů podle IEC 60909-0 ČSN 33 3022-1 Květen idt IEC
Vícerozdělení napětí značka napětí napěťové hladiny v ČR
Trojfázové napětí: Střídavé elektrické napětí se získává za využití principu elektromagnetické indukce v generátorech nazývaných alternátory (většinou synchronní), které obsahují tři cívky uložené na pevné
Více1 Motory s permanentními magnety
1 Motory s permanentními magnety Obr. 1 Píný ez synchronním motorem s permanentními magnety 1. kw, p=4 Motory s permanentními magnety jsou synchronní motory, které místo budicího vinutí pro vytvoení magnetického
VíceVliv charakteru zát že na úbytek nap tí (P enosové sít - MPRS)
FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKANÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN Vlv charateru zátže na úbyte naptí (Penosové sít - MPRS) Autor textu: Ing. Martn Paar, Ph.D. Ing. Jan Varmuža Kvten 2013 epowerinovacevýuyeletroenergetyslnoproudéeletrotechnyformoue-learnngu
VíceSBÍRKA PEDPIS ESKÉ REPUBLIKY
Stránka. 1 z 10 Roník 2006 SBÍRKA PEDPIS ESKÉ REPUBLIKY PROFIL PEDPISU: itul pedpisu: Vyhláška o podmínkách pipojení k elektrizaní soustav Citace: 51/2006 Sb. ástka: 23/2006 Sb. Na stran (od-do): 718-729
VíceEfektivní hodnota proudu a nap tí
Peter Žilavý: Efektivní hodnota proudu a naptí Efektivní hodnota proudu a naptí Peter Žilavý Katedra didaktiky fyziky MFF K Praha Abstrakt Píspvek experimentáln objasuje pojem efektivní hodnota stídavého
VícePodniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie PŘÍKLADY VÝPOČTŮ ZKRATOVÝCH PROUDŮ VE STŘÍDAVÝCH SÍTÍCH
PNE 33 304 Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie REASY ČR a VSE, SE, ČEPs PŘÍKLADY VÝPOČTŮ KRATOVÝCH PROUDŮ VE STŘÍDAVÝCH SÍTÍCH PNE 33 304 Odsouhlasení normy Konečný návrh podnikové
VíceProstedky automatického ízení
VŠB-TU Ostrava / Prostedky automatického ízení Úloha. Dvoupolohová regulace teploty Meno dne:.. Vypracoval: Petr Osadník Spolupracoval: Petr Ševík Zadání. Zapojte laboratorní úlohu dle schématu.. Zjistte
VíceRozvody elektrické energie a pohony
Rozvody elektrické energie a pohony Rozsah pedmtu: p + 1l Laboratorní mení hodiny s periodou týdn (liché a sudé micí týdny) Garant pedmtu: Doc. Ing. Pavel Mindl, CSc. Pednášející: doc. Ing. Pavel Mindl,
VíceCM-IWN.1. Návod k obsluze a montáži. Izolaní monitorovací relé ady CM
CM-IWN.1 Návod k obsluze a montáži Izolaní monitorovací relé ady CM Pokyn: tento návod k obsluze a montáži neobsahuje všechny podrobné informace o všech typech této výrobkové ady a nemže si také všímat
VíceTyp: MTI pevodník stední hodnoty stídavého proudu bez napájení (pasivní)
Typ: MTI 103 - pevodník stední hodnoty stídavého proudu bez napájení (pasivní) Popis funkce: vstupní signál je galvanicky oddlen micím transformátorem uvnit pevodníku. Dále je usmrnn a vyfiltrován. Výstup
Více7. Kompenzace účiníku v průmyslových sítích
7. Kompenzace účiníu v průmyslových sítích 7.1 Význam ompenzace účiníu Při stále větší spotřebě eletricé energie vstupují do popředí snahy nalézt způsoby, ja snížit ztráty při přenosu a rozvodu eletricé
VíceCM-SRS.11; CM-SRS.12 CM-SRS.21; CM-SRS.22. Návod k obsluze a montáži. Jednofázové proudové monitorovací relé ady CM
CM-SRS.11; CM-SRS.12 CM-SRS.21; CM-SRS.22 Návod k obsluze a montáži Jednofázové proudové monitorovací relé ady CM Pokyn: tento návod k obsluze a montáži neobsahuje všechny podrobné informace o všech typech
VícePrvky přenosových a distribučních soustav Vedení s rovnoměrně rozloženými parametry Homogenní vedení parametry R1, L1, G1, C1 jsou rovnoměrné po celé
Prvy přenosových a distribučních soustav Vedení s rovnoměrně rozloženými parametry Homogenní vedení parametry R, L, G, C jsou rovnoměrné po celé jeho délce. 4 záladní (primární) el. parametry (pro ázi)
VíceLABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická
Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 9 Jméno: Jan Datum mení: 23.
VíceOchrany bloku. Funkce integrovaného systému ochran
39 Ochrany bloku Ochrany bloku Integrovaný systém chránění synchronního alternátoru pracujícího v bloku s transformátorem. Alternátor je uzemněný přes vysokou impedanci. 40 Ochrany bloku Funkce integrovaného
Více2. M ení t ecích ztrát na vodní trati
2. M ení t ecích ztrát na vodní trati 2. M ení t ecích ztrát na vodní trati 2.1. Úvod P i proud ní skute ných tekutin vznikají následkem viskozity t ecí odpory, tj. síly, které p sobí proti pohybu ástic
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroenergetiky
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroenergetiky Výpočet zkratových proudů v trojfázových střídavých soustavách dle ČSN EN 60909 Calculation of Short Circuits
VíceOchrany v distribučním systému
Ochrany v distribučním systému Ochrany elektroenergetických zařízení Monitorují provozní stav chráněného zařízení. Provádí zásah, pokud chráněný objekt přejde z normálního stavu do stavu poruchového. Poruchové
VícePříloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru
synchronního generátoru - 1 - Příloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru Soustrojí motor-generátor v laboratoři HARD Tab. 1 Štítkové
Více. 51/2006 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 17. února 2006 o podmínkách pipojení k elektrizaní soustav Energetický regulaní úad stanoví podle 98 odst. 7 zákona.
. 51/2006 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 17. února 2006 o podmínkách pipojení k elektrizaní soustav Energetický regulaní úad stanoví podle 98 odst. 7 zákona. 458/2000 Sb., o podmínkách podnikání a o výkonu státní
VíceNávod k obsluze obchodní váhy FX 50
Návod k obsluze obchodní váhy FX 50 1 Avery Berkel Limited 2007. Všechna práva vyhrazena Chyby v textu vyhrazeny. Je zakázáno kopírovat a jinak dále reprodukovat vše v tomto manuálu uvedené bez souhlasu
VíceCM-TCS.11, CM-TCS.12, TM-TCS.13 CM-TCS.21, CM-TCS.22, TM-TCS.23. Návod k obsluze a montáži. Teplotní monitorovací relé ady CM
CM-TCS.11, CM-TCS.12, TM-TCS.13 CM-TCS.21, CM-TCS.22, TM-TCS.23 Návod k obsluze a montáži Teplotní monitorovací relé ady CM Pokyn: tento návod k obsluze a montáži neobsahuje všechny podrobné informace
VíceDOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN FAKULTA STAVEBNÍ ING. MARTIN SMLÝ DOPRAVNÍ INŽENÝRSTVÍ MODUL 4 ÍZENÉ ÚROVOVÉ KIŽOVATKY ÁST 1 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Dopravní inženýrství
VíceLABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická
Stední prmyslová škola elektrotechnická a Vyšší odborná škola, Pardubice, Karla IV. 13 LABORATORNÍ CVIENÍ Stední prmyslová škola elektrotechnická Píjmení: Hladna íslo úlohy: 3 Jméno: Jan Datum mení: 10.
VíceNapájecí zdroje a stabilizátory ss nap?tí
Napájecí zdroje a stabilizátory ss nap?tí 1. Zadání A. Na soustav? sí?ový transformátor - m?stkový usm?r?ova? - filtr prove?te tato m??ení: a) pomocí dvoukanálového osciloskopu zobrazte sou?asn??asový
VíceSouvisející ustanovení ObZ: 66, 290, 1116 až 1157, 1158 a násl., 1223 až 1235, 1694, 1868 odst. 1, 2719, 2721, 2746, 2994, 3055, 3062, 3063,
Pídatné spoluvlastnictví Obecná ustanovení 1223 (1) Vc náležící spolen nkolika vlastníkm samostatných vcí urených k takovému užívání, že tyto vci vytváejí místn i úelem vymezený celek, a která slouží spolenému
VíceFEROREZONANCE. Jev, který vzniká při přesycení jádra induktoru v RLC obvodu s nelineární indukčností (induktor s feromagnetickým jádrem).
FEROREZONANCE Jev, který vzniká při přesycení jádra induktoru v RLC obvodu s nelineární indukčností (induktor s feromagnetickým jádrem). Popis nelineárními diferenciálními rovnicemi obtížné nebo nemožné
Více22. Mechanické a elektromagnetické kmity
. Mechanicé a eletroagneticé ity. Mechanicé ity Oscilátor tleso, teré je schoné itat, (itání zsobuje síla ružnosti, nebo tíhová síla, i itání se eriodicy ní otenciální energie oscilátoru v energii ineticou
VíceR O V N O B Ž N Í K (2 HODINY)
R O V N O B Ž N Í K (2 HODINY)? Co to vlastn rovnobžník je? Na obrázku je dopravní znaka, která íká, že vzdálenost k železninímu pejezdu je 1 m (dva pruhy, jeden pruh pedstavuje vzdálenost 80 m): Pozorn
VíceDimenzování komín ABSOLUT Výchozí hodnoty
Výchozí hodnoty Správný návrh prezu - bezvadná funkce Výchozí hodnoty pro diagramy Správná dimenze komínového prduchu je základním pedpokladem bezvadné funkce pipojeného spotebie paliv. Je také zárukou
Více2.6. Vedení pro střídavý proud
2.6. Vedení pro střídavý proud Při výpočtu krátkých vedení počítáme většinou buď jen s činným odporem vedení (nn) nebo u vn s činným a induktivním odporem. 2.6.1. Krátká jednofázová vedení nn U krátkých
VíceOCHRANA CHRÁNĚNÝ OBJEKT
ELEKTRICKÁ OCHRANA Základní požadavky pro provoz celé elektrizační soustavy jsou spolehlivý a bezporuchový chod. Tyto požadavky zajišťují elektrické ochrany. OCHRANA kontroluje určité části elektroenergetického
VíceMonitory izola ního stavu ada CM
Monitory izola ního stavu ada CM Monitory izolaního stavu od spolenosti ABB ada CM strana generátoru mni strana vedení mni DC 10 24 kv, f = 50 Hz nebo 60 Hz transformátor smrem k vedení ídicí jednotka
VíceMíra vjemu flikru: flikr (blikání): pocit nestálého zrakového vnímání vyvolaný světelným podnětem, jehož jas nebo spektrální rozložení kolísá v čase
. KVLIT NPĚTÍ.. Odchylky napájecího napětí n ± % (v intervalu deseti minut 95% průměrných efektivních hodnot během každého týdne) spínání velkých zátěží jako např. pohony s motory, obloukové pece, bojlery,
VíceASYNCHRONNÍ MOTOR. REGULACE OTÁČEK
Úloha č. 11 ASYNCHRONNÍ MOTOR. REGULACE OTÁČEK ÚKOL MĚŘENÍ: 1. Zjistěte činný, jalový a zdánlivý příon, odebíraný proud a účiní asynchronního motoru v závislosti na zatížení motoru. 2. Vypočítejte výon,
VíceZemní spojení v 3f soustavách Sítě vn bez přímo uzemněného uzlu (distribuční sítě) jednofázová porucha jiný charakter než zkraty (malý kapacitní
Zemní spojení v 3f soustaváh Sítě vn ez přímo uzemněného uzlu (distriuční sítě) jednofázová poruha jiný harater než zraty (malý apaitní proud) Poruhový proud úměrný rozloze sítě. 5 A I p vzni olouu přepalování
VíceAMTD-1 2CSM320000R1011 AMTD-1-R 2CSM274773R1011 AMTD-2 2CSM420000R1011 AMTD-2-R 2CSM261073R1011 VLMD-1-2 2CSM110000R1011 VLMD-1-2-R 2CSM274693R1011
MTD-1 2CSM320000R1011 MTD-1-R 2CSM274773R1011 MTD-2 2CSM420000R1011 MTD-2-R 2CSM261073R1011 VLMD-1-2 2CSM110000R1011 VLMD-1-2-R 2CSM274693R1011 FRZ--DIG 2CSM710000R1011 EMT 2CSM113000R1011 2CSM4450001R5601
Více22. Mechanické a elektromagnetické kmity
. Mechanicé a eletromagneticé mity. Mechanicé mity Mechanicé mitání je jev, při terém se periodicy mění fyziální veličiny popisující mitavý pohyb. Oscilátor těleso, teré je schopné mitat, (mitání způsobuje
VíceFunkční měniče. A. Na předloženém aproximačním funkčním měniči s operačním zesilovačem realizujícím funkci danou tabulkou:
Funční měniče. Zadání: A. Na předloženém aproximačním funčním měniči s operačním zesilovačem realizujícím funci danou tabulou: proveďte: U / V / V a) pomocí oscilosopu měnič nastavte b) změřte na něm jeho
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY 8. Princip činnosti 8. Provozní stavy skutečného transformátoru 8.. Transformátor naprázdno 8.. Transformátor
VíceVLASTNOSTI KOMPONENT MICÍHO ETZCE -ÍSLICOVÁÁST
VLASTNOSTI KOMPONENT MICÍHO ETZCE -ÍSLICOVÁÁST 6.1. Analogovíslicový pevodník 6.2. Zobrazovací a záznamové zaízení 6.1. ANALOGOVÍSLICOVÝ PEVODNÍK Experimentální metody pednáška 6 Napájecí zdroj Sníma pevod
VíceSymetrické stavy v trojfázové soustavě
Pro obvod na obrázku Symetrické stavy v trojfázové soustavě a) sestavte admitanční matici obvodu b) stanovte viděnou impedanci v uzlu 3 a meziuzlovou viděnou impedanci mezi uzly 1 a 2 a c) stanovte zdánlivý
VíceŘešení úloh 1. kola 53. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie B Autořiúloh:J.Thomas(1,4,7),M.Jarešová(3),I.ČápSK(2),J.Jírů(5) P.
Řešení úloh. ola 53. ročníu fyziální olympiády. Kategorie B Autořiúloh:J.Thomas(,,7),M.Jarešová(3),I.ČápSK(),J.Jírů(5) P. Šedivý(6).a) Objem V ponořenéčástiválečuje63%objemu V celéhováleču.podle Archimedova
Více27. asové, kmitotové a kódové dlení (TDM, FDM, CDM). Funkce a poslání úzkopásmových a širokopásmových sítí.
Petr Martínek martip2@fel.cvut.cz, ICQ: 303-942-073 27. asové, kmitotové a kódové dlení (TDM, FDM, CDM). Funkce a poslání úzkopásmových a širokopásmových sítí. Multiplexování (sdružování) - jedná se o
VícePoruchové stavy Zkrat - spojení fází, fáze a země možné poškození elektrické, tepelné, mechanické, ztráta synchronismu Přetížení - příliš vysoký proud
Elektrické ochrany Elektrická ochrana zařízení kontrolující chod části energetického systému (G, T, V) = chráněného objektu, zajistit normální provoz Chráněný objekt fyzikální zařízení pro přenos el. energie,
VícePříloha 3 Určení parametrů synchronního generátoru [7]
Příloha 3 Určení parametrů synchronního generátoru [7] Příloha 3.1 Měření charakteristiky naprázdno a nakrátko synchronního stroje Měření naprázdno: Teoretický rozbor: při měření naprázdno je zjišťována
Více2. Posouzení efektivnosti investice do malé vtrné elektrárny
2. Posouzení efektvnost nvestce do malé vtrné elektrárny Cíle úlohy: Posoudt ekonomckou výhodnost proektu malé vtrné elektrárny pomocí základních metod hodnocení efektvnost nvestních proekt ako sou metoda
Více23. Mechanické vlnní. Postupné vlnní:
3. Mechanické vlnní Mechanické vlnní je dj, pi které ástice pružného prostedí kitají kole svých rovnovážných poloh a tento kitavý pohyb se penáší postupuje) od jedné ástice k druhé vlnní že vzniknout pouze
VícePRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUSTAVY ELPROINVEST s.r.o. Příloha1 Dotazníky pro registrované údaje. Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD
PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUSTAVY ELPROINVEST s.r.o. Příloha1 Dotazníky pro registrované údaje Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD Obsah Dotazník 1a - Údaje o výrobnách pro všechny výrobny
VíceBezdrátový zásuvkový adapter, spínací výstup
2 718 Synco living Bezdrátový zásuvkový adapter, spínací výstup KRF960-E Zásuvkový adaptér ovládaný rádiovým signálem pro spínání elektrických zátží do 10 A Rádiová komunikace protokolem KNX RF (868 MHz,
VíceBezdrátový zásuvkový adaptér, stmíva
2 719 Synco living Bezdrátový zásuvkový adaptér, stmíva KRF961-E Zásuvkový adaptér ovládaný rádiovým signálem pro spínání a stmívání elektrického osvtlení do 300 W Rádiová komunikace protokolem KNX RF
VíceTyp: MTA pevodník stídavé elektrické práce v jednofázové síti
Typ: MTA 102 - pevodník stídavé elektrické práce v jednofázové síti Popis funkce: pevodník MTA 102 je uren pro mení a indikaci odebrané nebo dodané energie v jednofázové stídavé síti. Výstup je indikován
VíceDRUHY ROVNOBŽNÍK A JEJICH VLASTNOSTI 1 HODINA
DRUHY ROVNOBŽNÍK A JEJICH VLASTNOSTI HODINA Podívej se na následující obrázek: Na obrázku je rovnobžník s vyznaeným pravým úhlem. Odpovídej na otázky:? Jaká je velikost vnitního úhlu pi vrcholu C? Je rovna
VíceModelování a simulace regulátorů a čidel
Modeloání a simulace regulátorů a čidel. Modeloání a simulace PI regulátoru Přenos PI regulátoru je yjádřen následujícím ztahem F( p) = ( + p ) p V Simulinu je tento blo obsažen nihoně prů. Bohužel použití
VíceNEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY
NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY Metodika Mgr. Michal Schovánek kvten 2010 Newtonovy pohybové zákony patí mezi nejobtížnjší kapitoly stedoškolské mechaniky. Popisované situace jsou sice jednoduše demonstrovatelné,
VíceHistorie. - elektrizace tením (elektron = jantar) - Magnetismus magnetovec pitahuje železo. procházející proud vytváí magnetické pole
Historie Staréecko: elektrizace tením (elektron = jantar) Magnetismus magnetovec pitahuje železo Hans Christian Oersted objevil souvislost mezi elektinou a magnetismem procházející proud vytváí magnetické
VícePRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. ENERGETIKY TŘINEC, a.s. DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE
PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ENERGETIKY TŘINEC, a.s. PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: PROVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ENERGETIKA TŘINEC, a.s. Říjen
VícePoruchové stavy vedení
Poruchové stavy vedení krat, omezení zkratového proudu a ochrana před zkratem krat Nejrozšířenějšími poruchami v ES jsou zkraty. krat vznikne spojením fází navzájem nebo se zemí v soustavě s uzemněným
Více0 KOMBINATORIKA OPAKOVÁNÍ UIVA ZE SŠ. as ke studiu kapitoly: 30 minut. Cíl: Po prostudování této kapitoly budete umt použít
0 KOMBINATORIKA OPAKOVÁNÍ UIVA ZE SŠ as e studiu apitoly: 30 minut Cíl: Po prostudování této apitoly budete umt použít záladní pojmy ombinatoriy vztahy pro výpoet ombinatoricých úloh - 6 - 0.1 Kombinatoria
VíceTeoretické základy vakuové techniky
Vakuová technika Teoretické základy vakuové techniky tlak plynu tepeln! pohyb molekul st"ední volná dráha molekul proud#ní plynu vakuová vodivost $erpání plyn% ze systém% S klesajícím tlakem se chování
Více2. PÍKLAD DÍLÍ ÁSTI SOUSTAVY - DÍLÍ ÁST SDÍLENÍ TEPLA
2. PÍKLAD DÍLÍ ÁSTI SOUSTAVY - DÍLÍ ÁST SDÍLENÍ TEPLA 2.1. OBECN Tepelné požadavky na dílí ást sdílení tepla zahrnují mimoádné ztráty pláštm budovy zpsobené: nerovnomrnou vnitní teplotou v každé tepelné
VíceStupeň Datum ZKRATOVÉ POMĚRY Číslo přílohy 10
Projektant Šlapák Kreslil Šlapák ČVUT FEL Technická 1902/2, 166 27 Praha 6 - Dejvice MVE ŠTĚTÍ ELEKTROTECHNICKÁ ČÁST Stupeň Datum 5. 2016 ZKRATOVÉ POMĚRY Číslo přílohy 10 Obsah Seznam symbolů a zkratek...
Více1.1.1. PRINCIP METODY
1.1.1. PRINCIP METODY 1.1.1.1. PRVOTNÍ ENERGIE Energetická poteba pro vytápní a teplou vodu v budov závisí: na poteb tepla na vytápní budovy (tepelné vlastnosti budovy a vnitní a vnjší prostedí) a poteb
VíceHYDROIZOLACE SPODNÍ STAVBY
HYDROIZOLACE SPODNÍ STAVBY OBSAH Úvod do problematiky hydroizolací spodní stavby 2 stránka Rozdlení hydroizolací spodní stavby a popis technických podmínek zpracování asfaltových hydroizolaních pás 2 Hydroizolace
VíceDIFRAKCE SVTLA. Rozdlení ohybových jev. Ohybové jevy mžeme rozdlit na dv základní skupiny:
DIFRAKCE SVTLA V paprsové optice jsme se zabývali opticým zobrazováním (zrcadly, oami a jejich soustavami). Pedpoládali jsme, že se svtlo šíí pímoae podle záona pímoarého šíení svtla. Ve sutenosti je ale
VíceKryogenní technika v elektrovakuové technice
Kryogenní technika v elektrovakuové technice V elektrovakuové technice má kryogenní technika velký význam. Používá se nap. k vymrazování, ale i k zajištní tepelného pomru u speciálních pístroj. Nejvtší
Více2 HODINY. - jedná se o další velmi dležitou množinu bod urité vlastnosti. P: Narýsuj si kružnici k se stedem S a polomrem 6 cm.
T H A L E T O V A K R U Ž N I E 2 HODINY - jedná se o další velmi dležitou množinu bod urité vlastnosti P: Narýsuj si ružnici se stedem S a polomrem 6 cm. 1. Sestroj libovolný prmr ružnice Krajní body
VíceMEP POSTØELMOV, a.s. Rychlovypínaèe N - RAPID. www.mep.cz
MEP POSTØELMOV, a.s. Rychlovypínaèe N - RAPID www.mep.cz Vztah k normám Rychlovypínače DC (dále jen RV) řady N-Rapid jsou konstruovány, zkoušeny, typově schváleny a splňují požadavky norem: ČSN EN 50123-1:1998
VíceProvozování distribučních soustav
Provozování distribučních soustav Sítě vysokého napětí s odporníkem v uzlu vn napájecího transformátoru Ivan Cimbolinec Úvodem: Distribuční sítě vysokého napětí 10, 22 a 35 KV se na území České republiky
VícePRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE
PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: PROVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VLČEK Josef - elektro s.r.o. Praha 9 - Běchovice Září
VícePrbh funkce Jaroslav Reichl, 2006
rbh funkce Jaroslav Reichl, 6 Vyšetování prbhu funkce V tomto tetu je vzorov vyešeno nkolik úloh na vyšetení prbhu funkce. i ešení úlohy jsou využity základní vlastnosti diferenciálního potu.. ešený píklad
VíceElektronika 2. Vysoká škola báská - Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky. Píklady P1 až P8
Vysoká škola báská - Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky lektronika. Píklady P až P8 Tutor : Dr. ng. Gajdošík Libor Datum : kvten / 5 Student : Hanus Miroslav [HAN76] Forma
Více1.1 Měření parametrů transformátorů
1.1 Měření parametrů transformátorů Cíle kapitoly: Jedním z cílů úlohy je stanovit základní parametry dvou rozdílných třífázových transformátorů. Dvojice transformátorů tak bude podrobena měření naprázdno
VíceFYZIKA II. Petr Praus 10. Přednáška Elektromagnetické kmity a střídavé proudy (pokračování)
FYZIKA II Petr Praus 10. Přednáška Elektromagnetické kmity a střídavé proudy (pokračování) Osnova přednášky činitel jakosti, vektorové diagramy v komplexní rovině Sériový RLC obvod - fázový posuv, rezonance
VíceElektrický výkon v obvodu se střídavým proudem. Účinnost, účinník, činný a jalový proud
Elektrický výkon v obvodu se střídavým proudem Účinnost, účinník, činný a jalový proud U obvodu s odporem je U a I ve fázi. Za předpokladu, že se rovnají hodnoty U,I : 1. U(efektivní)= U(stejnosměrnému)
VíceStudijní opory předmětu Elektrotechnika
Studijní opory předmětu Elektrotechnika Doc. Ing. Vítězslav Stýskala Ph.D. Doc. Ing. Václav Kolář Ph.D. Obsah: 1. Elektrické obvody stejnosměrného proudu... 2 2. Elektrická měření... 3 3. Elektrické obvody
VíceVítězslav Stýskala TÉMA 1. Oddíly 1-3. Sylabus tématu
Stýskala, 2002 L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y Vítězslav Stýskala TÉMA 1 Oddíly 1-3 Sylabus tématu 1. Zařazení a rozdělení DC strojů dle ČSN EN 2. Základní zákony, idukovaná ems, podmínky, vztahy
VíceRADIÁLNÍ VYPÍNÁNÍ ZADÁNÍ: VUT - FSI, ÚST Odbor technologie tváení kov a plast
Cviení. Jméno/skupina Speciální technologie tváení ZADÁNÍ: Vypoítejte energosilové parametry vyskytující se pi tváení souásti metodami radiálního vypínání. Pro tváení souásti byl použit elastický nástroj
VíceKonstrukce a kalibrace t!íkomponentních tenzometrických aerodynamických vah
Konstrukce a kalibrace t!íkomponentních tenzometrických aerodynamických vah Václav Pospíšil *, Pavel Antoš, Ji!í Noži"ka Abstrakt P!ísp#vek popisuje konstrukci t!íkomponentních vah s deforma"ními "leny,
Více