6 Navrhování dřevěných mostů podle ČSN EN

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "6 Navrhování dřevěných mostů podle ČSN EN 1995-2"

Transkript

1 6 Navrhování dřevěných mostů podle ČSN EN Předmět normy Evropská norma ČSN EN [20] uvádí zásady pro navrhování mostů (podle české terminologie se rozumí mostů i lávek) ze dřeva a jiných materiálů na bázi dřeva včetně požadavků na jejich bezpečnost, použitelnost a trvanlivost. Zásady této normy vychází z koncepce mezních stavů ve spojení s metodou dílčích součinitelů. Pro navrhování nových konstrukcí mostů se ČSN EN použije společně s ČSN EN , ČSN EN 1990:2002 a příslušnými částmi ČSN EN V ČSN EN uvedené číselné hodnoty dílčích součinitelů a jiných parametrů spolehlivosti jsou hodnoty, při nichž je dosažena přijatelná úroveň spolehlivosti mostů. Hodnoty jsou stanoveny za předpokladu, že je uplatňována odpovídající úroveň stavebních prací a systém řízení jakosti Rozsah platnosti V ČSN EN jsou uvedena obecná pravidla pro navrhování konstrukčních částí mostů, tj. konstrukčních prvků důležitých pro spolehlivost celého mostu nebo jeho hlavních částí, které jsou vyrobeny ze dřeva a jiných materiálů na bázi dřeva, buď výlučně nebo v kombinaci s betonem, ocelí nebo jinými materiály. Norma též obsahuje dvě přílohy, které se zabývají podrobněji posouzením mostů na únavu a kmitání Citované normativní dokumenty Součástí EN jsou i ustanovení evropských norem, na něž jsou odkazy v jejím textu. U datovaných odkazů se pozdější změny nebo revize kterékoliv z těchto publikací nedají použít. Pro nedatované odkazy platí poslední vydání příslušného normativního dokumentu. Všechny dále zmíněné normy EN již byly v ČR vydány jako ČSN EN Termíny a definice V EN jsou použity některé speciální termíny, které je vhodné si vysvětlit. Zubové spojení (grooved connection) smykové spojení skládající se z celistvé části jednoho prvku, ve styčné ploše zapuštěné do druhého prvku, spojené části jsou běžně drženy pohromadě pomocí mechanických spojovacích prostředků (příklad zubového spojení je uveden na obr. 89). 276

2 1 dřevo 2 beton 3 spojovací prostředek Obr. 89 Příklad zubového spojení Lamelové desky mostovky (laminated deck plates) desky mostovky vyrobené z lamel, sestavených na výšku, nebo na šířku, spojených dohromady pomocí mechanických spojovacích prostředků nebo lepení (viz obr. 90 a 91). Předpjaté lamelové desky mostovky (stress-laminated deck plates) lamelové desky mostovky vyrobené z lamel, sestavených na výšku s povrchy buď řezanými, nebo hoblovanými, spojených dohromady pomocí předpětí, viz obr hřebík nebo vrut 2 předpínací tyč nebo přepínací výztuž 3 lepená spára mezi lepenými lamelovými prvky 4 lepená spára mezi lamelami u lepených lamelových prvků Obr. 90 Příklady desek mostovek vyrobených z lamel sestavených na výšku a) lamelované pomocí hřebíků nebo vrutů b) předpjaté, ale nikoliv lepené c) lepené a předpjaté lepené lamelové nosníky umístěné na ležato d) lepené a předpjaté lepené lamelové nosníky umístěné na stojato Křížem lamelované desky mostovky (cross-laminated deck plates) lamelové desky mostovky vyrobené z lamel ve vrstvách s různým směrem vláken (křížem nebo pod různými úhly), vrstvy jsou lepeny dohromady nebo spojovány pomocí mechanických spojovacích prostředků, viz obr

3 Předpínání (pre-stressing) trvalý účinek v důsledku kontrolovaných sil a/nebo deformací vnesených do konstrukce (příkladem je příčné předpínání dřevěných desek mostovek pomocí tyčí nebo přepínací výztuže, viz obr. 90 b až d). Obr. 91 Příklad křížem lamelované desky mostovky Použité značky Pro účely ČSN EN platí následující značky. Písmena velké latinské abecedy A plocha mostovky E 0,mean průměrný modul pružnosti rovnoběžně s vlákny E 90,mean průměrný modul pružnosti kolmo k vláknům F t,ed návrhová tahová síla mezi dřevem a betonem F v,ed návrhová smyková síla mezi dřevem a betonem G 0,mean průměrný modul pružnosti ve smyku rovnoběžně s vlákny G 90,mean průměrný modul pružnosti ve smyku kolmo k vláknům (valivý smyk) M celková hmotnost lávky M beam ohybový moment v nosníku představujícím desku M max,beam maximální ohybový moment v nosníku představujícím desku N obs počet konstantních amplitud napěťových cyklů za rok R poměr napětí Písmena malé latinské abecedy a vzdálenost; únavový součinitel a hor,1 horizontální zrychlení od jedné osoby přecházející lávku a hor,2 horizontální zrychlení od několika osob přecházejících lávku a vert,1 svislé zrychlení od jedné osoby přecházející lávku a vert,2 svislé zrychlení od několika osob přecházejících lávku b únavový součinitel b ef účinná šířka b ef,c celková účinná šířka betonové desky b ef,1 ; b ef,2 účinná šířka betonové desky b lam šířka lamely b w šířka zatížené plochy na dotykovém povrchu vozovky šířka zatížené plochy ve středu desky mostovky b w,middle 278

4 d h f c,90,d f fat,d f k f m,d,deck f v,d,deck f m,d,lam f v,d,lam f vert, f hor k c,90 k fat k hor k mod k sys k vert l l 1 m m plate m max, plate n t t 1 t L průměr; vnější průměr tyče; vzdálenost výška nosníku; tloušťka desky návrhová pevnost v tlaku kolmo k vláknům návrhová hodnota pevnosti na únavu charakteristická pevnost návrhová pevnost v ohybu desky mostovky návrhová pevnost ve smyku desky mostovky návrhová pevnost v ohybu lamel návrhová pevnost ve smyku lamel základní vlastní frekvence vertikálního a horizontálního kmitání součinitel pro pevnost v tlaku kolmo k vláknům součinitel vystihující redukci pevnosti s ohledem na počet zatěžovacích cyklů součinitel modifikační součinitel součinitel pevnosti soustavy součinitel rozpětí vzdálenost hmotnost; hmotnost na jednotku délky ohybový moment v desce na jednotku délky maximální ohybový moment v desce počet zatížených lamel; počet chodců čas; tloušťka lamely tloušťka bočního prvku návrhová provozní životnost konstrukce vyjádřená v letech Písmena malé řecké abecedy součinitel založený na důsledku poškození; úhel roznášení napětí M dílčí součinitel pro materiálové vlastnosti dřeva, v němž jsou uváženy modelové nejistoty a proměnnost rozměrů M,c dílčí součinitel pro materiálové vlastnosti betonu, v němž jsou uváženy modelové nejistoty a proměnnost rozměrů M,s dílčí součinitel pro materiálové vlastnosti oceli, v němž jsou uváženy modelové nejistoty a proměnnost rozměrů M,v dílčí součinitel pro hmoždíky, v němž jsou uváženy modelové nejistoty a proměnnost rozměrů M,fat dílčí součinitel spolehlivosti pro posouzení materiálů na únavu, v němž jsou uváženy modelové nejistoty a proměnnost rozměrů poměr u posouzení na únavu mean průměrná objemová hmotnost d návrhový součinitel tření d,max číselně největší hodnota návrhového napětí pro únavové zatížení d,min číselně nejmenší hodnota návrhového napětí pro únavové zatížení p,min minimální dlouhodobé zbytkové tlakové napětí od předpínání poměrné tlumení 279

5 6.2 Zásady navrhování Navrhování dřevěných mostů musí být ve shodě s ČSN EN Zatížení a vlivy prostředí Zatížení pro navrhování mostů se určí z příslušných částí ČSN EN Proměnná zatížení způsobená převedením silničního a pěšího provozu přes most se mají uvažovat jako krátkodobá zatížení. Příklady přiřazení trvání zatížení jsou uvedeny v poznámce k v ČSN EN Doporučené přiřazení trvání zatížení pro zatížení během montáže je krátkodobé. Počáteční předpínací síly kolmo k vláknům se mají uvažovat jako krátkodobá zatížení Posouzení metodou dílčích součinitelů Pro základní kombinace jsou hodnoty dílčích součinitelů vlastností materiálu M uvedeny v tab. 77. Pro mimořádné kombinace je doporučená hodnota dílčího součinitele M = 1,0. Tab. 77 Dílčí součinitele vlastností materiálu 1. Dřevo a materiály na bázi dřeva běžné posouzení rostlé dřevo M = 1,3 lepené lamelové dřevo M = 1,25 LVL, překližka, OSB M = 1,2 posouzení na únavu M, fat = 1,0 2. Spoje běžné posouzení M = 1,3 posouzení na únavu M, fat = 1,0 3. Ocel používaná ve spřažených prvcích M, s = 1,0 4. Beton používaný ve spřažených prvcích M, c = 1,0 5. Hmoždíky mezi dřevem a betonem ve spřažených prvcích běžné posouzení posouzení na únavu M,v = 1,25 M,v,fat = 1,0 6. Předpínací ocelové prvky M, s = 1, Vlastnosti materiálu Podrobná informace o vlastnostech dřeva a materiálů na bázi dřeva je uvedena v ČSN EN Předpínací oceli musí splňovat ČSN EN [28] a ČSN EN [29]. 280

6 6.4 Trvanlivost Dřevo Při návrhu dřevěného mostu je třeba uvážit účinek srážek, větru a slunečního záření. Účinek přímé povětrnosti na dřevěné konstrukční prvky, způsobený srážkami nebo slunečním zářením, se může snížit pomocí konstrukčních ochranných opatření nebo užitím dřeva s dostatečnou přirozenou trvanlivostí nebo dřeva ošetřeného ochrannými prostředky proti biologickému napadení. Kde není možné částečné nebo úplné zakrytí hlavních konstrukčních prvků (viz obr. 92), je možné trvanlivost zvýšit jedním nebo více následujícími opatřeními: omezení stojaté vody na dřevěných površích pomocí vhodného sklonu povrchů; omezení otvorů, zářezů apod., kde se může hromadit nebo prosakovat voda; omezení přímého absorbování vody (např. kapilární absorpce z betonového základu) užitím vhodných bariér; omezení trhlin a delaminace, zvláště v oblastech, kde mohou být vystaveny povětrnosti koncová vlákna, vhodným neprodyšným uzavřením a/nebo krycími deskami; omezení bobtnání a sesychání dřeva zajištěním jeho vhodné počáteční vlhkosti a snížením vlhkostních změn za provozu pomocí přiměřené povrchové ochrany; hledání geometrie konstrukce, která zajistí přirozené větrání všech dřevěných částí. Obr. 92 Příklad ochrany konstrukčních prvků Nebezpečí zvýšené vlhkosti blízko povrchu terénu např. v důsledku nedostatečného větrání způsobeného vegetací mezi dřevem a terénem, nebo stříkající vody, se redukuje jedním nebo více následujícími opatřeními: pokrytí povrchu terénu vrstvou štěrku apod. za účelem omezení vegetace; užití zvětšené vzdálenosti mezi dřevěnými částmi a úrovní terénu. Tam, kde jsou konstrukční dřevěné prvky vystaveny opotřebení od dopravy, musí se při návrhu uvažovat maximálně taková výška průřezu, jaká je minimální dovolená výška před výměnou. 281

7 6.4.2 Odolnost proti korozi Pro spojovací prostředky platí ČSN EN , 4.2. Pro ocelové části jiné než spojovací prostředky platí EN Příkladem zvláště korozních podmínek je dřevěný most, kde nelze vyloučit agresivní protinámrazové látky. Musí se též uvážit možnost napěťové koroze. Zabetonované ocelové části, jako výztužné pruty a předpínací kabely, mají být chráněny podle ČSN EN , a ČSN EN Je třeba též uvážit účinek chemické ochrany dřeva nebo dřeva s vysokým obsahem kyselin, na protikorozní ochranu spojovacích prostředků Ochrana dřevěných mostovek proti vodě pomocí neprodyšného uzavření Pružnost neprodyšných vrstev musí být dostačující, aby kopírovala pracování dřevěné mostovky. 6.5 Zásady analýzy konstrukce Lamelové desky mostovky Všeobecně Analýza lamelové desky mostovky má být založena na jedné z následujících možností: teorii ortotropní desky; modelování desky mostovky pomocí roštu; zjednodušené metodě podle U pokročilé analýzy desek mostovek, vyrobených z lamel jehličnatých dřevin, mají být poměry vlastností soustavy převzaty z tab. 78. Poissonova konstanta se může brát jako nula. Tab. 78 Vlastnosti soustavy u lamelových desek mostovek Typ desky mostovky E 90,mean /E 0,mean G 0,mean /E 0,mean G 90,mean /G 0,mean Lamelace hřebíky Lamelace tlakem řezané hoblované Lamelace lepením 0 0,015 0,020 0,030 0,06 0,06 0,06 0,06 0,05 0,08 0,10 0,15 U křížem lamelované desky mostovky, viz obr. 91, se mají uvážit smykové deformace. 282

8 Soustředěná svislá zatížení Zatížení mají být uvažována v referenční rovině ve středu desky mostovky. Pro soustředěná zatížení se má uvažovat účinná zatěžovací plocha vztažená ke střednicové rovině desky mostovky, viz obr. 93. kde b w je šířka zatížené plochy na dotykovém povrchu vozovky; b w,middle šířka zatížené plochy v referenční rovině ve středu desky mostovky; úhel roznášení podle tab vozovka 2 dřevěná deska mostovky 3 referenční rovina ve středu dřevěné desky mostovky Obr. 93 Roznášení soustředěných zatížení z dotykové plochy šířky b w Tab. 79 Roznášecí úhel soustředěných zatížení pro různé materiály Vozovka (podle EN , 4.3.6) 45 Prkna a fošny 45 Lamelové dřevěné desky mostovky ve směru vláken 45 kolmo k vláknům 15 Překližka a křížem lamelované desky mostovky

9 Zjednodušená analýza Deska mostovky může být nahrazena jedním nebo několika nosníky ve směru lamel s účinnou šířkou b ef vypočtenou takto: b b a (6.1) ef w,middle kde b w,middle se vypočítá podle kap ; a se převezme z tab. 80. Tab. 80 Šířka a v m pro určení účinné šířky nosníku Systém desky mostovky Deska mostovky lamelovaná hřebíky Lamelace tlakem nebo lepením Křížem lamelované dřevo Spřažená konstrukce mostovky beton/dřevo a [m] 0,1 0,3 0,5 0, Spřažené prvky U spřažených soustav desek mostovek se musí uvážit vliv prokluzu spoje, viz kap Dřevo-betonové spřažené prvky Betonová část se navrhuje podle ČSN EN Spojovací prostředky a zubová spojení se mají navrhují tak, aby přenesly všechny síly vzniklé spřažením. Tření a přilnavost mezi dřevem a betonem se nemá uvažovat pokud není provedeno odborné posouzení. Účinná šířka betonové desky spřažených konstrukcí, dřevěný nosník/betonová mostovka, se uvažuje takto: bef,c bbef,1 bef,2 (6.2) kde b je šířka dřevěného nosníku; b ef,1 ; b ef,2 jsou účinné šířky betonových pásů, jak jsou určeny pro betonový T-průřez podle ČSN EN , Pro posouzení při mezním stavu únosnosti se musí uvážit trhliny v betonové desce. Účinek tuhosti betonu v tahu se může započítat. Při zjednodušeném přístupu se může tuhost části betonového průřezu s trhlinami uvažovat jako 40 % tuhosti za předpokladu, že je bez trhlin. V těchto místech je třeba věnovat pozornost přiměřené roznášecí výztuži proti trhlinám. 284

10 6.6 Mezní stavy únosnosti Desky mostovky Pevnost soustavy Pro pevnost soustavy platí příslušná pravidla uvedená v ČSN EN , 6.7. Návrhová pevnost desky mostovky v ohybu a ve smyku se vypočítá takto: f m,d,deck = k f (6.3) sys m,d,lam f v,d,deck = k sys f v,d,lam (6.4) kde f m,d,lam je návrhová pevnost lamel v ohybu; f v,d,lam návrhová pevnost lamel ve smyku; k sys součinitel pevnosti soustavy, viz ČSN EN Pro mostovky podle obr. 90d se použije ČSN EN , obr. 6.12, čára 1. Pro výpočet k sys se počet zatížených lamel bere takto: bef n b (6.5) lam kde b ef je účinná šířka; b lam šířka lamel. Účinná šířka b ef se stanoví takto (viz obr. 94): b ef M max,beam (6.6) m max,plate kde M max,beam m max,plate je maximální ohybový moment v nosníku představujícím desku; maximální ohybový moment v desce vypočítaný pomocí deskové analýzy. Obr 94 Příklad průběhu ohybového momentu v desce pro určení účinné šířky 285

11 Předpjaté lamelové desky mostovky Dlouhodobé předpínací síly musí být takové, aby nedošlo k žádnému prokluzu mezi lamelami. Splněna má být následující podmínka: F h (6.7) v,ed d p,min kde F v,ed je návrhová smyková síla na jednotku délky, vyvolaná svislým a vodorovným zatížením; d návrhová hodnota součinitele tření; p,min minimální dlouhodobé zbytkové napětí v tlaku od předpětí; h tloušťka desky. Při určení součinitele tření je třeba zohlednit následující: druh dřeva; drsnost dotykového povrchu; ochranu dřeva; zbytkovou úroveň napětí mezi lamelami. Jestliže nebyly ověřeny jiné hodnoty, mají se hodnoty návrhových statických součinitelů tření d mezi lamelami ze dřeva jehličnatých dřevin a betonem brát z tab. 81. Pro vlhkost mezi 12 a 16 % se mohou hodnoty získat pomocí lineární interpolace. V místech vystavených soustředěným zatížením nemá být minimální dlouhodobé zbytkové napětí v tlaku p,min od předpětí mezi lamelami nižší než 0,35 N/mm 2. Dlouhodobé zbytkové napětí od předpětí lze běžně předpokládat větší než 0,35 N/mm 2 za předpokladu, že: počáteční předpětí je nejméně 1 N/mm 2 ; vlhkost lamel v době předpínání není větší než 16 %; změna vlhkosti za provozu v desce mostovky je omezena pomocí přiměřené ochrany např. neprodyšné vrstvy. Tab. 81 Návrhové hodnoty součinitele tření d Drsnost povrchu lamel Řezané dřevo na řezané dřevo Hoblované dřevo na hoblované dřevo Řezané dřevo na hoblované dřevo Dřevo na beton Kolmo k vláknům Vlhkost Vlhkost 12 % 16 % 0,30 0,45 0,20 0,40 0,30 0,45 0,40 0,40 Rovnoběžně s vlákny Vlhkost Vlhkost 12 % 16 % 0,23 0,35 0,17 0,30 0,23 0,35 0,40 0,40 Výsledné přepínací síly mají působit ve středu dřevěného průřezu. Musí se ověřit tlakové napětí kolmo k vláknům v dotykové ploše kotevní desky během předpínání. Součinitel k c,90 podle ČSN EN lze brát hodnotou 1,3. 286

12 V žádné ze čtyř přilehlých lamel se nemá vyskytovat více než jeden spoj na tupý sraz na vzdálenost 1 danou takto: 2d 1 min 30t (6.8) 1, 2 m kde d je vzdálenost mezi předpínacími prvky; t tloušťka lamel ve směru předpínání. Při výpočtu podélné pevnosti předpjatých lamelových mostovkových desek, je třeba průřez redukovat úměrně k počtu spojů na tupý sraz na vzdálenost 4násobku tloušťky lamel ve směru předpínání. 1 lamela 2 spoj na tupý sraz 3 předpínací element Obr. 95 Spoje na tupý sraz v předpjatých lamelových deskách mostovky Únava U konstrukcí nebo částí konstrukcí a spojů, které jsou vystaveny častým změnám namáhání od zatížení dopravou nebo větrem, se musí ověřit, že nedojde k žádnému porušení nebo závažnému poškození následkem únavy. Posouzení na únavu není u mostů pro chodce (lávek pro chodce) běžně požadováno. Zjednodušená metoda posouzení na únavu je uvedena v příloze A, viz [20]

13 6.7 Mezní stavy použitelnosti Všeobecně Ve výpočtech se mají používat průměrné hodnoty objemové hmotnosti Mezní hodnoty průhybů Rozsah mezních hodnot průhybů způsobených pouze zatížením dopravou je pro nosníky, desky nebo příhradoviny s rozpětím l uveden v tab. 82. Tab. 82 Mezní hodnoty průhybů pro nosníky, desky a příhradoviny Zatížení Rozsah mezních hodnot Charakteristické zatížení dopravou l/400 až l/500 Zatížení pěší dopravou a zatížení nízkou dopravou l/200 až l/ Kmitání Kmitání vyvolaná chodci Pro pohodu platí kritéria ČSN EN 1990:2002/A1. Jestliže nebyly zjištěny jiné hodnoty, má se poměrné tlumení uvažovat takto: = 0,010 pro konstrukce bez mechanických spojů; = 0,015 pro konstrukce s mechanickými spoji. Zjednodušená metoda pro stanovení kmitání dřevěných mostů, postavených jako prostě podepřené plnostěnné nosníky nebo příhradoviny, je uvedena v Příloze B [20], viz Kmitání vyvolaná větrem Pro řešení kmitání vyvolaného větrem platí ČSN EN Spoje Všeobecně V konstrukcích mostů se nesmí použít následující spoje: spoje s osově zatíženými hřebíky; sponkové spoje; spoje provedené s deskami s prolisovanými trny. 288

14 6.8.2 Spoje dřevo-beton ve spřažených nosnících Příčně namáhané spojovací prostředky kolíkového typu Účinek sepnutí spojů uvažovaný u spojů konstrukcí pozemních staveb se u mostů nemá používat. V případě, že je ve spojích dřevo-beton použita mezilehlá nenosná vrstva mezi dřevem a betonem (např. konstrukce bednění), viz obr. 96, je třeba parametry únosnosti a tuhosti spoje určit pomocí speciální analýzy nebo zkouškami. 1 beton 2 nenosná mezilehlá vrstva 3 dřevo Obr. 96 Mezilehlá vrstva mezi betonem a dřevem Zubové spojení U zubových spojení, viz obr. 89, se má smyková síla přenášet přímým kontaktním tlakem mezi dřevem a betonem, zalitým do drážky. Ověřit se má, že únosnost betonové části a dřevěné části spoje je dostatečná. Betonové a dřevěné části musí být spojeny tak, aby se nemohly oddělit. Spoj se navrhuje na tahovou sílu mezi dřevem a betonem o velikosti: F t,ed 0,1 F (6.9) v,ed kde F t,ed je návrhová tahová síla mezi dřevem a betonem; F v,ed návrhová smyková síla mezi dřevem a betonem. 6.9 Konstrukční zásady, provádění a kontrola Příslušná pravidla uvedená v ČSN EN , kapitola 10 platí také pro konstrukční části mostů s výjimkou článků 10.8 a Před připevněním neprodyšné vrstvy k desce mostovky, má být systém mostovky suchý a povrch má vyhovovat požadavkům neprodyšné vrstvy. 289

15 6.10 Příloha A Posouzení na únavu Všeobecně Uvedená zjednodušená metoda je založena na náhradní konstantní amplitudě zatížení na únavu, představující účinky únavy celého spektra zatěžovacích případů. Napětí se určí pomocí pružné analýzy při předepsaném zatížení. Napětí mají zohlednit tuhé nebo polotuhé spoje a účinky druhého řádu od přetvoření a zborcení. 290 Posouzení na únavu se požaduje, jestliže poměr daný vztahem (6.10) je větší než: u prvků namáhaných kolmo nebo rovnoběžně s vlákny: 0,6 u prvků namáhaných ohybem nebo tahem: 0,2 u prvků namáhaných smykem: 0,15 u spojů s kolíky: 0,4 u spojů s hřebíky: 0,1 u ostatních spojů: 0,15 kde d,max d,min f k M,fat d,max f k M,fat d,min Únavové zatížení je číselně největší návrhové napětí od únavového zatížení; číselně nejmenší hodnota návrhového napětí pro únavové zatížení; příslušná charakteristická pevnost; dílčí součinitel materiálu pro únavové zatížení. (6.10) Zjednodušený model únavového zatížení je vybudován na redukovaných zatíženích (účincích zatížení) porovnaných s modely statického zatížení. Model zatížení by měl dávat maximální a minimální napětí v aktuálních konstrukčních prvcích. Únavové zatížení od dopravy se má běžně získat z technických podmínek projektu ve spojení s ČSN EN Počet konstantních amplitud napěťových cyklů za rok N obs, se bere z tabulky 4.5 ČSN EN Posouzení únavy Pokud není model posouzení definován níže nebo pomocí speciálního výzkumu, měl by být poměr omezen na hodnotu definovanou v předcházejícím kap Pro konstantní amplitudu zatížení je kritérium posouzení na únavu: f (6.11) d,max kde d,max f fat,d fat,d je číselně největší návrhové napětí od únavového zatížení; návrhová hodnota pevnosti na únavu.

16 Návrhová pevnost na únavu se stanoví takto: f fat,d k fat f k M,fat (6.12) kde f k je charakteristická pevnost pro statické zatížení; k fat součinitel vystihující redukci pevnosti s ohledem na počet zatěžovacích cyklů. Hodnota k fat se určí takto: 1 R kfat 1 log Nobs tl 0 (6.13) a b R kde R d,min d,max s 1 R 1 (6.14) d,min d,max N obs t L je číselně nejmenší návrhové napětí od únavového zatížení; číselně největší návrhové napětí od únavového zatížení; počet konstantních amplitud napěťových cyklů, jak je definován dříve; návrhová provozní životnost konstrukce vyjádřená v letech podle EN ČSN 1990:2002 (např. 100 let); součinitel založený na důsledku poškození pro skutečný konstrukční dílec; a, b součinitelé vystihující typ únavového zatížení podle tab. 83. Součinitel se má brát takto: podstatné následky: = 3 bez podstatných následků: = 1 Tab. 83 Hodnoty součinitelů a a b Dřevěné prvky namáhané tlakem, kolmo nebo rovnoběžně s vlákny ohybem a tahem smykem Spoje s kolíky s d 12 mm a) hřebíky a 2,0 9,5 6,7 6,0 6,9 b 9,0 1,1 1,3 2,0 1,2 a) Hodnoty pro kolíky jsou hlavně založeny na zkouškách 12 mm kolíků bez vůle. Kolíky podstatně většího průměru nebo svorníky s vůlí mohou mít podstatně méně příznivé vlastnosti na únavu. 291

17 6.11 Příloha B Kmitání vyvolaná chodci Všeobecně Pravidla uvedená v této příloze platí pro dřevěné mosty s prostě podepřenými nosníky nebo příhradové systémy buzené chodci Svislé kmitání Pro jednu osobu přecházející most se má svislé zrychlení mostu a vert,1 v m/s 2 brát takto: 200 pro fvert 2,5 Hz M avert,1 (6.15) 100 pro 2,5 Hz < fvert 5,0 Hz M kde M je celková hmotnost mostu v kg, daná vztahem M = m ; rozpětí mostu; m hmotnost mostu na jednotku délky (vlastní tíha) v kg/m; poměrné tlumení; f vert základní vlastní frekvence pro svislé přetvoření mostu. Základní vlastní frekvenci f vert určíme přibližně z průhybu mostu w g v cm od hmotnosti lávky na jednotku délky v kg/m podle vztahu f 5 / 0, 8w. vert Pro několik osob přecházejících most se svislé zrychlení mostu a vert,n v m/s 2 vypočítá takto: a 0, 23a nk (6.16) vert,n vert,1 vert kde n je počet chodců; k vert součinitel podle obr. 97; a vert,1 svislé zrychlení od jedné osoby přecházející most, určené podle vztahu (6.15). Počet chodců n se má brát takto: n 13 pro zřetelnou skupinu chodců; n 0,6 A pro souvislý proud chodců; kde A je plocha mostovky mostu v m 2. Jestliže jsou uvažovány běžící osoby, se svislé zrychlení mostu a vert,1 v m/s 2, způsobené jednou osobou běžící po mostě, bere takto: 600 avert,1 (6.17) M g 292

18 Vodorovné kmitání Pro jednu osobu přecházející most se vodorovné zrychlení mostu a hor,1 v m/s 2 vypočítá takto: a hor,1 50 M pro 0,5 Hz f hor 2,5 Hz (6.18) kde f hor je základní vlastní frekvence pro vodorovné přetvoření mostu. Pro několik osob přecházejících most, se vodorovné zrychlení mostu a hor,1 v m/s 2 vypočítá takto: a 0,18a nk (6.19) hor,n hor,1 hor kde k hor je součinitel podle obr. 98. Počet chodců n se má brát takto: n 13 pro zřetelnou skupinu chodců; n 0,6 A pro souvislý proud chodců; kde A je plocha mostovky mostu v m 2. Obr. 97 Vztah mezi svislou základní vlastní frekvencí f vert a součinitelem k vert Obr. 98 Vztah mezi vodorovnou základní vlastní frekvencí f hor a součinitelem k hor 293

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností

3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností 3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností Eurokód 5 společně s ostatními eurokódy neuvádí žádné hodnoty pevnostních a tuhostních vlastností materiálů. Tyto hodnoty se určují podle příslušných zkušebních

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

OCELOVÉ A DŘEVĚNÉ PRVKY A KONSTRUKCE Část: Dřevěné konstrukce

OCELOVÉ A DŘEVĚNÉ PRVKY A KONSTRUKCE Část: Dřevěné konstrukce OCELOVÉ A DŘEVĚNÉ PRVKY A KONSTRUKCE Část: Dřevěné konstrukce Přednáška č. 3 Doc. Ing. Antonín Lokaj, Ph.D. VŠB Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra konstrukcí, Ludvíka Podéště 1875,

Více

K normalizaci dřevěných konstrukcí po roce 2015

K normalizaci dřevěných konstrukcí po roce 2015 ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí K normalizaci dřevěných konstrukcí po roce 2015 Petr Kuklík Obsah: Komise v oboru dřevěných konstrukcí Přehled platných norem v oboru

Více

29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.

29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17. Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,

Více

Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování

Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DŘEVOSTAVBY VE VZTAHU K TECHNICKÝM NORMÁM ČSN, PRINCIPY KONSTRUKĆNÍ OCHRANY DŘEVA PETR KUKLÍK Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář

Více

A. 1 Skladba a použití nosníků

A. 1 Skladba a použití nosníků GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995-1-1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních

Více

STAVEBNÍ MATERIÁLY A KONSTRUKCE (STMK) DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE

STAVEBNÍ MATERIÁLY A KONSTRUKCE (STMK) DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE JČU-ZF, KATEDRA KRAJINNÉHO MANAGEMENTU STAVEBNÍ MATERIÁLY A KONSTRUKCE (STMK) DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE Uplatnění dřevěných konstrukcí v minulosti DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE Uplatnění dřevěných konstrukcí

Více

GESTO Products s.r.o.

GESTO Products s.r.o. GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995 1 1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních

Více

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger 7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem 2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se

Více

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti. Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného

Více

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny JMÉNO PŘEDMĚT Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. TŘÍDA 3. ročník ROK 28 Bibliografická citace: PILGR, M. Dřevěné konstrukce. Spoje se styčníkovými

Více

Dřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.

Dřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc. Dřevěné konstrukce požární návrh Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc. ČSN P ENV 1995-1-2 (73 1701) NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru Kritéria R, E

Více

CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění

CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého

Více

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které

Více

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR

Více

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška

Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav

Více

F Zug F H. F Druck. Desky Diamant 07/2010. Knauf Diamant. Diamant deska, která unese dům

F Zug F H. F Druck. Desky Diamant 07/2010. Knauf Diamant. Diamant deska, která unese dům F H F H F Zug F Druck Desky Diamant 07/2010 Knauf Diamant Diamant deska, která unese dům Základní předpoklady pro zatěžování Pro namáhání stěn jsou uvažovány třídy trvání zatížení dle ČSN EN 1995-1-1 +

Více

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce

Více

Betonové konstrukce (S)

Betonové konstrukce (S) Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy

Více

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí 133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami

Více

Opatření a Hřebíky 15 d 2,8 mm Vruty 15 d 3,5 mm Svorníky 15 t 1 45 mm Kolíky 20 t 1 45 mm Hmoždíky podle EN 912 15 t 1 45 mm

Opatření a Hřebíky 15 d 2,8 mm Vruty 15 d 3,5 mm Svorníky 15 t 1 45 mm Kolíky 20 t 1 45 mm Hmoždíky podle EN 912 15 t 1 45 mm 13 Spoje za požáru Tato kapitola je věnována problematice spojů dřevěných konstrukcí vystavených účinkům normového požáru a pokud není uvedeno jinak, pro požární odolnosti nepřekračující 60 minut. Pravidla,

Více

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce

Více

ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ

ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,

Více

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování

Více

7 Mezní stavy použitelnosti

7 Mezní stavy použitelnosti 7 Mezní stavy použitenosti Cekové užitné vastnosti konstrukcí mají spňovat dva zákadní požadavky. Prvním požadavkem je bezpečnost, která je zpravida vyjádřena únosností. Druhým požadavkem je použitenost,

Více

7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN :2006

7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN :2006 7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN 1995-1-2:2006 7.1 Úvod Konverze předběžné evropské normy pro navrhování dřevěných konstrukcí na účinky požáru ENV 1995-1-2, viz [7.1], na evropskou normu stejného označení

Více

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019

Více

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru

Více

SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST

SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST Stanovte návrhovou hodnotu maximálního ohybového momentu a posouvající síly na nejzatíženějším nosníku silničního mostu pro silnici S 9,5 s pravostranným

Více

Dřevěné konstrukce. Dřevo - od nepaměti. Zavedení výroby řeziva na pilách Výroba kovových spojovacích prostředků Lepené konstrukce

Dřevěné konstrukce. Dřevo - od nepaměti. Zavedení výroby řeziva na pilách Výroba kovových spojovacích prostředků Lepené konstrukce Dřevěné konstrukce Dřevo - od nepaměti prosté přístřešky z větví kolové stavby srubové stavby hrázděné konstrukce Zavedení výroby řeziva na pilách Výroba kovových spojovacích prostředků Lepené konstrukce

Více

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup

Více

NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM

NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM PETR KUKLÍK VELKOROZPONOVÉ DŘEVĚNÉ stropy 12 m KONSTRUKCE!!!

Více

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad) KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka

Více

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce

Více

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce

Více

Principy navrhování stavebních konstrukcí

Principy navrhování stavebních konstrukcí Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů

Více

Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D

Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh

Více

LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN

LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá

Více

Principy navrhování stavebních konstrukcí

Principy navrhování stavebních konstrukcí Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019

Více

133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.

133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. 133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené

Více

Posouzení piloty Vstupní data

Posouzení piloty Vstupní data Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové

Více

Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební

Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské znalosti a předpisy Petr Kuklík Obsah: Dřevo ve městě současnost Vícepodlažní

Více

8 Spoje s kovovými spojovacími prostředky

8 Spoje s kovovými spojovacími prostředky 8 Spoje s kovovými spojovacími prostředky U dřevěných konstrukcí závisí jejich použitelnost a trvanlivost především na návrhu spojů mezi jednotlivými konstrukčními prvky. U běžně používaných spojů se rozlišují

Více

Roznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.

Roznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami. 4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně

Více

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová

Více

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ 7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní

Více

14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku

14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:

Více

Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru

Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru Petr Kuklík České Budějovice, Kongresové centrum BAZILIKA 29.

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,

Více

IDEA StatiCa novinky. verze 5.4

IDEA StatiCa novinky. verze 5.4 IDEA StatiCa novinky verze 5.4 IDEA StatiCa Prestressing Spřažený spojitý nosník Postupná výstavba spojité konstrukce Hlavním vylepšením ve verzi 5 v části beton a předpjatý beton je modul pro analýzu

Více

Použitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb

Použitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh

Více

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017 Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním

Více

BO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

BO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE

Více

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr

Více

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí 133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Spřažené konstrukce Obsah: Spřažení částečné a plné, styčná

Více

ČSN EN OPRAVA 1

ČSN EN OPRAVA 1 ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA

Více

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5

Více

LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva

LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva CERTIFIKÁT dle ČSN EN 14374 DOPORUČENÉ POUŽITÍ Sloupky, krokve, prahy, rámy, zesílení okenních a dveřních otvorů, nosníky, průvlaky, zesílení

Více

Betonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)

Betonové a zděné konstrukce 2 (133BK02) Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu

Více

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice

Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ

VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ ZADÁNÍ Navrhněte most z prefabrikovaných předepnutých nosníků IST. Délka nosné konstrukce mostu je 30m, kategorie komunikace na mostě je S 11,5/90.

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební

Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy Petr Kuklík Praha 20.10.2011 Obsah: Dřevo ve městě

Více

NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ, SPOJE DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ, SPOJE DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Téma: NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ, SPOJE DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Vypracoval: Ing. Roman Rázl TE NTO PR OJ E KT J E S POLUFINANC OVÁN EVR OPS KÝ M S OC IÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY.

Více

BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI

BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?

Více

Základní výměry a kvantifikace

Základní výměry a kvantifikace Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování

Více

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním

Více

MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ

MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ 20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2

Více

Program dalšího vzdělávání

Program dalšího vzdělávání Program dalšího vzdělávání VZDĚLÁVÁNÍ LEŠENÁŘŮ Učební plán kurzu: Vzdělávání odborně způsobilých osob pro DSK MODUL A2 Projekt: Konkurenceschopnost pro lešenáře Reg. č.: CZ.1.07/3.2.01/01.0024 Tento produkt

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

Diplomová práce OBSAH:

Diplomová práce OBSAH: OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis

Více

Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí

Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině

Více

LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva

LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva CERTIFIKÁT dle ČSN EN 14374 a Z-9.1-811 DOPORUČENÉ POUŽITÍ Sloupky, krokve, prahy, rámy, zesílení okenních a dveřních otvorů, nosníky,

Více

Předpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.

Předpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Předpjatý beton Přednáška 9 Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Ohybový

Více

LÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN

LÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá

Více

2 NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN : 2006

2 NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN : 2006 2 NAVRHOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN 1995-1-2: 2006 Jak již bylo zmíněno tato evropská norma je zdokonaleným zněním jí předcházející předběžné evropské normy ENV 1995-1-2:1994. Z důvodu, aby v tomto textovém

Více

RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn

RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování

Více

2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov

2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov 2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov Příčné uspořádání nosných panelových stěn omezuje možnost volnějšího provozně dispozičního spojení sousedních travé, které

Více

OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )

OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( ) OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,

Více

Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu

Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Řešený příklad se zabývá předem předpjatým vazníkem T průřezu. Důraz je kladen na pochopení specifik předpjatého betonu. Kurzivou jsou

Více

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti

Více

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti.

9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. 9. Spřažené ocelobetonové nosníky Spřažené ocelobetonové konstrukce, návrh nosníků teorie plasticity a pružnosti. Spřažené ocelobetonové konstrukce (ČSN EN 994-) Spřažené nosníky beton (zejména lehký)

Více

Posouzení mikropilotového základu

Posouzení mikropilotového základu Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA

Více

Hřebíkové spoje. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.

Hřebíkové spoje. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. Hřebíkové spoje JMÉNO PŘEDMĚT Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. TŘÍDA 3. ročník ROK 28 Bibliografická citace: PILGR, M. Dřevěné konstrukce. Hřebíkové spoje. Pracovní verze příkladu do cvičení rozpracovaného

Více

Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ

Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ČSN EN 1996 Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ 28.3.2012 1 ing. Zuzana Hejlová NORMY V ČR Soustava národních norem (ČR - ČSNI) Původní soustava ČSN - ČSN 73 1201 (pro Slovensko

Více

Stručná anotace článku - abstrakt (resumé) v angličtině - max. 6 řádků

Stručná anotace článku - abstrakt (resumé) v angličtině - max. 6 řádků VÝPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Ing. Michal Drahorád, Ph. D. ČVUT v Praze, FSv / MMD CZ Doc. Ing. Jaroslav Navrátil, CSc., Ing. Petr Ševčík IDEA RS s.r.o. Determination of load-bearing capacity

Více

Uplatnění prostého betonu

Uplatnění prostého betonu Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého

Více

Předpjatý beton Přednáška 7

Předpjatý beton Přednáška 7 Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové

Více