STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

Transkript

1 Investor Město Jiříkov Projekt číslo: Stran: 111 Stavba MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Příloh: Místo stavby Jiříkov STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO JIŘÍKOV - JIŘÍKOV Příloha číslo: D /2014 Vydáno pro stavební řízení Krzok Škrobánek Škrobánek Rev. Datum Popis Vypracoval Kontroloval Schválil Dok. číslo: w S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 1

2

3 OBSAH 1.0 ČÁST 1: ÚVOD NÁVRHOVÉ ÚDAJE Normy Technická literatura Software Materiály NÁVRHOVÉ HODNOTY ZATÍŽENÍ Obecně Druhy zatížení Součinitelé spolehlivosti zatížení ČÁST 2: OCELOVÁ KONSTRUKCE POPIS KONSTRUKCE MODEL KONSTRUKCE ZATÍŽENÍ Zatěžovací stavy - skupiny Zatěžovací údaje návrhová zatížení VÝPOČET Vstupní údaje Výstupní údaje Mezní stav únosnosti Mezní stav použitelnosti S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 3

4 REVIZNÍ LIST Rev. Popis 0 Vydáno pro stavební řízení S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 4

5 1.0 ČÁST 1: ÚVOD Stavba: Místo stavby: Investor: Projektant ocelové konstrukce a opláštění: Projektant stavby: MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV k.ú. Děčín Město Jiříkov INVESTING MORAVA s.r.o., Janáčkova 760/4, Jeseník vypracoval Ing. Daniel Krzok zodp. projektant - Ing. Martin Škrobánek tel.: konstrukce@investingmorava.cz BW Projekce, s.r.o., Vysokomýtská 718, Holice Předmětem řešení je navrhnout nosnou ocelovou konstrukci mateřské školy. Jedná se o samostatně stojící dvoupodlažní objekt obdélníkového půdorysu rámové konstrukce. Objekt je navržen pro osazení samostatnou konstrukcí sedlové střechy, jejíž návrh není předmětem tohoto stavebně konstrukčního řešení. Součástí návrhu je i samostatné venkovní únikové schodiště ocelové konstrukce. Rozměrové uspořádání objektu vychází z požadavků investora a projektanta stavby. Podkladem pro zpracování projektu ocelové konstrukce byla technická specifikace zakázky a koordinace s projektantem stavby. Rozměry objektu jsou navrženy: pavilon mateřské školy - šířka m, délka m, modulová vzdálenost příčných vazeb je 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, systémová výška je m. Střecha je sedlová se sklonem 30. Srovnávací rovina ±0.000 je čistá podlaha objektu. Kotvení konstrukce objektu je navrženo na úrovni m. Objekt je řešen jako zateplený, opláštění bude provedeno: střecha těžká střešní krytina s pojistnou hydroizolaci na dřevěném bednění uložená na příhradové ocelové vazníky. Mezi příhradové vazníky bude vložená minerální vata tl. 300mm. Tato konstrukce bude z interiéru zakryta podhledem. stěny kontaktní zateplovací systém na dřevěné konstrukci stěn dřevěné sloupky z KVH hranolů a OSB deskou, a vnitřní sádrokartonová předstěna. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 5

6 1.1 NÁVRHOVÉ ÚDAJE Normy ČSN EN 1990 ( ): 03/2004 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN ( ): 03/2004 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN ( ): 06/2005 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem ČSN EN ( ): 04/2007 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN ( ): 12/2006 Navrhování ocelových konstrukcí. Část 1.1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Technická literatura Ocelářské tabulky Prof. Ing. Jiří Studnička, DrSc.; Doc. Ing. František Wald, CSc. ČVUT Praha Prvky ocelových konstrukcí; Příklady podle Eurokódů Doc. Ing. František Wald, CSc. a kolektiv ČVUT Praha Patky sloupů Doc. Ing. František Wald, CSc. ČVUT Praha Statické tabulky (TP 51) J. Hořejší, J. Šafka a kol. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 6

7 1.1.3 Software Scia Engineer MetSPEC11 Výpočetní systém pro ocelové konstrukce v licenčním vlastnictví Výpočetní systém pro ZED vaznicové systémy firmy Metsec Materiály Konstrukční ocel: Kvalita S235 podle EN Min. jmenovité hodnoty meze kluzu v tahu za tepla válcované oceli s: tloušťkou do 40 mm f y = 235 N/mm 2 tloušťkou od 41 mm do 100 mm f y = 215 N/mm 2 Meze pevnosti v tahu tloušťkou do 40 mm f u = 360 N/mm 2 tloušťkou od 41 mm do 100 mm f u = 340 N/mm 2 Modul pružnosti v tahu a tlaku E = 2.1 x 10 5 N/mm 2 Modul pružnosti ve smyku G = E / ( 2 x ( 1 + ν )) Poissonův součinitel ν = 0.3 Teplotní součinitel délkové roztažnosti α = 12 x 10-6 ( C ) -1 Hustota ρ = 7850 kg/m 3 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 7

8 1.2 NÁVRHOVÉ HODNOTY ZATÍŽENÍ Obecně Návrhová hodnota zatížení: F d = γ F x F rep kde γ F dílčí součinitel zatížení F rep reprezentativní hodnoty zatížení, které jsou u stálých, nahodilých a mimořádných zatížení totožné s charakteristickými hodnotami F k Druhy zatížení Stálá: G d = γ G G k nebo G k Nahodilá: Q d = γ Q Q k, γ Q ψ 0 Q k, ψ 1 Q k, ψ 2 Q k nebo Q k Mimořádná: A d = γ A A k nebo A k Zatížení od předpětí: P d = γ P P k nebo P k Seismická: A Ed = A Ek Součinitelé spolehlivosti zatížení Stálá zatížení: γ G = 1.35 nebo 1.0 Nahodilá zatížení: γ Q = 1.5 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 8

9 2.0 ČÁST 2: OCELOVÁ KONSTRUKCE 2.1 POPIS KONSTRUKCE Základní parametry objektu: Šířka m modulová Délka m modulová Výška m systémová Výška stropního průvlaku m systémová Sklon střechy: 30 sedlová Úroveň kotvení: m horní hrana betonu Úroveň podlahy: ±0.000 m srovnávací rovina Srovnávací rovina: ±0.000 m = m n.m. Bpv Použitý materiál: Hl. nosná ocelová konstrukce - sloupy, trámy, ztužidla: S235 Přehled zatížení: Stálá zatížení: Vlastní váha OK Opláštění střešní plášť = 1.30 kn/m 2 (vč. rezervy 0.10 kn/m 2 ) Opláštění stěnový plášť = 0.28 kn/m 2 (průměrná hodnota) Opláštění podhled = 0.11 kn/m 2 (vč. rezervy 0.10 kn/m 2 ) Podlaha 2. NP = 7.72 kn/m 2 (vč. rezervy 0.10 kn/m 2 ) Nahodilá zatížení užitná: 2. NP = 3.00 kn/m 2 Nahodilá zatížení klimatická: Sníh IV. SO, char. hodnota zatížení sněhem na zemi 1.55 kn/m 2 Vítr III. VO, výchozí základní rychlost větru 27.5 m/s, kat. terénu III. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 9

10 Ocelová konstrukce: Hlavní nosnou ocelovou konstrukci objektu mateřské školy tvoří příčné dvoupatrové rámové vazby. Štítové vazby jsou tvořeny vetknutými rámy, doplněnými kloubově uloženými polorámy s příčným stěnovým ztužením. Běžné rámy jsou uložené kloubově. Patro pomáhají vynést vnitřní kloubově uložené sloupy. Modulová vzdálenost jednotlivých příčných vazeb je navržena 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m. Vetknuté štítové rámy jsou ze svařovaných I profilů. Stropní trámy a průvlaky stropu I. NP jsou navrženy z válcovaných IPE profilů. Boční sloupy vnitřních rámových vazeb, štítové sloupy a vnitřní sloupy jsou navrženy z válcovaných HEA profilů. V první vnitřní příčné rámové vazbě na obou stranách objektu jsou z dispozičních důvodů vynechány vnitřní sloupky II. NP, jsou nahrazeny podélným stropním průvlakem II. NP z válcovaného IPE profilu. V modulu 4-5 je navrženo v příčném směru objektu vnitřní přímé dvouramenné schodiště s mezipodestou. Schodnice jsou navržené z UPE profilů. V ose B (v místě podesty) jsou podepřené příčníkem a sloupky z hranatých trubek, které zároveň vynášejí stropní průvlaky z válcovaných IPE profilů. Výměny stropu jsou navrženy z válcovaného IPE profilu. Nosnou konstrukci stropu tvoří prosté nosníky z válcovaných IPE profilů. Příčné stěnové ztužení je navrženo ve štítových vazbách z kruhových trubkových profilů. Ve stěně D jsou pomocné ztužidlové sloupky navrženy z hranatých trubek. Podélné stěnové ztužení ve stěnách A a D je navrženo z hranatých trubek. Příčné střešní ztužení je navrženo v polích 1-2 a 7-8, podélné střešní ztužení okapové je navrženo u osy D. Ztužení je navrženo křížové z diagonálních prutů z trubkových profilů. Nosnou konstrukci stěn tvoří rošt z dřevěných sloupků (KVH hranoly), kotvených k okapovému profilu. Základní profil sloupku je 80x120 mm, zesílený profil 120x120 mm je použit u lemujících sloupků okenních a dveřních otvorů a u stěnových výměn, příp. z prostorových důvodů je použita kombinace dřevěného hranolu 60x120 mm a ocelového výztužného úhelníku 70x70x6. Sočásní vnitřních nosných konstrukcí je výtahová šachta, navržená z hranatých trubkových profilů. Podél sněny A je navrženo vnější samostatně stojící přímé dvouramenné schodiště s podestou navazující na 2.NP. Nosná konstrukce schodiště je navržena: sloupy s příhradovým výpletem hranaté trubky, schodnice a nosníky podesty otevřený U-profil, schodišťové stupně a pokrytí mezipodesty a podesty schodiště pozinkované odporově svařované, příp. lisované, rošty. Schodiště slouží jako schodiště únikové. Stabilita schodiště je v příčném směru zajištěna příhradovým ztužením sloupů a v podélném směru vetknutím sloupů. Zábradlí schodiště je navrženo s ohledem na účel objektu mateřská škola. Pro montážní spojení hlavních nosných prvků konstrukce budou použity šrouby kvality 8.8 v provedení DIN 931 (EN 24014), na ostatní spoje budou použity šrouby kvality 5.6 v provedení DIN 931(933) (EN 24014(24017)). Veškerý použitý spojovací materiál bude v pozinkovaném provedení, kvalita hlavních styčníkových desek bude ověřena ultrazvukovou zkouškou dle ČSN EN 10160, třída jakosti S2. Dílenské svarové spoje budou provedeny v ochranné atmosféře metodou obloukového svařování dle normy ISO 4063, ruční montážní svarové spoje budou provedeny metodou obloukového svařování s použitím obalovaných elektrod. Pevnost provedených svarů bude odpovídat použité konstrukční oceli S235. Stabilita objektu: Celková stabilita objektu je zajištěna v příčném směru jednotlivými příčnými rámovými vazbami, vetknutým štítovým rámem doplněným polorámem s příčnými stěnovými ztužidly a podélným okapovým ztužením. V podélném směru je stabilita objektu zajištěna příčným střešním příhradovým ztužením a ztužením stěnovým, umístěným v řadách A a D. Způsob kotvení: Kotvení sloupů konstrukce je navrženo pomocí lepených kotevních šroubů ve vrtaných kanálech. Štítové sloupky v osách A a B jsou uvažovaný vetknuté ve směru vazby, ostatní sloupy jsou uvažovány s kloubovým uložením. Patky všech sloupů jsou navrženy s čelními deskami. Kotvení sloupů je navrženo na úrovni m. Podlití sloupů konstrukce je navrženo 30 mm. Podlití sloupů bude provedeno nesmrštitelnou zálivkovou hmotou s minimální pevností v tlaku odpovídající betonu C20/25. Kotvení sloupů bude chráněno obetonováním. Pro výpočet kotvení byl předpokládán základový beton kvality C20/25. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 10

11 2.2 MODEL KONSTRUKCE 3D model konstrukce VŠE S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 11

12 3D model konstrukce NOSNÁ OK S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 12

13 3D výpočtový model konstrukce - NOSNÁ OK S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 13

14 Půdorys konstrukce - kotvení: čísla podpor S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 14

15 Čísla prutů S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 15

16 Čísla uzlů S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 16

17 Přiřazení průřezů S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 17

18 Systémové délky S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 18

19 2.3 ZATÍŽENÍ Zatěžovací stavy - skupiny SZS1 = Vlastní tíha Stálé SZS10 = Opláštění, Skladby podlah a stropů Stálé SZS20 = Užitné zatížení Nahodilé provozní SZS30 = Sníh Nahodilé klimatické 1 SZS40 = Vítr Nahodilé klimatické Zatěžovací údaje návrhová zatížení Různorodá stálá zatížení: ZS10 Střešní plášť - skládaný: Konstrukce střešního pláště + nosná konstrukce střechy: Skladba těžké střešní krytiny 0.50 kn/m 2 Pojistná hydroizolace 0.05 kn/m 2 Tepelná izolace - minerální vlna 300mm 0.45 kn/m 2 Konstrukce podhledu 0.05 kn/m 2 Vazníky 0.15 kn/m 2 Rezerva 0.10 kn/m 2 Celkem g k konstrukce střechy: 1.05 kn/m 2 Celkem g k nosná konstrukce krovu: 0.15 kn/m 2 Celkem g k rezerva: 0.10 kn/m 2 Celkem g k : 1.30 kn/m 2 g k = b x g k [kn/m] b = zatěžovací šířka sklon střechy α = 15 ZS10 Stěnový plášť - skládaný: Konstrukce stěn - termofasáda: tl. [mm] obj. hm. Stěrková omítka kn/m 2 Tepelná izolace polystyrén EPS 70 F kn/m 2 Deska OSB/ kn/m 2 Dřevěný rošt kn/m 2 Vzduchová mezera (pro instalace) kn/m 2 Tep. izolace minerální (součást SDK stěn) kn/m 2 Předsazená SDK stěna kn/m 2 Prosklení 0.22 kn/m 2 Celkem g k : 0.61 kn/m 2 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 19

20 H [m] g 1 [kn/m] H = výška stěnového pláště h [m] g 2 [kn/m] h = výška prosklení 75% plocha proskl. pásu 1.17 g [kn/m] g k,prům = / 4.2 = 0.28 kn/m 2 b = zatěžovací šířka sloupu b [m] g [kn/m] sloup char. jedn. ZS11 Podhled: Konstrukce podhledu: Tepelná izolace tl. 40 mm 0.06 kn/m 2 Parozábrana 0.00 kn/m 2 Konstrukce podhledu 0.05 kn/m 2 Celkem g k zateplená konstrukce podhledu: 0.11 kn/m 2 Celkem g k : 0.11 kn/m 2 g k = b x g k [kn/m] b = zatěžovací šířka ZS12 Podlaha 2. NP: Konstrukce podlahy - bet. mazanina: tl. [mm] obj. hm. redukce Dlažba kn/m 2 Tmel kn/m 2 Betonová mazanina sítí / anhydrit kn/m 2 Kročejová izolace kn/m 2 Konstrukce stropu - plechobetonová deska na ocelové nosníky: Betonová deska do tr. plechu kn/m Nosný tr. plech 40/160/ kn/m 2 Ocelové nosníky 0.25 kn/m 2 Rezerva (osvětlení, rozvody apod.) 0.10 kn/m 2 Celkem g k konstrukce podlahy: kn/m 2 Celkem g k konstrukce stropu: kn/m 2 Celkem g k : kn/m 2 g n = b x g k [kn/m] b = zatěžovací šířka stropnice / nosníku v průmětu sklon střechy α = 0 b [m] g k [kn/m] char. jedn. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 20

21 Nahodilá zatížení - užitná: skupina 20 ZS20 Zatížení mezipatra q k = b x q k [kn/m] Kategorie: C1 škola užitné zatížení q k = 3.00 kn/m 2 Q k = 0.00 kn Přemístitelné příčky: vlastní tíha do 1.0 kn/m délky 0.00 kn/m 2 b = zatěžovací šířka střešního trámu b [m] g [kn/m] nosník char. jedn. Nahodilá zatížení: skupina 30 Zatížení sněhem na střechách dle ČSN EN Sedlová střecha Místo stavby Sněhová oblast Typ krajiny s = s k x µ i x Ce x Ct [kn/m 2 ] Jiříkov IV. normální Charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi s k = 1.55 kn/m 2 Tvarový součinitel µ 1 = 0.80 pro alfa 1 Tvarový součinitel µ 1 = 0.80 pro alfa 2 Součinitel expozice C e = 1.0 Tepelný součinitel C t = 1.0 Sklon střechy α 1 = Sklon střechy α 2 = µ i 0.5xµ i kn/m 2 s 1,α s 1,α S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 21

22 Nahodilá zatížení: skupina 40 Zatížení větrem dle ČSN EN Místo stavby Jiříkov Větrná oblast III. Výška objektu h = m Délka objektu L = m Šířka objektu b = m Výchozí základní rychlost větru v b,0 = 27.5 m/s Základní rychlost větru v b = 27.5 m/s součinitel směru větru C dir = 1.0 součinitel ročního období C season = 1.0 Střední rychlost větru v m (z) = c r (z) c 0 (z) v b = m/s z = m z min z 0 [m] z min [m] Kategorie terénu dle tab. 4.1 III z max = 200 m součinitel terénu k r = 0.19 (z 0 /z 0,II ) 0.07 = součinitel drsnosti terénu c r (z) = k r ln(z/z 0 ) = součinitel orografie c o (z) = 1.0 Intenzita turbulence I v (z) = k l / c o (z) ln(z/z 0 ) = součinitel turbulence k l = 1.0 Maximální dynamický tlak větru q p (z) = [1+7I v (z)] 0.5 ρ v m 2 (z) = kn/m 2 Vnitřní tlak C pi w i [kn/m 2 ] tlak sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 22

23 Zatížení větrem na svislé stěny - štítové Směr větru d [m] b [m] h [m] e [m] Pohled pro θ = e d θ = e < d Směr [kn/m 2 ] větru A B C D E θ = θ = MĚSTO JIŘÍKOV MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 23

24 Zatížení větrem na sedlové střechy S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 24

25 Směr větru b [m] h [m] e [m] α [ ] θ = θ = Směr [kn/m 2 ] větru F G H I J θ = θ = S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 25

26 2.4 VÝPOČET Vstupní údaje Projekt Licenční jméno INVESTING MORAVA s.r.o. Projekt Část MŠ Jiříkov Popis Nosná ocelová konstrukce Autor Ing. Daniel Krzok Datum Konstrukce Rám XYZ Poč. uzlů : 425 Poč. prutů : 380 Poč. ploch : 0 Poč. těles : 0 Poč. průřezů : 25 Poč. zat. stavů : 16 Poč. materiálů : 3 Tíhové zrychlení [m/s 2] Národní norma EC - EN Průřezy Jméno Typ Obrázek Výroba Materiál SL1 HEA180 válcovaný S 235 SL2 HEA140 válcovaný S 235 SL3 MSH100x100x4.0 válcovaný S 235 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 26

27 SL4 Iw svařovaný S 235 SLp_1 HEA180 válcovaný S 235 SLp_2 MSH90x90x4.0 válcovaný S 235 PR1 IPE360 válcovaný S 235 PR2 IPE240 válcovaný S 235 PR3 Iw svařovaný S 235 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 27

28 PRv1 IPE240 válcovaný S 235 PRv2 IPE200 válcovaný S 235 TR1 IPE200 válcovaný S 235 TR2 IPE180 válcovaný S 235 S1 UPE160 válcovaný S 235 Z1 RRO60X40X2.9 válcovaný S 235 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 28

29 Z2 RO88.9X5 válcovaný S 235 Z3 RO108X5 válcovaný S 235 Z4 RRO120X60X6.3 válcovaný S 235 Z_SL1 RRO100X50X4 válcovaný S 235 O1 U + Lu svařovaný S 235 A1 MSH120x120x5.0 válcovaný S 235 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 29

30 Jméno, Detailní CS1 Číselný Materiál S 000 Posudek rovinného vzpěru y- c c y, z-z A, y, z [m 2] 00e-03 00e-03 00e-03 I t, y, z [m 4] 00e-05 00e-03 00e-03 Iw [m 6] 00e-05 Wel y, z [m 3] 00e-02 00e-02 Wpl y, z [m 3] 00e-02 00e-02 d y, z [mm] 0 0 c YUSS, ZUSS [mm] 0 0 Materiály Jméno Jednotková hmotnost [kg/m 3] E [MPa] Poisson - nu G [MPa] Tep.roztaž. [m/mk] S e e S e e Dolní mez [mm] Horní mez [mm] Fy (rozsah) [MPa] Fu (rozsah) [MPa] Jméno Typ Jednotková hmotnost E Poisson - nu G Tep.roztaž. Typ dřeva [kg/m 3] [MPa] [MPa] [m/mk] C20 Dřevo e e Rostlé dřevo S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 30

31 Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ Skupina Typ Spec Směr Působení Řídicí zat. Absence působení zatížení zatížení stav ZS1 Vlastní váha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z Svislé ZS10 Stálé - opláštění Stálé LG1 Standard Svislé ZS11 Stálé - vl. váha podhledu Stálé LG1 Standard Svislé ZS12 Stálé - vl. váha patra Stálé LG1 Standard Svislé ZS20 Užitné zatížení Nahodilé užitné Statické Standard Krátkodobé Žádný Svislé ZS30 Sníh - plný Nahodilé sníh Statické Standard Krátkodobé Žádný Svislé ZS31 Sníh - levý Nahodilé sníh Statické Standard Krátkodobé Žádný Svislé ZS32 Sníh - pravý Nahodilé sníh Statické Standard Krátkodobé Žádný Svislé ZS40 Vítr - +X (I.) Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vítr_X ZS41 Vítr - +X (II.) Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vítr_X ZS42 Vítr - -X (I.) Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vítr_X ZS43 Vítr - -X (II.) Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vítr_X ZS44 Vítr - +Y Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vitr_Y ZS45 Vítr - -Y Nahodilé vítr-e Statické Standard Krátkodobé Žádný Vitr_Y ZS46 Vítr - int - tlak Nahodilé vítr-i Statické Standard Krátkodobé Žádný Žádný ZS47 Vítr - int - sání Nahodilé vítr-i Statické Standard Krátkodobé Žádný Žádný Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Typ LG1 Stálé užitné Nahodilé Výběrová Kat C : shromáždění sníh Nahodilé Výběrová Sníh vítr-e Nahodilé Výběrová Vítr vítr-i Nahodilé Výběrová Vítr S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 31

32 ZS10 ZS11 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 32

33 ZS12 ZS20 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 33

34 ZS30 ZS31 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 34

35 ZS32 ZS40 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 35

36 ZS41 ZS42 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 36

37 ZS43 ZS44 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 37

38 ZS45 ZS46 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 38

39 ZS47 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 39

40 Kombinace Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO-MSU-1 Obálka - únosnost CO-MSU-2 Obálka - únosnost CO-MSU-3 Obálka - únosnost CO-MSU-4 Obálka - únosnost CO-MSU-5 Obálka - únosnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 40

41 CO-MSU-6 Obálka - únosnost CO-MSU-7 Obálka - únosnost CO-MSU-8 Obálka - únosnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 41

42 CO-MSU-9 Obálka - únosnost CO-MSU-10 Obálka - únosnost CO-MSU-11 Obálka - únosnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 42

43 CO-MSU-12 Obálka - únosnost CO-MSU-13 Obálka - únosnost CO-MSU-14 Obálka - únosnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 43

44 CO-MSU-15 Obálka - únosnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání CO-MSP-1 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra CO-MSP-2 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání CO-MSP-3 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 44

45 CO-MSP-4 Obálka - použitelnost ZS1 - Vlastní váha ZS10 - Stálé - opláštění ZS11 - Stálé - vl. váha podhledu ZS12 - Stálé - vl. váha patra ZS20 - Užitné zatížení ZS30 - Sníh - plný ZS31 - Sníh - levý ZS32 - Sníh - pravý ZS40 - Vítr - +X (I.) ZS44 - Vítr - +Y ZS41 - Vítr - +X (II.) ZS42 - Vítr - -X (I.) ZS43 - Vítr - -X (II.) ZS45 - Vítr - -Y ZS46 - Vítr - int - tlak ZS47 - Vítr - int - sání S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 45

46 Skupiny výsledků Jméno Výpis MSU CO-MSU-1 - Obálka - únosnost CO-MSU-2 - Obálka - únosnost CO-MSU-3 - Obálka - únosnost CO-MSU-4 - Obálka - únosnost CO-MSU-5 - Obálka - únosnost CO-MSU-6 - Obálka - únosnost CO-MSU-7 - Obálka - únosnost CO-MSU-8 - Obálka - únosnost CO-MSU-9 - Obálka - únosnost CO-MSU-10 - Obálka - únosnost CO-MSU-11 - Obálka - únosnost CO-MSU-12 - Obálka - únosnost CO-MSU-13 - Obálka - únosnost CO-MSU-14 - Obálka - únosnost CO-MSU-15 - Obálka - únosnost MSP CO-MSP-1 - Obálka - použitelnost CO-MSP-2 - Obálka - použitelnost CO-MSP-3 - Obálka - použitelnost CO-MSP-4 - Obálka - použitelnost Všechny ZS ZS1 ZS10 ZS11 ZS12 ZS20 ZS30 ZS31 ZS32 ZS40 ZS41 ZS42 ZS43 ZS44 ZS45 ZS46 ZS47 Vítr_ext ZS40 ZS41 ZS42 ZS43 ZS44 ZS45 S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 46

47 Podpory v uzlu Jméno Uzel Systém Typ X Y Z Rx Ry Rz K4-A-1 N168 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Tuhý Tuhý K1-A-2 N180 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-D-2 N182 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-2 N184 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-A-3 N192 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-D-3 N194 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-A-4 N204 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K2-D-4 N206 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-A-5 N216 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K2-D-5 N218 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-A-6 N228 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-D-6 N230 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K2-A-7 N240 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-D-7 N242 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K2-A-8 N252 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-D-8 N254 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K4-A-9 N264 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Tuhý Tuhý K5-Z1 N352 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K5-Z2 N496 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K6-S1 N689 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K6-S2 N692 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K6-S3 N702 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K6-S4 N703 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-3 N704 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-4 N705 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-5 N706 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-6 N707 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-7 N708 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K1-B-8 N709 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K4-B-1 N710 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Tuhý Tuhý K4-B-9 N711 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Tuhý Tuhý K3-D-1 N170 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K3-C-1 N311 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K3-D-9 N266 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý K3-C-9 N314 GSS Standard Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Tuhý S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 47

48 2.4.2 Výstupní údaje Mezní stav únosnosti Lineární výpočet, Extrém : Průřez Výběr : Pojmenovaný výběr - Posudek Třída : MSU EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m Iw (400; 10; 180; 20; 360; 0) S 235 CO-MSU-14/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Svařované...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed kn Vz,Ed kn T,Ed knm My,Ed 1.25 knm Mz,Ed 0.35 knm m Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.25 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 48

49 => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-02 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-03 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-04 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Kombinovaný posudek smyku a kroucení pro Vy a Tau,t,Rd Podle EN článku & a rovnice (6.25), (6.26) Vpl,T,y,Rd kn Jedn. posudek Kombinovaný posudek smyku a kroucení pro Vz a Tau,t,Rd Podle EN článku & a rovnice (6.25), (6.26) Vpl,T,z,Rd kn Jedn. posudek S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 49

50 Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 2 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.25 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 2 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN : a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L m Součinitel vzpěru k 0.99 Vzpěrná délka Lcr m Kritické Eulerovo zatížení Ncr kn Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda, Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN článek (4) S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 50

51 Posudek klopení Podle článku EN : a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art Wy e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.01 Mezní štíhlostlambda,lt, Parametry Mcr Délka klopení m k kw C C C3 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN článek (4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN : a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy kyz kzy kzz Delta My 0.00 knm Delta Mz 0.00 knm A e-02 m^2 Wy e-03 m^3 Wz e-04 m^3 NRk kn My,Rk knm Mz,Rk knm My,Ed 1.25 knm Mz,Ed 0.35 knm Interakční metoda 2 Psi y Psi z Cmy Cmz CmLT Jedn. posudek (6.61) = = 0.01 Jedn. posudek (6.62) = = 0.01 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 51

52 EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m HEA180 S 235 CO-MSU-14/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed kn Vz,Ed kn T,Ed knm My,Ed knm Mz,Ed 0.08 knm m Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 7.58 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-03 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 52

53 Posudek ohybového momentu for My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-04 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-04 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.3 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: m S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 53

54 Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 7.58 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN : a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L m Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr m Kritické Eulerovo zatížení Ncr kn Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda, Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN článek (4) Posudek klopení Podle článku EN : a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art Wy e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.46 Mezní štíhlostlambda,lt, Parametry Mcr Délka klopení m k kw C C C3 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN článek (4) S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 54

55 Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN : a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy kyz kzy kzz Delta My 0.00 knm Delta Mz 0.00 knm A e-03 m^2 Wy e-04 m^3 Wz e-04 m^3 NRk kn My,Rk knm Mz,Rk knm My,Ed knm Mz,Ed knm Interakční metoda 2 Psi y Psi z Cmy Cmz CmLT Jedn. posudek (6.61) = = 0.33 Jedn. posudek (6.62) = = 0.20 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m Iw (400; 10; 180; 20; 360; 0) S 235 CO-MSU-14/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Svařované S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 55

56 ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed kn Vz,Ed kn T,Ed 0.00 knm My,Ed knm Mz,Ed knm m Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.25 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-02 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-03 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-04 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 56

57 Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.1 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: m Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.25 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 57

58 Posudek pevnosti v prostorovém vzpěru Podle článku EN : a vzorce (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků neposuvné neposuvné Systémová délka L m Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr m Kritické Eulerovo zatížení Ncr kn Štíhlost Relativní štíhlost Lambda Mezní štíhlost Lambda, Štíhlost nebo velikost tlakové síly umožňují ignorovat účinky prostorového vzpěru podle EN článek (4) Posudek klopení Podle článku EN : a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art Wy e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.32 Mezní štíhlostlambda,lt, Parametry Mcr Délka klopení m k kw C C C3 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN článek (4) Posudek na tlak s ohybem Podle článku EN : a vzorce (6.61), (6.62) Interakční metoda 2 Tabulka hodnot kyy kyz kzy kzz Delta My 0.00 knm Delta Mz 0.00 knm A e-02 m^2 Wy e-03 m^3 Wz e-04 m^3 NRk kn My,Rk knm Mz,Rk knm My,Ed knm Mz,Ed knm Interakční metoda 2 Psi y Psi z Cmy Cmz CmLT S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 58

59 Jedn. posudek (6.61) = = 0.27 Jedn. posudek (6.62) = = 0.34 Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m IPE200 S 235 CO-MSU-15/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed kn Vz,Ed 0.26 kn T,Ed 0.00 knm My,Ed 0.51 knm Mz,Ed 2.63 knm m Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.14 Třída 1 limit 9.37 Třída 2 limit Třída 3 limit => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tah Podle EN článku a rovnice (6,5) A e-03 m^2 Npl,Rd kn Nu,Rd kn Nt,Rd kn Jedn. posudek S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 59

60 Posudek ohybového momentu for My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-04 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu for Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-05 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.1 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 9,1.2.6 a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 60

61 ...::POSUDEK STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Rozhodující poloha pro klasifikaci stability: m Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 4.14 Třída 1 limit 9.37 Třída 2 limit Třída 3 limit => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek klopení Podle článku EN : a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Art Wy e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Relativní štíhlost Lambda,LT 0.46 Mezní štíhlostlambda,lt, Parametry Mcr Délka klopení m k kw C C C3 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN článek (4) Posudek boulení v poli vzpěru 1 Podle článku EN : 5. & 7.1. a vzorce (5.10) & (7.1) Tabulka hodnot hw/t Štíhlost stojijny je taková, že není potřeba posudek ztráty stability smykem. Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m HEA180 S 235 CO-MSU-6/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný S:\USE\2013\767-13_MS JIRIKOV (W)\Doc\w _SV.doc Strana 61