Betonové konstrukce (S)

Transkript

1 Betonové konstrukce (S) Přednáška 6 Obsah Analýza kotevní oblasti: Namáhání, výpočetní model, posouzení a vyztužení. Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí, mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin. Deformace předpjatých konstrukcí.

2 Kotvení pomocí kotev - analýza napjatosti kotevní oblasti Kotvení: pomocí soudržnosti předpínací výztuže s betonem předem předpjatý beton prostřednictvím kotev dodatečně předpjatý beton

3 Kotvení pomocí kotev - analýza napjatosti kotevní oblasti Kotvení pomocí kotev Namáhání kotevní oblasti Přenos předpínací síly z kabelu do betonu se realizuje soustředěným tlakem pod deskou (roznášecí podložkou) kotvy průběh normálových napětí v kotevní oblasti: tah tlak Normálové napětí σ x vodorovný směr Normálové napětí σ x - svislý směr

4 příčný tah příčný tlak Kotvení pomocí kotev - analýza napjatosti kotevní oblasti Vznik příčných napětí pod kotvou: odštěpení líce prvku koncentrovaný tlak pod kotvou vznik podélných trhlin roznášecí délka l disp =d lineární průběh napětí 1. Posouzení namáhání betonu soustředěným tlakem pod kotvou (otlačení betonu) 2. Posouzení roztržení oblasti štěpných sil (někdy nazývané roznášecí oblast) 3. Posouzení odtržení líce prvku

5 Posouzení kotev a kotevní oblasti Výpočetní model a posouzení Pozn.: Je nutné přihlédnout i k většímu počtu kotev.

6 Posouzení kotev a kotevní oblasti Lokální oblast pod kotvou Lokální vyztužení zóna zodpovědnosti dodavatele kotevního zařízení (třída betonu, příčná výztuž šroubovice) Dywidag

7 Posouzení kotev a kotevní oblasti Lokální oblast pod kotvou Rozměr kotevní desky (nebo kvalita betonu) : Podle namáhání betonu soustředěným tlakem pod kotvou (otlačení betonu) Pevnost betonu v soustředěném tlaku A c 2 f 3, 0 cd A c 1 f cd

8 Posouzení kotev a kotevní oblasti Řešení vlastní kotevní oblasti oblast diskontinuit metoda příhradové analogie symetrická poloha P T = P/4 ((d d1) / d) dříve metody náhradních oblastí model na obr. lze využít pro náhradní oblast a pro návrh příčné výztuže

9 Kotevní oblast dodatečně předpjatých prvků Modely náhradní příhradoviny podle FIP Recommendations 1996 Practical Design of Structural Concrete : 1. základní model pro koncentrované zatížení působící v ose prvku T 1 = 0,25 1 a b F T 2 = T 3 = 0,02F

10 Kotevní oblast dodatečně předpjatých prvků Modely náhradní příhradoviny podle FIP Recommendations 1996 Practical Design of Structural Concrete : 2. model pro excentricky působící sílu ve směru podélné osy

11 Kotevní oblast dodatečně předpjatých prvků Modely náhradní příhradoviny podle FIP Recommendations 1996 Practical Design of Structural Concrete : 3. kotvení předpínací síly u podpory informativní

12 Posouzení kotev a kotevní oblasti Vyztužení kotevní oblasti pod kotvami Uspořádání kabelových drah

13

14 Posouzení při kotvení soudržností Kotvení soudržností Namáhání kotevní oblasti Přenos síly z výztuže do betonu: vytržení prutu odtržení líce prvku

15 Posouzení při kotvení soudržností Posouzení kotvení soudržností Kotevní oblast není třeba podrobněji vyšetřovat, stačí řešit zakotvení výztuže: pasívní kotvení Délka přenosu l pt aktivní kotvení Kotevní délka l bpd Roznášecí délka l disp Aktivní kotvení - Hoyerův efekt

16 Posouzení při kotvení soudržností Délka přenosu (přenášecí délka) l pt : Po vnesení předpětí do betonu je napětí v soudržnosti (vliv Hoyerova efektu) f bpt = p1. 1. f ctd (t), kde p1 je součinitel, kterým se zohledňuje druh předpínacích vložek a situace v soudržnosti při uvolňování: p1 = 2,7 pro dráty s vtisky; p1 = 3,2 pro 3drátová a 7drátová lana; 1 = 1,0 pro dobré podmínky v soudržnosti; = 0,7 pro ostatní případy, pokud nelze zaručit vyšší hodnotu s ohledem na zvláštní podmínky provádění; f ctd (t) je návrhová hodnota pevnosti betonu v tahu v době uvolňování: f ctd (t) = ct 0,7 f ctm (t) / c informativní

17 Posouzení při kotvení soudržností Základní hodnota přenášecí délky l pt je dána vztahem l pt = pm0 / f bpt kde 1 = 1,0 při postupném uvolňování; = 1,25 při náhlém uvolnění; 2 = 0,25 pro předpínací vložky s kruhovým průřezem; = 0,19 pro 3drátová a 7drátová lana; je jmenovitý průměr výztuže; napětí v předpínací vložce v okamžiku po uvolnění. pm0 Návrhová hodnota přenášecí délky má být uvažována jako méně příznivá ze dvou hodnot v závislosti na návrhové situaci: l pt1 = 0,8 l pt nebo l pt2 = 1,2 l pt POZNÁMKA Zpravidla se používá nižší hodnota pro ověření místních napětí při vnesení předpětí do betonu a vyšší hodnota v mezních stavech únosnosti (smyk, kotveni atd.). informativní

18 Posouzení při kotvení soudržností Kotevní délka l bpd : Kotvení předpínacích vložek se má posoudit v průřezech, kde tahové napětí v betonu překročí hodnotu f ctk,0,05. Síla v předpínací vložce se má vypočítat pro průřez s trhlinou, včetně účinku smyku. Pokud je napětí betonu v tahu menší než f ctk,0,05, není třeba posuzovat kotvení. Pevnost v soudržnosti při kotvení v mezním stavu únosnosti je: Kde f bpd = p2. 1.f ctd (bez Hoyerova efektu) p2 je součinitel, kterým se zohledňuje druh předpínací vložky a situace v soudržnosti při kotvení: p2 = 1,4 pro dráty s vtisky nebo p2 = 1,2 pro 7drátová lana; V důsledku vzrůstající křehkosti u betonů vyšších pevností, má být hodnota f ctk,0,05 omezena hodnotou pro beton C60/75 (f ctk,0,05 =3,1MPa), pokud se neověří, že průměrná pevnost v soudržnosti je vyšší než uvedená mez. informativní

19 Posouzení při kotvení soudržností Celková kotevní délka pro kotvení předpínací vložky při napětí pd je: Kde l bpd = l pt ( pd - pm ) / f bpd l pt2 je horní návrhová hodnota přenášecí délky (aktivní kotvení) pd napětí v předpínací vložce odpovídající síle uvedené výše, může být menší než f pd pm předpětí po všech ztrátách. informativní

20 Posouzení při kotvení soudržností Roznášecí délka (délka kotevní oblasti) l disp : Lze předpokládat, že napětí v betonu za roznášecí délkou má lineární rozdělení σ c l disp l 2 pt d 2 l d = d je vyrovnávací délka oblast diskontinuit oblast s lineárně rozděleným napětím po výšce průřezu

21 MSP Použitelnost a trvanlivost: zabránit takovým stavům k-ce, při kterých by bylo omezeno užívání objektu z hlediska: nadměrných přetvoření a deformací k-ce vzniku nebo rozevření trhlin, vedoucí ke snížení životnosti kce z důvodu možného oslabení výztuže korozí Mezní stavy použitelnosti: MS omezení napětí MS omezení trhlin MS omezení průhybu

22 MSP - Předpoklady, analýza Stádia působení vyztužených prvků Stádium I počáteční fázi zatěžování - malá přetvoření a napětí v průřezu, na přenášení zatížení se podílí celý průřez, napětí v daném místě je přímo úměrné jeho vzdálenosti od neutrální osy, celý průřez působí pružně, stádium I trvá až do okamžiku, kdy je v tažených vláknech dosaženo mezní hodnoty napětí pevnosti betonu v tahu - je dosažena mez vzniku trhlin. I. II. III. f ct, eff

23 MSP - Předpoklady, analýza Stádia působení vyztužených prvků Stádium II počíná na mezi vzniku trhlin, při rostoucím zatížení se trhlina v průřezu rozšiřuje a prohlubuje směrem k neutrální ose, stadium končí, když je trhlinou prostoupena celá tažená část průřezu, při prohlubování a rozevírání trhliny od rostoucího zatížení se neutrální osa posouvá blíže k tlačenému okraji průřezu. I. II. III. f ct,eff

24 MSP - Předpoklady, analýza Napětí v betonu na mezi vzniku trhlin rozhodnutí o vzniku trhlin (kolmých) u ohýbaného průřezu: poměrné přetvoření průběh normálových napětí: skutečný předpokládaný Eurokód 2: průměrná hodnota pevnosti betonu v tahu v okamžiku prvního očekávaného vzniku trhliny f ct,eff = f ctm (nebo méně pro t<28dní) 24

25 MSP - Předpoklady, analýza Modely průřezů pro výpočet tuhosti a napětí a) průřez bez trhliny (plně působící průřez v tahu i v tlaku), b) průřez s trhlinou a tlačenou částí, c) zcela trhlinou porušený průřez (průřez bez tlačené části).

26 Průřez bez trhliny Napětí v průřezu - horní vlákna Podmínka napětí: MSP - Předpoklady, analýza - dolní vlákna c 2 c 1 f a f c 1 ct, eff c 2 ct, eff pak trhliny kolmé ke střednici prvku vyvozené účinkem N kd, M kd nevzniknou a výpočet napětí lze provést s charakteristikami ideálního průřezu, tj. za předpokladu plně působícího průřezu v tahu i v tlaku Tuhost průřezu: ohybová EI i, osová - EA i kde E = E cm, resp. N N A A kd i kd i M M E c,eff = E cm 1 φ kdi I kdi i. a. I h i gi, a gi.

27 MSP - Předpoklady, analýza Průřez s trhlinou a tlačenou částí Pokud pro napětí stanovené na průřezu bez trhliny platí: f a c 1 ct,eff c 2 resp. f a c 2 ct,eff c vzniknou trhliny kolmé ke střednici - existuje i tlačená část

28 MSP - Předpoklady, analýza Průřez s trhlinou a tlačenou částí Pro výpočet napětí a tuhosti se určí charakteristiky průřezu za předpokladu, že a) v tažené části průřezu beton v tahu nepůsobí, tj. je prostoupen trhlinou, b) poměrné přetvoření průřezu po výšce je lineární, c) napětí v tlačené části betonového průřezu a ve výztuži (tažené i tlačené) je přímo úměrné přetvoření průřezu v daném místě; konstantou úměrnosti je modul pružností daného materiálu. Tuhost průřezu: ohybová EI ir, osová - EA ir kde E = E cm, resp. E c,eff = E cm 1 φ

29 MSP - Předpoklady, analýza Průřez zcela porušený trhlinou Pokud na obou okrajích taženého průřezu platí f a c 1 ct,eff c 2 f ct,eff - průřez je po celé výšce prostoupen trhlinou - jedná se o namáhání mimostředným tahem s malou výstředností. Tuhost průřezu závisí pouze na parametrech výztuže platí pro I ir a A ir

30 d 1 h d ir e MSP - Předpoklady, analýza Průřez s trhlinou a tlačenou částí výpočet tuhosti c c d 2 A s2 a c A s2 a g ir x = x s2 s2 F F cc s2 C gc C g ir N k d + N p d A p1 A s1 d p A p1 A s1 h -a g ir p s1 p s1 F p F s1 e M / e kd kd N kd N a e N h d N N / kd c kd ( excentricita od vnitřních sil od zatížení vztažená k těžišti betonového průřezu) pd p kd pd (excentricita k hornímu okraji) Poměrná přetvoření vrstev výztuží: d x x / s 1 c x d 2 x / s 2 c Síly ve výztužích a v tlačeném betonu: F A s1 s1 s1 F A s 2 s 2 s 2 E E s s h x d x / p p c F p A p p E p F cc 0,5 b x c E cm Pozn.: Vztahy jsou pro obdélníkový průřez.

31 d 1 h d ir e MSP - Předpoklady, analýza c c d 2 A s2 a c A s2 a g ir x = x s2 s2 F F cc s2 C gc C g ir N k d + N p d A p1 A s1 d p A p1 A s1 h -a g ir p s1 p s1 F p F s1 N N F F kd pd s1 s 2 F N N e F d F d F h d F / 3 kd pd p F cc x s1 s 2 2 p p cc silová podmínka momentová podmínka k hornímu okraji Porovnáním levých stran silové a momentové podmínky a po dosazení za F a ε vznikne kubická rovnice pro určení výšky tlačené oblasti x: x 3 6 b 3 x 2 e 6 A d e A d e A h d e A d d e A d d e A h d h d e 0 es s1 b es s1 s s 2 2 ep p ep p p p p x

32 d 1 h d MSP - Předpoklady, analýza d 2 A s2 a c A s2 a g ir C gc C g ir A p1 A s1 d p A p1 A s1 h -a g ir ir e c c x = x s2 s2 F F cc s2 N k d + N p d p s1 p s1 F p F s1 Po určení x lze vypočítat geometrické veličiny průřezu: A ir, polohu těžiště a gir a moment setrvačnosti I ir a napětí v jednotlivých vrstvách výztuže či betonu (dle pružnosti): N N kd pd a d A s 1 ir 1 A I ir ir c N kd N A ir pd N N a e kd gir a e gir es N N kd pd a d A s 1 ir 2 A I ir ir gir 2 a e gir es N N kd pd a h d gir p A a e p 1 ir gir A I ir ir pd I ir gir a gir ep kde

33 MSP - omezení normálových napětí MSP - Omezení normálových napětí V Mezních stavech použitelnosti a mezních stavech únavy musí být uvažovány odchylky možných změn předpětí dvě charakteristické hodnoty předpínací síly dle vztahů: P k,sup = r sup P m,t (x) P k,inf = r inf P m,t (x) horní charakteristická hodnota dolní charakteristická hodnota r sup r inf pro předem napínané nebo nesoudržné předpínací vložky 1,05 0,95 dodatečně napínané soudržné předpínací vložky 1,10 0,90 pokud se provádějí příslušná měření 1,0 1,0 33

34 MSP - omezení normálových napětí Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Beton V době předpínání napětí v betonu omezeno 0, 6 f ck ( t ) c 0 6 f ( t ), ck Zamezení vzniku podélných trhlin charakteristická kombinace, XD,XF, XS (nejsou li provedena jiná opatření) omezení hodnotou 0,6 f ck 0,6 c f ck Lineární dotvarování lze uvažovat, 0 je-li,45 pro f ck kvazistálou kombinaci napětí v tlaku omezeno hodnotou c 0,45 f ck 34

35 MSP - omezení normálových napětí Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Betonářská výztuž charakteristická kombinace, omezení napětí v tahu na 0,8 f yk s 0,8 f yk Předpínací výztuž Střední hodnota při charakteristické kombinaci nemá překročit 0,75 f pk p 0,75 f pk zabránění vzniku nepružných poměrných přetvoření nepřijatelných trhlin a deformací 35

36 MSP - omezení trhlin Mezní stav omezení trhlin V ŽB i PB jsou nevyhnutelným a přirozeným jevem Příčiny vzniku a velikost různé vysychání povrchové vrstvy betonu přenosem tahových sil soudržností výztuže s betonem omezením přetvoření části konstrukce aplikací vnějšího zatížení Správným návrhem a provedením lze vznik některých trhlin vyloučit případně omezit jejich velikost. Posouzení šířky trhlin zjednodušeně - kontrolou požadavků stanovených normou (viz předchozí kurzy, např. BL01) přímým výpočtem šířky trhlin

37 MSP - omezení trhlin Mezní stav trhlin 37

38 MSP - omezení trhlin Mezní stav omezení trhlin Působení betonu v tahu po vzniku trhlin Centricky tažený prut: Beton porušený trhlinami přenáší v částech mezi trhlinami nadále tahové napětí tahové zpevnění (termín použitý jako doslovný překlad z angličtiny v češtině zavádějící)

39 MSP - omezení trhlin Vzdálenost trhlin závisí na délce přenosu. Ta závisí na: Pevnosti betonu v tahu Průměru výztužné vložky Povrchu výztužné vložky Krytí Stupni vyztužení Způsobu namáhaní

40 MSP - omezení trhlin Působení betonu v tahu po vzniku trhlin fáze rozevírání trhlin: Vychází se ze stavu dekomprese V místě trhliny: sílu přenáší výztuž Mimo trhlinu: část síly přenáší i beton průběh poměrných přetvoření ve výztuži a betonu Výztuž ε s2 ε p2 dosažené v trhlině (tedy s vyloučeným betonem v tahu) poklesne v závislosti na vzdálenosti sousední trhliny tj. délce přenosu. Největší dosažený pokles: ε sr Průměrná hodnota ε sm ε sm = ε s2 ε s = ε s2 β ε sr (1) Beton: ε cm průměrná hodnota poměrného mezního přetvoření betonu mezi trhlinami ε cm = βε sr1 (2) ε sr1 poměrné přetvoření výztuže a betonu ve stavu těsně před vznikem první trhliny

41 Mezní stavy použitelnosti Výpočet šířky trhlin: empirické vztahy semiempirické vztahy v důsledku vzniku trhliny se poruší kompatibilita přetvoření mezi betonem a výztuží a šířka trhliny se vypočte z rozdílu přetvoření výztuže a betonu mezi trhlinami w = (ε sx s r ε cx )dx s r vzdálenost mezi sousedními trhlinami ε sx, ε cx skutečné poměrné přetvoření výztuže, betonu po délce x Postupy dle norem a předpisů: průměrná šířka trhliny w m z průměrné vzdálenosti trhlin s r,m (CEB-FIB 1978) charakteristická šířka trhliny w k z maximální vzdálenosti trhlin s r,max (CEB-FIB 1990, EN )

42 Mezní stavy použitelnosti Šířka trhliny : w k = s r,max ε sm ε cm (3) s r,max je maximální vzdálenost trhlin; sm je průměrná hodnota poměrného přetvoření výztuže při příslušné kombinaci zatížení, zahrnující účinek vnesených deformací a přihlížející k účinkům tahového ztužení. Uvažuje se pouze přídavné tahové poměrné přetvoření od stavu nulového poměrného přetvoření betonu ve stejné úrovni (2); cm je průměrná hodnota poměrného přetvoření betonu mezi trhlinami (1). Po dosazení (1) a (2) do (3): w k = s r,max ε s2 β ε sr β ε sr1 Protože platí viz. obrázek ε sr2 = ε sr1 + ε sr (4) w k = s r,max ε s2 β ε sr2 (5)

43 kde: MSP - omezení trhlin ε sr2 poměrné přetvoření výztuže od zatížení na mezi vzniku trhlin vypočítané za předpokladu, že beton v tahu nepůsobí ε sr2 = 1 f ctm t 1 + α e ρ (6) E s ρ kde α e = E s E cm ρ je stupeň vyztužení = plocha výztuže / účinná plocha betonu obklopující taženou výztuž (???) ε s2 poměrné přetvoření výztuže pro danou vnější sílu za předpokladu vyloučeného betonu v tahu (ε s2 = σ s /E s ) (7) dosadit (6) a (7) do (5) dostaneme výsledek, obdobný výpočtu dle EN2 (8) Idealizace pro výpočet: tah působící na účinnou taženou plochu betonu (viz dále)

44 Výpočet dle EC 2 Ve vztahu (3) lze ( sm - cm ) vypočítat ze vztahu: kde MSP - omezení trhlin s je napětí v tahové výztuži stanovené v průřezu porušeném trhlinou. U předem předepnutých prvků může být s nahrazeno změnou napětí p v předpínací výztuži od stavu nulového poměrného přetvoření betonu ve stejné úrovni; e poměr E s /E cm ; ε sm ε cm k t součinitel závisící na době trvání zatížení (nahrazuje β): k t = 0,6 pro krátkodobé zatížení, k t = 0,4 pro dlouhodobé zatížení. fc t,e ff σ s k 1 α ρ t e p,e ff ρ p,e ff = 0, 6 E s σ E s s (8) Stupeň vyztužení : ρ p,eff = A s + ξ 1 2 A p A c,eff (9)

45 MSP - omezení trhlin A p je plocha předem nebo dodatečně napínané výztuže ležící v ploše A c,eff ; A c,eff účinná plocha taženého betonu obklopující betonářskou nebo předpínací výztuž o výšce h c,ef, kde h c,ef je menší z hodnot 2,5(h - d), popř. (h - x)/3 nebo h/2 1 upravený poměr pevnosti v soudržnosti, kterým se zohledňují rozdílné průměry betonářské a předpínací výztuže: s p poměr pevnosti v soudržnosti předpínací a betonářské výztuže podle tabulky 6.2 s největší průměr prutu betonářské výztuže p ekvivalentní průměr předpínací výztuže p =1,6 A P pro svazek drátů (kabel); p =1,75 wire pro jednotlivá 7drátová lana, kde wire je průměr drátu; p =1,20 wire pro jednotlivá 3drátová lana, kde wire je průměr drátu;

46 MSP - omezení trhlin a) n o s n ík Účinná tažená plocha (typické případy) h d x A 2 = 0 A - ú ro v e ň tě ž iš tě v ý z tu ž e h c,e f B - ú č in n á ta ž e n á p lo c h a, A c,e ff B 1 b) d e s k a h d x 2 = 0 h c,e f B 1 B - ú č in n á ta ž e n á p lo c h a, A c,e ff c) tažený prvek B h c,e f 2 B - ú č in n á ta ž e n á p lo c h a u h o rn ího p o v rc h u A c t,e ff h d d h c,e f C 1 C - ú č in n á ta ž e n á p lo c h a u d o ln ího p o v rc h u A c t,e ff

47 MSP - omezení trhlin

48 Mezní stavy použitelnosti Šířka trhliny w na povrchu betonu v závislosti na vzdálenosti od prutu pro určení vzdálenosti trhlin A - n e u trá ln í o s a B - p o v rc h ta ž e n é h o b e to n u C - p ře d p o k lá d a n á v z d á le n o s t trh lin (11) d a n á v z ta h e m ( 10) D - p ře d p o k lá d a n á v z d á le n o s t trh lin d a n á v z ta h e m ( 9 ) (10) E - s k u te č n á š ířk y trh lin y

49 Mezní stavy použitelnosti V případech, kde soudržná výztuž je umístěna v dostatečné blízkosti středu tažené oblasti (vzdálenost 5(c+/2)), lze maximální výslednou vzdálenost trhlin vypočítat ze vztahu (10) s r,max = k 3 c + k 1 k 2 k 4 / p,eff (10) Pokud vzdálenost soudržné výztuže překročí 5(c+/2) (viz předchozí obrázek), nebo pokud soudržná výztuž není v tažené oblasti, lze horní mez šířky trhlin stanovit za předpokladu maximální vzdálenosti trhlin s r,max = 1,3 (h - x) (11) kde průměr prutu. Pokud jsou v průřezu použity pruty různých průměrů, má se použít ekvivalentní průměr eq. V průřezu, kde je n 1 prutů o průměru 1 a n 2 prutů o průměru 2, se použije následující vztah: eq n 2 2 n n n c krycí vrstva podélné výztuže;

50 MSP - omezení trhlin k 1 součinitel, kterým se zohledňují vlastnosti soudržné výztuže: = 0,8 pro pruty s velkou soudržností; = 1,6 pro pruty s hladkým povrchem (např. předpínací vložky); k 2 součinitel, kterým se zohledňuje rozdělení poměrného přetvoření: = 0,5 pro ohyb; = 1,0 pro prostý tah. Pro případy mimostředného tahu nebo pro místní oblasti se mají použít mezilehlé hodnoty k 2, které se vypočítají podle následujícího vztahu: k 2 = ( )/2 1, kde 1 je větší a 2 menší tahové poměrné přetvoření na okrajích vyšetřovaného průřezu, stanovené v průřezu, který je celý oslaben trhlinou. POZNÁMKA Hodnoty k 3 a k 4, které se použijí v příslušném státě, lze nalézt v národní příloze. Doporučené hodnoty jsou k 3 = 3,4 a k 4 = 0,425

51 MSP - omezení průhybu MSP - Omezení průhybu (přetvoření) Všeobecně: - u předpjatých konstrukcí nejen průhyb od zatížení, ale i vzepětí a stlačení od předpětí, - celkové průhyby jsou oproti železobetonovým konstrukcím menší, - kritéria pro omezení průhybů jsou různá podle norem (od pohyblivého zatížení dle ČSN a pro kvazistálou kombinaci dle ČSN EN ), - způsoby posouzení - nepřímé splnění náhradní podmínky např. pro ohybovou štíhlost, - přímé výpočet průhybu či jiného přetvoření, - rozeznáváme deformace - pružné (vratné) - nepružné (nevratné) dotvarování, smršťování betonu, vliv vzniku trhlin, nelinearity pracovního diagramu - krátkodobé index st, - dlouhodobé index lt, - z hlediska vzdorujícího průřezu rozeznáváme konstrukce - plně předpjaté (s plně vzdorujícím průřezem bez trhlin), - částečně předpjaté (s částečně vzdorujícím průřezem po vzniku trhlin).

52 MSP - omezení průhybu Omezení přetvoření dle ČSN EN Kritéria použitelnosti pro průhyby a) kritérium obecné použitelnosti - průhyb při kvazistálém zatížení nemá překročit 1/250 vzdálenosti podpor; - pro omezení průhybu může být použito nadvýšení - velikost nadvýšení bednění by neměla překročit 1/250 rozpětí; u předpjatých konstrukcí vzniká vzepětí od předpětí vzepětí není nutné. b) kritérium průhybu po zabudování prvku - průhyb po zabudování (provedení) prvku by neměl přestoupit hodnotu 1/500 rozpětí při kvazistálé kombinaci zatížení.

53 MSP - omezení průhybu Konstrukce plně a omezeně předpjaté - u předpjatých konstrukcí nevzniká při působení běžného provozního zatížení tah (průřez je celý tlačen) nebo tah je omezen přípustnou hodnotou (σ ct f ct,eff ) - účinkům zatížení vzdoruje plný betonový nebo lépe plný ideální průřez (A i, I i ), - při výpočtu přetvoření se mohou využít zásady lineární stavební mechaniky, - s ohledem na působící normálovou sílu od předpětí je nutno uvažovat nejen ohybovou (E. I i ), ale i osovou (E. A i ) tuhost průřezu, - pro zatížení působící před zainjektováním kanálků je třeba uvažovat oslabený betonový průřez (tj. bez vlivu kanálků), - přetvoření jsou mimo zatížení ovlivněna i stárnutím betonu a reologickými vlivy (dotvarování a smršťování betonu, relaxace předpínací výztuže) probíhajícími ve vzájemné interakci a ovlivňujícími předpětí (změny předpětí): - zkrácení od smršťování ztráta předpětí zvětšení průhybu, ale i redukce zkrácení nosníku a následné prodloužení kabelu redukce ztráty předpětí a redukce zkrácení nosníku (pozor na vliv dotvarování), - vliv dotvarování betonu zvětšení průhybu prodloužení kabelu a přírůstek předpínací síly redukce průhybu od dotvarování, - vliv dotvarování betonu zkrácení nosníku pokles předpínací síly zvětšení průhybu, - přesné stanovení deformací je obtížné jen pomocí výpočetní techniky, - přibližné řešení např. pomocí integrace křivosti.

54 MSP - omezení průhybu Konstrukce částečně předpjaté - průhyb je ovlivněn sníženou tuhostí po vzniku trhlin (σ ct > f ct,eff ), - účinkům zatížení vzdoruje jen část betonového průřezu - přesný výpočet přetvoření musí zahrnovat analýzu a interakci dlouhodobých vlivů, nelineární analýzu s vlivem trhlin a umožňující následnou aplikaci proměnného zatížení, - přibližný výpočet např. metoda efektivního modulu pružnosti Ec,eff, - vliv trhlin dle ČSN EN : - stav I plně působící průřez, - stav II průřez s plně vyloučeným betonem v tažené oblasti, - plná oblast v obrázku vliv tzv. tahového zpevnění v důsledku působení betonu mezi trhlinami, - po vzniku trhlin (bod R) dochází k poklesu tuhosti průřezu (v důsledku tahového zpevnění je vyšší než pro stav II viz dále), - pro předpínací výztuž σ P, ε P. Závislost mezi napětím a průměrným přetvořením tažené výztuže

55 MSP - omezení průhybu Obecně o stanovení tuhosti Tuhost průřezu je určena zejména : velikostí tlačené části průřezu tlaková síla přenášená betonem, tahovou silou přenášenou výztuží, Zjednodušující předpoklady ve stádiu I působí celý průřez. Závislost mezi napětím a přetvořením je až do dosažení meze vzniku trhlin lineární, po překročení meze vzniku trhlin (stádium II) je tuhost průřezu závislá na hloubce trhliny (resp. na velikosti části betonového průřezu neporušeného trhlinou). ČSN EN II ČSN II uvažovaná úroveň zatížení mez vzniku trhlin α α

56 MSP - omezení průhybu Ověření ohybové štíhlosti Uplatní se především u železobetonových konstrukcí pozemních staveb u předpjatých konstrukcí se vyžaduje přímý výpočet přetvoření. l d d jsou splněna kritéria obecné použitelnosti a průhybu od výpočtu přetvoření lze upustit d c 1 c 2 c 3 d, tab, Nosná konstrukce K = 1,5% = 0,5% 3 / 2 Prostě podepřený nosník, prostě podepřená deska (nosná v jednom a ve dvou směrech) 11 o 1, o Krajní pole spojitého nosníku K nebo 1,5 desky f 3,2 f 1 pro ck nosné v jednom cksměru, krajní pole desky nosné ve o, 1, dvou směrech, spojité ve směru kratšího rozpětí d, tab Vnitřní pole spojitého nosníku nebo desky nosné v jednom nebo ve dvou o 1 směrech 1, Deska lokálně podepřená K 11 1,5 f f pro, ck ck o 1, o Konzola 0,4 6 8 A s, req b d požadovaný stupeň vyztužení pro návrhový moment

57 MSP - omezení průhybu Závislost mezi napětím a přetvořením u betonových prvků Jedná se o stanovení vlivu tahového zpevnění (pro předpínací výztuž σ P, ε P ): - průměrné poměrné tahové přetvoření ε sm = ε s2 ε s kde ε s = ε s,max σ sr σ s ( ověřeno experimenty ) - pak dle obrázku ε s,max = ε s2r ε s1r ε s2r ε s2 = σ sr σ s ε s1r ε s1 = σ sr σ s od zatížení - po úpravě a dosazení ε sm = ξ ε s2 + (1 ξ)ε s1 mez vzniku trhlin kde ξ = 1 (σ sr σ s ) 2 s

58 MSP - omezení průhybu Model dle ČSN EN II I - hledaná deformační veličina (např. poměrné přetvoření, pootočení nebo křivost), I - hodnota deformační veličiny stanovená za předpokladu plně působícího trhlinami neporušeného průřezu II - hodnota deformační veličiny stanovená za předpokladu trhlinami plně porušené konstrukce, - je součinitel vystihující tahové zpevnění / 2 1 sr s součinitel doby trvání zatížení (1,0 resp. 0,5)

59 MSP - omezení průhybu Model dle ČSN EN celkové deformace zahrnující i vliv deformací vyvolaných dotvarováním betonu - mohou být vypočteny použitím efektivního modulu pružností betonu E c, eff E 1 - křivost od smršťování cm,, t o r 1 cs cs e S I α e = E s / E c,eff, ε cs - poměrné přetvoření od smršťování S statický moment plochy výztuže k těžišti průřezu Pokud se očekává vznik trhlin, pak S/I se opět spočítá dle vztahu pro α pro trhlinou neporušený průřez S i a trhlinou porušený průřez S ir I i I ir