HODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2

Transkript

1 HODNOCENÍ EVNOSTI ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY SME BV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 STRENGTH ND FTIGUE EVLUTION OF BOLTS CCORDING TO SME BV CODE, SEC. VIII, DIV. 2 Miroslav VRNER 1, Viktor KNICKÝ 2 bstract: The SME BV Code, Sec. VIII, Div. 2 approach for strength and fatigue life evaluation of bolts analysed by FEM is described. Conditions limiting the usage of SME rules are shown. ÚVOD Napjatost šroubů šroubových spojů lze v současné době efektivně počítat metodou konečných prvků. ro hodnocení pevnosti a životnosti šroubů lze s výhodou použít normu SME Boiler & ressure Vessel CODE, SECTION VIII, Division 2 [1]. Její použití je spojeno s řadou omezujících požadavků na vlastnosti šroubů a nutností kategorizovat napětí. 1. OŽDVKY N ŠROUBY oužitá ocel musí být chemickým složením, strukturálními vlastnostmi a pevnostními charakteristikami podobná ocelím uvedeným v Table 4, SME BV CODE Sec. II art D [2]. Dle poznámky (2) D1: MB-2 k Table 4 [2] musí být průměrná hodnota vrubové houževnatosti ze tří zkoušek tyčí CharpyV, resp. jednotlivé hodnoty větší než 50,8 J.cm -2, resp. 42,4 J.cm -2. Šrouby musí být opatřeny závity typu V s poloměrem v kořeni závitu větším než 0,076 mm a přechod hladkého dříku šroubu do závitové části šroubu musí být proveden tak, aby poměr poloměru r přechodu a průměru dříku d šroubu byl větší než 0,06. Další upřesňující požadavky na konstrukci, výrobu, zkoušení, kriteria přípustnosti vad šroubů a provedení matic a podložek jsou uvedeny v RTICLE M-5 [1]. 2. KTEGORIZCE NĚTÍ Norma SME [1] hodnotí stav víceosé napjatosti podle teorie maximálních smykových napětí s využitím kategorizace napětí dle Tab. 1. ( [1] TBLE ,FIG , ENDIX 4). platí: Výpočtem metodou konečných prvků se spočítají intenzity napětí S, přičemž obecně 1 Ing. Miroslav VRNER, ČKD Blansko, a. s., Gellhornova 8, Blansko, tel.: , oam@ckdblansko.cz 2 Doc. Ing. Viktor Kanický, CSc. Kancelář dynamických výpočtů, Hoblíkova 13, Brno,tel-fax:

2 S m + b + Q + F. (1) Význam symbolů je uveden v Tabulce 1 a je zřejmý z obr. 1. Tabulka 1: Kategorie napětí pro šrouby RIMÁRNÍ KTEGORIE NĚTÍ Membránové Ohybové SEKUNDÁRNÍ MEMBR. + OHYBOVÉ ŠIČKOVÉ opis růměrné primární napětí v daném průřezu. Nezahrnuje diskontinuity a koncentrace. Vzniká pouze mechanickými silami. Složka primárního napětí, úměrná vzdálenosti od těžiště daného průřezu. Nezahrnuje diskontinuity a koncentrace. Vzniká pouze mechanickými silami. Samo-rovnovážné napětí, nutné k zajištění kontinuity konstrukce. Vzniká na tvarových diskontinuitách. Může být způsobeno mechanickými silami nebo rozdílností teplotní deformace. Nezahrnuje místní koncentrace napětí. 1. řírůstek k primárnímu nebo sekundárnímu napětí způsobený koncentrací (vrub). 2. Určitá teplotní napětí, která způsobí únavu, ale ne změnu tvaru. Symbol m b Q F V hladké části dříku šroubu s plochou průřezu, v dostatečné vzdálenosti od přechodu závitové části do dříku šroubu jsou hodnoty sekundárního napětí Q, vznikající vlivem zatížení šroubu na obvodu závitové části šroubu, i hodnoty špičkového napětí F zanedbatelné. ro intenzitu napětí S, m, b pak platí: S +, (2) m b m σ d, (3) b σ x d W, (4) kde W y - modul průřezu k ose y. y o celé délce dříku šroubu až k prvním závitům je osová síla konstantní a je určena integrálem σ d. (5) V závitové části šroubu, resp. v přechodu závitu šroubu do hladkého dříku, s plochami průřezu o velikosti se primární membránové napětí snadno určí vztahem: m. (6)

3 ro určení ostatních kategorií napětí b, Q a F je třeba znát extrémní hodnoty intenzit napětí S max, S min v hodnoceném průřezu a hodnotu součinitele tvaru α 1. ři zahrnutí ohybové složky sekundárního napětí Q do primárního ohybového napětí b se kategorie napětí b, Q a F určí vztahy: b S max S 2α min, (7) Q S S max + min m, (8) 2α ( ) ( ) F α Q. (9) Hodnota součinitele tvaru α závitu resp. přechodu závitu šroubu do hladkého dříku se v prvním přiblížení stanoví např. s použitím grafů [6], [5]. Vztahy (6), (7), (8), (9) se tedy provede dekompozice intenzity napětí S na jednotlivé kategorie napětí m, b, Q, F. okud nejsou ve výpočtovém modelu MK podrobně modelovány závity, hodnota intenzity napětí S v závitové části šroubu nezahrnuje kategorii špičkového napětí F. 2 ři výpočtu kategorií napětí se pak ve vztahu (7) a vztahu (8) použije hodnota α 1. Ostatní vztahy a postupy kategorizace napětí a hodnocení pevnosti a životnosti se nemění. ro výpočet únavové životnosti šroubů se hodnota poškozující intenzity napětí S v libovolné části kmitu obvykle uvažuje vztahem: ( ) S β + + Q, (10) V m b Obr. 1 kde β v je součinitel vrubu např. dle Neubera [4]: m b β V α s ρ + 1, (11) * 2 1 ρ 1 ři výpočtu primárního ohybového napětí b, sekundárního napětí Q a špičkového napětí F vztahy (7), (8), (9) se používá součinitel tvaru α stanovený pro tah; hodnoty α pro tah a ohyb jsou v tomto případě srovnatelné [5] - chyba činí několik procent. 2 ři modelování namáhání šroubu (pokud není geometrie závitu šroubu a matice modelována jako kontaktní úloha) je třeba v důsledku největšího zatížení prvních závitů šroubů zohlednit reálný přenos sil v závitové části šroubu např. dle grafu uvedeného v literatuře [6], kap

4 kde s (2-µ)/(1-µ) (pro tažené a ohýbané kruhové tyče hodnocené dle teorie maximálního smykového napětí), ρ - poloměr vrubu, ρ * - je rozměr elementární částice závislý na mezi kluzu materiálu. ro ocel lze ρ * určit pro mez kluzu R p 0,2 výpočtem polynomu: ρ * 0, , R p 0,2-4, (R p 0,2) 2 + 1, (R p 0,2) 3-1, (R p 0,2) 4 + 5, (R p 0,2) 5-8, (R p 0,2) 6 (12) Norma [1] v čl , ENDIX 5 však požaduje, aby pro hodnotu součinitele vrubu β použitou k hodnocení únavy závitů a přechodu dříku šroubu do závitu, nezávisle na výsledku výpočtu nebo experimentu, platilo: β 4. Hodnota napětí S pro hodnocení únavové životnosti dle [1] se tedy vypočítá vztahem: S max (β V, 4) ( m + b +Q). (13) V čl , ENDIX 5 se uvádí postup pro stanovení amplitudy intenzity napětí S alt, pro případy: během kmitu zatížení se hlavní směry napětí nemění, během kmitu zatížení se hlavní směry napětí mění. V obou případech nalezneme místo s největším rozkmitem S rij intenzity napětí. mplituda intenzity napětí S alt je pak dána vztahem: S alt 1 2 S rij, (14) okud uvažujeme, že se hlavní směry napětí v průběhu kmitu nemění (výpočet je na straně bezpečné), můžeme pro zvolený průřez šroubu určit amplitudu napětí S alt vztahem : h d [( ) ( m b ) ] β Salt m + b + Q + + Q 2, (15) kde β max (β v, 4), index h, resp. d označuje maximální, resp. minimální hodnoty příslušných intenzit napětí dosažených v průběhu kmitu zatížení. 3. STNOVENÍ KONSTRUKČNÍ INTENZITY NĚTÍ S m ŘÍUSTNÉ MLITUDY INTENZITY NĚTÍ S a 3.1. S m Hodnoty konstrukční intenzity napětí S m se stanoví v souladu s článkem 2 130, SME [2] vztahy: S m 1/3 specifikované minimální meze kluzu při 20 0 C (18) nebo S m 1/3 meze kluzu při pracovní teplotě. (19) 3.2. S a Vysokopevné ocelové šrouby, R m 689,5 Ma, pracovní teplota t< C Hodnota přípustné amplitudy intenzity napětí S a lze pro materiál šroubů s mezí pevnosti R m 689,5 Ma (100 ksi) odečíst pro požadovaný počet kmitů zatížení N z

5 diagramu obr.2 zpracovaného podle FIG , TBLE , ENDIX 5[1]. oužití vyšší,resp. resp. nižší konstrukční únavové křivky může umožnit úspěšné hodnocení provozuschopnosti konstrukce při větším dynamickém, resp. při větším statickém namáhání K o n s t r u k č n í ú n a v o v á k ř iv k a p r o v y s o k o p e v n é o c e lo v é š r o u b y ; R m 6 8 9,5 M a, te p lo t a C M a x. n o m. n a p ě tí 2,7 S m m p lit u d a S a [M a ] M a x. n o m. n a p ě tí 3,0 S m o z n.: (1 ) E M a 1 0 1,0 E + 1 1,0 E + 2 1,0 E + 3 1,0 E + 4 1,0 E + 5 1,0 E + 6 o č e t k m itů N Obr. 2 Vysokopevná ocel použitá k výrobě hodnocených šroubů musí odpovídat oceli S 194 Grade B7 nebo B16, S 320 Grade L43, S 540 Grade B23 nebo B24 s tepelným zpracováním dle Section 5 z S 540. Ocelové šrouby, R m < 689,5 Ma, pracovní teplota t < C ři použití šroubů vyrobených z konstrukčních uhlíkových a slitinových ocelí s mezí pevnosti R m < 689 Ma se hodnota přípustné amplitudy intenzity napětí S a odečte pro požadovaný počet kmitů zatížení N z diagramu FIG , nebo tabulky TBLE , ENDIX 5 [1]. 4. MEZE INTENZIT NĚTÍ ŘI STTICKÉM DYNMICKÉM ZTÍŽENÍ

6 ři hodnocení pevnosti a životnosti šroubů musí vypočtené hodnoty intenzit napětí splňovat podmínky [1], ENDIX 4: čl , čl a ENDIX 5: čl , 5 120, FIG , FIG : m 2 S m, (20) m + b + Q 3 S m, (21) + + Q 27, S (22) m b m S alt S a.. (23) ozn.: ři určení S a z nižší, resp. vyšší konstrukční únavové křivky obr. 2 se použije podmínka (21), resp. podmínka (22). V případě, že se během provozu vyskytují dva nebo více různých zatěžovacích kmitů napětí s významnou hodnotou amplitudy intenzity napětí S alt, hodnotí se životnost s využitím hypotézy lineární kumulace únavového poškozování. Vypočítají se dílčí poškození U i vyvolané amplitudou S alti i tého kmitu podílem: U i ni, N i kde n i je počet kmitů s amplitudou napětí S alti během provozu pro požadovanou dobu života, N i je počet kmitů odečtený z konstrukční únavové křivky pro amplitudu S a S alti. Celkové kumulativní poškození U je dáno součtem dílčích poškození U i : U, i U i Šroub vyhovuje z hlediska životnosti, pokud platí: U 1. (26) (24) (25) 5. OUŽITÉ ODKLDY [1] SME Boiler & ressure Vessel Code, Section VIII, Division 2, 1992 [2] SME Boiler & ressure Vessel Code, Section II. art D, 1992 [3] BOLEK,. - KOCHMN, J.: Části strojů, 1. Svazek, SNTL, raha 1989 [4] NEUBER, H.:Über die Berücksichtingung der Spannungkonzentration bei Festigkeitsberechnung, Konstruktion č. 7, 1968 [5] ETERSON, R., E.: Koefficienty koncentracij naprjaženij, Mir, Moskva 1977 [6] OSÍŠIL, F.: Závitová a šroubová spojení, SNTL, raha 1968