PRŮTOK PLYNU OTVOREM
|
|
- Tereza Slavíková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy Wantzelovy rovnice oisující růtok reálného lynu nerozšiřující se dýzou ro konkrétní zařízení. Sledovaná část zařízení je tvořena uzavřenou nádobou s rotékající vodou. Prostor nad hladinou je sojen malým otvorem s okolím. Změny v růtoku kaaliny vyvolávají změnu hladiny a tedy snížení či zvýšení tlaku a v konečném důsledku růtok lynu otvorem oběma směry. Na zařízení je měřena výška hladiny, relativní tlak nad hladinou a absolutní tlak vzduchu v okolí. Pomocí matematicko fyzikální analýzy byla sestavena nelineární diferenciální rovnice rvního řádu oisující tlak lynu nad hladinou v daném systému. Tato rovnice byla realizována ve formě modelu SIMULINku. Dále byly z exerimentálních dat numerickou otimalizací (funkce MATLABu fminsearch využívající model SIMULINKu) určeny hodnoty dva arametrů diferenciální rovnice, jejichž hodnoty nejsou řesně známy. Použitelnost zmíněných rovnic je osuzována subjektivně na základě shody naměřených a vyočtených časových růběhů tlaků vzduchu nad hladinou ro různé časové růběhy změny výšky hladiny. Úvod V rámci rojektu GAČR /3/65 Konsorciální řístu k vývoji exerimentálních modelů bylo na Katedře řízení rocesů a výočetní techniky FCHT Univerzity Pardubice navrženo a realizováno zařízení Hydraulicko neumatická soustava (HPS, viz obrázek ) ředstavující dvourozměrnou soustavu určenou ro raktické ověřování vícerozměrového řízení [Macháček 4]. Pro návrh kvalitního řízení je nutná informace o řízeném systému v říadě řízení rocesů očítačem obvykle ve formě matematického modelu. Tento model by měl oisovat dynamické chování (časový růběh) vybraných veličin odovídající co nejvěrněji růběhu veličin reálného zařízení. Celé zařízení se rozdělí na jednotlivé subsystému, ro které se sestavují a ověřují modely samostatně. Tento řísěvek se zabývá oisem chování subsystému uzavřeného neumatického systému s roměnným objemem, konkrétně oisem růtoku vzduchu malým otvorem založeným na Saint Vénantovavě Wantzelově rovnicí. Komlikací je nemožnost římého měření růtoku vzduchu. Proto je využita možnost neřímého měření omocí růběhu tlaku vzduchu v neumatickém rostoru. Tento řístu je výhodný i roto, že ro oužití v celkovém modelu je otřebný rávě časový růběh tlaku vzduchu. Pois zařízení Vzájemné ovlivňování hladin v nádržích zajišťují dva neumatické rostory (roojený rostor nad hladinami ve dvou nádržích, viz označená oblast na obrázek Fotografie HPS obrázku ). Schématické znázornění jednoho rostoru ro otřeby odvození matematického
2 modelu je na obrázku. Celkový objem je rozdělen na hydraulický rostor (o konstantním růřezu S a výšce H), kde se může měnit výška hladina kaaliny h a na neumatický rostor jehož objem je tvořen konstantním objemem V a objemem závislým na aktuální výšce hladiny. Pneumatický rostor je malým otvorem (clonou) o loše s roojen s okolím. To znamená, že ři změnách výšky hladiny h dochází ke změnám tlaku a tudíž k růtoku (hmotový růtok Q ) vzduchu clonou buď ven nebo dovnitř neumatického rostoru okud se nevyrovná tlak s okolním tlakem A. Pro tvorbu matematického modelu dynamického chování tlaku vzduchu je nutná znalost oisu růtoku vzduchu clonou Q. T, A h H Q 3 Cíl ráce Obrázek : Schéma Rovnice oisující růtok lynu clonou je oměrně ro matematický model komlikovaná a vyžaduje modifikaci ři změně směru roudění lynu. Zásadní otázkou ale je, zda odmínky na konkrétním zařízení odovídají ředokladům, za kterých je rovnice odvozena. Zda malé rozdíly tlaků v kombinaci s chybou měření, nedefinovaný tvar clony, jiná vlhkost vzduchu uvnitř a venku, uvažování stejné a konstantní teloty uvnitř a vně nezůsobí, že skutečné růběhy tlaku se budou lišit od růběhů vyočítaných na základě této rovnice. 4 Matematický model V následující kaitole je uvedeno stručné odvození algebraické rovnice oisující hmotový růtok lynu clonou a diferenciální rovnice oisující časový růběh tlaku lynu v neumatické části. Důraz je kladen na fyzikální ředstavu, ze které se vychází a formulaci ředokladů, za kterých jsou rovnice odvozeny. V říadě oisu tlaku lynu se resektuje konkrétní geometrické usořádání odle obrázku. 4. Hmotový růtok lynu clonou Rovnice ro hmotový růtok lynu vychází z Saint Vénantovavy Wantzelovy rovnice oisující ustálenou odkritickou rychlost ideálního lynu v nerozšiřující se trysce za ředokladu bezztrátového roudění. Podrobné odvození vycházející z fyzikální odstaty je nař. v literatuře [Čermák 968]. Podobné odvození a zejména diskuse latnosti s ohledem na kritický stav lynu je v [Nožička ]. Poněkud modifikovaný tvar je uveden také v [Ower 996]. V článku je rovedeno alesoň stručné odvození Saint Vénantovavy Wantzelovy rovnice. Vychází se ze zákona zachování energie. Za ředokladu, že se jedná o roudění adiabatické bez získávání mechanické ráce, má rovnice bilancující energii ve dvou místech roudícího lynu tvar Q. u +. v + g. h. S. v Q. u. v g. h +. S. v + = + + () kde: u i vnitřní energie h i výška S i locha růřezu otrubí v i rychlost roudění lynu i tlak lynu Q hmotnostní tok lynu g tíhové zrychlení Je-li místo odkud lyn vytéká dostatečně rozměrné, je rychlost v dostatečné vzdálenosti od výtokového otvoru nulová. Energetická bilance se rovádí ro místa, které jsou ve stejné výšce. Systém slňující tuto ředstavu je zachycen na obrázku Obrázek 3. Veličiny oisující nádobu, ze které lyn odtéká (místo označené na obrázku jako A), jsou bez indexu. Druhým
3 místem, ro které se energetická bilance rovádí, je místo zúžení. To je na obrázku označené ísmenem B. x ; T ρ; s; i A v v B v A ρ, s i, T kde: s i - locha růřezu ρ i hustota lynu i i entalie lynu v rychlost roudění lynu v nádrži v rychlost roudění lynu v bodě B tlak lynu v nádrži tlak lynu v bodě B A tlak lynu v okolí T telota lynu v nádrži Obrázek 3: Průřez místem výtoku a okolím V energetické bilanci se vyskytuje vnitřní energie u. Ta je závislá na entalii i, tlaku lynu a hustotě lynu ρ dle vztahu u = i () ρ Využije-li se rovnice kontinuity Q = v i. S i. ρi (3) a vztahu ro výočet vnitřní energie () ro úravu energetické bilance mezi místem A a B (viz Obrázek 3), získá energetická bilanci nový tvar i = i +. v (4) Dalšími úravami energetické bilance, ři využití vztahu ro výočet entalie i = c. T (5) vztahu ro výočet závislosti měrné teelné kaacity c P na κ a R κ. R c = (6) κ a Poissonova vztahu κ κ T = T se získá vztah ro rychlost roudění ideálního lynu v místě zúžení κ κ. R κ v =.. T. (8) κ který se nazývá Saint Vénantova Wantzelova rovnice. Pro odvození rovnice oisující hmotnostní růtok lynu zúženým místem Q se vychází z rovnice kontinuity (3). Odvozování se rovádí ro situaci zachycenou na obrázku Obrázek 3. Rovnice kontinuity se alikuje na místo v trysce označené na obrázku ísmenem B. V tomto místě je locha růřezu s, hustota lynu ρ, tlak lynu a rychlost lynu v. (7)
4 Odvozování vztahu se rovádí ro odzvukové rychlosti, kde latí = A. Takto vyjádřená rovnice kontinuity se uraví omocí stavové rovnice ideálního lynu = ρ. R. T (9) rovnice ro výočet rychlosti roudění lynu (8) (Vénantova Wantzelova rovnice) a Poissonova vztahu (7). Výsledný vztah ro výočet hmotnostního růtoku lynu ři výtoku ze soustavy má tvar s κ κ κ. R Q = () R κ T Konstanta χ ovšem latí ro ideální lyn. Nahradí se roto konstantou m, latící ro reálný lyn. Výsledná rovnice oisující hmotnostní růtok reálného lynu ři výtoku ze soustavy má tvar Q s m m m. R =..... () R m T. 4. Tlak lynu v neumatickém objemu Rovnice oisující chování tlaku lynu v rostoru s roměnným objemem (viz obrázek ) vychází z hmotnostní bilance lynu. Bilance se rovádí ro výtok lynu ze soustavy. dm = Q ( t) + () dt Člen vyjadřující zádrž hmoty v soustavě se uraví omocí vztahu ro výočet hustoty m ρ = (3) V Uravená hmotnostní bilance má ak tvar d[ V.ρ] = Q + dt (4) Objem lynu v soustavě je dán konstrukcí soustavy. Poisuje jej rovnice V = H h. S + V (5) kde: V dolňkoví neumatický objem S růřez nádrže ( ) h aktuální výška hladiny kaaliny v nádrži H maximální výška hladiny v nádrži Nahrazením objemu v uravené hmotnostní bilanci lynu (4) omocí rávě odvozené rovnice oisující neumatický objem soustavy (5), vyjádřením hustoty lynu ze stavové rovnice ideálního lynu (9) a následnou úravou se získá otřebný vztah. Při odvozování je třeba brát v úvahu, že telotu lynu uvnitř soustavy nelze měřit. Proto je zaveden ředoklad, že telota uvnitř soustavy je konstantní, a že je rovna telotě okolí. Výsledný vztah má tvar d dt 5 Měření tlaku a hladiny na zařízení dh. S. Q. R. T = dt (6) S. ( hmax h) + V Aby bylo možno rovést určení arametrů, je nutno u laboratorního modelu měřit výšku hladiny kaaliny v nádrži a říslušný tlak lynu. Pro exeriment byly zvoleny levé nádrže. V růběhu exerimentu je třeba vyřadit vliv druhých, tedy ravých výšek hladin. Laboratorní model umožňuje uzavřít neumatické sojení mezi vzdušníkem a nádrží. Pro otřeby
5 exerimentu se uzavře sojení mezi ravou nádrží a vzdušníkem, čímž dojde k eliminaci vlivu druhé výšky na růběh exerimentu. Takto jsou ro exeriment uraveny obě atra modelu, což umožňuje v růběhu jednoho exerimentu získat data z obou ater. K získání dat se využívá očítače oatřeného akviziční kartou. Vzorkovací frekvence je 5 ms. Tato frekvence je zvolena roto, aby byli zachyceny změny tlaků lynu, které jsou velmi rychlé. Exeriment je rováděn omocí zaojení zachyceném na obrázku Obrázek 4. Zaojení je realizováno v rogramu SIMULINK. Obrázek 4: Zaojení ro měření výšek hladin a tlaků omoci akviziční karty Pois schématu vytvořeném ro exeriment Z akviziční karty jsou načítána data v intervalu 5 ms. Ty jsou následně řeočítány do říslušných jednotek. Buzení soustavy je rováděno omocí změny otevření ventilu. Otevření ventilu je nastavováno omocí PID regulátoru, který má za úkol udržovat výšku v horní nádrži na žádané hodnotě. Žádaná hodnota výšky hladiny je v ravidelných intervalech měněna. Před zaočetím samotného exerimentu, je nastavena žádaná hodnota výšky hladiny o dobu 9 sekund na konstantní hodnotu vyšší než nula, aby došlo k ustálení soustavy. Naměřená a řeočítaná data jsou ukládána do říslušných souborů ve formátu matice. 6 Vyhodnocení dat a dohledání arametrů Data uložená v říslušných souborech jsou dosti zašuměná, což znemožňuje jejích římé oužití k výočtu derivace výšky hladiny. Proto je třeba řed jejich oužitím šum odstranit. To bylo rovedeno omocí slinů. Bylo oužito aroximační metody Smoothing Sline. Na obrázku Obrázek 5 je zachycen růběh naměřených dat a dat získaných filtrací omocí slinu.
6 9 h, cm t, s Obrázek 5: Průběh naměřeného a filtrovaného tlaku Dále je třeba z uložených dat odříznout rvních 9 sekund, kdy robíhalo ustalování systému. Odvozenou rovnici ro výočet hmotnostního růtoku lynu zúženým místem () je otřeba ro otimalizaci uravit. Do vztahu zavedeme novou roměnnou β. Jedná se o váhový koeficient, který je dohledáván omocí otimalizace, tak aby součin rvotně odhadnuté velikosti odvzdušňovacího otvoru s a koeficientem β odovídal skutečné velikosti odvzdušňovacího otvoru. Uravená rovnice ro výtok lynu má tvar s m m m. R Q = β (7) R m T Pro řítok lynu do systému latí obdobný vztah Q s m m m. R = β (8) R m T. Vztah ro výočet tlaku je také otřeba uravit ro otřeby otimalizace. Do vztahu se zavede váhový koeficient γ, který uravuje odhad volného objemu lynu V. dh. S. Q. R. T d = dt (9) dt S. h h + γ. V ( max ) V rovnici (9) se vyskytuje změna výšky hladiny dh(t)/dt. Její časový růběh ovšem není možné na laboratorním zařízení měřit. Změnu výšky hladiny je tedy nutno vyočítat z naměřených výšek hladin. Výočet se rovádí omocí vztahu ro výočet derivace: dh h( k) h( k ) = () dt Δt
7 Otimalizace K otimalizace se využívá funkce fminsearch, která je standardní součástí MATLABu. Účelová funkce má tvar kde: f účelová funkce β, γ hledané arametry sim časový růběh tlaku získaný na základě simulace n ( sim ) i i i= f ( β, γ ) = () n tlak naměřený na laboratorním modelu n očet naměřených dat Vektor roměnné sim je získáván ze simulací v rogramu SIMULINK. Pro tyto účely bylo na základě rovnic (5), (7), (8) a (9) vytvořeno zaojení zachycené na obrázku Obrázek 6. h dh h dh/dt Hsim Obrázek 6: Základní zaojení modelu Na obrázku Obrázek 7 až Obrázek 9 je zachycen zůsob realizace zaojení bloku ro výočet hmotnostního růtoku lynu zúženým místem. A u u if (u > u) else If Q if { } else { } Q beta Q Obrázek 7: Rozhodování o směru roudění lynu u^(/m-) if { } A Action Port u^(/m) m*r/(m-) *A/T sqrt s/r Q Obrázek 8: Výtok lynu z nádrže
8 A u^(/m-) u^(/m) m*r/(m-) *A/T sqrt -s/r Q else { } Action Port Obrázek 9: Přítok lynu do nádrže Vstuy ro výočet tlaku jsou matice naměřených časových růběhů výšky hladiny h a matice vyočteného časového růběhu derivace výšky hladiny dh/dt. Tyto matice jsou načítány z Worksace Matlabu. Tlak vyočítaný na základě vstuů je ukládán o 5 ms do matice Hsim, která je o ukončení simulace uložena do souboru. Počáteční hodnota tlaku v integrátoru je rovna tlaku atmosférickému. Tlak uložený v matici Hsim se oužívá ro výočet otimalizačního kritéria (). Otimalizací se nedohledávají římo arametry soustavy, ale váhové koeficienty β a γ. Počáteční hodnoty váhových koeficientů jsou jedna. Parametry soustavy jsou uvedeny v tabulce Tabulka. Tabulka : Parametry soustavy arametr hodnota jednotky R 87 J.K -.kg - S, m T 94,5 K V,4. -3 m 3 g 9,866 m.s - h max,3 m m,35 A 4,. -3 Pa ρ kg.m -3 s, m s, m Pro otřeby otimalizace byly rovedeny dvě měření. Jedno ři eriodě změn žádané hodnoty výšky hladiny sekund a jedno ři eriodě 5 sekund. Pomocí dat naměřených ři eriodě změn sekund byly otimalizací dohledány váhové koeficienty β a γ. Časové růběhy dat naměřených a dat získaných na základě simulace s identifikovanými arametry β a γ jsou zachyceny na obrázku Obrázek. Srávnost nalezených váhových koeficientů byla ověřena na datech naměřených s eriodou změn 5 sekund. Na obrázku Obrázek je vidět, že naměřený a vyočítaný růběh tlaku se oměrně dobře shodují i s daty naměřenými ři eriodě změn 5 sekund. Ve stejném obrázku je též graficky znázorněn růběh tlaku získaného z matematického modelu, který nemá zaveden váhové koeficienty β a γ.
9 x 5.7 lab. model simulace , Pa t, s Obrázek : Shoda naměřených dat ři eriodě sekund a dat získaných ze simulace x 5.9 lab. model simulace - s korekci simulace - bez korekce.8.7.6, Pa t, s Obrázek : Shoda naměřených dat ři eriodě 5 sekund a dat získaných ze simulací
10 7 Závěr Použití matematických modelů vycházejících z matematicko fyzikální analýzy a zahrnující konkrétní geometrické usořádání má velkou výhodu v tom, že dovoluje asoň zhruba odhadnout reálné růběhy sledovaných veličin. Tato výhoda se zejména rojevuje ři silně nelineárním chování. V našem říadě lze tuto skutečnost dokumentovat obrázkem Obrázek. Zelená křivka ředstavuje vyočtený tlak vzduchu v zařízení ro změřený růběh výšky hladiny a hodnoty arametrů odovídající geometrickým rozměrům zařízení a fyzikálním konstantám. Modrá křivka ředstavuje naměřený růběh tlaku a červená křivka vyočtený růběh s korekcí lochy clony s a konstantní části neumatického objemu V. Křivky na obrázku zachycují jiný růběh změn tlaků, než ro který byly korekce určovány. Závěrem lze shrnout, že rovnice () vycházející z Saint Vénantovavy Wantzelovy rovnice je v našem říadě římo oužitelná. Korekcemi některých arametrů lze dosáhnout určitého zlešení. Literatura OWER, E.; PANKHURST, R. C. 966: The Measurement of Air Flow 4th Edition. Pergamon Press, Oxford ČERMÁK, J.; PETERKA, V.; ZÁVORKA, J. 968: Dynamika regulovaných soustav v teelné energetice a chemii. ACADEMIA, Praha 968 NOŽIČKA, JIŘÍ : Základy termomechaniky. [skrita] ČVUT Praha,, 87 s., ISBN MACHÁČEK, J.; DUŠEK, F.; HONC, D. 4: Laboratory multivariable hydraulicneumatic rocess. In.: International Carathian Control Conference, , Zakoane 5-7, May 4, Poland, Vol.I.,.33-38, ISBN Ing. Pavel Škrabánek Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Univerzita Pardubice avel.skrabanek@uce.cz tel.: doc. Ing. František Dušek, CSc. Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Univerzita Pardubice frantisek.dusek@uce.cz tel.:
AUTOMATICKÁ IDENTIFIKACE PARAMETRŮ VENTILŮ
AUTOMATICKÁ IDENTIFIKACE PARAMETRŮ VENTILŮ P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení procesů a výpočetní techniky Abstrakt Příspěvek se zabývá identifikací
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VícePokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými
1 Pracovní úkoly 1. Změřte závislost indexu lomu vzduchu na tlaku n(). 2. Závislost n() zracujte graficky. Vyneste také závislost závislost vlnové délky sodíkové čáry na indexu lomu vzduchu λ(n). Proveďte
VíceÚloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat
Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je
VíceNelineární model pneumatického pohonu
XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
VíceTermodynamické základy ocelářských pochodů
29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických
VíceV p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma :
Jednoduché vratné děje ideálního lynu ) Děj izoter mický ( = ) Za ředokladu konstantní teloty se stavová rovnice ro zadané množství lynu změní na známý zákon Boylův-Mariottův, která říká, že součin tlaku
VíceVysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor fluidního inženýrství Victora Kaplana
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor fluidního inženýrství Victora Kalana Měření růtokové, účinnostní a říkonové charakteristiky onorného čeradla Vyracovali:
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceSměrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy
Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The
Více7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU
7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která
VíceMĚŘENÍ VÝKONU V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR. Petr BERNAT VŠB - TU Ostrava, katedra elektrických strojů a přístrojů
MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSAVĚ MĚNIČ - MOOR Petr BERNA VŠB - U Ostrava, katedra elektrických strojů a řístrojů Nástu regulovaných ohonů s asynchronními motory naájenými z měničů frekvence řináší kromě nesorných
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceK141 HY3V (VM) Neustálené proudění v potrubích
Neustálené roudění v tlakových otrubích K4 HY3 (M) Neustálené roudění v otrubích 0 ÚOD Ustálené roudění ouze rostorové změny Neustálené roudění nejen rostorové, ale i časové změny vznik ři jakýchkoliv
VíceMECHANIKA KAPALIN A PLYNŮ
MECHANIKA KAPALIN A PLYNŮ Věda, která oisuje kaaliny v klidu se nazývá Věda, která oisuje kaaliny v ohybu se nazývá Věda, která oisuje lyny v klidu se nazývá Věda, která oisuje lyny v ohybu se nazývá VLATNOTI
VíceTermodynamika ideálního plynu
Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu
VíceNumerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou
Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz
Více4 Ztráty tlaku v trubce s výplní
4 Ztráty tlaku v trubce s výlní Miloslav Ludvík, Milan Jahoda I Základní vztahy a definice Proudění kaaliny či lynu nehybnou vrstvou částic má řadu alikací v chemické technologii. Částice tvořící vrstvu
VíceObrázek1:Nevratnáexpanzeplynupřesporéznípřepážkudooblastisnižšímtlakem p 2 < p 1
Joule-Thomsonův jev Fyzikální raktikum z molekulové fyziky a termodynamiky Teoretický rozbor Entalie lynu Při Joule-Thomsonově jevu dochází k nevratné exanzi lynů do rostředí s nižším tlakem. Pro ilustraci
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VíceVýpo ty Výpo et hmotnostní koncentrace zne ující látky ,
"Zracováno odle Skácel F. - Tekáč.: Podklady ro Ministerstvo životního rostředí k rovádění Protokolu o PRTR - řehled etod ěření a identifikace látek sledovaných odle Protokolu o registrech úniků a řenosů
VíceÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE
LABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE (111) B Měření secifického ovrchu sorbentů Vedoucí ráce: Doc. Ing. Bohumír Dvořák, CSc. Umístění ráce: S31 1 MĚŘENÍ SPECIFICKÉHO POVRCHU SORBENTŮ 1. CÍL PRÁCE
VíceVLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY
VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY Vlhký vzduch - vlhký vzduch je směsí suchého vzduchu a vodní áry okuující solečný objem - homogenní směs nastává okud je voda ve směsi v lynném stavu - heterogenní směs ve
Více3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody
3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6 Entalická bilance výměníků tela Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 1, 2
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ AKULTA APLIKOVANÉ INORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení, část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 03 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního
VíceOddělení technické elektrochemie, A037. LABORATORNÍ PRÁCE č.9 CYKLICKÁ VOLTAMETRIE
ÚSTV NORGNIKÉ THNOLOGI Oddělení technické elektrochemie, 037 LBORTORNÍ PRÁ č.9 YKLIKÁ VOLTMTRI yklická voltametrie yklická voltametrie atří do skuiny otenciodynamických exerimentálních metod. Ty doznaly
VíceExperimentální identifikace tepelného výměníku. Bc. Michal Brázdil
Exerimentální identifikace teelného výměníku Bc Michal Brádil STOČ 9 UTB ve Zlíně, Fakulta alikované informatiky, 9 ABSTRAKT Cílem této ráce je senámení čtenáře s laboratorním aříením Armfield PCT 4 a
VíceFyzikální chemie. 1.2 Termodynamika
Fyzikální chemie. ermodynamika Mgr. Sylvie Pavloková Letní semestr 07/08 děj izotermický izobarický izochorický konstantní V ermodynamika rvní termodynamický zákon (zákon zachování energie): U Q + W izotermický
VíceKNIHOVNA MODELŮ TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ
KNIHOVNA MODELŮ TECHNOLOGICKÝCH PROCESŮ Radim Pišan, František Gazdoš Fakulta aplikované informatiky, Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně Nad stráněmi 45, 760 05 Zlín Abstrakt V článku je představena knihovna
Více7. Měření dutých objemů pomocí komprese plynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol 1: Určete objem skleněné láhve s kohoutem kompresí plynu.
7. Měření dutých objemů omocí komrese lynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol : Určete objem skleněné láhve s kohoutem komresí lynu. Pomůcky Měřený objem (láhev s kohoutem), seciální lynová byreta
VíceZpůsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost
Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
VíceBH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav ozemního stavitelství BH059 Teelná technika budov Konzultace č. 2 Zadání P6 zadáno na 2 konzultaci, P7 bude zadáno Průběh telot v konstrukci Kondenzace
VíceUniverzita Pardubice FAKULTA CHEMICKO TECHNOLOGICKÁ
Univerzita Pardubice FAKULA CHEMICKO ECHNOLOGICKÁ MEODY S LAENNÍMI PROMĚNNÝMI A KLASIFIKAČNÍ MEODY SEMINÁRNÍ PRÁCE LICENČNÍHO SUDIA Statistické zracování dat ři kontrole jakosti Ing. Karel Dráela, CSc.
VíceModelování a simulace Lukáš Otte
Modelování a simulace 2013 Lukáš Otte Význam, účel a výhody MaS Simulační modely jsou nezbytné pro: oblast vědy a výzkumu (základní i aplikovaný výzkum) analýzy složitých dyn. systémů a tech. procesů oblast
VíceCVIČENÍ Z ELEKTRONIKY
Střední růmyslová škola elektrotechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKRONIKY Harmonická analýza Příjmení : Česák Číslo úlohy : Jméno : Petr Datum zadání :.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání : 11.1.97
VíceAnalýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební
stavební obzor 9 10/2014 115 Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
Více2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305
.3.6 Práce lynu Předoklady: 305 Děje v lynech nejčastěji zobrazujeme omocí diagramů grafů závislosti tlaku na objemu. Na x-ovou osu vynášíme objem a na y-ovou osu tlak. Př. : Na obrázku je nakreslen diagram
Víceší ší šířen ší ší ení Modelování Klasifikace modelů podle formy podobnosti Sestavení fyzikálního modelu
Modelování Modelování, klasifikace a odvozování modelů» áhrada studovaného ojektu modelem na základě odonosti» Smsl» studium originálu rostřednictvím modelu» idealizovaný» jednodušší» dostunější All models
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
VíceDynamické programování
ALG Dynamické rogramování Nejdelší rostoucí odoslounost Otimální ořadí násobení matic Nejdelší rostoucí odoslounost Z dané oslounosti vyberte co nejdelší rostoucí odoslounost. 5 4 9 5 8 6 7 Řešení: 4 5
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VícePovrchová vs. hloubková filtrace. Princip filtrace. Povrchová (koláčová) filtrace. Typy filtrů. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace Princi iltrace Povrchová vs. hloubková iltrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní iltrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrát Filtrační koláč Filtrační řeážka Tyy
VíceHYDROPNEUMATICKÝ VAKOVÝ AKUMULÁTOR
HYDROPNEUMATICKÝ AKOÝ AKUMULÁTOR OSP 050 ŠEOBECNÉ INFORMACE ýočet hydroneumatického akumulátoru ZÁKLADNÍ INFORMACE Při výočtu hydroneumatického akumulátoru se vychází ze stavové změny lynu v akumulátoru.
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
VíceTERMIKA VIII. Joule uv a Thompson uv pokus pro reálné plyny
TERMIKA VIII Maxwellova rovnovážná rozdělovací funkce rychlostí Joule uv a Thomson uv okus ro reálné lyny 1 Maxwellova rovnovážná rozdělovací funkce rychlostí Maxwellova rychlostní rozdělovací funkce se
VíceÚvěr a úvěrové výpočty 1
Modely analýzy a syntézy lánů MAF/KIV) Přednáška 8 Úvěr a úvěrové výočty 1 1 Rovnice úvěru V minulých řednáškách byla ro stav dluhu oužívána rovnice 1), kde ředokládáme, že N > : d = a b + = k > N. d./
VíceHYDROMECHANIKA 3. HYDRODYNAMIKA
. HYDRODYNAMIKA Hydrodynamika - část hydromechaniky zabývající se říčinami a důsledky ohybu kaalin. ZÁKLADY PROUDĚNÍ Stavové veličiny roudění Hustota tekutin [kgm - ] Tlak [Pa] Telota T [K] Rychlost [ms
VíceLaplaceova transformace.
Lalaceova transformace - studijní text ro cvičení v ředmětu Matematika -. Studijní materiál byl řiraven racovníky katedry E. Novákovou, M. Hyánkovou a L. Průchou za odory grantu IG ČVUT č. 300043 a v rámci
VíceTeplovzdušné motory motory budoucnosti
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra energetiky Telovzdušné motory motory budoucnosti Text byl vyracován s odorou rojektu CZ.1.07/1.1.00/08.0010 Inovace odborného vzdělávání
VíceMarkovovy řetězce se spojitým časem CTMC (Continuous time Markov Chain)
Markovovy řetězce se soitým časem CTMC (Continuous time Markov Chain) 3 5 1 4 Markovovy rocesy X Diskrétní stavový rostor Soitý obor arametru t { } S e1, e,, en t R t 0 0 t 1 t t 3 t Proces e Markovův
VíceFYZIKA. rovnováhy atmosférického tlaku a hydrostatického tlaku ve válci
FYZIKA Exerimentální ověření rovnováhy atmosférického tlaku a hydrostatického tlaku ve válci ČENĚK KODEJŠKA 1 JAN ŘÍHA 1 SAVATORE GANCI 2 1 Katedra exerimentální fyziky, Přírodovědecká fakulta Univerzity
VíceObvodové rovnice v časové oblasti a v operátorovém (i frekvenčním) tvaru
Obvodové rovnice v časové oblasti a v oerátorovém (i frekvenčním) tvaru EO Přednáška 5 Pavel Máša - 5. řednáška ÚVODEM V ředchozím semestru jsme se seznámili s obvodovými rovnicemi v SUS a HUS Jak se liší,
VíceZkoušení a dimenzování chladicích stropů
Větrání klimatizace Ing. Vladimír ZMRHAL, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky rostředí Zkoušení a dimenzování chladicích stroů Ústav techniky rostředí Chilled Ceilings Testing and Dimensioning
VíceGONIOMETRICKÉ ROVNICE -
1 GONIOMETRICKÉ ROVNICE - Pois zůsobu oužití: teorie k samostudiu (i- learning) ro 3. ročník střední školy technického zaměření, teorie ke konzultacím dálkového studia Vyracovala: Ivana Klozová Datum vyracování:
Více03 Návrh pojistného a zabezpečovacího zařízení
03 Návrh ojistného a zabezečovacího zařízení Roman Vavřička ČVUT v raze, Fakulta strojní Ústav techniky rostředí 1/14 htt://ut.fs.cvut.cz Roman.Vavricka@fs.cvut.cz ojistné zařízení chrání zdroj tela roti
VíceKnihovna modelů technologických procesů. Bc. Radim Pišan
Knihovna modelů tehnologikýh roesů B. Radim Pišan 2007 ABSTRAKT V rái je ředstavena knihovna modelů tehnologikýh roesů, vytvářená v rogramovém rostředí MATLAB-SIMULINK. Tato využívá bloku s-funtion (s-funkí)
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceMATLAB & Simulink. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ - ÚK Modelování technických systémů. Josef Nevrlý
ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ - ÚK Modelování technických systémů MATLAB & Simulink Josef Nevrlý FSI VUT v Brně Ústav konstruování Technická 2896/2 616 69 Brno Česká reublika e-mail: nevrly@fme.vutbr.cz tel.: +420
VíceSystémové struktury - základní formy spojování systémů
Systémové struktury - základní formy sojování systémů Základní informace Při řešení ať již analytických nebo syntetických úloh se zravidla setkáváme s komlikovanými systémovými strukturami. Tato lekce
VíceÚnik plynu plným průřezem potrubí
Únik plynu plným průřezem potrubí Studentská vědecká konference 22. 11. 13 Autorka: Angela Mendoza Miranda Vedoucí práce: doc. Ing. Václav Koza, CSc. Roztržení, ocelové potrubí DN 300 http://sana.sy/servers/gallery/201201/20120130-154715_h.jpg
VíceVýpočty za použití zákonů pro ideální plyn
ýočty za oužití zákonů ro ideální lyn Látka v lynné stavu je tvořena volnýi atoy(onoatoickýi olekulai), ionty nebo olekulai. Ideální lyn- olekuly na sebe neůsobí žádnýi silai, jejich obje je ve srovnání
VíceCVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE
CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE Výtok z nádoby, Průtok potrubím beze ztrát Příklad č. 1: Určete hmotnostní průtok vody (pokud otvor budeme považovat za malý), která vytéká z válcové nádoby s průměrem
VíceInženýrství chemicko-farmaceutických výrob
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace 1 Princi filtrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní filtrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrační koláč Filtrační řeážka Filtrát Povrchová vs. hloubková filtrace
VícePrincip filtrace. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. Tekutiny Doprava tekutin.
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace Princi filtrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní filtrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrát Filtrační koláč Filtrační řeážka 1 Povrchová vs. hloubková filtrace
Víceρ hustotu měřeného plynu za normálních podmínek ( 273 K, (1) ve které značí
Měření růtou lynu rotametrem a alibrace ailárního růtooměru Úvod: Průtoy lynů se měří lynoměry, rotametry nebo se vyočítávají ze změřené tlaové diference v místech zúžení růřezu otrubí nař.clonou, Venturiho
VíceTECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS. Série 100. Oběhová a cirkulační čerpadla 50 Hz 2.1
TECNICKÝ KATALOG GRUNDFOS Série. Oběhová a cirkulační čeradla z Obsah Obecné informace strana Výkonový rozsah Výrobní rogram Tyové klíče 7 Použití 8 Otoné systémy 8 Systémy cirkulace telé (užitkové) vody
VíceOdpružená sedačka. Petr Školník, Michal Menkina. TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií
Petr Školník, Michal Menkina TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Tento materiál vznikl v rámci projektu ESF CZ.1.07/2.2.00/07.0247, který je spolufinancován
VíceObecné informace. Oběhová čerpadla. Typový identifikační klíč. Výkonové křivky GRUNDFOS ALPHA+ GRUNDFOS ALPHA+ Oběhová čerpadla.
Čeradla ředstavují komletní konstrukční řadu oběhových čeradel s integrovaným systémem řízení odle diferenčního tlaku, který umožňuje řizůsobení výkonu čeradla aktuálním rovozním ožadavkům dané soustavy.
VíceVUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov
Termo realizaci inovovaných technicko-ekonomických VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízen zení budov Vodní ára - VP Vaříme a dodáváme vodní áru VP: mokrou, suchou, sytou, řehřátou nízkotlakou, středotlakou
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceTERMOMECHANIKA 4. První zákon termodynamiky
FSI VUT Brně, Energetický ústa Odbor termomechaniky a techniky rostředí rof. Ing. Milan Paelek, CSc. TERMOMECHANIKA 4. Prní zákon termodynamiky OSNOVA 4. KAPITOLY. forma I. zákona termodynamiky Objemoá
Vícezadání: Je dán stejnosměrný motor s konstantním magnetickým tokem, napájen do kotvy, indukčnost zanedbáme.
Teorie řízení 004 str. / 30 PŘÍKLAD zadání: Je dán stejnosměrný motor s konstantním magnetickým tokem, naájen do kotvy, indukčnost zanedbáme. E ce ω a) Odvoďte řenosovou funkci F(): F( ) ω( )/ u( ) b)
VíceOPTIMALIZACE PLÁŠTĚ BUDOV
OPTIMALIZACE PLÁŠTĚ BUDOV Jindřiška Svobodová Úvod Otimalizace je ostu, jímž se snažíme dosět k co nejlešímu řešení uvažovaného konkrétního roblému. Mnohé raktické otimalizace vycházejí z tak jednoduché
VíceVzorové příklady - 4.cvičení
Vzoroé říklady -.cičení Vzoroý říklad.. V kruhoém řiaděči e mění růřez z hodnoty = m na = m (obrázek ). Ve tuním růřezu byla ři utáleném roudění změřena růřezoá rychlot = m. -. Vyočítejte růtok a růřezoou
VíceZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská
VíceZKOUŠENÍ A DIMENZOVÁNÍ CHLADICÍCH STROPŮ
ZKOUŠENÍ A DIMENZOVÁNÍ CHLADICÍCH STROPŮ Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta ojní, Ústav techniky rostředí Technická 4, 166 07 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz ANOTACE Článek učně oisuje
VíceModel tenisového utkání
Model tenisového utkání Jan Šustek Semestrální rojekt do ředmětu Náhodné rocesy 2005 V této ráci se budu zabývat modelem tenisového utkání. Vstuními hodnotami budou úsěšnosti odání jednotlivých hráčů,
VíceSpojitá náhodná veličina
Lekce 3 Sojitá náhodná veličina Příad sojité náhodné veličiny je komlikovanější, než je tomu u veličiny diskrétní Je to dáno ředevším tím, že jednotková ravděodobnost jistého jevu se rozkládá mezi nekonečně
VíceKvantová a statistická fyzika 2 (Termodynamika a statistická fyzika)
Kvantová a statistická fyzika 2 (ermodynamika a statistická fyzika) ermodynamika ermodynamika se zabývá zkoumáním obecných vlastností makroskoických systémů v rovnováze, zákonitostmi makroskoických rocesů,
VíceHodnocení tepelné bilance a evapotranspirace travního porostu metodou Bowenova poměru návod do praktika z produkční ekologie PřF JU
Hodnocní tlné bilanc a vaotransirac travního orostu mtodou Bownova oměru návod do raktika z rodukční kologi PřF JU Na základě starších i novějších matriálů uravil a řiravil Jakub Brom V Čských Budějovicích,
VíceLaboratorní úloha Měření charakteristik čerpadla
Laboratorní úloha Měření charakteristik čerpadla Zpracováno dle [1] Teorie: Čerpadlo je hydraulický stroj, který mění přiváděnou energii (mechanickou) na užitečnou energii (hydraulickou). Hlavní parametry
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES VYUŽITÍ INTEGRAČNÍ METODY PRO MĚŘENÍ PRŮTOKU
VícePřednáška č. 11 Analýza rozptylu při dvojném třídění
Přednáška č. Analýza roztlu ř dvojném třídění Ve většně říadů v rax výsledk exermentu, rozboru závsí na více faktorech. Př této analýze se osuzují výsledk náhodných okusů (exerment nebo soubor získané
VíceDIAGNOSTICKÁ MĚŘENÍ V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR
Ing. PER BERNA VŠB - U Ostrava, FEI, katedra elektrických strojů a řístrojů, ul. 17. listoadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, tel. 69/699 4468, E-Mail: etr.bernat@vsb.cz DIAGNOSICKÁ MĚŘENÍ V SOUSAVĚ MĚNIČ -
VíceEKONOMETRIE 4. přednáška Modely chování spotřebitele
EKONOMETRIE 4. řednáška Modely chování sotřebitele Rozočtové omezení Sotřebitel ři svém rozhodování resektuje tzv. rozočtové omezení x + x y, kde x i množství i-té sotřební komodity, i cena i-té sotřební
VíceOBHAJOBA DIPLOMOVÉ PRÁCE
OBHAJOBA DIPLOMOVÉ PRÁCE Lukáš Houser FS ČVUT v Praze Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky 28. srpen 2015 Simulační modely tlumičů a jejich identifikace Autor: Studijní obor: Lukáš Houser Mechatronika
Více4 Ztráty tlaku v trubce s výplní
4 Ztráty tlaku v trubce s výlní Miloslav Ludvík, Milan Jahoda I Základní vztahy a definice Proudění kaaliny či lynu nehybnou vrstvou částic má řadu alikací v chemické technologii. Částice tvořící vrstvu
VíceMechanika tekutin. Tekutiny = plyny a kapaliny
Mechanika tekutin Tekutiny = plyny a kapaliny Vlastnosti kapalin Kapaliny mění tvar, ale zachovávají objem jsou velmi málo stlačitelné Ideální kapalina: bez vnitřního tření je zcela nestlačitelná Viskozita
VíceZáklady teorie vozidel a vozidlových motorů
Základy teorie vozidel a vozidlových motorů Předmět Základy teorie vozidel a vozidlových motorů (ZM) obsahuje dvě hlavní kaitoly: vozidlové motory a vozidla. Kaitoly o vozidlových motorech ukazují ředevším
VíceZávislost indexů C p,c pk na způsobu výpočtu směrodatné odchylky
Závislost indexů C,C na zůsobu výočtu směrodatné odchyly Ing. Renata Przeczová atedra ontroly a řízení jaosti, VŠB-TU Ostrava, FMMI Podni, terý chce usět v dnešní onurenci, musí neustále reagovat na měnící
VíceGibbsova a Helmholtzova energie. Def. Gibbsovy energie G. Def. Helmholtzovy energie A
ibbsova a Helmholtzova energie Def. ibbsovy energie H Def. Helmholtzovy energie U, jsou efinovány omocí stavových funkcí jená se o stavové funkce. ibbsova energie charakterizuje rovnovážný stav (erzibilní
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VíceÚvod do laserové techniky KFE FJFI ČVUT Praha Michal Němec, 2014
Laser je řístroj, který generuje elektromagnetické záření monochromatické, směrované (s malou rozbíhavostí), koherentní, vysoce energetické, výkonné, s velkým jasem Základní konstrukční součásti evnolátkového
VíceII. MOLEKULOVÁ FYZIKA 1. Základy termodynamiky IV
II. MOLEKLOÁ FYZIKA 1. Základy termodynamiky I 1 Obsah Princi maxima entroie. Minimum vnitřní energie. D otenciály vnitřní energie entalie volná energie a Gibbsova energie a jejich názorný význam ři některých
Vícemůžeme toto číslo považovat za pravděpodobnost jevu A.
RAVDĚODOBNOST - matematická discilína, která se zabývá studiem zákonitostí, jimiž se řídí hromadné náhodné jevy - vytváří ravděodobnostní modely, omocí nichž se snaží ostihnout náhodné rocesy. Náhodné
VíceCITLIVOSTNÍ ANALÝZA DYNAMICKÝCH SYSTÉMŮ I
Informačné a automatizačné technológie v riadení kvality produkcie Vernár,.-4. 9. 005 CITLIVOSTNÍ ANALÝZA DYNAMICKÝCH SYSTÉMŮ I KÜNZEL GUNNAR Abstrakt Příspěvek uvádí základní definice, fyzikální interpretaci
Více