Průkaz energetické náročnosti budovy č. 25/PENB/13

Transkript

1 Průkaz energetické náročnosti budovy č. 25/PENB/13 dle zákona č. 406/2000 Sb. ve znění pozdějších změn a prováděcí vyhlášky č. 78/2013 Sb. PŘEDMĚT ZPRACOVÁNÍ PRŮKAZU ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY: Novostavba - bytový dům, ZADAVATEL: Rezidence U Kapličky s.r.o., Studentská 1655/1b, ENERGETICKÝ SPECIALISTA: Ing. Zdeněk Petrtyl, číslo osvědčení MPO 971; Zlatá Koruna - Plešovice 47, Český Krumlov V Českých Budějovicích,

2

3 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 1 / 21 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy Účel zpracování průkazu Nová budova Prodej budovy nebo její části Větší změna dokončené budovy Jiný účel zpracování: Budova užívaná orgánem veřejné moci Pronájem budovy nebo její části Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ): Novostavba - U Kapličky České Budějovice Katastrální území: České Budějovice 2 Parcelní číslo: 1389; 1390; 1391; 1392; 1393 Datum uvedení budovy do provozu (nebo předpokládané datum uvedení do provozu): Vlastník nebo stavebník: Adresa: 2014/2015 Rezidence U kapličky s.r.o. Studentská 1655/1b České Budějovice IČ: Tel./ ; thb@thb-as.cz Typ budovy Rodinný dům Bytový dům Budova pro ubytování a stravování Administrativní budova Budova pro zdravotnictví Budova pro vzdělávání Budova pro sport Budova pro obchodní účely Budova pro kulturu Jiné druhy budovy:

4 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 2 / 21 Geometrické charakteristiky budovy Parametr jednotky hodnota Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy) Celková plocha obálky budovy A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V) [m 3 ] ,4 [m 2 ] ,4 Objemový faktor tvaru budovy A/V [m 2 /m 3 ] 0,40 Celková energeticky vztažná plocha budovy A c [m 2 ] ,9 Druhy energie (energonositele) užívané v budově Hnědé uhlí Topný olej Kusové dřevo, dřevní štěpka Zemní plyn Černé uhlí Propan-butan/LPG Dřevěné peletky Elektřina Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo): podíl OZE: do 50 % včetně, nad 50 do 80 %, nad 80 % Energie okolního prostředí (např. sluneční energie): účel: na vytápění, pro přípravu teplé vody, na výrobu elektrické energie Jiná paliva nebo jiný typ zásobování: Druhy energie dodávané mimo budovu Elektřina Teplo Žádné

5 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 3 / 21 Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech A) stavební prvky a konstrukce a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Konstrukce obálky budovy Plocha A j Vypočtená hodnota U j Součinitel prostupu tepla Referenční hodnota U N,rc,j Splněno Činitel tepl. redukce b j Měrná ztráta prostupem tepla [m 2 ] [W/(m2.K)] [W/(m2.K)] [ano/ne] [-] [W/K] Obvodová stěna 5 311,3 0,23 0,30 ano 0, ,9 Střecha 2 126,9 0,20 0,24 ano 1,00 425,4 Podlaha 4 245,7 0,29 0,45 ano 0,54 664,9 Otvorová výplň 1 443,4 1,30 1,50 ano 1, ,4 Tepelné vazby 1 050,2 H T,j (pokračování)

6 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 4 / 21 (pokračování) Konstrukce obálky budovy Plocha A j Vypočtená hodnota U j Součinitel prostupu tepla Referenční hodnota U N,rc,j Splněno Činitel tepl. redukce b j Měrná ztráta prostupem tepla [m 2 ] [W/(m2.K)] [W/(m2.K)] [ano/ne] [-] [W/K] H T,j Celkem ,3 x x x x 5 140,8 Poznámka: Hodnocení splnění požadavku je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změně dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c).

7 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 5 / 21 a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla Zóna Převažující návrhová vnitřní teplota im,j Objem zóny V j Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny U em,r,j Součin V j U em,r,j [ C] [m 3 ] [W/(m 2.K)] [W.m/K] A - obytná část budovy 19, ,6 0, ,97 B - chodby + schodiště + pomocné a provozní prostory 10, ,6 0, ,70 C - komerční prostory včetně zázemí 20, ,2 0,24 835,49 Celkem x ,4 x ,16 Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Budova Vypočtená hodnota U em (U em = H T /A) Referenční hodnota U em,r (U em,r = Σ(V j U em,r,j )/V) Splněno [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] [ano/ne] Budova jako celek 0,39 0,50 ano Poznámka: Hodnocení splnění požadavku je vyžadováno u nové budovy, budovy s téměř nulovou spotřebou energie a u větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. a) a písm.b).

8 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 6 / 21 B) technické systémy b.1.a) vytápění Hodnocená budova/zóna Referenční budova Hodnocená budova/zóna: A - obytná část budovy B - chodby + schodiště + pomocné a provozní prostory C - komerční prostory včetně zázemí Typ zdroje Energonositel Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění Jmenovitý tepelný výkon Účinnost výroby energie zdrojem tepla 2) η H,gen COP Účinnost distribuce energie na vytápění η H,dis Účinnost sdílení energie na vytápění [-] [-] [%] [kw] [%] [-] [%] [%] x 1) x x x CZT + výměníková stanice obecný zdroj tepla (např. kotel) obecný zdroj tepla (např. kotel) zemní plyn 100,0 301, zemní plyn 100,0 49, zemní plyn 100,0 100, η H,em Poznámka: 1) symbol x znamená, že není nastaven požadavek na referenční hodnotu, 2) v případě soustavy zásobování tepelnou energií se nevyplňuje

9 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 7 / 21 b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění Hodnocená budova/zóna Typ zdroje Účinnost výroby energie zdrojem tepla η H,gen nebo COP H,gen Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla η H,gen,rq nebo COP H,gen Požadavek splněn [-] [%] [%] [ano/ne] Poznámka: Hodnocení splnění požadavku je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změně dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c). b.2.a) chlazení Hodnocená budova/zóna Typ systému chlazení Energonositel Pokrytí dílčí potřeby energie na chlazení Jmenovitý chladicí výkon Chladicí faktor zdroje chladu EER C,gen Účinnost distribuce energie na chlazení η C,dis Účinnost sdílení energie na chlazení η C,em [-] [-] [%] [kw] [-] [%] [%] Referenční budova x x x x Hodnocená budova/zóna:

10 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 8 / 21 b.2.b) požadavky na účinnost technického systému k chlazení Hodnocená budova/zóna Typ systému chlazení Chladicí faktor zdroje chladu EER C,gen Chladicí faktor referenčního zdroje chladu EER C,gen Požadavek splněn [-] [-] [-] [ano/ne] Poznámka: Hodnocení splnění požadavku je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změně dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c). b.3.) větrání Hodnocená budova/zóna Typ větracího systému Energonositel Tepelný výkon Chladící výkon Pokrytí dílčí potřeby energie na větrání Jmen. elektr. příkon systému větrání Jmen. objem. průtok větracího vzduchu Měrný příkon ventilátoru nuceného větrání SFP ahu [-] [-] [kw] [kw] [%] [kw] [m 3 /hod] [W.s/m 3 ] Referenční x x x x x x x 1750 budova Hodnocená budova/zóna: A - obytná část budovy B - chodby + schodiště + pomocné a provozní prostory C - komerční prostory včetně zázemí přirozené větrání nucené větrání nucené větrání elektřina ze sítě elektřina ze sítě 0,0 0,0 100,0 2,2 2730, ,8 39,7 100,0 11,8 8800,

11 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 9 / 21 b.4.) úprava vlhkosti vzduchu Hodnocená budova/zóna Typ systému vlhčení Energonositel Jmenovitý elektrický příkon Jmenovitý tepelný výkon Pokrytí dílčí dodané energie na úpravu vlhkosti Účinnost zdroje úpravy vlhkosti systému vlhčení η RH+,gen Referenční budova Hodnocená budova/zóna: [-] [-] [kw] [kw] [%] [%] x x x x x

12 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 10 / 21 Hodnocená budova/zóna Typ systému odvlhčení Energonositel Jmen. elektr. příkon Jmen. tepelný výkon Pokrytí dílčí potřeby energie na úpravu odvlhčení Jmen. chladící výkon Účinnost zdroje úpravy vlhkosti systému odvlhčení η RH-,gen Referenční budova Hodnocená budova/zóna: [-] [-] [kw] [kw] [%] [kw] [%] x x x x x x b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova/zóna Systém přípravy TV v budově Energonositel Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody Jmen. příkon pro ohřev TV Objem zásob níku TV Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody 1) η W,gen COP Měrná tepelná ztráta zásobní ku teplé vody Q W,st Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody Q W,dis Referenční budova Hodnocená budova/zóna: A - obytná část budovy C - komerční prostory včetně zázemí [-] [-] [%] [kw] [litry] [%] [-] [Wh/l.d] [Wh/m.d] x x x x x ,0 CZT + výměníko vá stanice CZT + výměníko vá stanice zemní plyn zemní plyn 100, ,0 100, ,0

13 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 11 / 21 Poznámka: 1) v případě soustavy zásobování tepelnou energií se nevyplňuje b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody Hodnocená budova/zóna Typ systému k přípravě teplé vody Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody η W,gen nebo COP W,gen Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu teplé vody η W,gen, rq nebo COP W,gen Požadavek splněn [-] [%] [%] [ano/ne] Poznámka: Hodnocení splnění požadavku je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změně dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c).

14 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 12 / 21 b.6.) osvětlení Hodnocená budova/zóna Typ osvětlovací soustavy Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení Celkový elektrický příkon osvětlení budovy Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny p L,lx [-] [%] [kw] [W/(m 2.lx)] Referenční budova x x x 0,05 a 0,10 Hodnocená budova/zóna: A - obytná část budovy smíšená 100,0 7,2 0,01 B - chodby + schodiště + pomocné a provozní umělé osv. 100,0 48,9 0,62 prostory C - komerční prostory včetně zázemí smíšená 100,0 16,2 0,10

15 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 13 / 21 Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově Hodnocená budova/zóna Vytápění EP H Chlazení EP C Nucené větrání EP F Příprava teplé vody EP W Osvětlení EP L Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla Bez úpravy vlhčení S úpravou vlhčením Pro budovu Pro budovu i dodávku mimo budovu A - obytná část budovy B - chodby + schodiště + pomocné a provozní prostory C - komerční prostory včetně zázemí

16 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 14 / 21 b) dílčí dodané energie Vytápění Chlazení Větrání Úprava vlhkosti vzduchu Příprava teplé vody Osvětlení ř. Ref. budova Hod. budova Ref. budova Hod. budova Ref. budova Hod. budova Ref. budova Hod. budova Ref. budova Hod. budova Ref. budova Hod. budova (1) Potřeba energie [MWh/rok] 444, ,581 x x 130, ,351 x x (2) Vypočtená spotřeba energie [MWh/rok] 816, ,703 30,362 24, , , , ,822 (3) Pomocná energie [MWh/rok] 19,376 22,896 1,445 1,445 (4) Dílčí dodaná energie (ř.4)=(ř.2)+(ř.3) [MWh/rok] 835, ,599 31,807 26, , , , ,822 (5) Měrná dílčí dodaná energie na celkovou energeticky vztažnou plochu (ř.4) / m 2 [kwh/(m 2.rok)] c) výrobna energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech Typ výroby Využitelnost vyrobené energie Vyrobená energie Faktor celkové primární energie Faktor neobnov. primární energie Celková primární energie Neobnov. primární energie jednotky [MWh/rok] [-] [-] [MWh/rok] [MWh/rok] Kogenerační jednotka EP CHP - teplo Budova Dodávka mimo budovu

17 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 15 / 21 Kogenerační jednotka EP CHP elektřina Fotovoltaické panely EP PV elektřina Solární termické systémy Q H,sc,sys teplo Jiné Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie podle energonositelů Energonositel Dílčí vypočtená spotřeba energie / Pomocná energie Faktor celkové primární energie Faktor neobnovitelné primární energie Celková primární energie Neobnovitelná primární energie [MWh/rok] [-] [-] [MWh/rok] [MWh/rok] zemní plyn 714,829 1,1 1,1 786, ,312 elektřina ze sítě 229,898 3,2 3,0 735, ,694 Celkem 944,727 x x 1521, ,006

18 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 16 / 21 e) požadavek na celkovou dodanou energii (6) Referenční budova 1407,601 [MWh/rok] (7) Hodnocená budova 944,727 (8) Referenční budova 136 [kwh/m 2.rok] (9) Hodnocená budova 91 Splněno (ano/ne) ano f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10) Referenční budova 2147,446 [MWh/rok] (11) Hodnocená budova 1476,006 (12) Referenční budova (ř.10 / m 2 ) 208 (13) Hodnocená budova (ř.11 / m 2 ) [kwh/m 2.rok] 143 Splněno (ano/ne) ano g) primární energie hodnocené budovy (14) Celková primární energie [MWh/rok] 1521,986 (15) Obnovitelná primární energie (ř.14 - ř.11) [MWh/rok] 45,980 (16) Využití obnovitelných zdrojů energie z hlediska primární energie (ř.15 / ř.14 x 100) [%] 3,0 h) hodnoty pro vytvoření hranic klasifikačních tříd Horní hranici třídy C odpovídají hodnoty: Celková dodaná energie [MWh/rok] 1407,601 Neobnovitelná primární energie [MWh/rok] 2147,446 Průměrný součinitel prostupu tepla budovy [W/(m 2.K)] 0,50 Dílčí dodané energie: vytápění [MWh/rok] 835,933 chlazení [MWh/rok] větrání [MWh/rok] 31,807 úprava vlhkosti vzduchu [MWh/rok] příprava teplé vody [MWh/rok] 275,736 osvětlení [MWh/rok] 264,124 Tabulka h) obsahuje hodnoty, které se použijí pro vytvoření hranic klasifikačních tříd podle přílohy č. 2.

19 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 17 / 21 Analýza technické, ekonomické a ekologické proveditelnosti alternativních systémů dodávek energie u nových budov a u větší změny dokončených budov Posouzení proveditelnosti Alternativní systémy Místní systémy dodávky energie využívající energii z OZE Kombinovaná výroba elektřiny a tepla Soustava zásobování tepelnou energií Tepelné čerpadlo Technická proveditelnost Ekonomická proveditelnost Ekologická proveditelnost Doporučení k realizaci a zdůvodnění Datum vypracování analýzy Zpracovatel analýzy Energetický posudek Ano Ne Ano Ne Ano Ano Jako možné z hlediska technického a ekologického přínosu je vhodné využít výrobu elektřiny z fotovoltaických článků, ekonomické hodnocení je však na hranici efektivnosti - prostá doba návratnosti vychází těsně pod polovinou doby životnosti, avšak doba návratnosti reálná je téměř 12 let. Ostatní ekonomická hlediska vychází poměrně příznivě, proto je možno toto opatření doporučit. Ohřev TV solární energií není vhodný z důvodu ekonomického (doby návratnosti jsou neúměrně dlouhé, ostatní hlediska nevhodná - záporná hodnota NPV). Závěr: z možností využití OZE doporučuji k realizaci výrobu elektřiny z fotovoltaických článků. Nedoporučuji ohřev TV solární energií Ing. Zdeněk Petrtyl Povinnost vypracovat energetický posudek Energetický posudek je součástí analýzy Ano Ano Datum vypracování energetického posudku Zpracovatel energetického posudku Ing. Zdeněk Petrtyl

20 Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy str. 18 / 21 Doporučená technicky a ekonomicky vhodná opatření pro snížení energetické náročnosti budovy Popis opatření Předpokládaný průměrný součinitel prostupu tepla Předpokládaná dodaná energie Předpokládaná neobnovitelná primární energie Předpokládaná úspora celkové dodané energie Předpokládaná úspora neobnovitelné primární energie Stavební prvky a konstrukce budovy: Technické systémy budovy: [W/(m 2.K)] [MWh/rok] [MWh/rok] [MWh/rok] [MWh/rok] vytápění: x x chlazení: x x větrání: x x úprava vlhkosti vzduchu: příprava teplé vody: osvětlení: x x Obsluha a provoz systémů budovy: Ostatní uveďte jaké: Celkem x x x x x x x x x x x x x Posouzení vhodnosti opatření Opatření Stavební prvky a konstrukce budovy Technické systémy budovy Obsluha a provoz systémů budovy Ostatní - uvést jaké: Technická vhodnost Funkční vhodnost Ekonomická vhodnost Doporučení k realizaci a zdůvodnění Datum vypracování doporučených opatření Zpracovatel analýzy Energetický posudek Není provedeno žádné doporučení ke změně PD. Energetický posudek je součástí analýzy Datum vypracování energetického posudku Zpracovatel energetického posudku Ne

21

22 Průkaz energetické náročnosti budovy str. 20 / 21 PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY vydaný podle zákona č. 406/2000 Sb., o hospodaření energií, a vyhlášky č. 78/2013 Sb., o energetické náročnosti budov Ulice, číslo: PSČ, místo: Typ budovy: Novostavba - U Kapličky České Budějovice Bytový dům Plocha obálky budovy: ,4 m 2 Objemový faktor tvaru A/V: 0,40 m 2 /m 3 Energeticky vztažná plocha: ,9 m 2 ENERGETICKÁ NÁROČNOST BUDOVY Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy) Měrné hodnoty kwh/(m² rok) Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) A B C D E F G Hodnoty pro celou budovu MWh/rok 944, ,006

23

24 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 ST1 - SVISLÝ OBVODOVÝ PLÁŠŤ CIHLA + ETICS 450 mm Název úlohy : Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0150 0, ,0 2000,0 19, Porotherm 30 P 0,3000 0, ,0 825,0 10, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1500 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Porotherm 30 Profi na maltu pro tenké spáry Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]

25 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.91 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.22 / 0.25 / 0.30 / 0.40 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 18.4 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E

26 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011 ST2 - SVISLÝ OBVODOVÝ PLÁŠŤ CIHLA + ETICS 400 mm Název úlohy : Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0150 0, ,0 2000,0 19, Porotherm 24 P 0,2400 0, ,0 850,0 10, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1500 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 3

27 2 Porotherm 24 Profi na maltu pro tenké spáry Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.19 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.25 / 0.28 / 0.33 / 0.43 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 4

28 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. 5

29 STOP, Teplo 2011 ST3 - SVISLÝ OBVODOVÝ PLÁŠŤ ŽLB. STĚNA + ETICS 450 mm Název úlohy : Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Baumit Granopo 0,0002 0, ,0 1600,0 230, Železobeton 2 0,3000 1, ,0 2400,0 29, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1500 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Baumit Granopor barva (GranoporFarbe) Železobeton Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 11.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 6

30 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 3.62 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.28 / 0.31 / 0.36 / 0.46 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 9.21 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 7

31 Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011 ST4 - SVISLÝ OBVODOVÝ PLÁŠŤ ŽLB. STĚNA + ETICS 400 mm Název úlohy : Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Baumit Granopo 0,0002 0, ,0 1600,0 230, Železobeton 2 0,2500 1, ,0 2400,0 29, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1500 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Baumit Granopor barva (GranoporFarbe) Železobeton Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- 8

32 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 11.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 3.59 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.29 / 0.32 / 0.37 / 0.47 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 9.20 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%]

33 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

34 Název úlohy : ST5 - SVISLÉ DĚLICÍ PŘÍČKY CIHLY + ETICS 400 mm DO VP 5 C Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0150 0, ,0 2000,0 19, Porotherm 24 P 0,2400 0, ,0 850,0 10, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1500 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Porotherm 24 Profi na maltu pro tenké spáry Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 11.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 80.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 11

35 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.19 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.25 / 0.28 / 0.33 / 0.43 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.391E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 12

36 E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Kondenzační zóna č. 2 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011 Název úlohy : ST6 - SVISLÉ DĚLICÍ PŘÍČKY ŽELEZOBETON + ETICS 400 mm DO VP 5 C Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0150 0, ,0 2000,0 19, Železobeton 2 0,3000 1, ,0 2400,0 29, Lepící malta E 0,0040 0, ,0 1300,0 40, Isover NF 333 0,1000 0, ,0 88,0 1, Výztužná vrstv 0,0040 0, ,0 1000,0 50, Omítka ETICS s 0,0030 0, ,0 1750,0 90,

37 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Železobeton Lepící malta ETICS - plnoplošná Isover NF Výztužná vrstva ETICS Omítka ETICS silikonová (zrno 2 mm) --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 11.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 80.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 2.54 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.39 / 0.42 / 0.47 / 0.57 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.9 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % %

38 Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.964E-0010 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

39 P1 - PLOCHÁ STŘECHA Název úlohy : Zpracovatel : INKAPO Zakázka : PENB BD U Kapličky Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Železobeton 3 0,2000 1, ,0 2500,0 32, Isocell Airsto 0,0003 0, ,0 300, , Rigips EPS 100 0,1800 0, ,0 20,0 30, Jutadach 150 0,0004 0, ,0 375,0 100, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Železobeton Isocell Airstop Rigips EPS 100 S Stabil (1) Jutadach Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : 4.77 m2k/w 16