Přenos tepla 1: ustálený stav, okrajové podmínky, vliv vlhkosti. Ing. Kamil Staněk, Ph.D. 124XTDI TERMOVIZNÍ DIAGNOSTIKA.
|
|
- Oldřich Sedlák
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 124XTDI TERMOVIZNÍ DIAGNOSTIKA Přenos tepla 1: ustálený stav, okrajové podmínky, vliv vlhkosti Ing. Kamil Staněk, Ph.D. Praha,
2 1D Přenos tepla obvodovou konstrukcí v ustáleném stavu Vnitřní povrch: + konvekce + sálání + povrchový zdroj Tai T mri q ssi h ci h ri Konstrukce: vedení tepla q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q h ce F sol g T g hr, g Tae Vnější povrch: + konvekce + sálání + povrchový zdroj sse w Připomeňme, že v ustáleném stavu musí pro libovolně zvolený KO platit: q in = q out. teplo přivedené k vnitřnímu povrchu všemi mechanismy q q q si cd se teplo vedené materiál. = = vrstvami k ce ve formě hustot tepelných toků ve W/m 2 teplo přivedené k vnějšímu povrchu všemi mechanismy 2
3 Konstrukce: 1D vedení tepla Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g T g sse w Přenos tepla vedením materiálem popisuje Fourierův zákon. Podle něj pro hustotu tepelného toku vedením v obecném případě platí (ve směru osy x): q cd dt dx W m kde λ je součinitel tepelné vodivosti ve W/(m K) 2 V ustáleném stavu pro materiálovou vrstvu tloušťky d [m] můžeme psát: q cd T T T T T d d d Zavedeme dále tepelný odpor R [m 2 K/W] jako: R d potom se si si se q cd T T si se R což platí i pro n vrstvou k ci, jestliže dosadíme: n n d i R Ri i1 i1 i 3
4 Vnitřní povrch: konvekce, sálání a Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g T g sse w Přenos tepla konvekcí mezi povrchem konstrukce a obtékajícím vzduchem popisuje Newtonův ochlazovací zákon. Podle něj pro hustotu tepelného toku konvekcí platí: q h T T 2 W m c c s a kde h c je souč. přen. tepla konvekcí ve W/(m 2 K) Pro vnitřní povrch tedy bude platit: q h T T ci ci ai si Obdobně pro sálání můžeme psát: q h T T ri ri mri si Kromě toho může na vnitřním povrchu působit plošný zdroj tepla q ssi [W/m 2 ], např. sluneční záření procházející oknem, zdroj vyvozený kondenzací či vypařováním vodní páry/vody na povrchu k ce (latentní teplo) apod. kde h r je souč. přen. tepla sáláním ve W/(m 2 K) a T mr [ C] je střední radiační teplota ostatních povrchů, na které hodnocený povrch vidí (zde tedy vnitřních) 4
5 Vnitřní povrch: více k sálání Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g T g sse w Pro přenos tepla sáláním na povrchu k ce ve skutečnosti platí (obecně): q 4 4 r s Tmr Ts W m kde ε s [ ] je emisivita povrchu k ce a σ je Stefanova Boltzmannova konstanta, σ = 5, W/(m 2 K 4 ) 2 Pro snazší uchopení je vhodné zavést souč. přenosu tepla sáláním ve tvaru: h ri Tmri Tsi 4si W m K kde teploty T je nutné zadávat v Kelvinech! Jedná se o tzv. linearizaci, po níž můžeme hustotu tepelného toku sáláním počítat vztahem analogickým k Newtonovu ochlaz. zákonu (hustota tep. toku konvekcí), viz předchozí stránka. Jestliže neznáme vnitřní povrchovou teplotu T si, nemůžeme ji odhadnout a nechceme iterovat, lze pro první přiblížení počítat: 3 hri 4siTmri 5
6 Vnitřní povrch: ekvivalentní vnitřní teplota Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g T g sse w Celková hustota tepelného toku na povrchu je součtem příspěvků všech mechanismů: qsi qci qri qssi W m Nám by se však hodilo následující vyjádření: T i T q si si hsi Ti Tsi R kde T i [ C] je ekvivalentní vnitřní teplota. Porovnáme oba vztahy, takže po dosazení: h T T h T T q h h T T ci ai si ri mri si ssi ci ri i si Odtud pro ekvivalentní vnitřní teplotu platí: T i ht ht q ci ai ri mri ssi h ci h ri C h si si celkový součinitel přenosu tepla na vnitřním povrchu Ekvivalentní vnitřní teplota je vlastně váženým průměrem působících teplot přes příslušné souč. přenosu. 2 6
7 Vnější povrch: analogicky k vnitřnímu Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g Pro ekvivalentní venkovní teplotu platí: T e T g sse w Celková hustota tepelného toku na povrchu je součtem příspěvků všech mechanismů: q q q G q se ce re sol sse My chceme opět následující vyjádření: T se T q e se hse Te Tse R h T F h T F h T G q ce ae g r, g g sky r, sky sky sol sse Pro součinitele přenosu tepla sáláním na vnějším povrchu platí: 3 h ce Tg Tse Tsky Tse hrg, 4se hr, sky 4se 2 2 h re 3 se C teploty T v Kelvinech! kde ε se [ ] je emis. vnějšího povrchu k ce, T g [K] je teplota terénu a T sky [K] je teplota oblohy h se
8 Vnější povrch: analogicky k vnitřnímu Tai T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g Pro ekvivalentní venkovní teplotu platí: T e T g sse w Celková hustota tepelného toku na povrchu je součtem příspěvků všech mechanismů: q q q G q se ce re sol sse My chceme opět následující vyjádření: T se T q e se hse Te Tse R h T F h T F h T G q ce ae g r, g g sky r, sky sky sol sse h ce Pro bezrozměrné součinitele osálání F platí: F 0,5 1cos 0,5 1cos g F sky Pro výsledný součinitel přenosu tepla sáláním na vnějším povrchu platí: h re se vodorov. C hre Fg hr, g Fsky h r, sky 2 W m K 8
9 Vnější povrch: analogicky k vnitřnímu Pro ekvivalentní venkovní teplotu platí: T Tai e T mri q ssi h ci h ri q Tsi Tse T sky Fsky hr, sky G q sol Tae h ce Fg hr, g T g Celková hustota tepelného toku na povrchu je součtem příspěvků všech mechanismů: q q q G q se ce re sol sse My chceme opět následující vyjádření: T se T q e se hse Te Tse R h T F h T F h T G q ce ae g r, g g sky r, sky sky sol sse Pro součinitel přenosu tepla konvekcí na vnějším povrchu platí: h sse ce hce 44w 2 W m K kde w [m/s] je rychlost větru w h re se C A nakonec: α sol [ ] je pohltivost vnějšího povrchu k ce pro sluneční záření, G [W/m 2 ]je sluneční ozáření v rovině vnějšího povrchu k ce (q sol = α sol G [W/m 2 ]) a q sse [W/m 2 ] je další zdroj tepla na vnějším povrchu, např. vlivem kondenzace či vypařování. 9
10 Vnitřní povrchové teploty odpor při přestupu tepla na vnitřním povrchu k ce: R si = 1 / (h ci + h ri ) [m 2 K/W] h ri 5,1 W/(m 2 K) T ae = 15 C h ci (horiz) 2,5 W/(m 2 K) h ci (up) 4,9 W/(m 2 K) T ai = +21 C h ci (down) 0,8 W/(m 2 K) modelová místnost je zcela obklopena venkovním prostředím zimní období, noc, zatažená obloha (T sky T ae ) a obvyklý předpoklad T g T ae 10
11 bez sálání na vnitřních površích jen konvektivní přenos tepla u povrchu = ŠPATNĚ 19,5 C 0,9 C 15,8 C 9,7 C modelová místnost je zcela obklopena venkovním prostředím zimní období, noc, zatažená obloha (T sky T ae ) a obvyklý předpoklad T g T ae 11 Teplota [ C]
12 se sáláním na vnitřních površích vnitřní povrchy si vyměňují teplo také sáláním = DOBŘE 17,8 C 7,6 C 15,9 C 15,0 C modelová místnost je zcela obklopena venkovním prostředím zimní období, noc, zatažená obloha (T sky T ae ) a obvyklý předpoklad T g T ae 12 Teplota [ C]
13 dopočet tepelného odporu obv. stěny Vypočtěte tepelný odpor obvodové stěny R [m 2 K/W], jestliže během zimní noci se zataženou oblohou bylo změřeno: teplota venkovního vzduchu T ae = 15 C teplota vnějšího povrchu stěny T se = 14,2 C teplota vnitřního vzduchu T ai = +21 C teplota vnitřního povrchu T si = +15,9 C rychlost větru w = 2,0 m/s pro zataženou oblohu platí T sky T ae a předpokládejme T g T ae a dále h ri = 5,1 W/(m 2 K), h ci = 2,5 W/(m 2 K) a h ce = 4+4 w [W/(m 2 K)] předpokládejme ustálený stav 13
14 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Vítr: w = 0 m/s nižší souč. přenosu tepla konvekcí h ce, tedy vyšší odpor při přestupu R se => méně intenzivní ochlazování povrchu. w = 7,3 m/s intenzivnější ochlazování povrchu. Teploty v bodech SP01 a SP02 během nárůstu rychlosti větru z 0 na 7,3 m/s 14
15 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Sluneční záření a stínění: Odstínění slunečního záření vede k ochlazení části povrchu oproti osluněnému okolí, jak dokazuje snímek pořízený IČT kamerou. Kamera měřící ve vzdálené IČ části spektra (8 až 14 μm) nezaznamenává (odražené) sl. záření, pouze jeho vliv na teplotu povrchu.
16 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Sluneční záření a stínění: (A) část stěny zahřátá slunečním zářením, (B) odrazy sl. záření, (C) stínicí vliv sousední budovy, (D) stínění větvemi stromů. 16
17 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Sluneční záření a stínění: Tepelná setrvačnost při pohybu stínu od sousední budovy. Oblast zastíněná teprve krátce je teplejší než oblast zastíněná delší dobu = vliv tepelné setrvačnosti stavebních materiálů. 17
18 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Jasná vs. zatažená obloha: Ilustrativní denní snímek. Nejedná se o výpočtovou teplotu oblohy, pouze o kvalitativní vliv mraků. Noční snímek IČT kamerou. Teplota venkovního vzduchu a oblohy, denní průměry, Praha Karlov, teplota [ C] Roční průměr: venkovní vzduch 10,6 C obloha 1,37 C čas [dny]
19 Vybrané vlivy okrajových podmínek vnější povrch Volná vs. cloněná obloha: Námraza na volně stojícím autě, kde teplota povrchu klesla pod teplotu rosného bodu okolního vzduchu (v záporných hodnotách nedochází ke kondenzaci, ale k namrzání v. p.). 19
20 Vlhké vnitřní zdivo Situace je následující: Vlivem vody vzlínající z podzákladí je vnitřní stěna z plných cihel na maltu obyčejnou do 1 metru nad úroveň podlahy velmi vlhká. Stěna je oboustranně zcela obklopena vnitřním vzduchem a dalšími vnitřními konstrukcemi, přičemž jejich T mr = T a. T a = +20 C T mr = +20 C Ovlivní nějak vlhkost zdiva jeho povrchovou teplotu? Vlhkost se ze zdiva odpařuje do obklopujícího vzduchu. Na povrchu zdiva tedy dochází ke změně skupenství vody z kapalného na plynné. Měrné skupenské teplo vypařování pro vodu při 20 C je l(20 C) = kj/kg. Při odpařování vody je tedy povrchu odebíráno teplo, tj. existuje záporná hustota tepelného toku q ss [W/m 2 ]. 20
21 výpočetní model Na povrchu zdiva si můžeme představit velmi tenkou vrstvu nasycené vodní páry (nad pomyslnou svislou hladinou kapilárně vzlinuté vlhkosti ve zdivu). Na povrchu zdiva o teplotě T s [ C] je tedy relativní vlhkost φ s = 100 %. Vnitřní vzduch o teplotě T a [ C] má relativní vlhkost φ = 50 %. Můžeme tedy předpokládat rozdíl koncentrací v. p. mezi povrchem stěny a obklopujícím vzduchem. Tento rozdíl je hnacím potenciálem odparu, jehož intenzita závisí na rychlosti proudění vzduchu u povrchu konstrukce = rychlost odnímání v. p. z nasycené povrchové vrstvičky. φ = 50 % T a = +20 C T mr = +20 C T s φ s = 100 % Pokud vypočteme rychlost odparu g v kg/(m 2 s), potom obdržíme povrchový zdroj tepla (záporný), jako: 2 qss g l W m 21
22 výpočetní model Pro každou teplotu vzduchu T a [ C] existuje mezní množství vodní páry, kterou tento vzduch dokáže nést, tzv. koncentrace vodní páry na mezi nasycení v sat v kg/m 3 : v v T sat sat a ab R T v a Ta ,15 Relativní vlhkost říká, do jaké míry je vzduch vodní párou nasycen, takže pro skutečnou koncentraci v. p. ve vzduchu v vkg/m 3 platí: n kg m kde pro 20 C T a 0 C: a = 4,689 Pa a pro 0 C < T a 30 C: a = 288,68 Pa b = 1,486 n = 12,3 b = 1,098 n = 8,02 a R v je plynová konstanta pro vodní páru, R v = 461,5 J/(kg K). 3 3 v vsat kg m 22
23 výpočetní model Pro rychlost odparu v. p. z povrchu platí vztah analogický k Newtonovu ochlazovacímu zákonu (konvektivní přenos vodní páry vs. konvektivní přenos tepla): g v v 2 kg m s s a kde β [m/s] je součinitel konvektivního přenosu vodní páry z povrchu konstrukce, v s [kg/m 3 ]je koncentrace v. p. na povrchu konstrukce a v a [kg/m 3 ]je koncentrace v. p. v obklopujícím vzduchu. Pro součinitel přenosu β platí: h c c a pa ms kde h c [W/(m 2 K)] je součinitel přenosu tepla konvencí u studovaného povrchu (např. pro stěnu h c 2,5 W/(m 2 K), ρ a [kg/m 3 ]je hustota vzduchu (ρ a 1,2 kg/m 3 ) a c pa [J/(kg K)] je měrná tepelná kapacita vzduchu (c pa J/(kg K)). 23
24 dopočet povrchové teploty vlhké vnitřní stěny Vypočtěte povrchovou teplotu T s [ C] vlhké vnitřní stěny, za následujících podmínek: teplota vnitřního vzduchu T a = +20 C relativní vlhkost vnitřního vzduchu φ = 50 % střední radiační teplota okolních vnitřních povrchů T mr = T a = +20 C a dále h r = 5,1 W/(m 2 K), h c = 2,5 W/(m 2 K) předpokládejme ustálený stav a tepelně vlhkostní symetrii vnitřní stěny i okrajových podmínek v prvním přiblížení pro výpočet koncentrace v. p. na povrchu stěny uvažujme T s = T a. 24
M T I B A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA 2010/03/22
M T I B ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ KLIMATICKOU TEPLOTOU A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA Ing. Kamil Staněk, k124 2010/03/22 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Cíl = získat rozložení teploty T T x, t Řídící rovnice (parciální diferenciální)
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY
ZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY Doc.Ing.Václav Kupilík, CSc. První termodynamická věta představuje zákon o zachování energie. Podle tohoto zákona nemůže energie samovolně vznikat nebo zanikat, ale může se pouze
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceTepelně vlhkostní bilance budov
AT 02 TZB II a technická infrastruktura LS 2012 Tepelně vlhkostní bilance budov 10. Přednáška Ing. Olga Rubinová, Ph.D. Harmonogram t. část Přednáška Cvičení 1 UT Mikroklima budov, výpočet tepelných ztrát
VíceSF2 Podklady pro cvičení
SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se
VíceŘešené příklady ze stavební fyziky
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Řešené příklady ze stavební fyziky Šíření tepla a vlhkosti ve větrané dutině Pavel Kopecký Praha 2014 Evropský sociální fond Praha a EU: Investujeme
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Obecní úřad Suchonice Ulice: 29 PSČ: 78357 Město: Stručný popis budovy Seznam
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceVlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára
Vlhkost Voda - skupenství led voda vodní pára ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára Vlhkost ve stavebních konstrukcích nežádoucí účinky... zdroje: srážková v. zemní v.
VícePosouzení konstrukce podle ČS :2007 TOB v PROTECH, s.r.o. Nový Bor Datum tisku:
Posouzení konstrukce podle ČS 050-:00 TOB v...0 00 POTECH, s.r.o. Nový Bor 080 - Ing.Petr Vostal - Třebíč Datum tisku:..009 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Místo:
VíceKLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II.
KLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II. (DIMENZOVÁNÍ VĚTRACÍHO ZAŘÍZENÍ BAZÉNU) Ing. Jan Schwarzer, Ph.D.. Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší
VíceŘešené příklady ze stavební fyziky
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Řešené příklady ze stavební fyziky Šíření tepla konstrukcí v ustáleném stavu doc. Dr. Ing. Zbyněk Svoboda Ing. Jiří Novák, Ph.D. Praha 04 Evropský
Více1 Zatížení konstrukcí teplotou
1 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ TEPLOTOU 1 1 Zatížení konstrukcí teplotou Časově proměnné nepřímé zatížení Klimatické vlivy, zatížení stavebních konstrukcí požárem Účinky zatížení plynou z rozšířeného Hookeova zákona
VíceBH059 Tepelná technika budov
BH059 Tepelná technika budov Přednáška č. 4 Přídavný difúzní odpor Výpočet roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry v konstrukci -ručně Výpočet roční bilance kondenzace a vypařování vodní páry
VíceMěření prostupu tepla
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření prostupu tepla Úvod Prostup tepla je kombinovaný případ
VíceÚloha č. 1 pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu základní vztahy
Úloha č. pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu záklaní vztahy Veení Fourriérův zákon veení tepla, D: Hustota tepelného toku je úměrná změně teploty ve směru šíření tepla, konstantou úměrnosti je součinitel
VíceŘešené příklady ze stavební fyziky
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Řešené příklady ze stavební fyziky Šíření tepla konstrukcí, tepelná bilance prostoru a vlhkostní bilance vzduchu v ustáleném stavu Ing. Jiří Novák,
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 11 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
VíceTEPELNÉ JEVY. Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Tercie
TEPELNÉ JEVY Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Tercie Vnitřní energie tělesa Každé těleso se skládá z látek. Látky se skládají z částic. neustálý neuspořádaný pohyb kinetická energie vzájemné působení
Více1/ Vlhký vzduch
1/5 16. Vlhký vzduch Příklad: 16.1, 16.2, 16.3, 16.4, 16.5, 16.6, 16.7, 16.8, 16.9, 16.10, 16.11, 16.12, 16.13, 16.14, 16.15, 16.16, 16.17, 16.18, 16.19, 16.20, 16.21, 16.22, 16.23 Příklad 16.1 Teplota
VíceTabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost
Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.
VíceBH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně
VíceTeplota je nepřímo měřená veličina!!!
TERMOVIZE V PRAXI Roman Vavřička ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav techniky prostředí 1/48 Teplota je nepřímo měřená veličina!!! Základní rozdělení senzorů teploty: a) dotykové b) bezdotykové 2/48 1
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
VíceTermomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceStavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A48 tywoniak@fsv.cvut.cz součásti stavební fyziky Stavební tepelná technika Stavební akustika Denní osvětlení. 6 4
VíceU218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
Seminář z PHTH 3. ročník Fakulta strojní ČVUT v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Přenos tepla 2 Mechanismy přenosu tepla Vedení (kondukce) Fourierův zákon homogenní izotropní prostředí
VíceU218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. ! t 2 :! Stacionární děj, bez vnitřního zdroje, se zanedbatelnou viskózní disipací
VII. cená konvekce Fourier Kirchhoffova rovnice T!! ρ c p + ρ c p u T λ T + µ d t :! (g d + Q" ) (VII 1) Stacionární děj bez vnitřního zdroje se zanedbatelnou viskózní disipací! (VII ) ρ c p u T λ T 1.
VíceTéma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci
Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Poznámky k zadání: Roční množství zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci se ve cvičení určí pro zadanou konstrukci A
VíceN_SFB. Stavebně fyzikální aspekty budov. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích N_ Stavebně fyzikální aspekty budov Přednáška č. 3 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: prof. Ing. Ingrid
VíceTOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zadavatel: Zpracovatel: Zakázka: Archiv: Projektant: E-mail: Datum: Telefon:..0 Výpočet je proveden dle STN 00:00 SCH -
VíceTechnologie a procesy sušení dřeva
strana 1 Technologie a procesy sušení dřeva 3. Teplotní pole ve dřevě během sušení Vytvořeno s podporou projektu Průřezová inovace studijních programů Lesnické a dřevařské fakulty MENDELU v Brně (LDF)
VíceŠkolení DEKSOFT Tepelná technika 1D
Školení DEKSOFT Tepelná technika 1D Program školení 1. Blok Požadavky na stavební konstrukce Okrajové podmínky Nové funkce Úvodní obrazovka Zásobník materiálů Uživatelské skupiny Vlastní katalogy Zásady
VíceOkrajové podmínky pro tepelně technické výpočty
Okrajové podmínky pro tepelně technické výpočty Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 12
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 12 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
Více1. FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY ŠÍŘENÍ TEPLA
. FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY ŠÍŘENÍ TEPLA. Veličiny, symboly, jednotky Teplota, teplotní rozdíl ϑ... teplota Θ... termodynamická teplota = ϑ - ϑ... teplotní rozdíl Θ = Θ - Θ... teplotní rozdíl C... stupeň Celsia
VíceTermomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceTéma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci
Téma: Roční bilance zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci Poznámky k zadání: Roční množství zkondenzované a vypařitelné vodní páry v konstrukci se ve cvičení určí pro zadanou konstrukci početně-grafickou
Více17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla
1/14 17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla Příklad: 17.1, 17.2, 17.3, 17.4, 17.5, 17.6, 17.7, 17.8, 17.9,
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceTéma sady: Všeobecně o vytápění. Název prezentace: základní pojmy 3
Téma sady: Všeobecně o vytápění. Název prezentace: základní pojmy 3 Autor prezentace: Ing. Eva Václavíková VY_32_INOVACE_1203_základní_pojmy_3_pwp Název školy: Číslo a název projektu: Číslo a název šablony
Více6. Jaký je výkon vařiče, který ohřeje 1 l vody o 40 C během 5 minut? Měrná tepelná kapacita vody je W)
TEPLO 1. Na udržení stále teploty v místnosti se za hodinu spotřebuje 4,2 10 6 J tepla. olik vody proteče radiátorem ústředního topení za hodinu, jestliže má voda při vstupu do radiátoru teplotu 80 ºC
VíceVI. Nestacionární vedení tepla
VI. Nestacionární vedení tepla Nestacionární vedení tepla stagnantním prostředím, tj. tělesy a kapalinou, ve které se neprojevuje přirozená konvekce. F. K. rovnice " ρ c p = q + Q! = λ + Q! ( g) 2 ( g)
VíceMĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU
MĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU. Cíl práce: Roštový kotel o jmenovitém výkonu 00 kw, vybavený automatickým podáváním paliva, je určen pro spalování dřevní štěpky. Teplo z topného okruhu je předáváno
VíceTEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž)
TEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž) podle EN ISO 13792 Simulace 2017 Roubenka Název úlohy : Zpracovatel : Michael Pokorný Zakázka : Datum : 29.5.2018 ZADANÉ
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2014 EDU stěna obvodová Název úlohy : Zpracovatel : Jan
VíceODĚVNÍ KOMFORT TERMOFYZIOLOGICKÝ KOMFORT
ODĚVNÍ KOMFORT TERMOFYZIOLOGICKÝ KOMFORT ČLOVĚK ODĚV - PROSTŘEDÍ FYZIOLOGICKÉ REAKCE ČLOVĚKA NA OKOLNÍ PROSTŘEDÍ Lidské tělo - nepřetržitý zdroj tepla Bazální metabolismus, teplo je produkováno na základě
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
Více18/04/2014. KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence. Cvičení č. 5 Odstupové vzdálenosti a požárně nebezpečný prostor.
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence Cvičení č. 5 Odstupové vzdálenosti a požárně
VíceSOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU
PROTOKOL Z VÝSLEDKŮ TESTOVÁNÍ PROGRAMU ENERGETIKA NA POTŘEBU ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ A CHLAZENÍ DLE ČSN EN 15 265. SOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU Testována byla zkušební verze programu ENERGETIKA 3.0.0 z 2Q
VíceN_SFB. Stavebně fyzikální aspekty budov. Přednáška č. 7. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích N_ Stavebně fyzikální aspekty budov Přednáška č. 7 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: prof. Ing. Ingrid
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: BD Ulice: Družstevní 279 PSČ: 26101 Město: Příbram Stručný popis budovy
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceTOB v PROTECH spol. s r.o Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku: DP_RDlow-energy. 6 c J/(kg K) 5 ρ kg/m 3.
TOB v... POTECH spol. s r.o. 00 - Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku:..0 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Místo: Zpracovatel: odinný dům Kaplice Zadavatel: Zakázka: Projektant:
Víceosdílení tepla zářením - radiace
osdílení tepla zářením - radiace Stefanova-Bolzmannova konstanta Konstanta záření dokonale černého tělesa 4 T E = E. cr. T = E. co' 00. ( ) cr = 567 0'8, W m'2 K-4 Co = 5,67 W m'2 K'4 E E=-.- E o 4 řenášený
VícePřehled základních fyzikálních veličin užívaných ve výpočtech v termomechanice. Autor Ing. Jan BRANDA Jazyk Čeština
Identifikátor materiálu: ICT 2 41 Registrační číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0796 Název projektu Vzděláváme pro život Název příjemce podpory SOU plynárenské Pardubice název materiálu (DUM) Mechanika
VíceDetail nadpraží okna
Detail nadpraží okna Zpracovatel: Energy Consulting, o.s. Alešova 21, 370 01 České Budějovice 386 351 778; 777 196 154 roman@e-c.cz Autor: datum: leden 2007 Ing. Roman Šubrt a kolektiv Lineární činitelé
VíceU218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
U218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVU v Praze Seminář z PHH 3. ročník Fakulta strojní ČVU v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Seminář z PHH - eplo U218 Ústav procesní
VícePS01 POZEMNÍ STAVBY 1
PS01 POZEMNÍ STAVBY 1 SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE 1 Funkce a požadavky Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz Konstrukční rozdělení stěny (tlak (tah), ohyb v xz, smyk) sloupy a pilíře (tlak (tah), ohyb)
VícePOZNÁMKA: V USA se používá ještě Fahrenheitova teplotní stupnice. Převodní vztahy jsou vzhledem k volbě základních bodů složitější: 9 5
TEPLO, TEPLOTA Tepelný stav látek je charakterizován veličinou termodynamická teplota T Jednotkou je kelvin T K Mezi Celsiovou a Kelvinovou teplotní stupnicí existuje převodní vztah T 73,5C t POZNÁMKA:
Víceh nadmořská výška [m]
Katedra prostředí staveb a TZB KLIMATIZACE, VĚTRÁNÍ Cvičení pro navazující magisterské studium studijního oboru Prostředí staveb Cvičení č. 1 Zpracoval: Ing. Zdeněk GALDA Nové výukové moduly vznikly za
VícePřednáška č. 5: Jednorozměrné ustálené vedení tepla
Přednáška č. 5: Jednorozměrné ustálené vedení tepla Motivace Diferenciální rovnice problému Gradient teploty Energetická bilance Fourierův zákon Diferenciální rovnice vedení tepla Slabé řešení Diskretizace
VícePOROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE
POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE Řešitel: Doc. Ing. Miloš Kalousek, Ph.D. soudní znalec v oboru stavebnictví, M-451/2004 Pod nemocnicí 3, 625 00 Brno Brno ČERVENEC 2009
Více5.4 Adiabatický děj Polytropický děj Porovnání dějů Základy tepelných cyklů První zákon termodynamiky pro cykly 42 6.
OBSAH Předmluva 9 I. ZÁKLADY TERMODYNAMIKY 10 1. Základní pojmy 10 1.1 Termodynamická soustava 10 1.2 Energie, teplo, práce 10 1.3 Stavy látek 11 1.4 Veličiny popisující stavy látek 12 1.5 Úlohy technické
VíceTermomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceSDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM I.
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 SDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM
VíceWiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi. Školení DEKSOFT Tepelná technika
WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi Školení DEKSOFT Tepelná technika Program školení 1. Blok Legislativa Normy a požadavky Představení aplikací pro tepelnou techniku Představení dostupných studijních
VíceICS Listopad 2005
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91. 120. 10 Listopad 2005 Tepelná ochrana budov - Část 3: Návrhové hodnoty veličin ČSN 73 0540-3 Thermal protection of buildings - Part 3: Design value quantities La protection
VíceZděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
VíceČást 5.2 Lokalizovaný požár
Část 5.2 Lokalizovaný požár P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem příkladu je určit teplotu ocelového nosníku, který je součástí
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceTepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Bytový dům čp. 357359 Ulice: V Lázních 358 PSČ: 252 42 Město: Jesenice Stručný
VíceZákladem molekulové fyziky je kinetická teorie látek. Vychází ze tří pouček:
Molekulová fyzika zkoumá vlastnosti látek na základě jejich vnitřní struktury, pohybu a vzájemného působení částic, ze kterých se látky skládají. Termodynamika se zabývá zákony přeměny různých forem energie
VíceStudie snížení tepelné zátěže rodinného domu při použití stínicích prvků
Studie snížení tepelné zátěže rodinného domu při použití stínicích prvků Zadavatel: Sdružení výrobců stínicí techniky a jejích částí SVST IČ: 72048441 Vypracoval: Ing. Milan Pařenica PRODIG TCV s.r.o.
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2015 obvodová stěna - Porotherm Název úlohy : Zpracovatel
VíceEFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION ECHY DOLNÍ BAVORSKO
EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍČECHY ECHY DOLNÍ BAVORSKO Vytápěnía využitíobnovitelných zdrojůenergie se zaměřením na nízkoenergetickou a pasivní výstavbu Parametry pasivní výstavby Investice do Vaší
VíceTepelně vlhkostní mikroklima. Vlhkost v budovách
Tepelně vlhkostní mikroklima Vlhkost v budovách Zdroje vodní páry stavební vlhkost - vodní pára vázaná v materiálech v důsledku mokrých technologických procesů (chemicky nebo fyzikálně vázaná) zemní vlhkost
VíceBH059 Tepelná technika budov
BH059 Tepelná technika budov Tepelná stabilita místnosti v zimním období Tepelná stabilita místnosti v letním období Tepelná stabilita charakterizuje teplotní vlastnosti prostoru, tvořeného stavebními
VíceLTZB TEPELNÝ KOMFORT I
LTZB Měření parametrů vnitřního prostředí TEPELNÝ KOMFORT I Ing.Zuzana Veverková, PhD. Ing. Lucie Dobiášová Tepelný komfort Tepelná pohoda je stav mysli, který vyjadřuje spokojenost s tepelným prostředím.
VíceAMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem
AMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem vodiče a provozním stavem vlivy klimatické (teplota okolí,
VíceCvičení 4 Transport plynné a kapalné vody. Transport vodní páry porézním prostředím
Cvičení 4 Transport plynné a kapalné vody Transport vodní páry porézním prostředím Vzhledem k tepelné vodivosti vody a dalším nepříznivým vlastnostem a účinkům v porézních materiálech je s problémem tepelné
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
Víceb) Maximální velikost zrychlení automobilu, nemají-li kola prokluzovat, je a = f g. Automobil se bude rozjíždět po dobu t = v 0 fg = mfgv 0
Řešení úloh. kola 58. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie A Autoři úloh: J. Thomas, 5, 6, 7), J. Jírů 2,, 4).a) Napíšeme si pohybové rovnice, ze kterých vyjádříme dobu jízdy a zrychlení automobilu A:
VíceInfračervená termografie ve stavebnictví
Infračervená termografie ve stavebnictví Autor: Ing. Marcela POČINKOVÁ, Ph.D., Ing. Olga RUBINOVÁ, Ph.D. Termografické měření a následná diagnostika je metodou pro bezkontaktní a poměrně rychlý průzkum
VícePOSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU
PROTOKOL TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU dle ČSN 73 0540 Studentská cena ENVIROS Nízkoenergetická výstavba 2006 Kateřina BAŽANTOVÁ studentka 5.ročníku VUT Brno - fakulta stavební obor NAVRHOVÁNÍ
VíceVýroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry
Úvod Znalosti - klíč k úspěchu Materiál přeložil a připravil Ing. Martin NEUŽIL, Ph.D. SPIRAX SARCO spol. s r.o. V Korytech (areál nádraží ČD) 100 00 Praha 10 - Strašnice tel.: 274 00 13 51, fax: 274 00
Více2. Tepelné ztráty dle ČSN EN
Základy vytápění (2161596) 2. Tepelné ztráty dle ČSN EN 12 831-1 19. 10. 2018 Ing. Jindřich Boháč ČSN EN 12 831-1 ČSN EN 12 831-1 Energetická náročnost budov Výpočet tepelného výkonu Část 1: Tepelný výkon
VíceTeplota jedna ze základních jednotek soustavy SI, vyjadřována je v Kelvinech (značka K) další používané stupnice: Celsiova, Fahrenheitova
1 Rozložení, distribuce tepla Teplota je charakteristika tepelného stavu hmoty je to stavová veličina, charakterizující termodynamickou rovnováhu systému. Teplo vyjadřuje kinetickou energii částic. Teplota
VíceAKUstika + AKUmulace = AKU na druhou. Ing. Robert Blecha, Product Manager společnosti Wienerberger ,
AKUstika + AKUmulace = AKU na druhou Ing. Robert Blecha, Product Manager společnosti Wienerberger 724 030 468, robert.blecha@wienerberger.com AKUSTIKA 2 AKUSTIKA Obsah AKU Profi jaký byl první impuls?
VíceTepelné soustavy v budovách
Tepelné soustavy v budovách Výpočet tepelného výkonu ČSN EN 12 831 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV Ing. Petr Horák, Ph.D. 1.3. 2010 2 Platnost normy ČSN
Více1 Vedení tepla stacionární úloha
1 VEDENÍ TEPLA STACIONÁRNÍ ÚLOHA 1 1 Vedení tepla stacionární úloha Typický představitel transportních jevů Obdobným způsobem možno řešit například Fyzikální jev Neznámá Difuze koncentrace [3] Deformace
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceŘešení úloh celostátního kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Úlohy navrhl J. Thomas
Řešení úlo celostátnío kola 59. ročníku fyzikální olympiády Úloy navrl J. Tomas 1.a) Rovnice rozpadu je 38 94Pu 4 He + 34 9U; Q E r [ m 38 94Pu ) m 4 He ) m 34 9U )] c 9,17 1 13 J 5,71 MeV. body b) K dosažení
VíceSVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE
SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE FUNKCE A POŽADAVKY Konstrukční rozdělení stěny (tlak (tah), ohyb v xz, smyk) sloupy a pilíře (tlak (tah), ohyb) SVISLÉ KONSTRUKCE Technologické a materiálové rozdělení zděné konstrukce
VíceTZB Městské stavitelsví
Katedra prostředí staveb a TZB TZB Městské stavitelsví Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace studijního
VíceMRT Analysis. Copyright 2005 by VZTech. Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. Organizace:
MRT Analysis Autor: Organizace: E-mail: Web: České vysoké učení tecnické v Praze Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz http://www.fs.cvut.cz/cz/u216/people.html Copyright
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Varianta B Hlavní nosná stěna ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN
Více