PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI

Transkript

1 PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI Vypracováno ČEZ Teplárenská, a.s., pro Společenství vlastníků - Trnovanská , Teplice Adresa objektu: Trnovanská 1320/47, Trnovany, Teplice Vypracoval: Vít Klein, Ph.D. Dne:

2 Obsah Průkaz energetické náročnosti dle vyhlášky č. 78/2013 Sb. Grafické znázornění Průkazu energetické náročnosti dle vyhlášky č. 78/2013 Sb. Přehled konstrukcí obálky budovy dle ČSN : Vit Klein, Ph.D. M: /34

3 PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI DLE VYHLÁŠKY Č. 78/2013 SB. A GRAFICKÉ ZNÁZORNĚNÍ PRŮKAZU ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI DLE VYHLÁŠKY Č. 78/2013 SB. BYTOVÉHO DOMU TRNOVANSKÁ TEPLICE Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

4 PROTOKOL PRŮKAZU Účel zpracování průkazu Nová budova Budova užívaná orgánem veřejné moci Prodej budovy nebo její části Pronájem budovy nebo její části Větší změna dokončené budovy Jiná než větší změna dokončené budovy Jiný účel zpracování: Dle zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ): Trnovanská 1320/ / Teplice Katastrální území: Teplice-Trnovany [766259] Parcelní číslo: p.č. 2250/10 Datum uvedení do provozu Nezjištěno. (nebo předpokládané uvedení do provozu): Vlastník nebo stavebník: Společenství vlastníků - Trnovanská , Teplice Adresa: Trnovanská 1320/47, Trnovany Teplice IČ: Telefon: Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

5 Typ budovy Rodinný dům Bytový dům Budova pro ubytování a stravování Administrativní budova Budova pro zdravotnictví Budova pro vzdělávání Budova pro sport Budova pro obchodní účely Budova pro kulturu Jiné druhy budovy: Geometrické charakteristiky budovy Parametr jednotky hodnota Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený [m 3 ] ,6 vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy) Celková plocha obálky A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V) [m 2 ] ,7 Objemový faktor tvaru budovy A/V [m 2 /m 3 ] 0,254 Celková energeticky vztažná plocha A c [m 2 ] ,0 Druhy (energonositelé) užívané v budově Hnědé uhlí Černé uhlí Topný olej Propan - butan Kusové dřevo, dřevní štěpka Dřevěné peletky Zemní plyn Elektřina Jiná paliva nebo jiný typ zásobování: Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo): podíl OZE: do 50 % včetně, nad 50 % do 80 %, nad 80 % Energie okolního prostředí : účel: na vytápění, pro přípravu teplé vody, na výrobu elektrické Druhy dodávané mimo budovu Elektřina Teplo Žádné Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

6 Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech A) stavební prvky a konstrukce a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Konstrukce obálky budovy Plocha A j Vypočtená hodnota U j Součinitel prostupu tepla Referenční hodnota U N,rq,j Splněno Činitel teplotní redukce b j Měrná ztráta prostupem tepla H T,j SO5 SO5 - I.-VIII. NP stěna obvodová průčelí [m 2 ] [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] (ano/ne) [-] [W/K] 4 175,9 0,28 0,30 / 0,25-1, ,1 OZ1 Okno plast 240/ ,8 1,40 1,50 / 1,20-1,00 946,2 OZ2 Okno plast 180/ ,9 1,40 1,50 / 1,20-1,00 709,6 OZ2 Okno plast 180/ ,8 1,40 1,50 / 1,20-1,00 310,5 OZ4 Okno plast 210/ ,6 1,40 1,50 / 1,20-1,00 887,0 OZ4 Okno plast 210/ ,7 1,40 1,50 / 1,20-1, ,4 OZ5 Okno plast chodba 90/ ,9 1,40 1,50 / 1,20-1,00 155,2 DO1 Dveře plast 100/245 27,0 1,50 3,50 / 2,30-1,00 40,4 OZ3 Okno plast 150/ ,8 1,40 1,50 / 1,20-1,00 258,7 DB1 Dveře balkon 90/ ,9 1,40 1,70 / 1,20-1,00 781,0 SSO1 Skleněné výkladce 380/245 DO2 Dveře ocel zadní vchod 100/245 SO6 SO6- I.-VIII. NP stěna obvodová štít SO7 SO7 - I.-VIII. NP meziokenní vložky 102,4 3,60 3,50 / 2,30-1,00 368,7 27,0 3,60 3,50 / 2,30-1,00 97,0 580,6 0,38 0,30 / 0,25-1,00 221,8 633,5 0,31 0,30 / 0,25-1,00 197,3 SCH1 SCH1 - střecha plochá 2 492,0 0,26 0,24 / 0,16-1,00 651,4 PDL2 PDL2 - podlaha nad sklepem Tepelné vazby mezi konstrukcemi 2 492,0 0,93 0,75 / 0,50-0,39 900, ,7 0, ,00 295,5 Celkem , ,7 Poznámka Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c). Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

7 a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla Zóna Převažující návrhová vnitřní teplota im,j Objem zóny V j Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny U em,r,j [ C] [m 3 ] [W/(m 2 K)] Zóna 1 - I-byty, chodby I.-VIII.NP 19, ,6 0,70 Budova Vypočtená hodnota U em (U em = H T /A) Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Referenční hodnota U em,r (U em,r = (V i U em,r,j )/V) Splněno [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] (ano/ne) 0,670 0,701 ANO Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

8 B) technické systémy b.1.a) vytápění Hodnocená budova / zóna Typ zdroje Energonositel Pokrytí dílčí potřeby na vytápění Jmenovitý tepelný výkon Účinnost výroby zdrojem tepla H,gen Účinnost distribuce na vytápění Účinnost sdílení na vytápění H,em H,dis [-] [-] [%] [kw] [%] [%] [%] Referenční budova x x x x 80,0 85,0 80,0 I-byty, chodby I.-VIII.NP Dodávka tepla ÚT z CZT Soustava CZT do 50 % 100 0,0 99,0 85,0 87,0 b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění Hodnocená budova / zóna Typ zdroje Účinnost výroby zdrojem tepla H,gen nebo COP H,gen Účinnost výroby referenčního zdroje tepla H,gen,rq nebo COP H,gen Požadavek splněn [-] [%] [%] [ano/ne] I-byty, chodby I.-VIII.NP Dodávka tepla ÚT z CZT 99,0 80,0 ANO b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna Systém přípravy TV v budově Energonositel Pokrytí dílčí potřeby na přípravu teplé vody Jmenovitý příkon pro ohřev TV Objem zásobníku TV Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody W,gen Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody Q W,st Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody Q W,dis [-] [-] [%] [kw] [litry] [%] [Wh/(l den)] [Wh/(m den)] Referenční budova x x x x x Dodávka tepla pro TV z CZT centrální Soustava CZT do 50 % 100,0 0, ,0 150,0 Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

9 b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody Hodnocená budova / zóna Dodávka tepla pro TV z CZT Typ systému k přípravě teplé vody Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody W,gen nebo COP W,gen Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu teplé vody W,gen,rq nebo COP W,gen Požadavek splněn [-] [%] [%] [ano/ne] centrální ANO b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna Typ osvětlovací soustavy Pokrytí dílčí potřeby na osvětlení Celkový elektrický příkon osvětlení budovy Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny p L,lx [-] [%] [kw] [W/(m 2 lx)] Referenční budova x x x 0,05 I-byty, chodby I.-VIII.NP žárovková, zářivková ,078 0,05 Budova celkem 30,078 Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

10 Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané v budově Hodnocená budova zóna Vytápění EP H Chlazení EP C Nucené větrání EP F Příprava teplé vody EP W Osvětlení EP L Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla NV1 NV2 OZE I OZE E Zóna 1 b) dílčí dodané Vytápění Chlazení Větrání Úprava vzduchu Příprava TV Osvětlení Budova Potřeba Vypočtená spotřeba Pomocná Dílčí dodaná Měrná dílčí dodaná ener. na celkovou energeticky vztažnou plochu AE [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/(m 2 rok)] Hodnocená ,9 Referenční ,9 Hodnocená ,0 Referenční ,0 Hodnocená 0 0 0,0 Referenční 0 0 0,0 Hodnocená 0 0 0,0 Referenční 0 0 0,0 Hodnocená ,8 Referenční ,6 Hodnocená ,2 Referenční ,3 Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

11 c) výroba umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech Typ výroby Využitelnost vyrobené Vyrobená Faktor celkové primární Faktor neobnovitelné primární Celková primární Neobnovitelná primární jednotky [kwh/rok] [-] [-] [kwh/rok] [kwh/rok] Kogenerační jednotka EP CHP - teplo Kogenerační jednotka EP CHP - elektřina Fotovoltaické panely EP PV - elektřina Solární termické systémy Q H,sc,sys - teplo Jiné Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární a neobnovitelné primární podle energonositelů Energonositel Dílčí vypočtená spotřeba / Pomocná Faktor celkové primární Faktor neobnovitelné primární Celková primární Neobnovitelná primární [kwh/rok] [-] [-] [kwh/rok] [kwh/rok] Elektřina ze sítě ,2 3, Soustava CZT do 50 % ,1 1, Celkem x x Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

12 e) požadavek na celkovou dodanou energii (6) Referenční budova ,6 [kwh/rok] (7) Hodnocená budova ,3 (8) Referenční budova [kwh/(m 2 rok)] 85,8 (9) Hodnocená budova 79,9 Splněno (ano/ne) ANO f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10) Referenční budova ,2 [kwh/rok] (11) Hodnocená budova ,4 (12) Referenční budova [kwh/(m 2 rok)] 92,3 (13) Hodnocená budova 88,3 Splněno (ano/ne) ANO g) primární hodnocené budovy (14) Celková primární [kwh/rok] ,7 (15) Obnovitelná primární [kwh/rok] ,3 (16) Využití obnovitelných zdrojů z hlediska primární [%] 8,7 Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

13 Závěrečné hodnocení energetického specialisty Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou Splňuje požadavek podle 6 odst. 1 Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy Splňuje požadavek podle 6 odst. 2 písm. a) Splňuje požadavek podle 6 odst. 2 písm. b) Splňuje požadavek podle 6 odst. 2 písm. c) Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Budova užívaná orgánem veřejné moci Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Prodej nebo pronájem budovy nebo její části Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Jiný účel zpracování průkazu Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii D D Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz Jméno a příjmení Číslo oprávnění MPO 0023 Podpis energetického specialisty Ing. Vít Klein, Ph.D. Datum vypracování průkazu Datum vypracování průkazu Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

14 Vit Klein, Ph.D. M: /34

15 Vit Klein, Ph.D. M: /34

16 PŘEHLED OBVODOVÝCH KONSTRUKCÍ DLE ČSN : BYTOVÉHO DOMU TRNOVANSKÁ TEPLICE Vit Klein, Ph.D. M: /34

17 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Bytový panelový dům T08B Místo: Trnovanská 1320/ /67, Teplice Zadavatel: Společenství vlastníků - Trnovanská , Teplice Zpracovatel: Ing. Vít Klein, Ph. D. Zakázka: PEN BD Trnovanská , Teplice Archiv: Ing. Vít Klein, Ph.D. Projektant: Ing. Vít Klein, Ph. D. Datum: vit.klein@volny.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - temperovaného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: SO1- I. PP pod zemí průčelí 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 10,0 + 1,0 = 11,0 C ai = 11,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = 723 Pa p" di = Pa gr = 5,0 C R gr = 0,000 m 2 K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0,35 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,880 0,880 0,011 10,6 19,0 1, železobeton Z vr. 90,00 1,220 1,220 0,074 10,5 23,5 11, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,054 1,481 10,3 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,220 1,220 0,049 5,3 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 5,1 19,0 1, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 5, ,0 265, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

18 SO1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,617 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 403,8 kg/m 2 Tepelný odpor R = 1,633 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 2,3 C Odpor při prostupu tepla R T = 1,763 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 313, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 10,6 C 1. 10,5 C 2. 10,3 C 3. 5,3 C 4. 5,1 C 5. 5,1 C se 5,0 C Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,61727 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,617 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,850 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,600 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = -0,147; f Rsi = 0,926 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

19 1 SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - z temperovaného prostoru k venkovnímu prostředí Poznámka: SO2- I. PP nad zemí průčelí 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 10,0 + 1,0 = 11,0 C ai = 11,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = 723 Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0,35 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, Si silikátová omítka ,0 23,0 1,000 0,700 0,700 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 9,1 19,0 1, železobeton Z vr. 90,00 1,430 1,430 0,063 9,0 23,5 11, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,054 1,481 8,0 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,430 1,430 0,042-13,5 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,990 0,990 0,015-14,1 19,0 1, Si silikátová omítka Z vr. 3,00 0,700 0,700 0,004-14,4 23,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

20 SO2 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,610 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 401,3 kg/m 2 Tepelný odpor R = 1,616 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 2,3 C Odpor při prostupu tepla R T = 1,786 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 48, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 9,1 C 1. 9,0 C 2. 8,0 C ,5 C ,1 C ,4 C se -14,4 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par A B 1100 Pa 550 Pa 275 Pa Zp p d p" d Z pa = 37, m/s Z pb = 38, m/s A = 177 mm B = 180 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,60994 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,610 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,750 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,500 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,735; f Rsi = 0,927 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,009 < 0,176 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -1,443 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

21 1 SO3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - temperovaného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: SO3- I. PP pod zemí štít 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 10,0 + 1,0 = 11,0 C ai = 11,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = 723 Pa p" di = Pa gr = 5,0 C R gr = 0,000 m 2 K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,880 0,880 0,011 10,6 19,0 1, železobeton Z vr. 160,00 1,220 1,220 0,131 10,6 23,5 19, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,052 1,538 10,1 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,220 1,220 0,049 5,3 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 5,1 19,0 1, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 5, ,0 265, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

22 SO3 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,583 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 564,8 kg/m 2 Tepelný odpor R = 1,747 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 2,3 C Odpor při prostupu tepla R T = 1,877 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 322, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 10,6 C 1. 10,6 C 2. 10,1 C 3. 5,3 C 4. 5,1 C 5. 5,1 C se 5,0 C Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a U rec U = 0,58271 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,583 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,850 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,600 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = -0,147; f Rsi = 0,931 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

23 1 SO4 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - z temperovaného prostoru k venkovnímu prostředí Poznámka: SO4- I. PP nad zemí štít 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 10,0 + 1,0 = 11,0 C ai = 11,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = 723 Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0,30 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 9,2 19,0 1, železobeton Z vr. 160,00 1,430 1,430 0,112 9,1 23,5 19, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,052 1,538 7,5 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,430 1,430 0,042-13,7 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,990 0,990 0,015-14,2 19,0 1, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

24 SO4 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,580 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 557,8 kg/m 2 Tepelný odpor R = 1,718 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 2,3 C Odpor při prostupu tepla R T = 1,888 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 56, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 9,2 C 1. 9,1 C 2. 7,5 C ,7 C ,2 C se -14,4 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par AB 1100 Pa 550 Pa 275 Pa Zp p d p" d Z pa = 47, m/s Z pb = 47, m/s A = 250 mm B = 250 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,57978 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,580 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,750 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,500 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,735; f Rsi = 0,931 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,005 < 0,176 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -1,417 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

25 1 SO5 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: SO5 - I.-VIII. NP stěna obvodová průčelí 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0,35 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 2, M, lepení desek ,0 45,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, Polystyren EPS 70 F ,0 10,0 1,000 0,039 0,039 0,05 1,0 2, M, armovací tmel ,0 50,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, armovací tkanina ,0 5,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, Si silikátová omítka ,0 23,0 1,000 0,700 0,700 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 19,8 19,0 1, železobeton Z vr. 90,00 1,430 1,430 0,063 19,7 23,5 11, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,054 1,481 19,1 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,430 1,430 0,042 4,9 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,990 0,990 0,015 4,5 19,0 1, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 4, ,0 265, M, lepení desek Z vr. 5,00 0,800 0,800 0,006 4,2 45,0 1, Polystyren EPS 70 F Z vr. 80,00 0,039 0,041 1,954 4,1 10,0 4, M, armovací tmel Z vr. 5,00 0,800 0,800 0,006-14,5 50,0 1, armovací tkanina Z vr. 1,00 0,800 0,800 0,001-14,6 5,0 0, Si silikátová omítka Z vr. 3,00 0,700 0,700 0,004-14,6 23,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

26 SO5 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,285 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 424,5 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,607 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,777 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 320, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 19,8 C 1. 19,7 C 2. 19,1 C 3. 4,9 C 4. 4,5 C 5. 4,4 C 6. 4,2 C 7. 4,1 C ,5 C ,6 C ,6 C se -14,6 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par A B 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 38, m/s Z pb = 47, m/s A = 180 mm B = 255 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,28476 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,285 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,300 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,250 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,966 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,021 < 0,500 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -0,315 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

27 1 SO6 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: SO6- I.-VIII. NP stěna obvodová štít 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 0, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 0, e 168 polystyrén ,0 62,7 1,000 0,040 0,040 0,30 1,0 0, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 0, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 0, M, lepení desek ,0 45,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 0, Minerální vlna MVV (200) ,0 3,0 1,000 0,048 0,064 0,08 0,075 1,0 0, Hliník ,0 1, , ,000 0,00 0,000 1,0 0,5 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 19,3 19,0 1, železobeton Z vr. 160,00 1,430 1,430 0,112 19,2 23,5 19, e polystyrén Z vr. 80,00 0,040 0,052 1,538 17,7 62,7 26, železobeton Z vr. 60,00 1,430 1,430 0,042-2,3 23,5 7, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,990 0,990 0,015-2,9 19,0 1, M, lepení desek Z vr. 5,00 0,800 0,800 0,006-3,1 45,0 1, Minerální vlna MVV (200) Z vr. 60,00 0,064 0,069 0,868-3,2 3,0 0, Hliník Z vr. 1,00 204, ,000 0,000-14,5 0,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

28 SO6 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,382 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 579,0 kg/m 2 Tepelný odpor R = 2,592 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 2,762 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 58, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 19,3 C 1. 19,2 C 2. 17,7 C 3. -2,3 C 4. -2,9 C 5. -3,1 C 6. -3,2 C ,5 C se -14,5 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par 2100 Pa 1050 Pa 525 Pa Zp p d p" d Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 0,38207 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,382 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,300 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,250 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,953 vyhovuje V konstrukci je použit neúplně zadaný materiál. Roční bilanci kondenzátu není možné určit. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

29 1 SO7 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: SO7 - I.-VIII. NP meziokenní vložky 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Polystyren pěnový EPS (10) ,0 40,0 1,000 0,050 0,051 0,20 0,002 1,0 2, železobeton ,0 23,5 1,000 1,220 1,430 0,00 1,0 2, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, M, lepení desek ,0 45,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, Polystyren EPS 70 F ,0 10,0 1,000 0,039 0,039 0,05 1,0 2, M, armovací tmel ,0 50,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, armovací tkanina ,0 5,0 1,000 0,800 0,800 0,00 1,0 2, Si silikátová omítka ,0 23,0 1,000 0,700 0,700 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 19,6 19,0 1, železobeton Z vr. 130,00 1,430 1,430 0,091 19,5 23,5 16, Polystyren pěnový EPS (10) Z vr. 40,00 0,051 0,061 0,654 18,6 40,0 8, železobeton Z vr. 50,00 1,430 1,430 0,035 11,7 23,5 6, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,990 0,990 0,015 11,4 19,0 1, M, lepení desek Z vr. 5,00 0,800 0,800 0,006 11,2 45,0 1, Polystyren EPS 70 F Z vr. 100,00 0,039 0,041 2,442 11,1 10,0 5, M, armovací tmel Z vr. 3,00 0,800 0,800 0,004-14,5 50,0 0, armovací tkanina Z vr. 1,00 0,800 0,800 0,001-14,5 5,0 0, Si silikátová omítka Z vr. 2,00 0,700 0,700 0,003-14,6 23,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

30 SO7 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,311 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 481,4 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,261 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,431 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 41, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 19,6 C 1. 19,5 C 2. 18,6 C 3. 11,7 C 4. 11,4 C 5. 11,2 C 6. 11,1 C ,5 C ,5 C ,6 C se -14,6 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par AB 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 40, m/s Z pb = 40, m/s A = 350 mm B = 350 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 0,31147 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,311 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,300 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,250 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,962 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,000 < 0,180 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -9,559 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

31 1 PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha - temperovaného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: PDL1 - podlaha na zemině 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 10,0 + 1,0 = 11,0 C ai = 11,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,170 m 2 K/W p di = 723 Pa p" di = Pa gr = 5,0 C R gr = 0,000 m 2 K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Keram. dlažba ,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0, Beton hutný (2300) ,0 23,0 1,000 1,160 1,360 0,00 0, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Keram. dlažba Z vr. 12,00 1,010 1,010 0,012 7,1 200,0 12, Beton hutný (2300) Z vr. 50,00 1,160 1,160 0,043 6,9 23,0 6, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 8,00 0,210 0,210 0,038 5, ,0 424, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

32 PDL1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 4,495 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 150,2 kg/m 2 Tepelný odpor R = 0,055 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 2,3 C Odpor při prostupu tepla R T = 0,225 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 443, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 7,1 C 1. 6,9 C 2. 5,9 C se 5,0 C Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 4,49475 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 4,495 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,850 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,600 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = -0,147; f Rsi = 0,244 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

33 1 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Poznámka: SCH1 - střecha plochá 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,100 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 3, Železobeton (2400) ,0 29,0 1,000 1,340 1,580 0,00 0,080 1,0 3, plynosilikát ,0 3,0 1,000 0,210 0,210 0,00 1,0 3, mazanina 1, ,0 18,8 1,000 1,200 1,200 0,00 0,080 1,0 3, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3, EPS ,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,10 1,0 3, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3, Minerální vlna MVV lis. (350) ,0 12,0 1,000 0,052 0,054 0,10 0,008 1,0 3, Fólie z PE , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 20,1 19,0 1, Železobeton (2400) Z vr. 200,00 1,580 1,580 0,127 20,0 29,0 30, plynosilikát Z vr. 250,00 0,210 0,210 1,190 18,9 3,0 3, mazanina 1,2 Z vr. 105,00 1,200 1,200 0,087 8,6 18,8 10, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 30,00 0,210 0,210 0,143 7, , , EPS 100 Z vr. 50,00 0,039 0,043 1,166 6,6 40,0 10, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 20,00 0,210 0,210 0,095-3, , , Minerální vlna MVV lis. (350) Z vr. 70,00 0,054 0,059 1,178-4,4 12,0 4, Fólie z PE Z vr. 2,00 0,350 0,350 0,006-14, , , Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34

34 SCH1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,261 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 968,9 kg/m 2 Tepelný odpor R = 4,002 m 2 K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 4,142 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 4 460, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci si 20,1 C 1. 20,0 C 2. 18,9 C 3. 8,6 C 4. 7,8 C 5. 6,6 C 6. -3,5 C 7. -4,4 C ,6 C se -14,7 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par A B 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 35, m/s Z pb = 2717, m/s A = 460 mm B = 735 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 0,26140 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,261 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,240 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,160 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,976 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,015 < 0,500 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = 0,008 kg/m 2 - konstrukce nevyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci, určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Vit Klein, Ph.D. vit.klein@volny.cz M: /34