Termomechanické vlastnosti nikltitanových uzavřených tažných pružin a jejich význam v klinické praxi

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Termomechanické vlastnosti nikltitanových uzavřených tažných pružin a jejich význam v klinické praxi"

Transkript

1 Termomechanické vlastnosti nikltitanových uzavřených tažných pružin a jejich význam v klinické praxi Aleš Bezrouk, a Libor Balský, b Martin Smutný, c Iva Selke Krulichová, a Jiří Záhora, a Josef Hanus, d a Torstein R. Meling e Hradec Králové, Česká republika, a Oslo, Norsko Úvod: Studie se zabývá výzkumem a testováním nikltitanových uzavřených tažných pružin v klinicky relevantním prostředí. Cílem studie bylo ověřit význam preaktivace při aplikaci těchto pružin a schopnost pružin udržet aktivační síly konstantní po celou dobu léčby. Metody: Testovali jsme deset typů pružin od pěti výrobců za klinicky odpovídajících podmínek, což nám umožnilo sledovat souvislosti mezi zatížením a teplotou v průběhu času. Hystereze byly porovnány pomocí t-testů. Výsledky: Pružiny s velkou mechanickou hysterezí vykazovaly zároveň velkou tepelnou hysterezi. Tyto pružiny po teplotním šoku způsobeném prudkým ohřevem vykazovaly značné silové výkyvy a efekt trvale zvýšeného zatížení. Některé pružiny vykazovaly zanedbatelnou tepelnou a mechanickou hysterezi. U takových pružin se nikdy neprokázal klinicky významný efekt trvale zvýšeného zatížení. Závěry: Pružiny s velkou hysterezí nebyly schopny udržet aktivační síly konstantní po celou dobu léčby ani s využitím preaktivace. U takových pružin pak může docházet k efektu trvale zvýšeného zatížení, případně až přetížení. Pouze pružiny s minimální hysterezí, nízkou teplotní závislostí síly a klinicky využitelnou fází plató mají následující klinické výhody: zkrácení doby ošetření pacienta, optimální rychlosti pohybu zubu, reprodukovatelné klinické výsledky a zachování kotvení. (Am J OrthodDentofacialOrthop 2014;146:319-27) V ortodoncii se nikltitanové materiály používají zejména v případě, kdy je od ortodontického aparátu požadováno, aby působil konstantní silou ve velkém rozsahu deformace, např. oblouky a uzavřené tažné pružiny. Nikltitanové pružiny uzavřou mezery rychleji a plynuleji než elastické moduly. 1-4 Nikltitanové slitiny se vyznačují několika neobvyklými vlastnostmi, jako je tvarová paměť 5, superelasticita a superplasticita 6. a Assistant professor, Department of Medical Biophysics, Charles University, Prague; Faculty of Medicine, Hradec Kralove, Czech Republic. b Private practice, Hradec Kralove, Czech Republic. c Postgraduate student, Department of Medical Biophysics, Charles University, Prague; Faculty of Medicine, Hradec Kralove, Czech Republic. d Associate professor and chair, Department of Medical Biophysics, Charles University, Prague; Faculty of Medicine, Hradec Kralove, Czech Republic. e Head, Department of Neurosurgery, National Hospital, Oslo, Norway. All authors have completed and submitted the ICMJE Form for Disclosure of Potential Conflicts of Interest, and none were reported. Supported by the program PRVOUK P37/09. Address correspondence to: Ales Bezrouk, PO Box 38, Simkova 870, Hradec Kralove 1, Czech Republic; bezrouka@lfhk.cuni.cz. Submitted, October 2013; revised and accepted, May /$36.00 Copyright 2014 by the American Association of Orthodontists. V Magazínu JPS najdete pouze část studie, kompletní studii naleznete na nebo si ji stáhněte prostřednictvím QR kódu. Superelasticita se vztahuje k neelastické části zátěžové křivky, 7-9 tj. k oblasti, kde superelastický drát nebo pružina působí téměř konstantní silou ve velkém rozsahu deformace. Tato oblast zátěžové křivky se nazývá plató. Tyto superelastické vlastnosti vychází z fázových přeměn krystalografické struktury nikltitanové slitiny, a to mezi martenzitickou fází (při nižších teplotách je měkčí, chová se podobně jako cín) a austenitickou fází (při vyšších teplotách je pevnější a tvrdší, chová se podobně jako ocel). Přeměna z martenzitické do austenitické fáze může být vyvolána tahovou nebo tlakovou deformací (tzv. mechanoelasticita), změnou teploty (tzv. termoelasticita) nebo kombinací obojího. 5,10-12 V ortodoncii je mechanoelasticita nikltitanových slitin obvykle vyvolána tzv. aktivací, např. natažením uzavřené tažné pružiny přes mezeru mezi dvěma zuby. Transformace austenitu v martenzit a zpět neprobíhají symetricky, tj. křivky zatěžování a odtěžování nejsou totožné. Napětí, které je při dané deformaci potřebné pro přeměnu austenitu v martenzit, je vyšší než napětí potřebné pro přeměnu martenzitu v austenit při stejné deformaci. Tento jev se nazývá mechanická hystereze. To platí i pro transformace indukované termoelasticky, což se nazývá tepelná hystereze. Tudíž jedna z klíčových vlastností nikltitanového materiálu pracovní rozsah fáze plató může být indukována nejen zatížením, ale i změnou teploty. Překlad studie z originálu: Bezrouk A, Balsky L, Smutny M, Selke Krulichova I, Zahora J, Hanus J, Meling TR. Thermomechanical properties of nickel-titanium closed-coil springs and their implications for clinical practice. Am J Orthod Dentofacial Orthop Sep;146(3): Doi: /j. ajodo PubMed PMID:

2 Teploty fázových přeměn závisí na přesném složení, tepelné historii a mechanickém zpracování nikltitanového materiálu a je možné je předem zvolit. Mnohé studie se zabývaly přechodovými teplotami, za jakých dochází k fázovým přeměnám u jednotlivých materiálů a jejich důsledky pro použití v praxi. 1,13 Běžně se setkáváme s materiály s konečnou teplotu pro martenzitickou přeměnu v rozsahu od 30 C do 50 C, i nižší, jak prokazují některé studie. 2,14,15 V medicíně se pro fázovou přeměnu využívá tělesná teplota. Aby bylo možné využít vlastnost nikltitanové slitiny superelasticitu, měla by tato slitina být v austenitické fázi a konečná transformační teplota pro přeměnu z austenitu do martenzitu by měla být nižší než tělesná teplota (37 C), nejlépe ještě nižší než běžná minimální teplota v ústech pacienta (21 C). 1 Nicméně, dutina ústní je teplotně poměrně nestabilní prostředí. Teploty v ústech se mohou pohybovat od 4,3 C (pozorováno v krajním případě) až po 65 C Tato skutečnost může být problematická, neboť i drobné teplotní změny mohou významně změnit sílu, kterou nikltitanové tažné pružiny vyvíjí. 5,10-12 Barwart 3 srovnal u různých nikltitanových slitin závislost síly na teplotě v rozmezí od 10 C do 50 C a prokázal u nich tepelnou hysterezi. Další studie prokázaly, že může dojít k významnému navýšení transformačních teplot, pokud je nikltitanový drát zatížen nebo aktivován, což dále komplikuje situaci. 4,19,20 Vidoni a spol. 21 zkoumal dopad tepelných a mechanických cyklů na stárnutí materiálu a došel k závěru, že tepelné cyklování neovlivňuje mechanické vlastnosti zkoumaných pružin. Z předchozích dvou tvrzení vyplývají dva základní jevy. Za prvé, mechanickou preaktivaci může nahradit preaktivace tepelná. Mechanická preaktivace je postup, při kterém se uzavřené tažné nikltitanové pružiny prodlouží na délku větší, než je nezbytná pro její uchycení/aplikaci, zatímco tepelná preaktivace zahrnuje přechlazení již nasazené pružiny na teplotu nižší než martenzitická transformační teplota. Za druhé, jedná-li se o významnou hysterezi, jakákoliv preaktivace je okamžitě zrušena požitím teplého jídla (např., polévka, káva, čaj). Pokud je nám známo, tyto dva zásadní jevy nebyly dříve zkoumány. Účelem této studie bylo vyjasnit tyto dva základní jevy a vyvodit důsledky významné pro klinickou praxi. Klíčové otázky výzkumu jsou následující: Jaký je význam současného doporučení preaktivace při aplikaci nikltitanové uzavřené tažné pružiny? Je možné udržet působící síly konstantní i za měnících se teplot v ústech po celou dobu léčby pacienta? Obr. 1 Testovací zařízení MATERIÁL A METODY Pro testování byl použit univerzální testovací systém (3343; Instron, Canton, Mass) pro měření síly a prodloužení. Zátěžový rám byl vybaven statickým siloměrem s měřicím rozsahem ±10 N (obr. 1). Abychom byli schopni udržet konstantní podmínky měření (délka a průměr pružiny, tvorba ohybových a torzních síl), byly měřicí přípravky naší vlastní konstrukce zakončeny háčky s ostrými ohyby, které brání pohybu a rotaci pružin proti ose měření. Termostatická vodní lázeň s výměníkem tepla, do které byly zkušební tažné pružiny ponořeny v průběhu měření, byla řízena termostatem (F25; Julabo, Allentown, Pa), pomocí něhož se nastavovala a udržovala teplota lázně. Přesnost nastavené teploty byla ±0,1 C. Měřicí systém (VOLTCRAFT IR D, ConradElectronic SE, Hirschau, Německo) s termoelektrickými články typu K zaznamenával skutečnou teplotu lázně v průběhu času. Snímač byl kalibrován na 37 C pro srovnání s kalibrovaným čidlem Julabo F25. Přesnost naměřené teploty byla ±0,2 C. Testovali jsme deset různých typů pružin od pěti různých výrobců (GAC International, Bohemia, NY, USA; 3M Unitek, Monrovia, Calif, USA; Dentaurum, Ispringen, Německo; OrthoOrganizers, Carlsbad, Calif, USA; AmericanOrthodontics, Sheboygan, Wis, USA) (viz tabulku). U každého typu pružiny jsme provedli několik stabilizačních a destrukčních zkoušek, abychom zjistili optimální nasazení fáze plató a limity měření pro bezpečné zacházení s pružinami. U každého typu pružiny jsme provedli několik stabilizačních a destrukčních zkoušek, abychom 2

3 Tabulka: Testované typy pružin s konkrétními parametry Catalog number Speed of extension Cycles maximum Abbreviation Manufacturer Type change (mm / s -1 ) extension (mm) 9 mm 3M 9 3M Unitek Medium 200 g AO 9 American Orthodontics 0,030 in / 0,76 mm DB Dentaurum Tomas coil spring light (blue) DY Dentaurum Tomas coil spring medium (yellow) GAC L GAC International Light (100 g) GAC H GAC International Heavy (200 g) OO 9 Ortho Organizers 0,010 0,030 (200 g) mm 3M 12 3M Unitek Medium 200 g AO 12 American Orthodontics 0,03 in / 0,76 mm OO 12 Ortho Organizers 0,010 0,030 (200 g) zjistili optimální rozvinutí fáze plató a limity měření pro bezpečné zacházení s pružinami. Cílem bylo zabránit jakékoliv nežádoucí nepružné deformaci, posunu očka, či dokonce zničení pružiny. 25 Vybrali jsme dvě vzorové pružiny, abychom otestovali schopnosti uzavřených tažných nikltitanových pružin udržet působící síly konstantní v průběhu celé doby léčby, a to jak s pomocí preaktivace, tak bez ní. Abychom dosáhli relevantního srovnání, pocházely obě pružiny ze stejné skupiny velikosti 9 mm. Jedna pružina z našich vzorků měla největší mechanickou hysterezi (GAC International, 9 mm Light, 100 g, katalogové číšlo: ; dále jen GAC Light ), druhá měla nejmenší hysterezi (3M Unitek, 9 mm Medium, 200 g, katalgové číslo: ; dále jen 3M Medium ). Abychom našli odpovídající pružiny tj. tu s největší a tu s nejmenší mechanickou hysterezí, provedli jsme tzv. jednocyklový test s jediným prodloužením (single-extensiontest) (test č. 1). Poté jsme provedli simulace požití teplého i studeného jídla (test č. 2). Na závěr, abychom vylepšili analýzu a vyvodili klinicky relevantní důsledky, jsme porovnali výsledky testu č. 2 s výsledky testu č. 1. V testu 1a, z důvodu vzájemného porovnání zátěžových křivek a hysterezí pružin, jsme provedli tzv. jednocyklový test (single-extension test). Při konstantní teplotě 37 C byly uzavřené tažné nikltitanové pružiny velikosti 9 mm aktivovány na prodloužení 6 mm anebo (test 1b) pružiny velikosti 12 mm na prodloužení 12 mm a poté byly deaktivovány zpět na původní délku pružiny. Abychom vylepšili vzájemné srovnání zátěžových křivek pružin GAC Light a 3M Medium při konstantní teplotě vs. proměnné teplotě, provedli jsme jednocyklový test (single-extension test) s maximálním prodloužením 2,6 mm (test 1c) při konstantní teplotě 37 C. V testu 2 jsme provedli simulaci požití teplého jídla (např. horká káva) a ochlazení zpět na tělesnou teplotu v dutině ústní ohřevem z 37 C na 57 C a zpět na 37 C. Také jsme simulovali požití studeného jídla (např. studený nápoj nebo zmrzlina) a ohřátí zpět na tělesnou teplotu, a to ochlazením z 37 C na 17 C a zpět na 37 C. Cyklus ohřívání o 20 C a zpět, nebo ochlazení o 20 C a zpět, trval 15 minut. Zvolili jsme prodloužení 2,6 mm s preaktivací 6 mm, protože se jedná o typickou klinickou situaci při uzavírání mezery po extrakci premolárů. V průběhu testu jsme měřili a zaznamenávali hodnoty aplikované síly, prodloužení pružiny a teploty prostředí. V testu 2a, při konstantní teplotě 37 C byly nikltitanové uzavřené tažné pružiny aktivovány prodloužením o 6 mm a pak zpět na výsledné prodloužení o 2,6 mm, tj. na přibližně střední úroveň deaktivačního plató. Při zachování konstantního prodloužení 2,6 mm začalo teplotní cyklování ohřevem pružiny z 37 C na 57 C, pokračovalo zchlazením na 17 C, ohřátím na 57 C, ochlazením na 17 C a nakonec opět ohřátím na 37 C. Na závěr byla pružina při konstantní teplotě 37 C deaktivována zpět na svoji původní délku. V testu 2b byly nikltitanové uzavřené tažné pružiny při konstantní teplotě 37 C aktivovány na prodloužení o 6 mm a pak vráceny na prodloužení 2,6 mm. Při zachování konstantního prodloužení 2,6 mm byla pružina vystavena teplotnímu šoku ohřevem z 37 C na 57 C a ochlazením zpět na 37 C. Na závěr, byla pružina za konstantní teploty 37 C deaktivována zpět na svoji původní délku. 3

4 STATISTICKÁ ANALÝZA Naměřená data byla zpracována a statisticky vyhodnocena za pomocí softwarů Excel (verze 2007; Microsoft, Redmond, Wash), NCSS 2007 (J. Hintze, Kaysville, Utah; a PASS 2005 (J. Hintze, Použili jsme D Agostinův test špičatosti, abychom prověřili předpoklad normality distribuce dat. Mechanickou hysterezi jsme porovnali za použití dvouvýběrového t-testu (a Levenův test pro ověření předpokladu homogenity rozptylů). Aby bylo možné zachovat celkovou hladinu pro mnohočetná srovnání na hodnotě 0,05, použili jsme Bonferroniho korekci. Výsledná pro každé jednotlivé srovnání byla 0,0011. VÝSLEDKY Jednotlivé vzorky na základě získaných dat měření mechanických hysterezí prokázaly značnou variabilitu (obr. 2). Pružiny GAC Light měly nejvyšší mechanickou hysterezi (40,0 +/- 0,7 g), zatímco nejnižší mechanická hystereze byla zjištěna u pružin 3M Medium (2,4 +/- 0,1 g). Z pružin velikosti 9 mm měly nejnižší mechanickou hysterezi (4.5 +/- 0.1 a 4.8 +/- 0,1 g, příslušně) pružiny Orthoorganisers 0,010 X 0,030 (200 g) a 3M Medium. Mezi jejich mechanickými hysterezemi nebyl žádný statisticky významný rozdíl (p=0,002). Ve srovnání s pružinami GAC Light prokázaly pružiny 3M Medium podstatně nižší tepelnou hysterezi a závislost síly na teplotních změnách (obr. 3). Tepelná hystereze u 3M Medium byla zanedbatelná (obr. 3 a 4). Tepelná hystereze u pružin GAC Light dosahovala 8 g (0,08 N) (obr. 5 a 6). V průběhu testování tepelné hystereze při konstantním prodloužení byly naměřeny maximální změny síly (rozdíl sil při jednotlivých teplotních extrémech) o velikosti 29 g (0,29 N) u pružin 3M Medium (obr. 3) a u pružin GAC Light změny velikosti 79 g (0,79 N) (obr. 3 a 5). Na konci teplotního cyklování 3M Medium nevykazovaly téměř žádnou či zanedbatelnou změnu síly (obr. 3), zatímco GAC Light vykázaly trvalý nárůst síly o 10 g (0,10 N) (obr. 5). Po teplotním cyklování během testu 2a neprokázaly pružiny 3M Medium žádnou nebo zanedbatelnou změnu průběhu síly při srovnání s jednocyklovým testem s maximálním prodloužením 6 mm (test 1a) a 2,6 mm (test 1c), oba provedené při konstantní teplotě 37 C (obr. 4). Po teplotním cyklování během testu 2a, vykázaly GAC Light trvalý nárůst síly o 10 g (0,10 N) (obr. 6). Po jediném teplotním šoku ohřevem během testu 2b vykazovaly pružiny GAC Light v porovnání s testem 2a (obr. 6) ještě větší nárůst síly, a to o 17 g (0,17 N). V jednocyklovém testu při maximálním prodloužení o 6 mm (test 1a) při konstantní teplotě 37 C působí GAC Obr. 2 Srovnávací graf zátěžových křivek. A, 9-mm pružiny při maximálním prodloužení o 6 mm (test 1a). Červená šipka ukazuje mechanicky vyvolanou hysterezi síly (mechanická hystereze) 40,0 +/- 0,7 g u GAC Light při prodloužení o 4 mm. Toto prodloužení je přibližně střed deaktivační fáze plató u GACLight. B, 12 mm pružiny při maximálním prodloužení o 12 mm (test 1b). Light téměř konstantní silou (sklon křivky 0,02 N / mm) v širokém rozsahu prodloužení ( mm) odtěžovací křivky (obr. 7). V jednocyklovém testu při maximálním prodloužení 2,6 mm (v testu 1c) při konstantní teplotě 37 C pružiny GAC Light konstantní sílu nevyvíjely (obr. 7). V testu jediného prodloužení při maximálním prodloužení 2,6 mm (v testu 1c) při konstantní teplotě 37 C, nevyvíjely pružiny GAC Light konstantní sílu (obr. 7). Po jediném teplotním šoku ohřevem pružiny GAC Light již konstantní sílu nevyvinuly. Síla byla po celou dobu měření větší, než síla v průběhu deaktivačního plató při stejném prodloužení (obr. 6). Pokles síly při odtěžování byl až o 0,23 4

5 Obr. 3 Srovnání tepelných hysterezí. Černá křivka znázorňuje hysterezní křivku 3M Medium a šedá GAC Light v průběhu teplotního cyklování při konstantním prodloužení o 2,6 mm. Obr. 5 Křivka tepelné hystereze pružiny GAC Light měřená v průběhu teplotních cyklů při konstantním prodloužení 2,6 mm. D, počátek měření; F, konec měření; E, maximální síla vše při 37 C a prodloužení o 2,6mm během teplotního cyklování. Rozdíl E F je teplotou indukovaná silová hystereze (tepelná hystereze) o velikosti 8 g (0,08 N). Rozdíl F D je nárůst (vzepětí) síly o 10 g ( 0,10 N) na konci teplotního cyklování. Obr. 4 3M Medium, srovnání termomechanického cyklu (test 2a) s jednotlivými mechanickými cykly (jednocyklové testy). Černá čára zobrazuje jednocyklový test s maximálním prodloužením o 2,6 mm při konstantní teplotě 37 C (test 1c). Tenká šedá plná čára znázorňuje jednocyklový test s maximálním prodloužením o 6 mm, při konstantní teplotě 37 C (test 1a). Šedá tečkovaná čára zobrazuje kompletní termomechanický cyklus s maximálním prodloužením o 6 mm při konstantní teplotě 37 C a teplotní cyklování při prodloužení 2,6 mm. Proto šedá tlustá svislá čára, která je součástí šedé tečkované čáry, vyjadřuje špičkové kladné a záporné výkyvy síly při teplotním cyklování při prodloužení o 2,6 mm. N na milimetr (obr. 6 a 7). Jednalo se o téměř stejný pokles síly jako ten zaznamenaný při odtěžování v testu 1c (obr. 7). Pružiny 3M Medium v průběhu všech zkoušek (2a, 1a a 1c) prováděných za konstantní teploty 37 C obecně neprokázaly, ani po teplotních šocích, žádnou nebo zanedbatelnou změnu ve vyvíjené síle (obr. 4). DISKUSE Naše studie týkající se vlastností ortodontických nikltitanových uzavřených tažných pružin prokazuje značnou variabilitu chování těchto pružin jak v souvislosti s mechanickými tak teplotními vlastnostmi. Co se týče mechanické citlivosti, tak pružiny GAC Light měly největší hysterezi (40,0 +/- 0,7 g), zatímco pružiny 3M Medium (12 mm, 200 g) měly nejmenší (2,4 +/- 0,1 g ) (obr. 5). Mechanická citlivost označuje míru, do jaké je síla závislá na směru a velikosti aplikované deformace. Co se týče celkové teplotní citlivosti, vykazují jednotlivé uzavřené tažné pružiny významnou a proměnlivou závislost jejich vlastností a chování. Teplotní citlivost označuje míru, do jaké je síla závislá na směru a velikosti změny teploty. Zatímco u pružin 3M Medium (obr. 3) byla maximální změna síly během teplotního cyklování 29 g (0,29 N), tak u GAC Light dosahovala 79 g (0,79 N) (obr. 3 a 5). V zátěžových grafech jsou maximální změny zobrazeny jako ostré silové výkyvy (špičky) (3M Medium, obr. 4, GAC Light, obr. 6). Tepelná hystereze pružin jde ruku v ruce s jejich celkovou teplotní citlivostí. Například u pružin GAC Light při prodloužení o 2,6 mm a tělesné teplotě je tepelná hystereze asi 17 g (15 %) (obr. 3). Naproti tomu je hystereze u pružin 3M Medium za podobných testovacích podmínek téměř zanedbatelná (obr. 3). Experiment, který simuluje požití teplého (57 C) a studeného (17 C) jídla, prokazuje pravděpodobně nejdůležitější jev, kterým je riziko trvalého silového 5

6 Obr. 6 GAC Light, termomechanické cykly (testy 2a a 2b). Modrá křivka zobrazuje kompletní zátěžové křivky včetně teplotního cyklování. Zelená křivka zobrazuje kompletní zátěžovou křivku s jediným teplotním šokem ohřevem. A, maximální síla při 57 C a prodloužení o 2,6 mm, kladný špičkový výkyv síly; B, minimální síla při 17 C a prodloužení o 2,6 mm, záporný špičkový výkyv síly; C, maximální síla při 37 C a prodloužení o 2,6 mm; D, minimální síla při 37 C a prodloužení o 2,6 mm. Rozdíl A B je teplotní citlivost pružiny (maximální změna síly) o velikosti 79 g (0,79 N) v průběhu teplotního cyklování. Rozdíl E D je nárůst (vzepětí) síly o 17 g (0,17 N) na konci jediného teplotního šoku ohřevem. Rozdíl F D vyjadřuje nárůst (vzepětí) síly o 10 g (0,10 N) na konci teplotního cyklování. [0,0] G část křivky znázorňuje preaktivaci prodloužením o 6 mm. G-D znázorňuje aktivaci na požadované prodloužení o 2,6 mm (např. klinická aplikace nad mezerou o velikosti 2,6 mm). E [0,0] znázorňuje deaktivační (pracovní) část křivky (např. pro uzavření mezery o velikosti 2,6 mm) po jediném teplotním šoku ohřevem. F [0,0] znázorňuje deaktivační (pracovní) část křivky (např. pro zavírání mezery o velikosti 2,6 mm) po teplotním cyklování. přetížení, ke kterému dochází po ohřátí pružin s velkou hysterezí (obr. 5 a 6). Silová křivka pružiny s velkou hysterezí (např. GAC Light) při běžných teplotních podmínkách v ústech nikdy nevykazovala průběh očekávané fáze deaktivačního plató. Jak vyplývá z našich experimentů, pružina GAC Light má sklon deaktivačního plató 0,02 N na milimetr při tělesné teplotě, avšak za proměnných teplotních podmínek (běžné v ústech) vykazují pružiny GAC Light různé trvalé silové nárůsty vzepětí síly (obr 6). Velikost silového nárůstu, stejně jako míra poklesu síly, závisí na teplotě tepelného šoku, který ji způsobil. Vzhledem k tomu, že lidé požívají jídlo a pití velmi odlišných teplot, mohou se nárůsty síly a její následný strmý pokles značně lišit. Po požití studeného jídla (např. zmrzliny) nedochází k nárůstu síly a tím se ani nemění příkrost poklesu Obr. 7 GAC Light, porovnání termomechanického cyklu (test 2b) s jednotlivými mechanickými cykly (jednocyklové testy). Černá čára zobrazuje jednocyklový test maximálním prodloužením o 2,6 mm při konstantní teplotě 37 C (test 1c). Tenká šedá plná čára znázorňuje jednocyklový test maximálním prodlouženímm o 6 mm při stálé teplotě 37 C (test 1a). Šedá tečkovaná čára zobrazuje kompletní termomechanický cyklus s maximálním prodloužením o 6 mm při konstantní teplotě 37 C a jediným teplotním šokem ohřevem při prodloužení o 2,6 mm. Z tohoto důvodu šedá tlustá svislá čára, která je součástí šedé tečkované čáry, vyjadřuje kladný špičkový výkyv síly během jediného teplotního šoku ohřevem při prodloužení o 2,6 mm. síly; pokles stále kopíruje fázi deaktivačního plató. Příjem teplejších potravin (káva, 57 C) může mít za následek velký nárůst síly o hodnotě 17 g (0,17 N) a strmost následného poklesu síly při pohybu zubu 0,23 N na milimetr (jako je tomu v případě GAC Light); tento sklon je až 10 krát vyšší než sklon deaktivačního plató, který je 0,02 N na milimetr (obr. 6). Příjem velmi horkých potravin nebo nápojů (horký čaj nebo káva) může vést až k maximálnímu nárůstu síly (síla dosáhne úrovně aktivační křivky), která při následném pohybu zubu a tudíž zkracování pružiny prudce klesá. Tvar strmě klesající křivky je pak prakticky stejný jako v případě bez použití preaktivace (test 1c; obr. 7). Takové silové přetížení může přetrvávat delší dobu, dokonce až několik hodin (např. při pití kávy nebo čaje před spaním). Obecnou zásadou fázových transformací nikltitanových slitin je možnost nahradit dopad mechanických změn na sílu pružiny (stejně jako při aktivaci, deaktivaci a předběžné aktivaci) změnami teplot a opačně. Důležitým důsledkem pro klinickou praxi je, že v případě použití pružin s výraznou mechanickou a tepelnou hysterezí, a to dokonce i při běžných teplotních rozdílech v ústech pacienta, se vlivem zvýšené teploty (po pozření teplé potravy) okamžitě 6

7 zruší jakákoliv preaktivace - ať mechanická nebo tepelná. Pro obecné srovnání jsme schematicky znázornili možné průběhy silové křivky dvou pružin. Z důvodu ilustrace jsou intervaly mezi jednotlivými tepelnými šoky přehnané. Pružina s velkou hysterezí je znázorněna na obrázku 8, který vychází z reálně naměřených hodnot u pružin GAC Light. Po každém tepelném šoku jsou vidět rozsáhlé výkyvy síly. Tyto výkyvy trvají krátce a odpovídají době trvání tepelného šoku, který je způsobil. Silové změny v segmentech, které nepodléhají teplotním změnám, dosahují širokého rozsahu a vyznačují se vždy prudkým vzepětím ( vyskočením ) síly a následným významným poklesem. Tyto přetrvávající nárůsty síly mohou trvat delší dobu (až několik hodin), dokud nedojde k dalšímu tepelnému šoku. Je zřejmé, že takovýto průběh síly se zdaleka neblíží ideálnímu průběhu deaktivačního plató. Pružina s malou nebo nevýznamnou hysterezí je znázorněna na obrázku 9 a vychází z reálně naměřených hodnot u pružin 3M Medium. Na rozdíl od pružin s velkou hysterezí jsou vidět výrazně menší silové výkyvy a zároveň nejsou zřetelné žádné nárůsty síly. Síla v segmentech, kde nedochází k teplotním změnám, v podstatě kopíruje ideální křivku deaktivačního plató. Nakonec je třeba dodat, že současné značení nikltitanových uzavřených tažných pružin je matoucí a může být zavádějící. 26 Např. pružina 3M Medium dosahuje své stanovené hodnoty síly 200 g zhruba v bodě maximálního doporučeného prodloužení, přičemž GAC Light dosahuje 100 g okamžitě při minimálním prodloužení, nebo přesněji řečeno, na konci deaktivačního plató (obr. 2, část A). Největší problém pružin s velkou hysterezí nepředstavuje ani strmý pokles síly, ani krátké (i když velké) silové změny, ale přetrvávající přetížení (v důsledku požití teplého jídla). Trvalé přetížení takového rozsahu, které může dosahovat až 37% nebo více deklarované hodnoty síly pružiny (jako v případě GAC Light), může způsobit nežádoucí účinky, jako je poškození periodoncia, alveolární kosti nebo kořenů. 27 Naproti tomu u pružin s minimální hysterezí (mechanickou nebo tepelnou) a s plató v klinicky využitelném rozsahu deformací lze plně využít jejich superelastických vlastností. Navrhujeme následující řešení. 1. Redefinice nominální síly u pružin s velkou hysterezí. U pružin s velkou hysterezí navrhujeme redefinovat nominální sílu. Největší síla pružiny ve standardním rozsahu deformace by měla být označena jako nominální síla pružiny. Pak by bylo možné použít tyto pružiny s vědomím, že v průběhu léčby bude působící síla pružiny nekonstantní Obr. 8 Velká hystereze: simulace kompletního průběhu síly v čase, včetně aplikace pružiny. A, Křivka A Křivka A znázorňuje počáteční preaktivaci na prodloužení o 6 mm, a následně křivka B, ukazuje aktivaci na žádoucí prodloužení o 2,6 mm, následované simulovaným procesem uzavírání mezery (po extrakci zubu) v průběhu času, což je podrobně popsáno v části B tohoto obrázku. B, Detailní pohled na simulaci možného průběhu síly během procesu uzavírání mezery (po extrakci zubu) v průběhu času za nekonstantních teplotních podmínek (běžných v ústech). Prodloužení se v průběhu času zmenšuje, takže graf by se měl číst zprava (začátek) doleva. Černá čára znázorňuje fázi plató měřenou při tělesné teplotě po preaktivaci na prodloužení o 6 mm a aktivaci zpět do požadovaného prodloužení o 2,6 mm (výchozí pozice pohybu zubu). Šedá čára znázorňuje simulaci možného průběhu síly během procesu uzavírání mezery. Tenké šedé svislé čáry znázorňují špičkové výkyvy síly. 7

8 a může docházet k různým nekontrolovaným trvalým poklesům síly. 2. Používání pružin s menší hysterezí. V klinické praxi důrazně doporučujeme používat pouze pružiny s menší hysterezí, s malou závislostí síly na teplotě a s klinicky využitelným plató. Takové pružiny zajistí vyvážené působení sil a zabrání se tak nežádoucím účinkům vyplývajícím z působení nepřiměřených sil. Pouze takové pružiny mohou mít všeobecně známé klinické výhody: zkrácená doba ošetření pacienta, optimální rychlost pohybu zubu, zachování kotvení 22 a reprodukovatelné klinické výsledky. Při simulaci průběhu síly je třeba brát v úvahu celou řadu aspektů. Ve srovnání s mechanickou hysterezí je velikost degradace síly v průběhu času minimální. 25 Proto jsme degradaci síly v průběhu času zanedbali. V běžné situaci se prodloužení nikltitanových uzavřených tažných pružin vlivem pohybu zubů mění (zmenšuje). Změny velikosti prodloužení se značně liší od minimálních hodnot, až po hodnoty několika milimetrů za týden. 27 Pokud vezmeme v úvahu prodloužení jako časově závislou proměnnou, tak můžeme simulovat klinicky relevantní průběh síly v čase (v průběhu celé doby léčby) v nekonstantních teplotních podmínkách, s ohledem na souběžné mechanické zkracování pružiny, které je způsobeno pohybem zubu. Vytvořili jsme grafy (obr. 9), které zobrazují sílu jako funkci prodloužení. Obr. 9 Malá hystereze: simulace kompletního průběhu síly v čase, včetně aplikace pružiny. A, Křivka A znázorňuje počáteční preaktivaci na prodloužení o 6 mm, a následně křivka B ukazuje aktivaci na žádoucí prodloužení o 2,6 mm, následované simulovaným procesem uzavírání mezery (po extrakci zubu) v průběhu času, což je podrobně popsáno v části B tohoto obrázku. B, Detailní pohled na simulaci možného průběhu síly během procesu uzavírání mezery (po extrakci zubu) v průběhu času za nekonstantních teplotních podmínek (běžných v ústech). Prodloužení se v průběhu času zmenšuje, takže graf by se měl číst zprava (začátek) doleva. Černá čára znázorňuje fázi plató měřenou při tělesné teplotě po preaktivaci na prodloužení o 6 mm a aktivaci zpět do požadovaného prodloužení o 2,6 mm (výchozí pozice pohybu zubu). Šedá čára znázorňuje simulaci možného průběhu síly během procesu uzavírání mezery. Tenké šedé svislé čáry znázorňují špičkové výkyvy síly. Jsme si vědomi, že srovnání mechanické hystereze lze provést neparametrickými testy. Vzhledem k tomu, že výsledky D Agostinova testu špičatosti potvrdily ve všech případech využití parametrických testů, a protože analýza síly testu vykazovala u dvouvýběrového t-testu (provedeno v PASS 2005) větší nebo stejnou sílu testu ve srovnání se svým neparametrickým ekvivalentem Wilcoxon- Mann-Whitney testem, rozhodli jsme se pro použití dvouvýběrového t-testu. Hladinu významnosti jsme nastavili tak, jak je vyžadováno pro mnohočetná porovnání. Naše studie má však také určitá omezení. Protože ne všichni výrobci poskytují informace o maximálním možném prodloužení pružiny nebo rozsahu deaktivačního plató svých pružin, bylo nutné stanovit pracovní limity pro každý typ pružiny. Nicméně takové testování je spojeno s rizikem poškození pružiny, které je způsobeno jejím nadměrným prodloužením. Je vysoce individuální záležitostí každé pružiny, kdy dojde k jejímu kritickému přetažení tj. trvalé deformaci nebo jiné mechanické závadě pružiny. Právě z tohoto důvodu jsme provedli další sadu měření jednotlivých pružin, která probíhala v úrovních přesahujících jejich běžná prodloužení. I když se některé pružiny ukázaly být prakticky nezničitelné, jiné selhaly v úrovni těsně 8

9 nad limitem běžného použití. Z tohoto důvodu jsme přišli o velké množství vzorků ještě před začátkem této studie. Nízký počet vzorků by mohl ovlivnit vypovídací hodnotu a přesnost jednotlivých číselných výsledků. To však nemá vliv na praktický význam našich závěrů vyvozených na základě pozorování a analýz týkajících se zřejmých změn v chování pružin. Je třeba vzít v úvahu, že cyklus simulující jeden tepelný šok ohřevem trval 15 minut. Je to kompromis mezi přesností, reprodukovatelností a dobou trvání cyklu měření. Přesto, že jsme pro urychlení měření používali předehřátou a předem ochlazenou vodu, doba trvání měření byla stále omezena možnostmi měřícího zařízení Julabo f25. ZÁVĚR Pružiny s velkou hysterezí nejsou schopné udržet působící síly konstantní po celou dobu léčby, a to ani s preaktivací, či bez ní. Hystereze je u pružin jasně identifikována jako negativní faktor. Může způsobovat trvalé silové přetížení. Účinek preaktivace je okamžitě zrušen požitím teplého jídla. Jakákoli preaktivace (mechanická nebo tepelná) je pak irelevantní. Pouze pružiny s minimální hysterezí, malou teplotní závislostí síly a klinicky využitelnou fází plató mají následující klinické výhody: zkrácená doba ošetření pacienta, optimální rychlost pohybu zubu, reprodukovatelné klinické výsledky a zachování kotvení. LITERATURA 1. Barwart O, Rollinger JM, Burger A. An evaluation of the transition temperature range of super-elastic orthodontic NiTi springs using differential scanning calorimetry. Eur J Orthod 1999;21: Biermann MC, Berzins DW, Bradley TG. Thermal analysis of asreceived and clinically retrieved copper-nickel-titanium orthodontic archwires. Angle Orthod 2007;77: Barwart O. The effect of temperature change on the load value of Japanese NiTi coil springs in the superelastic range. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1996;110: Santoro M, Beshers DN. Nickel-titanium alloys: stress-related temperature transitional range. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2000; 118: Meling TR, Odegaard J. The effect of temperature on the elastic responses to longitudinal torsion of rectangular nickel titanium archwires. Angle Orthod 1998;68: Adler P, Yu W, Pelton A, Zadno R, Duerig T, Baresi R. On the tensile and torsional properties of pseudoelastic NiTi. Scripta Metall Mater 1990;24: Burstone CJ, Qin B, Morton JY. Chinese NiTi wire a new orthodontic alloy. Am J Orthod 1985;87: Miura F, Mogi M, Ohura Y, Hamanaka H. The super-elastic property of the Japanese NiTi alloy wire for use in orthodontics. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1986;90: Miura F, Mogi M, Okamoto Y. New application of superelastic NiTi rectangular wire. J Clin Orthod 1990;24: Meling TR, Odegaard J. The effect of short-term temperature changes on superelastic nickel-titanium archwires activated in orthodontic bending. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2001;119: Meling TR, Odegaard J. The effect of short-term temperature changes on the mechanical properties of rectangular nickel titanium archwires tested in torsion. Angle Orthod 1998;68: Meling TR, Odegaard J. Short-term temperature changes influence the force exerted by superelastic nickel-titanium archwires activated in orthodontic bending. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1998;114: Iijima M, Ohno H, Kawashima I, Endo K, Mizoguchi I. Mechanical behavior at different temperatures and stresses for superelastic nickel-titanium orthodontic wires having different transformation temperatures. Dent Mater 2002;18: Berzins DW, Roberts HW. Phase transformation changes in thermocycled nickel-titanium orthodontic wires. Dent Mater 2010; 26: Langeron T, Filleul MP, Van Humbeeck J. Characterization of closed nickel-titanium orthodontic coil springs. J Phys IV France 2001;11: Youngson CC, Barclay CW. A pilot study of intraoral temperature changes. Clin Oral Investig 2000;4: Michailesco PM, Marciano J, Grieve AR, Abadie MJ. An in vivo recording of variations in oral temperature during meals: a pilot study. J Prosthet Dent 1995;73: Moore RJ, Watts JT, Hood JA, Burritt DJ. Intra-oral temperature variation over 24 hours. Eur J Orthod 1999;21: Santoro M, Nicolay OF, Cangialosi TJ. Pseudoelasticity and thermoelasticity of nickel-titanium alloys: a clinically oriented review. Part I: Temperature transitional ranges. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2001;119: Sakima MT, Dalstra M, Melsen B. How does temperature influence the properties of rectangular nickel-titanium wires? Eur J Orthod 2006;28: Vidoni G, Perinetti G, Antoniolli F, Castaldo A, Contardo L. Combined aging effects of strain and thermocycling on unload deflection modes of nickel-titanium closed-coil springs: an in-vitro comparative study. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2010;138: Wichelhaus A, Brauchli L, Ball J, Mertmann M. Mechanical behavior and clinical application of nickel-titanium closed-coil springs under different stress levels and mechanical loading cycles. Am J Orthod Dentofacial Orthop 2010;137: Tripolt H, Burstone CJ, Bantleon P, Manschiebel W. Force characteristics of nickel-titanium tension coil springs. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1999;115: Ferreira MA, Assumpc ~ao R, Luersen MA, Borges PC. Mechanical behaviour of a prototype orthodontic retraction spring: a numerical-experimental study. Eur J Orthod 2013;35: Bezrouk A, Balsky L, Smutny M, Nosek T, Zahora J, Hanus J, et al. Thermo-mechanical properties of NiTi closed coil springs. force degradation and force regeneration over time, viscous properties. Acta Medica (Hradec Kralove) 2013;56: Maganzini AL, Wong AM, Ahmed MK. Forces of various nickel titanium closed coil springs. Angle Orthod 2010;80: Pilon JJ, Kuijpers-Jagtman AM, Maltha JC. Magnitude of orthodontic forces and rate of bodily tooth movement. An experimental study. Am J Orthod Dentofacial Orthop 1996;110: Překlad studie z originálu: Bezrouk A, Balsky L, Smutny M, Selke Krulichova I, Zahora J, Hanus J, Meling TR. Thermomechanical properties of nickel-titanium closed-coil springs and their implications for clinical practice. Am J Orthod Dentofacial Orthop Sep;146(3): Doi: /j. ajodo PubMed PMID:

ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI

ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a

Více

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí

Více

Materiály s tvarovou pamětí

Materiály s tvarovou pamětí Materiály s tvarovou pamětí This is a topic Transmisní elektronový mikroskop pro výzkum struktury materiálů (nejen) s tvarovou pamětí na Ústavu fyziky materiálů AV ČR, v. v. i. S jeho pomocí můžeme vidět

Více

STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU

STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE

Více

Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána

Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami Step by Step Analysis of Combination Stress of Systems with Thin Films Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Západočeská

Více

HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE

HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,

Více

Jominiho zkouška prokalitelnosti

Jominiho zkouška prokalitelnosti Jominiho zkouška prokalitelnosti Zakalitelnost je schopnost materiálu při ochlazování nad kritickou rychlost přejít a setrvat v metastabilním stavu, tj. u ocelí získat martenzitickou strukturu. Protože

Více

Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn

Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Konference ANSYS 2009 Analýza dynamické charakteristiky zkratové spouště jističe nn Ing. Petr Kačor, Ph.D., Ing. Martin Marek, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta elektrotechniky a informatiky, Katedra elektrických

Více

DESIGN HALOGENOVÝCH VÝBOJEK

DESIGN HALOGENOVÝCH VÝBOJEK DESIGN HALOGENOVÝCH VÝBOJEK (Vliv koroze elektrod na světelný tok a barevnou teplotu u halogenových výbojek) Karel Chobot VŠB TU Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrsví Abstrakt V článku

Více

THE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT

THE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT THE PREDICTION PHYSICAL AND MECHANICAL BEHAVIOR OF FLOWING LIQUID IN THE TECHNICAL ELEMENT PREDIKCE FYZIKÁLNĚ-MECHANICKÝCH POMĚRŮ PROUDÍCÍ KAPALINY V TECHNICKÉM ELEMENTU Kumbár V., Bartoň S., Křivánek

Více

Termická analýza Excellence

Termická analýza Excellence Termická analýza Excellence DMA 1 Systém STAR e Moderní technologie Všestranná modularita Švýcarská kvalita Dynamická mechanická analýza Kompletní charakterizace materiálu DMA Excellence Víceúčelová DMA

Více

EFFECT OF MALTING BARLEY STEEPING TECHNOLOGY ON WATER CONTENT

EFFECT OF MALTING BARLEY STEEPING TECHNOLOGY ON WATER CONTENT EFFECT OF MALTING BARLEY STEEPING TECHNOLOGY ON WATER CONTENT Homola L., Hřivna L. Department of Food Technology, Faculty of Agronomy, Mendel University of Agriculture and Forestry in Brno, Zemedelska

Více

Analýza rozptylu dvojného třídění

Analýza rozptylu dvojného třídění StatSoft Analýza rozptylu dvojného třídění V tomto příspěvku si ukážeme konkrétní práci v softwaru STATISTICA a to sice při detekci vlivu jednotlivých faktorů na chování laboratorních krys v bludišti.

Více

DIAGNOSTICS OF A HYDRAULIC PUMP STATUS USING ACOUSTIC EMISSION

DIAGNOSTICS OF A HYDRAULIC PUMP STATUS USING ACOUSTIC EMISSION DIAGNOSTICS OF A HYDRAULIC PUMP STATUS USING ACOUSTIC EMISSION Varner D., Černý M., Mareček J. Department of Engineering and Automobile Transport, Faculty of Agronomy, Mendel University of Agriculture

Více

X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU

X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU J.Fiala *, P.Mazal **, M.Kolega *, P.Liškutín ** * University of West Bohemia Plzeň CZ ** Brno University of Technology

Více

CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES

CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,

Více

Tváření,tepelné zpracování

Tváření,tepelné zpracování tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu

Více

DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ

DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s., roman.jirak@decoen.cz V posledních letech je vidět progresivní trend snižovaní spotřeby

Více

Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012

Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012 Prohloubení odborné spolupráce a propojení ústavů lékařské biofyziky na lékařských fakultách v České republice CZ.1.07/2.4.00/17.0058 Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či

Více

Josef Rajnoha. České vysoké učení technické v Praze, Fakulta elektrotechnická rajnoj1@fel.cvut.cz

Josef Rajnoha. České vysoké učení technické v Praze, Fakulta elektrotechnická rajnoj1@fel.cvut.cz Modelování neřečových událostí v robustním rozpoznávání řeči s malým slovníkem Josef Rajnoha České vysoké učení technické v Praze, Fakulta elektrotechnická rajnoj1@fel.cvut.cz Abstrakt: V tomto článku

Více

Modelování parametrů metalických sdělovacích kabelů při extrémních teplotách

Modelování parametrů metalických sdělovacích kabelů při extrémních teplotách Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Issue: 2012 14 2 Modelování parametrů metalických sdělovacích kabelů při extrémních teplotách Modelling parameters of copper communication cables under extreme temperatures

Více

FAKTOROVÉ PLÁNOVÁNÍ A HODNOCENÍ EXPERIMENTŮ PŘI ÚPRAVĚ VODY

FAKTOROVÉ PLÁNOVÁNÍ A HODNOCENÍ EXPERIMENTŮ PŘI ÚPRAVĚ VODY Citace Štrausová K., Dolejš P.: Faktorové plánování a hodnocení experimentů při úpravě vody. Sborník konference Pitná voda 2010, s.95-100. W&ET Team, Č. Budějovice 2010. ISBN 978-80-254-6854-8 FAKTOROVÉ

Více

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 - 53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované

Více

Investiční oddělení ZPRÁVA Z FINANČNÍCH TRHŮ. Duben 2007 MAKROEKONOMICKÝ VÝVOJ

Investiční oddělení ZPRÁVA Z FINANČNÍCH TRHŮ. Duben 2007 MAKROEKONOMICKÝ VÝVOJ Investiční oddělení Duben 2007 ZPRÁVA Z FINANČNÍCH TRHŮ MAKROEKONOMICKÝ VÝVOJ Česká republika Ministerstvo financí zvýšilo koncem dubna odhad letošního tempa růstu české ekonomiky na 5,3 procenta z 5,0

Více

Věstník MINISTERSTVA ZDRAVOTNICTVÍ ČESKÉ REPUBLIKY OBSAH: 1. Postup poskytovatelů zdravotních služeb při propouštění novorozenců

Věstník MINISTERSTVA ZDRAVOTNICTVÍ ČESKÉ REPUBLIKY OBSAH: 1. Postup poskytovatelů zdravotních služeb při propouštění novorozenců Věstník Ročník 2013 MINISTERSTVA ZDRAVOTNICTVÍ ČESKÉ REPUBLIKY Částka 8 Vydáno: 9. PROSINCE 2013 Cena: 74 Kč OBSAH: 1. Postup poskytovatelů zdravotních služeb při propouštění novorozenců do vlastního sociálního

Více

Stacionární vedení tepla bodové tepelné mosty

Stacionární vedení tepla bodové tepelné mosty Nestacionární vedení tepla a velikost tepelného mostu hmoždinkami ETICS Pavlína Charvátová 1, Roman Šubrt 2 1 Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích 2 sdružení Energy Consulting, Vysoká

Více

VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková

VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14

Více

Plastická deformace a pevnost

Plastická deformace a pevnost Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Zkoušky základních mechanických charakteristik konstrukčních materiálů (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti Skutečný

Více

Využití faktorového plánu experimentů při poloprovozním měření a v předprojektové přípravě

Využití faktorového plánu experimentů při poloprovozním měření a v předprojektové přípravě Využití faktorového plánu experimentů při poloprovozním měření a v předprojektové přípravě Ing. Klára Štrausová, Ph.D. 1 ; doc. Ing. Petr Dolejš, CSc. 1,2 1 W&ET Team, Box 27, 370 11 České Budějovice 2

Více

CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON

CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,

Více

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:

Více

POLYMERTEST Tř.T.Bati 299, 764 22 Zlín

POLYMERTEST Tř.T.Bati 299, 764 22 Zlín Přístroj pro stanovení odolnosti textilií proti pronikání vody dle ČSN EN 20811 1. Účel zkoušky: Zařízení je určeno pro stanovení odolnosti textilií proti pronikání vody při působení tlaku vody. V průběhu

Více

Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování

Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných

Více

ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION

ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v

Více

32 1000-09 WH31 NÁVOD K POUŽITÍ

32 1000-09 WH31 NÁVOD K POUŽITÍ 32 1000-09 WH31 NÁVOD K POUŽITÍ OBECNÝ POPIS Nový regulátor WH31 reprezentuje hlavní model WH série. Je to digitální termostat se zobrazením teploty na LED displeji. Měřící rozsah se pohybuje v rozmezí

Více

OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg

OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,

Více

WiFi vyhledávač ryb (Fish Finder) Návod k obsluze

WiFi vyhledávač ryb (Fish Finder) Návod k obsluze WiFi vyhledávač ryb (Fish Finder) Návod k obsluze 1. O VÝROBKU Děkujeme vám, že jste si vybrali Lucky WiFi Fish Finder vyhledávač ryb. Tento WiFi vyhledávač ryb je určen pro amatérské i profesionální rybáře

Více

MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY

MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE

Více

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU

POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum

Více

POPIS. dvouřádkový LCD. indikační LED funkční tlačítka

POPIS. dvouřádkový LCD. indikační LED funkční tlačítka REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH R3V VENTILÙ Je určen pro plynulou regulaci pohonu směšovacího ventilu na základě teploty v místnosti, venkovní teploty, teploty za ventilem nebo teploty zpátečky. Podle zvoleného

Více

INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová

INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar

Více

EFFECT OF FEEDING MYCOTOXIN-CONTAMINATED TRITICALE FOR HEALTH, GROWTH AND PRODUCTION PROPERTIES OF LABORATORY RATS

EFFECT OF FEEDING MYCOTOXIN-CONTAMINATED TRITICALE FOR HEALTH, GROWTH AND PRODUCTION PROPERTIES OF LABORATORY RATS EFFECT OF FEEDING MYCOTOXIN-CONTAMINATED TRITICALE FOR HEALTH, GROWTH AND PRODUCTION PROPERTIES OF LABORATORY RATS Krobot R., Zeman L. Department of Animal Nutrition and Forage Production, Faculty of Agronomy,

Více

Technická univerzita v Liberci

Technická univerzita v Liberci Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Marek Holík Měření obráběcích sil a tuhosti konstrukce prototypu CNC stroje Bakalářská práce 2010 Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra výrobních

Více

SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES

SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES Břetislav Skrbek a,b a TEDOM, s s.r.o, divize MOTORY, Jablonec nad Nisou,ČR, skrbek@motory.tedom.cz.

Více

Analýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu

Analýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu Analýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu E. Dobešová, J.Skácel Anotace: Pri spalování jsou soucásti motoru vystaveny pomerne vysokým teplotám. V hlave válcu je teplotou nejvíce zatížen výfukový

Více

Laboratorní zdroj - 6. část

Laboratorní zdroj - 6. část Laboratorní zdroj - 6. část Publikované: 20.05.2016, Kategória: Silové časti www.svetelektro.com V tomto článku popíšu způsob, jak dojít k rovnicím (regresní funkce), které budou přepočítávat milivolty

Více

PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI

PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela

Více

Zpráva z konference IADR, Barcelona 2010 IADR International Association for Dental Research

Zpráva z konference IADR, Barcelona 2010 IADR International Association for Dental Research Zpráva z konference IADR, Barcelona 2010 IADR International Association for Dental Research Česká stomatologická komora, Grantová agentura Univerzity Karlovy a Interní grantová agentura Ministerstva zdravotnictví

Více

Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla

Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Konference ANSYS 2011 Optimalizace talířové pružiny turbodmychadla Radek Jandora Honeywell, spol. s r.o. HTS CZ o.z., Tuřanka 100/1387, 627 00 Brno, radek.jandora@honeywell.com Abstract: Po testech životnosti

Více

PŘÍLOHA KE KAPITOLE 12

PŘÍLOHA KE KAPITOLE 12 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Ústav materiálového inženýrství - odbor slévárenství 1 PŘÍLOHA KE KAPITOLE 12 Disertační práce Příloha ke kap. 12 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

Více

ZÁKLADNÍ METODY URČOVÁNÍ TRANSFORMAČNÍCH TEPLOT PŘI FÁZOVÝCH PŘEMĚNÁCH V TVAROVĚ PAMĚŤOVÝCH SLITINÁCH

ZÁKLADNÍ METODY URČOVÁNÍ TRANSFORMAČNÍCH TEPLOT PŘI FÁZOVÝCH PŘEMĚNÁCH V TVAROVĚ PAMĚŤOVÝCH SLITINÁCH ZÁKLADNÍ METODY URČOVÁNÍ TRANSFORMAČNÍCH TEPLOT PŘI FÁZOVÝCH PŘEMĚNÁCH V TVAROVĚ PAMĚŤOVÝCH SLITINÁCH BASIC METHODS FOR DETERMINATION OF TRANSFORMATION TEMPERATURES AT PHASE TRANSFORMATIONS IN STAPE MEMORY

Více

HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115

HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)

Více

Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva

Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika

Více

SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS

SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního

Více

STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK

STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS

Více

SHAPE MEMORY ALLOYS (SMA) TVAROVÁ PAMĚŤ KOVŮ. Hurbánek R., Filípek J. ABSTRACT ABSTRAKT ÚVOD MATERIÁL A METODIKA

SHAPE MEMORY ALLOYS (SMA) TVAROVÁ PAMĚŤ KOVŮ. Hurbánek R., Filípek J. ABSTRACT ABSTRAKT ÚVOD MATERIÁL A METODIKA SHAPE MEMORY ALLOYS (SMA) TVAROVÁ PAMĚŤ KOVŮ Hurbánek R., Filípek J. Ústav environmentální techniky, Agronomická fakulta, Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně, Zemědělská 1, 613 00 Brno, Česká

Více

ANALÝZA STRUKTURY A DIFERENCIACE MEZD ZAMĚSTNANCŮ EMPLOEE STRUCTURE ANALYSIS AND WAGE DIFFERENTIATION ANALYSIS

ANALÝZA STRUKTURY A DIFERENCIACE MEZD ZAMĚSTNANCŮ EMPLOEE STRUCTURE ANALYSIS AND WAGE DIFFERENTIATION ANALYSIS ANALÝZA STRUKTURY A DIFERENCIACE MEZD ZAMĚSTNANCŮ EMPLOEE STRUCTURE ANALYSIS AND WAGE DIFFERENTIATION ANALYSIS Pavel Tomšík, Stanislava Bartošová Abstrakt Příspěvek se zabývá analýzou struktury zaměstnanců

Více

Petr Chvosta. vlevo, bude pravděpodobnost toho, že se tyč na počátku intervalu τ B nachází nad vpravo

Petr Chvosta. vlevo, bude pravděpodobnost toho, že se tyč na počátku intervalu τ B nachází nad vpravo MOLEKULÁRNÍ MOTORY Petr Chvosta. Automobil v krupobití aneb brzděním k pohybu Uvažme automobil stojící na mírném svahu a bombardovaný rovnoměrně ze všech stran obrovskými kroupami. Svah stoupá směrem doprava

Více

ÚKOL 2 1886 22 5,77 5,00 5 2,531,003,056 -,869,113

ÚKOL 2 1886 22 5,77 5,00 5 2,531,003,056 -,869,113 ÚKOL 2 Jméno a příjmení: UČO: Imatrik. ročník: Úkol 2.1: V souboru EVS99_cvicny.sav zjistěte, zdali rozložení názoru na to, kdo by měl být odpovědný za zajištění bydlení (proměnná q54h), je normální. Řešte

Více

Tisková zpráva. ERÚ: Mírný pokles regulovaných cen elektřiny pro příští rok

Tisková zpráva. ERÚ: Mírný pokles regulovaných cen elektřiny pro příští rok 26. listopadu 2014 Tisková zpráva ERÚ: Mírný pokles regulovaných cen elektřiny pro příští rok Regulované složky ceny elektřiny v roce 2015 opět mírně klesnou a domácnosti mohou zaplatit v průměru o jednotky

Více

Vliv barometrického tlaku na úroveň hladiny vody v pozorovacích vrtech

Vliv barometrického tlaku na úroveň hladiny vody v pozorovacích vrtech Vliv barometrického tlaku na úroveň hladiny vody v pozorovacích vrtech JAN KAŠPÁREK Klíčová slova: pozorovací vrt barometrický tlak podzemní voda SOUHRN Příspěvek se zabývá vlivem změn barometrického tlaku

Více

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická

Více

Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona.

Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona. Evaluation of FORTA Fiber-Reinforced Asphalt Mixtures Using Advanced Material Characterization Tests Evergreen Drive, Tempe, Arizona. Prepared by Kamil E. Kaloush, Ph.D., P.E. Associate Professor Krishna

Více

IDENTIFIKACE ZBYTKOVÝCH NAPETÍ ODVRTÁVACÍM PRINCIPEM RESIDUAL STRESS IDENTIFICATION USING THE HOLE DRILLING PRINCIPLE

IDENTIFIKACE ZBYTKOVÝCH NAPETÍ ODVRTÁVACÍM PRINCIPEM RESIDUAL STRESS IDENTIFICATION USING THE HOLE DRILLING PRINCIPLE IDENTIFIKACE ZBYTKOVÝCH NAPETÍ ODVRTÁVACÍM PRINCIPEM RESIDUAL STRESS IDENTIFICATION USING THE HOLE DRILLING PRINCIPLE Karel Vítek, Karel Doubrava, Stanislav Holý, Radek Kolman, Miroslav Španiel, Tomáš

Více

1b. Ztráta tepla v závislosti na povrchu a objemu tělesa a na chladícím mediu

1b. Ztráta tepla v závislosti na povrchu a objemu tělesa a na chladícím mediu 1b. Ztráta tepla v závislosti na povrchu a objemu tělesa a na chladícím mediu ZÁKLADNÍ POJMY Proces chlazení patří mezi nejvýznamnější prvky v technologii zpracování potravin. Intenzita chlazení je závislá

Více

VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ

VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno

Více

FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR

FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk

Více

R3V REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ POPIS

R3V REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ POPIS REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ R3V Je určen pro plynulou regulaci pohonu směšovacího ventilu na základě teploty v místnosti, venkovní teploty, teploty za ventilem nebo teploty zpátečky. Podle zvoleného

Více

BEZDRÁTOVÁ TEPELNÌ SPÍNANÁ ZÁSUVKA

BEZDRÁTOVÁ TEPELNÌ SPÍNANÁ ZÁSUVKA PH-TS20 BEZDRÁTOVÁ TEPELNÌ SPÍNANÁ ZÁSUVKA Teplotní regulace elektrických topných systémů Prvek systému PocketHome Obousměrná rádiová komunikace na 433,92 MHz Podle požadované teploty spíná připojený el.

Více

PH-TS20 BEZDRÁTOVÁ TEPELNĚ SPÍNANÁ ZÁSUVKA

PH-TS20 BEZDRÁTOVÁ TEPELNĚ SPÍNANÁ ZÁSUVKA ph_ts20_1007:layout 1 24.9.2008 15:21 Page 1 PH-TS20 BEZDRÁTOVÁ TEPELNĚ SPÍNANÁ ZÁSUVKA Teplotní regulace elektrických topných systémů Prvek systému PocketHome Obousměrná rádiová komunikace na 433,92MHz

Více

DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS

DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a

Více

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman

VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná

Více

Voděodolný tloušťkoměr MG-401 Obsah:

Voděodolný tloušťkoměr MG-401 Obsah: Voděodolný tloušťkoměr MG-401 Obsah: Návod k obsluze 1. Charakteristika tloušťkoměru MG-401... 1 2. Použitelnost přístroje... 2 3. Vnější vzhled... 2 4. Technické parametry... 4 5. Zapnutí a vypnutí přístroje...

Více

Univerzita Pardubice Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie Licenční studium Management systému jakosti

Univerzita Pardubice Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie Licenční studium Management systému jakosti Univerzita Pardubice Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie Licenční studium Management systému jakosti 2.1 Tvorba lineárních regresních modelů při analýze dat Autor práce: Přednášející:

Více

ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE

ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE Klára Jačková Roman Reindl Ivo Štěpánek Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Západočeská univerzita

Více

REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ POPIS

REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ POPIS REGULÁTOR TØÍ/ ÈTYØCESTNÝCH VENTILÙ R3V Je určen pro plynulou regulaci pohonu směšovacího ventilu na základě teploty v místnosti, venkovní teploty, teploty za ventilem nebo teploty zpátečky. Podle zvoleného

Více

SO-PRO Solární technologické teplo

SO-PRO Solární technologické teplo SO-PRO Solární technologické teplo Pøíruèka pro navrhování zaøízení pro výrobu solárního tepla pro vybrané prùmyslové procesy www.solar-process-heat.eu Impresum: Energy Centre Èeské Budìjovice Námìstí

Více

TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI

TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,

Více

Návod pro Zapisovač Eurotherm Chessell

Návod pro Zapisovač Eurotherm Chessell Návod pro Zapisovač Eurotherm Chessell Model 4103 M / C Strana 1 (celkem 21) Základní funkce zapisovače Bezpečnostní pokyny 1. Zemnící svorka musí být vždy propojena se zemnícím vodičem. 2. Napájecí a

Více

Vyhodnocení cenového vývoje drahých kovů na světových burzách v období let 2005 2010

Vyhodnocení cenového vývoje drahých kovů na světových burzách v období let 2005 2010 Vyhodnocení cenového vývoje drahých kovů na světových burzách v období let 2005 2010 Martin Maršík, Jitka Papáčková Vysoká škola technická a ekonomická Abstrakt V předloženém článku autoři rozebírají vývoj

Více

Ortodontické dráty z Beta-titanových slitin (Souborný referát) Orthodontic wires of Beta-titanium alloys (A review)

Ortodontické dráty z Beta-titanových slitin (Souborný referát) Orthodontic wires of Beta-titanium alloys (A review) Ortodontické dráty z Beta-titanových slitin (Souborný referát) Orthodontic wires of Beta-titanium alloys (A review) Martin Kotas, MUDr. Ortodontické odd., II. stomatologická klinika LF Univerzity Palackého

Více

Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012

Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní

Více

Statistické zpracování naměřených experimentálních dat za rok 2012

Statistické zpracování naměřených experimentálních dat za rok 2012 Statistické zpracování naměřených experimentálních dat za rok 2012 Popis dat: Experimentální data byla získána ze tří měřících sloupů označených pro jednoduchost názvy ZELENA, BILA a RUDA. Tyto měřící

Více

SYSTÉM TECHNICKO-EKONOMICKÉ ANALÝZY VÝROBY TEKUTÉHO KOVU - CESTA KE SNIŽOVÁNÍ NÁKLADŮ

SYSTÉM TECHNICKO-EKONOMICKÉ ANALÝZY VÝROBY TEKUTÉHO KOVU - CESTA KE SNIŽOVÁNÍ NÁKLADŮ SYSTÉM TECHNICKO-EKONOMICKÉ ANALÝZY VÝROBY TEKUTÉHO KOVU - CESTA KE SNIŽOVÁNÍ NÁKLADŮ FIGALA V. a), KAFKA V. b) a) VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra slévárenství, 17. listopadu 15, 708 33 b) RACIO&RACIO, Vnitřní

Více

Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí

Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The

Více

Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech

Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Michal Vaverka, Martin Vrbka, Zdeněk Florian Anotace: Předložený článek se zabývá výpočtovým modelováním

Více

RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT

RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT D. Makovička *, D. Makovička ** Summary: Building structure in the vicinity of railway line is loaded by vibrations excited by passages

Více

NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha

NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava

Více

Příloha P.1 Mapa větrných oblastí

Příloha P.1 Mapa větrných oblastí Příloha P.1 Mapa větrných oblastí P.1.1 Úvod Podle metodiky Eurokódů se velikost zatížení větrem odvozuje z výchozí hodnoty základní rychlosti větru, definované jako střední rychlost větru v intervalu

Více

EKONOMICKÉ DŮSLEDKY SJEDNOCENÍ NĚMECKA

EKONOMICKÉ DŮSLEDKY SJEDNOCENÍ NĚMECKA Masarykova univerzita Ekonomicko-správní fakulta Studijní obor: Hospodářská politika EKONOMICKÉ DŮSLEDKY SJEDNOCENÍ NĚMECKA Economic Consequences of German Reunification Bakalářská / Diplomová práce Vedoucí

Více

HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY

HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník

Více

PRŮCHOD POVODNĚ V ČERVNU 2013 VLTAVSKOU KASKÁDOU

PRŮCHOD POVODNĚ V ČERVNU 2013 VLTAVSKOU KASKÁDOU PRŮCHOD POVODNĚ V ČERVNU 2013 VLTAVSKOU KASKÁDOU VLTAVA RIVER CASCADE DURING THE FLOOD IN JUNE 2013 Tomáš Kendík, Karel Březina Abstrakt: Povodňová situace, kterou bylo zasaženo území povodí Vltavy na

Více

Strana: 1/7 Nahrazuje: FK 008 ze dne 01.02.2015 Vypracoval: Jiří Hoffmann Vydání: 5 Schválil dne: 01.08.2015 František Klípa

Strana: 1/7 Nahrazuje: FK 008 ze dne 01.02.2015 Vypracoval: Jiří Hoffmann Vydání: 5 Schválil dne: 01.08.2015 František Klípa Strana: 1/7 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato technická specifikace platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání za studena tvářených drátů pro výztuž do betonu ozn. B500A-G,

Více

Pojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE

Pojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky

Více

SOLIDWORKS SIMULATION

SOLIDWORKS SIMULATION SOLIDWORKS SIMULATION Nejlepší bezriziková inovace na trhu Pomocí simulace proudění zajistěte dostatečný průřez výstupního potrubí Zkontrolujte rezonanci mezi ventilátorem a motorem Rozmetač sněhu pro

Více

Měření Planckovy konstanty

Měření Planckovy konstanty Měření Planckovy konstanty Online: http://www.sclpx.eu/lab3r.php?exp=2 Pro stanovení přibližné hodnoty Planckovy konstanty jsme vyšli myšlenkově z experimentu s LED diodami, viz např. [8], [81], nicméně

Více

Parametrická studie změny napětí v pánevní kosti po implantaci cerkvikokapitální endoprotézy

Parametrická studie změny napětí v pánevní kosti po implantaci cerkvikokapitální endoprotézy Parametrická studie změny napětí v pánevní kosti po implantaci cerkvikokapitální endoprotézy Daniel Kytýř, Jitka Jírová, Michal Micka Ústav teoretické a aplikované mechaniky Akademie věd České republiky

Více

DA-9000. Digitální detektor alkoholu. Jsme rádi, že jste si vybrali alkohol tester DA 9000. Věříme, že až se blíže seznámíte s tímto přístrojem,

DA-9000. Digitální detektor alkoholu. Jsme rádi, že jste si vybrali alkohol tester DA 9000. Věříme, že až se blíže seznámíte s tímto přístrojem, Digitální detektor alkoholu DA-9000 Jsme rádi, že jste si vybrali alkohol tester DA 9000. Věříme, že až se blíže seznámíte s tímto přístrojem, budete přesvědčeni o spolehlivosti a přesnosti technologie

Více

ČESKÁ ZEMĚDĚLSKÁ UNIVERZITA V PRAZE

ČESKÁ ZEMĚDĚLSKÁ UNIVERZITA V PRAZE ČESKÁ ZEMĚDĚLSKÁ UNIVERZITA V PRAZE Provozně ekonomická fakulta obor Provoz a ekonomika, katedra Statistiky Teze k diplomové práci na téma: Vliv reklamy na prodej zboží či služeb Jméno diplomanta: Vedoucí

Více

VYUŽITÍ TEPELNÉHO ZMLŽOVAČE V AAS

VYUŽITÍ TEPELNÉHO ZMLŽOVAČE V AAS 1 VYUŽITÍ TEPELNÉHO ZMLŽOVAČE V AAS JAN KNÁPEK Katedra analytické chemie, Přírodovědecká fakulta MU, Kotlářská 2, Brno 611 37 Obsah 1. Úvod 2. Tepelný zmlžovač 2.1 Princip 2.2 Konstrukce 2.3 Optimalizace

Více