666,7 795,3. Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy)

Transkript

1 vydaný podle zákona č. 406/2000 Sb., o hospodaření energií, a vyhlášky č. 78/2013 Sb., o energetické náročnosti budov Ulice, číslo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 PSČ, místo: 66442, Modřice Typ budovy: Bytový dům Plocha obálky budovy: 6094,01 m 2 Objemový faktor tvaru A/V: 0,28 m 2 /m 3 Celková energeticky vztažná plocha: 7157,65 m 2 Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy) Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Měrné hodnoty kwh/(m 2 rok) Mimořádně úsporná Velmi úsporná Úsporná Méně úsporná Nehospodárná Velmi nehospodárná Mimořádně nehospodárná Hodnoty pro celou budovu MWh/rok 666,7 795,3

2 Opatření pro Vnější stěny: Okna a dveře: Střechu: Podlahu: Vytápění: Chlazení / klimatizaci: Větrání: Přípravu teplé vody: Osvětlení: Jiné: Stanovena Hodnoty pro celou budovu MWh/rok Zemní plyn - 634,0 5% Elektřina ze sítě - 32,6 95% Obálka budovy Vytápění Chlazení Větrání Úprava vlhkosti Teplá voda Osvětlení U em W/(m 2 K) Dílčí dodané energie Měrné hodnoty kwh(m 2 rok) Mimořádně úsporná 0 4 0, Mimořádně nehospodárná Hodnoty pro celou budovu MWh/rok 425,5 2,5 208,6 30,2 Zpracovatel: Ing. Martin Juraček Osvědčení č.: 0976 Kontakt: Mistral ENERGY, spol. s r.o. Vyhotoveno dne: Vídeňská 103, Brno Podpis:

3 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv PROTOKOL PRŮKAZU Účel zpracování průkazu Nová budova Budova užívaná orgánem veřejné moci Prodej budovy nebo její části Pronájem budovy nebo její části Větší změna dokončené budovy Jiná než větší změna dokončené budovy Jiný účel zpracování : Pro potřeby zákona 406/2000 Sb. Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ) : Přízřenická 1022, 1023, Modřice Katastrální území : Modřice Parcelní číslo : 460/29 Datum uvedení do provozu 2007 (nebo předpokládané uvedení do provozu) : Vlastník nebo stavebník : Společenství pro dům Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Adresa : Přízřenická Modřice IČ : Telefon : Petr Knespl , Tomáš Skřipec Erik Mikuš vybor@prizrenicka.cz Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

4 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv Typ budovy Rodinný dům Bytový dům Budova pro ubytování a stravování Administrativní budova Budova pro zdravotnictví Budova pro vzdělávání Budova pro sport Budova pro obchodní účely Budova pro kulturu Jiné druhy budovy : Geometrické charakteristiky budovy Parametr jednotky hodnota Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený [m 3 ] ,0 vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy) Celková plocha obálky A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V) [m 2 ] 6 094,0 Objemový faktor tvaru budovy A/V [m 2 /m 3 ] 0,284 Celková energeticky vztažná plocha A c [m 2 ] 7 157,6 Druhy energie (energonositelé) užívané v budově Hnědé uhlí Černé uhlí Topný olej Propan - butan Kusové dřevo, dřevní štěpka Dřevěné peletky Zemní plyn Elektřina Jiná paliva nebo jiný typ zásobování : Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo): podíl OZE: do 50% včetně, nad 50% do 80%, nad 80% Energie okolního prostředí : účel: na vytápění, pro přípravu teplé vody, na výrobu elektrické energie Druhy energie dodávané mimo budovu Elektřina Teplo Žádné Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

5 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech A) stavební prvky a konstrukce a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Konstrukce obálky budovy Plocha A j Vypočtená hodnota U j Součinitel prostupu tepla Referenční hodnota U N,rq,j Splněno Činitel teplotní redukce b j Měrná ztráta prostupem tepla H T,j SO1 Obvodová konstrukce 1.NP - 4.NP [m 2 ] [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] (ano/ne) [-] [W/K] 1 569,8 0,32 0,30 / 0,20-1,00 506,8 OD1 OD 1.NP - Z 11,8 1,10 1,50 / 1,20-1,00 12,9 OD2 OD 1.NP - S 21,0 1,10 1,50 / 1,20-1,00 23,1 OD3 OD 1.NP - V 9,2 1,10 1,50 / 1,20-1,00 10,1 OD4 OD 2.NP - Z 221,7 1,10 1,50 / 1,20-1,00 243,8 OD5 OD 2.NP - S 31,7 1,10 1,50 / 1,20-1,00 34,9 OD6 OD 2.NP - V 244,8 1,10 1,50 / 1,20-1,00 269,2 OD7 OD 2.NP - J 60,9 1,10 1,50 / 1,20-1,00 67,0 SO2 Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP 368,4 0,29 0,30 / 0,20-1,00 106,4 OD8 OD 5.NP - Z 88,0 1,10 1,50 / 1,20-1,00 96,8 OD9 OD 5.NP - J 7,7 1,10 1,50 / 1,20-1,00 8,4 OD10 OD 5.NP - V 86,2 1,10 1,50 / 1,20-1,00 94,8 SCH1 S1 plochá střecha 1 447,0 0,22 0,24 / 0,16-1,00 313,0 SCH2 P10 Terasy 243,0 0,30 0,24 / 0,16-1,00 73,6 PDL2 P8 Komerční prostory 194,0 0,53 0,45 / 0,30-1,00 103,7 PDL1 P2 - podlaha 1.NP nad suterenem 1 489,0 0,22 0,45 / 0,30-1,00 329,4 Tepelné vazby mezi konstrukcemi 6 094,0 0, ,00 304,7 Celkem 6 094, ,7 Poznámka Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle 6 odst. 2 písm. c). a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla Zóna Převažující návrhová vnitřní teplota Θ im,j Objem zóny V j Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny U em,r,j [ C] [m 3 ] [W/(m 2 K)] Zóna 1 - Celý objekt 20, ,0 0,50 Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

6 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv Budova Vypočtená hodnota U em (U em = H T /A) Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Referenční hodnota U em,r (U em,r = Σ(V i U em,r,j )/V) Splněno [W/(m 2 K)] [W/(m 2 K)] (ano/ne) 0,426 0,499 ANO Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

7 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv B) technické systémy b.1.a) vytápění Hodnocená budova / zóna Typ zdroje Energonositel Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění Jmenovitý tepelný výkon Účinnost výroby energie zdrojem tepla η H,gen nebo COP H,gen Účinnost distribuce energie na vytápění η H,dis Účinnost sdílení energie na vytápění [-] [-] [%] [kw] [%]/[-] [%] [%] Referenční budova x x x x 80,0 85,0 80,0 Celý objekt Kaskáda plynových kotlů η H,em Zemní plyn ,0 75,0 85,0 80,0 b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění Hodnocená budova / zóna Typ zdroje Účinnost výroby energie zdrojem tepla η H,gen nebo COP H,gen Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla η H,gen,rq nebo COP H,gen Požadavek splněn [-] [%]/[-] [%]/[-] [ano/ne] Celý objekt Kaskáda plynových kotlů 75,0 80,0 NE b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna Systém přípravy TV v budově Energonositel Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody Jmenovitý příkon pro ohřev TV Objem zásobníku TV Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody η W,gen nebo COP W,gen Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody Q W,st Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody Q W,dis [-] [-] [%] [kw] [litry] [%]/[-] [Wh/(l den)] [Wh/(m den)] Referenční budova x x x x x Soustava nepřímotopných boiler lokální Zemní plyn 100,0 75, ,9 164,3 Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

8 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody Hodnocená budova / zóna Soustava nepřímotopných boiler Typ systému k přípravě teplé vody Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vodyη W,gen nebo COP W,gen Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu teplé vodyη W,gen,rq nebo COP W,gen Požadavek splněn [-] [%]/[-] [%]/[-] [ano/ne] lokální 75,00 80,00 NE b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna Typ osvětlovací soustavy Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení Celkový elektrický příkon osvětlení budovy Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny p L,lx [-] [%] [kw] [W/(m 2 lx)] Referenční budova x x x 0,05 Celý objekt Celý objekt ,133 0,03 Budova celkem 20,133 Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

9 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově Hodnocená budova zóna Vytápění EP H Chlazení EP C Nucené větrání EP F Příprava teplé vody EP W Osvětlení EP L Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla NV1 NV2 OZE I OZE E Zóna 1 b) dílčí dodané energie Vytápění Chlazení Větrání Úprava vzduchu Příprava TV Osvětlení Budova Potřeba energie Vypočtená spotřeba energie Pomocná energie Dílčí dodaná energie Měrná dílčí dodaná ener. na celkovou energeticky vztažnou plochu AE [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/rok] [kwh/(m 2 rok)] Hodnocená ,4 Referenční ,2 Hodnocená ,0 Referenční ,0 Hodnocená ,3 Referenční ,5 Hodnocená 0 0 0,0 Referenční 0 0 0,0 Hodnocená ,1 Referenční ,6 Hodnocená ,2 Referenční ,3 Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

10 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv c) výroba energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech Typ výroby Využitelnost vyrobené energie Vyrobená energie Faktor celkové primární energie Faktor neobnovitelné primární energie Celková primární energie Neobnovitelná primární energie jednotky [kwh/rok] [-] [-] [kwh/rok] [kwh/rok] Kogenerační jednotka EP CHP - teplo Kogenerační jednotka EP CHP - elektřina Fotovoltaické panely EP PV - elektřina Solární termické systémy Q H,sc,sys - teplo Jiné Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie podle energonositelů Energonositel Dílčí vypočtená spotřeba energie/ Pomocná energie Faktor celkové primární energie Faktor neobnovitelné primární energie Celková primární energie Neobnovitelná primární energie [kwh/rok] [-] [-] [kwh/rok] [kwh/rok] Zemní plyn ,1 1, Elektřina ze sítě ,2 3, Celkem x x Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

11 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv e) požadavek na celkovou dodanou energii (6) Referenční budova ,7 [kwh/rok] (7) Hodnocená budova ,3 (8) Referenční budova [kwh/(m 2 rok)] 102,4 (9) Hodnocená budova 93,1 Splněno (ano/ne) ANO f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10) Referenční budova ,2 [kwh/rok] (11) Hodnocená budova ,7 (12) Referenční budova [kwh/(m 2 rok)] 127,5 (13) Hodnocená budova 111,1 Splněno (ano/ne) ANO g) primární energie hodnocené budovy (14) Celková primární energie [kwh/rok] ,3 (15) Obnovitelná primární energie [kwh/rok] 6 526,6 (16) Využití obnovitelných zdrojů energie z hlediska primární energie [%] 0,8 Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

12 Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. Průkaz 2013 v PROTECH spol. s r.o. Zakázka: modrice.stv Závěrečné hodnocení energetického specialisty Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou energie Splňuje požadavek podle 6 odst.1 Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy Splňuje požadavek podle 6 odst.2 písm. a) Splňuje požadavek podle 6 odst.2 písm. b) Splňuje požadavek podle 6 odst.2 písm. c) Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Budova užívaná orgánem veřejné moci Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Prodej nebo pronájem budovy nebo její části Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Jiný účel zpracování průkazu Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii ANO D Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz Jméno a příjmení Číslo oprávnění MPO 0976 Podpis energetického specialisty Ing. Martin Juraček Datum vypracování průkazu Datum vypracování průkazu Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 10

13 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - venkovní Poznámka: Obvodová konstrukce 1.NP - 4.NP 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θ ai = θ i + θ ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C θ ai = 21,0 C ϕ i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa θ se = -15,0 C ϕ se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál ρ c µ kµ λ k λ p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenná ,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 1,0 2, a Zdící prvek 44 P+D (660) ,0 1,000 0,140 0,150 0,00 0,025 1,0 2, Omítka perlitová (350) ,0 7,0 1,000 0,100 0,110 0,00 0,022 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 1.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d λ λ ekv R θ s µ vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,6 6,0 0, a-027 Zdící prvek 44 P+D (660) Z vr. 440,00 0,150 0,150 2,933 19,4 0,0 0, Omítka perlitová (350) Z vr. 20,00 0,110 0,110 0,182-12,6 7,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

14 SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,323 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 321,4 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,132 m 2 K/W Teplota rosného bodu θ w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,302 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 1, m/s 1.4 Průběh teploty v konstrukci θ si 19,6 C 1. 19,4 C ,6 C θ se -14,6 C 1.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dxv konstrukci Tlak par AB 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 0, m/s Z pb = 0, m/s A = 455 mm B = 455 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 0,32283 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,323 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,300 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,250 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,961 vyhovuje V konstrukci je použit neúplně zadaný materiál. Roční bilanci kondenzátu není možné určit. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

15 1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: Obvodová konstrukce 1.NP - 4.NP Návrhová teplota θ i = 20,0 C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

16 2 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN , Mat. popis položky 5 ρ měrná hmotnost v suchém stavu 6 c měrná tepelná kapacita 7 µ faktor difuzního odporu 8 λ k charakteristický součinitel tepelné vodivosti 9 λ p výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 10 z 2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN Z w vlhkostní součinitel materiálu 12 z 1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN z 3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy 16 λ korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN a λ ekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 17 R tepelný odpor vrstvy 18 θ s teplota na vnitřním líci vrstvy 19 R d difuzní odpor vrstvy 20 p d částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 21 θ ae teplota vnějšího vzduchu 22 τ c celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 23 g da hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu k hranici A oblasti kondenzace 24 g db hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu 25 M d dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry Ostatní veličiny θ ai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θ e výpočtová venkovní teplota podle ČSN ϕ i relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕ e relativní vlhkost vnějšího vzduchu R i odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R e odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce p di částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí p de částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p" di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p" de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e 1 součinitel typu budovy podle ČSN θ i výpočtová vnitřní teplota R T odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce R d difuzní odpor konstrukce R dt odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θ w teplota rosného bodu M c roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci M ev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci R da difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce R db U p R N θ w1 θ w2 θ r λ kat součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce normový tepelný odpor konstrukce bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce výsledná teplota v místnosti součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

17 R u tepelný odpor nevytápěných prostorů µ faktor difuzního odporu Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

18 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - venkovní Poznámka: Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP 3.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θ ai = θ i + θ ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C θ ai = 21,0 C ϕ i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa θ se = -15,0 C ϕ se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 3.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál ρ c µ kµ λ k λ p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenná ,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 1,0 2, g-004 POROTHERM 24 P+D ,0 5,0 1,000 0,380 0,380 0,00 1,0 2, a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 1,0 2, deska ORSIL NF ,0 1,6 1,000 0,042 0,042 0,00 1,0 2, a ETICS-výztužná vrstva ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 1,0 2, a ETICS-omít. silikon. zrno 2mm ,0 1,000 0,700 0,700 0,00 0,800 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 3.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d λ λ ekv R θ s µ vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,7 6,0 0, g-004 POROTHERM 24 P+D Z vr. 240,00 0,380 0,380 0,640 19,6 5,0 12, a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* Z vr. 10,00 0,450 0,450 0,022 13,4 15,0 0, deska ORSIL NF Z vr. 120,00 0,042 0,042 2,857 13,2 1,6 1, a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011-14,5 15,0 0, a-031 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm Z vr. 2,00 0,700 0,700 0,003-14,6 70,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

19 SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,289 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 255,3 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,550 m 2 K/W Teplota rosného bodu θ w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,720 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 16, m/s 3.4 Průběh teploty v konstrukci θ si 19,7 C 1. 19,6 C 2. 13,4 C 3. 13,2 C ,5 C ,6 C θ se -14,6 C 3.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dxv konstrukci Tlak par AB 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 15, m/s Z pb = 15, m/s A = 385 mm B = 385 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,28879 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,289 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,300 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,250 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,965 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,055 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -8,728 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

20 3.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP Návrhová teplota θ i = 20,0 C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

21 4 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN , Mat. popis položky 5 ρ měrná hmotnost v suchém stavu 6 c měrná tepelná kapacita 7 µ faktor difuzního odporu 8 λ k charakteristický součinitel tepelné vodivosti 9 λ p výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 10 z 2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN Z w vlhkostní součinitel materiálu 12 z 1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN z 3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy 16 λ korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN a λ ekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 17 R tepelný odpor vrstvy 18 θ s teplota na vnitřním líci vrstvy 19 R d difuzní odpor vrstvy 20 p d částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 21 θ ae teplota vnějšího vzduchu 22 τ c celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 23 g da hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu k hranici A oblasti kondenzace 24 g db hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu 25 M d dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry Ostatní veličiny θ ai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θ e výpočtová venkovní teplota podle ČSN ϕ i relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕ e relativní vlhkost vnějšího vzduchu R i odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R e odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce p di částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí p de částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p" di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p" de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e 1 součinitel typu budovy podle ČSN θ i výpočtová vnitřní teplota R T odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce R d difuzní odpor konstrukce R dt odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θ w teplota rosného bodu M c roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci M ev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci R da difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce R db U p R N θ w1 θ w2 θ r λ kat součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce normový tepelný odpor konstrukce bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce výsledná teplota v místnosti součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

22 R u tepelný odpor nevytápěných prostorů µ faktor difuzního odporu Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

23 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Poznámka: S1 plochá střecha 5.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θ ai = θ i + θ ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C θ ai = 21,0 C ϕ i,r = 55,0 % R si = 0,100 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa θ se = -15,0 C ϕ se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 5.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál ρ c µ kµ λ k λ p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenná ,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 1,0 3, Železobeton (2500) ,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 1,0 3, Beton z keramzitu (1000) ,0 10,0 1,000 0,360 0,400 0,00 1,0 3, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3, a Polystyren pěnový EPS (15-20) ,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 1,0 3, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3, Štěrk ,0 5,0 1,000 0,580 0,580 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 5.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d λ λ ekv R θ s µ vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 20,3 6,0 0, Železobeton (2500) Z vr. 120,00 1,740 1,740 0,069 20,2 32,0 20, Beton z keramzitu (1000) Z vr. 80,00 0,400 0,400 0,200 19,7 10,0 4, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 18, ,0 265, a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 200,00 0,044 0,044 4,545 18,1 20,0 21, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 10,00 0,210 0,210 0,048-14, ,0 531, Štěrk Z vr. 30,00 0,580 0,580 0,052-14,4 5,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

24 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,216 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 478,5 kg/m 2 Tepelný odpor R = 4,955 m 2 K/W Teplota rosného bodu θ w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 5,095 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 844, m/s 5.4 Průběh teploty v konstrukci θ si 20,3 C 1. 20,2 C 2. 19,7 C 3. 18,3 C 4. 18,1 C ,0 C ,4 C θ se -14,7 C 5.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dxv konstrukci Tlak par AB 2300 Pa 1150 Pa 575 Pa Zp p d p" d Z pa = 312, m/s Z pb = 312, m/s A = 420 mm B = 420 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,21629 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,216 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,240 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,160 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,980 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,031 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -0,005 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

25 5.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: S1 plochá střecha Návrhová teplota θ i = 20,0 C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny θ e ϕ i ϕ e RK gc1a gc1b gc Ma C mm kg/m 2 s kg/m 2 s kg/m 2 s kg/m 2 říjen 8,9 0,59 0, , , ,22559 listopad 3,5 0,58 0, , , ,83638 prosinec -0,2 0,59 0, , , ,61761 leden -2,2 0,56 0, , , ,71746 únor -0,4 0,59 0, , , ,68483 březen 3,6 0,58 0, , , ,60536 duben 9,1 0,59 0, , , ,66774 květen 13,4 0,61 0, , ,38076 červen 17,0 0,64 0, červene c 18,0 0,66 0, srpen 17,9 0,65 0, , , , , , , , , , , září 13,8 0,62 0, , , ,00000 Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma (kg/m 2 ) = 0,026 < 0,100 - konstrukce vyhovuje 0, , , , , , , , , , , , Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

26 6 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN , Mat. popis položky 5 ρ měrná hmotnost v suchém stavu 6 c měrná tepelná kapacita 7 µ faktor difuzního odporu 8 λ k charakteristický součinitel tepelné vodivosti 9 λ p výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 10 z 2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN Z w vlhkostní součinitel materiálu 12 z 1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN z 3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy 16 λ korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN a λ ekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 17 R tepelný odpor vrstvy 18 θ s teplota na vnitřním líci vrstvy 19 R d difuzní odpor vrstvy 20 p d částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 21 θ ae teplota vnějšího vzduchu 22 τ c celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 23 g da hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu k hranici A oblasti kondenzace 24 g db hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu 25 M d dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry Ostatní veličiny θ ai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θ e výpočtová venkovní teplota podle ČSN ϕ i relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕ e relativní vlhkost vnějšího vzduchu R i odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R e odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce p di částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí p de částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p" di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p" de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e 1 součinitel typu budovy podle ČSN θ i výpočtová vnitřní teplota R T odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce R d difuzní odpor konstrukce R dt odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θ w teplota rosného bodu M c roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci M ev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci R da difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce R db U p R N θ w1 θ w2 θ r λ kat součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce normový tepelný odpor konstrukce bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce výsledná teplota v místnosti součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

27 R u tepelný odpor nevytápěných prostorů µ faktor difuzního odporu Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

28 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Poznámka: P10 Terasy 7.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θ ai = θ i + θ ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C θ ai = 21,0 C ϕ i,r = 55,0 % R si = 0,100 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa θ se = -15,0 C ϕ se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 7.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál ρ c µ kµ λ k λ p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Omítka vápenná ,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 1,0 3, Železobeton (2500) ,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 1,0 3, a Polystyren pěnový EPS (15-20) ,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 1,0 3, Fólie z PE , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 1,0 3, Beton hutný (2100) ,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 1,0 3, Asfaltové pásy a lepenky , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 1,0 3, Tmely pro stavební použití , ,0 1,000 0,220 0,220 0,00 0,000 1,0 3, Keram. dlažba ,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 7.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d λ λ ekv R θ s µ vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 20,0 6,0 0, Železobeton (2500) Z vr. 180,00 1,740 1,740 0,103 19,8 32,0 30, a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 140,00 0,044 0,044 3,182 18,8 20,0 14, Fólie z PE Z vr. 0,50 0,350 0,350 0,001-13, ,0 329, Beton hutný (2100) Z vr. 60,00 1,230 1,230 0,049-13,7 17,0 5, Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024-14, ,0 265, Tmely pro stavební použití Z vr. 2,00 0,220 0,220 0,009-14, ,0 14, Keram. dlažba Z vr. 8,00 1,010 1,010 0,008-14,5 200,0 8, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

29 SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,303 W/(m 2 K) Celková měrná hmotnost m = 629,5 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,393 m 2 K/W Teplota rosného bodu θ w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,533 m 2 K/W Difuzní odpor Z p = 669, m/s 7.4 Průběh teploty v konstrukci θ si 20,0 C 1. 19,8 C 2. 18,8 C ,7 C ,7 C ,2 C ,4 C ,5 C θ se -14,6 C 7.5 Průběh tlaku vodních par p dx a p" dxv konstrukci Tlak par AB 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 46, m/s Z pb = 46, m/s A = 335 mm B = 335 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na U N a U rec U = 0,30302 W/(m 2 K); Zaokrouhleno: U = 0,303 W/(m 2 K); požadovaný U N = 0,240 W/(m 2 K); doporučený U rec = 0,160 W/(m 2 K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,972 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,243 > 0,022 - konstrukce nevyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = 0,083 kg/m 2 - konstrukce nevyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

30 7.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: P10 Terasy Návrhová teplota θ i = 20,0 C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny θ e ϕ i ϕ e RK gc1a gc1b gc Ma C mm kg/m 2 s kg/m 2 s kg/m 2 s kg/m 2 září 13,8 0,62 0, , , ,00000 říjen 8,9 0,59 0, , , ,45126 listopad 3,5 0,58 0, , , ,86101 prosinec -0,2 0,59 0, , , ,34540 leden -2,2 0,56 0, , , ,23430 únor -0,4 0,59 0, , , ,66089 březen 3,6 0,58 0, , , ,46589 duben 9,1 0,59 0, , , ,23297 květen 13,4 0,61 0, , , , , ,2217 červen 17,0 0,64 0, , červene -126, , , ,0 0,66 0, c , , ,6077 srpen 17,9 0,65 0, Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma (kg/m 2 ) = 0,216 > 0,022 - konstrukce nevyhovuje 0, , , , , , , , , , , , Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

31 8 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN , Mat. popis položky 5 ρ měrná hmotnost v suchém stavu 6 c měrná tepelná kapacita 7 µ faktor difuzního odporu 8 λ k charakteristický součinitel tepelné vodivosti 9 λ p výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 10 z 2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN Z w vlhkostní součinitel materiálu 12 z 1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN z 3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy 16 λ korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN a λ ekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 17 R tepelný odpor vrstvy 18 θ s teplota na vnitřním líci vrstvy 19 R d difuzní odpor vrstvy 20 p d částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 21 θ ae teplota vnějšího vzduchu 22 τ c celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 23 g da hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu k hranici A oblasti kondenzace 24 g db hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu 25 M d dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry Ostatní veličiny θ ai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θ e výpočtová venkovní teplota podle ČSN ϕ i relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕ e relativní vlhkost vnějšího vzduchu R i odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R e odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce p di částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí p de částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p" di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p" de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e 1 součinitel typu budovy podle ČSN θ i výpočtová vnitřní teplota R T odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce R d difuzní odpor konstrukce R dt odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θ w teplota rosného bodu M c roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci M ev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci R da difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce R db U p R N θ w1 θ w2 θ r λ kat součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce normový tepelný odpor konstrukce bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce výsledná teplota v místnosti součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

32 R u tepelný odpor nevytápěných prostorů µ faktor difuzního odporu Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30

33 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: BD Modřice Místo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Zpracovatel: Tomáš Matějek Zakázka: Archiv: Projektant: Tomáš Matějek Datum: matejek@mistralenergy.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946: PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha - nad venkovním prostorem Poznámka: P2 - podlaha 1.NP nad suterenem 9.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θ ai = θ i + θ ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C θ ai = 21,0 C ϕ i,r = 55,0 % R si = 0,170 m 2 K/W p di = Pa p" di = Pa θ se = -15,0 C ϕ se = 84,0 % R se = 0,040 m 2 K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2 K/W 9.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál ρ c µ kµ λ k λ p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg K) W/(m K) W/(m K) Keram. dlažba ,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 1,0 0, Tmely pro stavební použití , ,0 1,000 0,220 0,220 0,00 0,000 1,0 0, Beton hutný (2100) ,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 1,0 0, Fólie z PE , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 1,0 0, ORSIL N 4, ,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,00 1,0 0, Železobeton (2500) ,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 1,0 0, a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 1,0 0, a Polystyren pěnový EPS (15-20) ,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 1,0 0, a ETICS-výztužná vrstva ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 1,0 0, a ETICS-omít. silikon. zrno 2mm ,0 1,000 0,700 0,700 0,00 0,800 1,0 0,5 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. 9.3 Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d λ λ ekv R θ s µ vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m K) W/(m K) m 2 K/W C m/s Pa Keram. dlažba Z vr. 8,00 1,010 1,010 0,008 19,8 200,0 8, Tmely pro stavební použití Z vr. 2,00 0,220 0,220 0,009 19, ,0 14, Beton hutný (2100) Z vr. 50,00 1,230 1,230 0,041 19,6 17,0 4, Fólie z PE Z vr. 0,50 0,350 0,350 0,001 19, ,0 329, ORSIL N 4,0 Z vr. 40,00 0,036 0,036 1,111 19,3 1,0 0, Železobeton (2500) Z vr. 250,00 1,740 1,740 0,144 11,3 32,0 42, a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011 10,2 15,0 0, a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 150,00 0,044 0,044 3,409 10,2 20,0 15, a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 10,00 0,450 0,450 0,022-14,5 15,0 0, a-031 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm Z vr. 2,00 0,700 0,700 0,003-14,7 70,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2 K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN :2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce. Tomáš Matějek matejek@mistralenergy.cz Tel.: / 30