VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES DESIGN OF A ONE-SPAN SLAB BRIDGE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR PATRIK DORKO Ing. RADIM NEČAS, Ph.D. BRNO 2016 1
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby Ústav betonových a zděných konstrukcí ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student Patrik Dorko Název Vedoucí bakalářské práce Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne 30. 11. 2015 Návrh deskového mostu o jednom poli Ing. Radim Nečas, Ph.D. 30. 11. 2015 27. 5. 2016...... prof. RNDr. Ing. Petr Štěpánek, CSc. Vedoucí ústavu prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA Děkan Fakulty stavební VUT 2
Podklady a literatura 1. Příčný řez 2. Podélný řez ČSN EN 1991-2 Zatížení mostů dopravou ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí - Obecná pravidla ČSN EN 1992-2 Navrhování betonových konstrukcí - Betonové mosty Literatura doporučená vedoucím bakalářské práce Zásady pro vypracování Z předběžného návrhu možných typů mostních konstrukcí preferujte předpjatou deskovou konstrukci o jednom poli. V práci se zaměřte především na návrh betonové nosné konstrukce mostu bez uvažování fázované výstavby. Ostatní úpravy provádějte podle pokynů vedoucího bakalářské práce. Požadované výstupy: Textová část (obsahuje průvodní zprávu a ostatní náležitosti dle níže uvedených směrnic) Přílohy textové části: P1) Použité podklady, studie návrhu mostu P2) Statický výpočet P3) Výkresová dokumentace Prohlášení o shodě listinné a elektronické formy VŠKP (1x). Popisný soubor závěrečné práce (1x). Bakalářská práce bude odevzdána v listinné a elektronické formě dle směrnic a na CD (1x). Struktura bakalářské/diplomové práce VŠKP vypracujte a rozčleňte podle dále uvedené struktury: 1. Textová část VŠKP zpracovaná podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (povinná součást VŠKP). 2. Přílohy textové části VŠKP zpracované podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (nepovinná součást VŠKP v případě, že přílohy nejsou součástí textové části VŠKP, ale textovou část doplňují). 3.... Ing. Radim Nečas, Ph.D. Vedoucí bakalářské práce 3
Abstrakt Bakalárská práca sa zaoberá návrhom doskového mostu o jednom poli. Účelom mostu je prevedenie dopravy cez rieku. Práca zahrňuje návrh dvoch možných variant. Vybranou variantou je doska lichobežníkového prierezu z predpätého betónu, ktorá bola posúdená na medzný stav použiteľnosti a medzný stav únosnosti. Vnútorné sily boli zistené pomocou výpočtového programu Scia Engineer 2015 a porovnané ručným výpočtom pomocou metódy vzdorujúcej šírky. Práca obsahuje aj statický výpočet a výkresovú dokumentáciu. Klíčová slova Doskový most, predpäty betón, straty predpätia, medzný stav použiteľnosti, medzný stav únosnosti Abstract Bachelor thesis deals with the design of slab bridge structure.the purpose of the bridge is to transfer traffic across a river. This work includes design of two potential variants. The chosen variant is a slab of trapezoidal cross-section made from prestressed concrete, which was assessed to serviceability limit state and ultimate limit state. Internal forces were determined by computing program Scia Engineer 2015 and compared with manual calculation, using method of resisting width. This work also includes static analysis and drawing documentation. Keywords Slab bridge, prestressed concrete, losses of presstressing, serviceability limit state, ultimate limit state 4
Bibliografická citace VŠKP Patrik Dorko Návrh deskového mostu o jednom poli. Brno, 2016. 26 s., 65 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových a zděných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Radim Nečas, Ph.D. 5
Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje. V Brně dne 26.5.2016 podpis autora Patrik Dorko 6
PROHLÁŠENÍ O SHODĚ LISTINNÉ A ELEKTRONICKÉ FORMY VŠKP Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané bakalářské práce je shodná s odevzdanou listinnou formou. V Brně dne 26.5.2016 podpis autora Patrik Dorko 7
Poďakovanie: Rád by som sa poďakoval vedúcemu bakalárskej práce pánovi Ing. Radimu Nečasovi, Ph.D. za trpezlivosť, cenné rady a pripomienky počas spracovanie tejto práce. 8
OBSAH 1. ÚVOD... 1 2. ŠTÚDIE NÁVRHU MOSTNEJ KONŠTRUKCIE... 4 2.1. Varianta A... 5 2.2. Varianta B... 6 2.3. Výber typu nosnej konštrukcie... 6 3. TECHNICKÉ RIEŠENIE MOSTU... 1 3.1. Hlavná nosná konštrukcia... 5 3.2. Mostný zvršok... 5 4. MATERIÁL... 1 4.1. Betón... 5 4.2. Predpínacia výstuž... 5 4.3. Betonárská výstuž... 5 5. ZAŤAŽENIE... 1 5.1. Stálé... 5 5.2. Premenné... 5 6. KOMBINÁCIE... 1 6.1. Medzný stav použiteľnosti... 5 6.2. Medzný stav únosnosti... 5 7. NÁVRH PREDPÄTIA... 1 7.1. Podmienky v čase t 0... 5 7.2. Podmienky v čase t... 5 7.3. Interval síl z podmienok obmedzenia napätia... 5 8. NÁVRH KÁBLOVÝCH DRÁH... 1 9. ZÁVER... 1 10. ZOZNAM POUŽITÝCH ZDROJOV... 1 11. ZOZNAM POUŽITÝCH OBRÁZKOV... 1 9
1.ÚVOD Cieľom bakalárskej práce je návrh cestného mostu z predpätého betónu o jednom poli. Most prevádza komunikáciu kategórie S 9,5 cez rieku Svitavu, ale nieje určený do presnej lokality. Pri návrhu a výpočtoch je uvažováno rozpätie mostu 16 metrov a zanedbávajú sa previslé konce na oboch koncoch s dĺžke 0,5 metra. Pri návrhu a výpočtoch budú spracované 2 varianty, z ktorých bola určená ako výhodnejšia varianta A s lichobežníkovým prierezom. Konštrukcia je zaťažená sústavami zaťaženia podľa platnej európskej normy ČSN EN 1992-2- Zatížení mostů dopravou., a dimenzovanie nosnej konštrukcie podľa normy ČSN EN 1992-2- Návrh betonových konstrukcí. Na vytvorenie statického modelu a výpočet vnútorných síl bude použitý výpočtový program Scia Engineer 2015 a výsledky budú overené ručným výpočtom metódou vzdorujúcej šírky. 10
2.ŠTÚDIE NÁVRHU MOSTNEJ KONŠTRUKCIE 2.1. Varianta A Prvá varianta je navrhnutá ako monolitická lichobežníková predpätá doska s rozpätím 16 metrov a šírkou 12,5 metra, ktorá prevádza kategóriu pozemnej komunikácie S 9,5. Doska je uložená na masívných operách šírky 1,5 metra a založenie spodnej stavby je na plošných základoch. Výška dosky bola zvolená na základe doporučených rozmerov predpätých doskových mostov na (1/20 až 1/25) L, a to na 700 mm. Výška je po celej svojej šírke premenná, kvôli priečnemu sklonu komunikácie. Obr.1: Pozdĺžne usporiadanie mostu varianty A. Obr.2: Priečne usporiadanie mostu varianty A. 2.2.Varianta B Druhá varianta je tvorená železobetónovou rámovou doskou s nábehmi. Rám tvorí obdĺžníková doska s výškou 375mm a zvislé steny s hrúbkou 1000mm. S ohľadom na rozpätie mostu bola v ose mostu navrhnutá medziľahlá podpera s hrúbkou 800mm, čo vedie na zmenšenie ohybových momentov. Založenie je taktiež volené na plošných základoch V prípade menej únosnej zeminy by bolo nutné založenie na veľkopriemerových pilotách. 11
Obr.3: Pozdĺžne usporiadanie mostu varianty B. 2.3.Výber typu nosnej konštrukcie Obr.4: Priečne usporiadanie mostu varianty B. Ako výhodnejšiu som si vybral variantu A s lichobežníkovým prierezom z predpätého betónu, ktorá umožňuje vďaka predpätiu oproti monolitickej konštrukcii menšiu výšku na dané rozpätie a tým sa znížia aj celkové náklady na stavbu. Varianta A zaručuje aj dlhšiu životnosť nosnej konštrukcie. Ďalej vylučuje možnosť zakladania medziľahlej podpery vo vodnom toku oproti variante B, čo uľahčí realizáciu stavby a zníží časový priebeh výstavby. Varianta A bola zvolená ako výhodnejšia aj zo statického a estetického hľadiska. 3.TECHNICKÉ RIEŠENIE MOSTU 3.1.Hlavná nosná konštrukcia L=16 000 mm hd = ( 1 1 ) L = ( 1 1 ) 16 000 = 800~640 700 mm 20 25 20 25 Nosná konštrukcia mostného objektu je tvorená dodatočne predpätou betónovou doskou s rozpätím 16 metrov a šírky 12,5 metra. Jedná sa o lichobežníkový prierez a typ cestnej komunikácie S 9,5. Výška dosky je premenná po celej šírke, kvôli priečnemu sklonu komunikácie a skosení na oboch koncoch. V ose mostu je výška dosky 781 mm a na kraji má výšku 290 mm. Sklon nivelety je 3% a uhol kríženia 90. 12
Obr.5: Priečny rez mostovkou. 3.2.Mostný zvršok Vozovka Prenáša zaťaženie z vozovky na nosnú konštrukciu a je uložená priamo na hornom povrchu mostovky. Je navrhnutá ako netuhá, ktorá je tvorená obrusnou a ložnou vrstvou z asfaltového betónu a z vrstvy asfaltových izolačných pásov. Hrúbka vozovky je 100m. Rímsa Obr. 6: Skladba vozovky Je navrhnutá z prefabrikovaného betónu triedy C30/37, šírky 1,8 metra. Obe rímsy prečnievajú za nosnou konštrukciou o 0,3 metra. Rímsa slúži ako nosný podklad pre záchytný systém a tvorí pruh pre chodcov o šírke 1 metra. Výška rímsy je 220mm a je vyspadovaná v sklone 4%. 13
Obr.7: Rozmery rímsy. Záchytné systémy Na oboch stranách mostu sú uložené zábradelné mostné zvodidlá typu ZSNH4/H2, ktoré zahrňuje bezpečnostný odstup od vozidiel. Taktiež na oboch stranách je oceľové zábradlie výšky vzdialené od okraja rímsy 200mm. Výška zábradlia je 1100mm a šírka 100mm. 4.MATERIÁL 4.1.Betón Obr.8: Usporiadanie záchytných systémov. Pevnostná trieda C 30/37 Charakteristická válcová pevnosť v tlaku: fck = 30 [MPa] Súčiniteľ spoľahlivosti : γc = 1,5 [-] 14
Súčiniteľ účinkov zaťaženia na tlak: αcc = 0,9 [-] Súčiniteľ účinkov zaťaženia na ťah: αct = 1 [-] Stredná hodnota pevnosti v ťahu: fctm = 2,9 [MPa] 5% kvantil pevnosti v ťahu: fctk,0,05 = 2 [MPa] Medzné pretvorenie: εcu3 = 3,5 [-] Modul pružnosti: Ecm = 32 [GPa] Návrhová pevnosť v tlaku: fcd = αcc fck / γc = 18 [MPa] Návrhová pevnosť v ťahu: fctd = αct fctk,0,05 / γc = 1,34 [MPa] 4.2.Predpínacia výstuž Druh predpínacej výztuže: Y 1860 S7-15,7-A Charakteristická pevnosť v ťahu: fpk = 1860 [MPa] Charakteristické zmluvné napätie: fp0,1k = 1600 [MPa] Modul pružnosti: Ep = 195 [GPa] Súčiniteľ spoľahlivosti: γs = 1,15 [-] Priemer lana: ɸp = 15,7 [mm] Plocha lana: Ap = 150 [mm2] Priemer kanálka: ɸduct = 60 [mm] Návrhová pevnosť v ťahu: fpd = fp0,1k / γs = 1391,3 [MPa] 4.3.Betonárska výstuž Druh oceli: B500B Stupeň vplyvu prostredia: XD1 Charakteristická pevnosť v ťahu: fyk = 500 [MPa] Modul pružnosti: Es = 200 [GPa] Súčiniteľ spoľahlivosti: γs = 1,15 [-] Návrhová pevnosť v ťahu: fyd = fyk / γs = 434,78 [MPa] Návrhové pretvorenie na medzi klzu: εyd = fyd/es = -0,000217 [-] 15
5.ZAŤAŽENIE 5.1.Stále Vlastná tiaž dosky Vzhľadom nato, že skutočnú výšku dosky by bolo náročné vo výpočtovom programe namodelovať, tak som musel docieliť toho, aby statický model čo najviac vystihol skutočný model. Zo zachovaním rovnakej plochy dosky som prepočítal výšku dosky na 710mm. Obr.9: Skutočný rez doskou. Ostatné stálé Obr.10:Rez dosky s prepočítanou výškou. Do ostatného stálého zaťaženia som započítal tiaž od vozovkového súvrstvia na šírku vozovky a na šírku rímsy, ktorá je uložená na doske som započítal tiaž od rímsy a od záchytných systémov. 5.2.Premenné Obr.11: Hodnoty zaťaženia-ostané stále. V premennom zaťažení som uvažoval modely zaťaženia, ktoré odpovedajú pre sústavy zaťaženia gr1a a gr5. Pre sústavu gr1a to bol model zaťaženia LM1, tvorený dvojnápravou v každom pruhu a rovnomerným zaťažením prepočítaných pomocou regulačných súčiniteľov danej pozemnej komunikácie a zaťaženia od chodcov na chodníkovom pruhu. Pre sústavu zaťaženia gr5 odpovedá model zaťaženia LM3, pre ktorý bol zvolený súbor 9 náprav o tiaži každej nápravy 200kN. 16
Hodnoty zaťaženia od zvláštního vozidla som prepočítal dynamickým súčíniteľom φ=1,25, ktorý je určený pre pohyb vozidiel normálnou rýchlosťou(70km/h). Ďalej bolo potreba pre správne dosiahnutie výsledkov prepočítať hodnoty sústredeného zaťaženia, roznosom do strednicovej části dosky. Obr.12:Priečny roznos zaťaženia od dvojnápravy vo všetkých pruhoch. Obr.13: Pôdorys roznosu zaťaženia od dvojnápravy vo všetkých pruhoch. 17
Obr.14:Roznos zaťaženia v priečnom reze od zvláštného vozidla. Obr.15: Pôdorys roznosu zaťaženia od zvláštného vozidla Metódou spolupôsobiacej šírky som si overil hodnoty momentov, ktoré sa trocha líšili, čo malo za následok vo výpočte pre ohybové momenty pravdepodobne iné ohybové namáhanie spôsobené skosenými časťami dosky v priečnom smere. Výpočet metódou spolupôsobiacej šírky+roznosy+vnútorné sily, viď. príloha P.3. Obr.16: Rozdiely momentov jednotlivých zaťažovacích stavov. 18
6.KOMBINÁCIE Pri kombináciách zaťaženia som vychádzal z normových vzťahov. Ukázalo sa, že rozhodujúcou sústavou, jednotlivých kombinácií na posúdenie pre medzný stav únosnosti a medzný stavu použiteľnosti bola sústava zaťaženia gr1a, ktorá vyvodzovala väčšie vnútorné sily oproti sústave gr5. Na medzný stav použiteľnosti rozhodovala charakteristická kombinácia a pre medzný stav únosnosti kombinácia 6.10b) Kombinačné súčiniteľe pre medzný stav použiteľnosti(sls): TS ψ1 = ψ0 = 0,75; ψ2=0 UDL, chodci ψ1 = ψ0 = 0,4; ψ2=0 LM3 ψ1 = ψ0 = ψ2=0 Kombinačné súčiniteľe pre medzný stav únosnosti(uls): γg,sup =1,35; γq=1,35; ξ= 0,85 6.1.Medzný stav použiteľnosti Charakteristická kombinácia: Mek = Mgo,k + Mg1,k + MTS,k + MUDL,k+ Mch,k= 1513,180 knm Častá kombinácia: Mek,ψ1 = Mgo,k + Mg1,k + ψ1 MTS,k + ψ1 (MUDL,k+MCh,k) = Mgo,k + Mg1,k + 0,75 MTS,k + 0,4 (MUDL,k+MCh,k) = 1258,809 knm Kvazistála kombinácia: Mek,ψ2 = Mgo,k + Mg1,k + ψ2 ( MTS,k + MUDL,k + MCh,k) = Mgo,k + Mg1,k + 0 ( MTS,k + MUDL,k + MCh,k) = 793,670 knm 6.2.Medzný stav únosnosti Kombinácia 6.10a): Med = γg,sup (Mgo,k + Mg1,k) + γq [ψ1 MTS,k + ψ1 (MUDL,k + MCh,k )] = 1,35 (Mgo,k + Mg1,k) + 1,35 [0,75 MTS,k + 0,4 (MUDL,k + MCh,k )] = Med = 1699,390 knm Kombinácia 6.10b): 19
Med = ξ γg,sup (Mgo,k + Mg1,k) + γq (MTS,k + MUDL,k + MCh,k ) = 0,85 1,35 (Mgo,k + Mg1,k) + 1,35 (MTS,k + MUDL,k + MCh,k ) = Med = 1882,075 knm 7.NÁVRH PREDPÄTIA Na návrh predpínacej sily som vychádzal z podmienok obmedzenia napätia v betóne pre jednotlivé kombinácie, v dvoch časových intervaloch a to v čase predepnutia a zakotvenia predpínacej výstuže(t0) a v čase životnosti konštrukcie(t ). Z piatich nerovníc som dostal interval piatich rôznych síl, v ktorom bol nájdený vhodný prienik tohoto intervalu, z ktorého bola určená nutná predpínacia sila a nutná plocha výstuže. σc1.. horné vlákna σc2.. dolné vlákna 7.1.Podmienky v čase t0 a) Tlačené(dolné) vlákno - len vlastná tiaž Mg0,k = 607,530 knm σc1-0,6 fck P k,0 A c P k,0 e p w 1 + M g0,k w 1 0,6f ck P k,0 0,6 f ck M g0,k w 1 1 A c e p w 1 0,6 30 10 6 607,530 103 0,08167 1 0,7 0,25 0,08167 5666,080 kn b) Ťahané(horné) vlákno - len vlastná tiaž Mg0,k = 607,530 knm σc2 fctm P k,0 A c + P k,0 e p w 2 + M g0,k w 2 f ctm P k,0 f ctm + M g0,k w 2 1 A c + e p w 2 2,9 10 6 + 607,530 103 0,08167 1 0,7 + 0,25 0,08167 6333,023 kn 7.2.Podmienky v čase t a) Tlačené(horné) vlákno charakteristická kombinácia MEk = 1513,180 knm 20
σc2-0,6 fck P k, A c + P k, e p w 2 M Ek w 2 0,6f ck P k, 0,6 f ck + M Ek w 2 1 A c + e p w 2 0,6 30 10 6 + 1513,180 103 0,08167 1 0,7 + 0,25 0,08167 323,412 kn P k,0 1,1 P k, = 1,1 323,412 = 355,753 kn b) Ťahané(dolné) vlákno častá kombinácia Mek,ψ1 = 1257,390 knm σc1 fctm (dekompresia nahradená pevnosťou v ťahu fctm) P k, A c P k, e p w 1 + M Ek,Ψ1 w 1 f ctm P k, f ctm + M Ek,Ψ1 w 1 1 + e p A c w 1 2,9 10 6 + 1257,390 103 0,08167 1 0,7 + 0,25 0,08167 2783,273 kn P k,0 1,1 P k, = 1,1 2783,273 = 3061,600 kn c) Tlačené(horné) vlákno kvazistálá kombinácia Mek,ψ2 = 792,910 knm σc2-0,45 fck P k, A c + P k, e p w 2 M Ek,Ψ2 w 2 0,45f ck P k, 0,45 f ck + M Ek,Ψ2 w 2 1 A c + e p w 2 0,45 30 10 6 + 1 0,7 + 0,25 0,08167 792,910 103 0,08167 2322,345 kn P k,0 1,1 P k, = 1,1 ( 2322,345) = 2554,580 kn 7.3.Interval síl z podmienok obmedzenia napätia Z piatich nerovníc bola graficky získaná minimálna a maximálna predpínacia sila Pm0,min a Pm0,max. 21
Obr. 17: Interval síl na určenie minimálnej a maximálnej predpínacej sily. P m0,req = min {1,03 P m0,min ; P m0,min + P m0,max 2 } = 3061,600 + 5666,080 P m0,req = min {1,03 3061,600; } = 2 P m0,req = min{3153,48; 4363,840 } = 3153, 480 kn 7.4.Nutná plocha výstuže a počet lán A p,req = P m0,req = 3153,480 103 = 2,433 10 3 m 2 σ Pm,0 1296 10 6 Plocha jedného lana: Ap = 150 mm 2 A p,req A p = 2,433 10 3 1,5 10 4 = 16,22/m Navrhnuto 18 lán(3 káble po 6 lanách) osová vzdialenosť káblov 0,333m celkovo na dosku navrhnuto 23 káblov(138 lán) Plocha výstuže: Ap,prov = 18 1,5 10-4 = 2,7 10-3 m 2 Ap,req = 2,433 10-3 m 2 Skutočná predpínacia síla: Pk,prov =n Ap σpm0 = 18 1,5 10-4 1296 10 6 = 3499,200 kn 8.NÁVRH KÁBLOVÝCH DRÁH Excentricity potrebné pre trasovanie káblov boli zistené taktiež z podmienok obmedzenia napätia v osminách rozpätia, z čoho som dostal rovnako interval možných excentricít. Polohu maximálnej a minimálnej excentricity som určil vhodným prienikom. Na výpočet boli potrebné ohybové momenty v osminách rozpätia. 22
L (x) Kombinace momentů e P e P pre t(x) [m] e P M EK [Nm] M G0K [Nm] M EK,ᵡ1 [Nm] M EK,ᵡ2 [Nm] 1 t (častá) 2 t (charak.) 3 t (kvaz.) 4 t 0 5 t 0 0 L 0 0 0 0-0,192-0,350-0,233 0,303 0,184 1/8 L 736 360 317 850 613 180 426 010 0,003-0,116-0,098 0,394 0,275 1/4 L 1 098 170 482 360 919 330 635 050 0,100-0,001-0,032 0,441 0,322 3/8 L 1 366 870 580 580 1 142 380 760 210 0,171 0,084 0,008 0,469 0,350 1/2 L 1 511 090 607 530 1 257 390 792 910 0,207 0,130 0,018 0,477 0,358 Obr.18: Určenie excentricít. Obr.19: Výsledná excentricita. Práca obsahuje aj podrobný výpočet posúdenia na medzný stav únosnosti, medzný stav použiteľnosti, výpočet krátkodobých a dlhodobých strát a posúdenie kotevnej oblasti viď. príloha P.3. 23
9.ZÁVER: Cieľom bakalárskej práce bolo navrhnúť premostenie pozemnej komunikácie kategórie S9,5 cez rieku Svitavu. Boli vypracované dve predbežné varianty, z ktorých sa určilo, že výhodnejšia bola varianta A, lichobežníkového prierezu s predpätou nosnou konštrukciou. Statický model bol vytvorený vo výpočtovom programe Scia Engineer 2015, ktorý bol zaťažovaný sústavami zaťaženia gr1a a gr5 od premenného zaťaženia. Výsledky zo software-u boli porovnané ručným výpočtom metódou spolupôsobiacej šírky. Krátkodobé straty boli generované programom a dlhodobé straty boli stanovené ručným výpočtom. Konštrukcia bola posúdená na medzný stav únosnosti a medzný stav použiteľnosti. Pri posúdení na šmyk postačovalo navrhnúť výstuž len konštrukčne. Na konci bola posúdená aj kotevná oblasť. V práci bola pre úplnosť spracovaná výkresová dokumentácia pomocou programu AutoCad. 24
10.ZOZNAM POUŽITÝCH ZDROJOV [1] NEČAS, KOLÁČEK, PANÁČEK. Betonové Mosty I: Zásady navrhování. Brno 2014, 240 s, ISBN 978-80-214-4979-4 [2] NAVRÁTIL. Předpjaté betonové konstrukce. Brno 2008, 186 s, ISBN 978-80-7204-561-7 [3] ČSN EN 1992-1-1: Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [4] ČSN EN 1992-2. Zatížení konstrukcí Část 2: Zatížení mostů dopravou. Praha: Český normalizační institut, 2005 [5] ČSN EN 1992-2. Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 2: Betonové mosty Navrhování a konstrukční zásady. Praha: Český normalizační institut, 2007 [6] http://www.fce.vutbr.cz/bzk/lanikova.i/cl01/cl01_prednaska_10.pdf [7] http://www.vsl.net/sites/default/files/vsl/datasheet/vsl_datasheets_us.pdf 25
11.ZOZNAM POUŽITÝCH OBRÁZKOV: Obr.1: Pozdĺžne usporiadanie mostu varianty A Obr.2: Priečne usporiadanie mostu varianty A Obr.3: Pozdĺžne usporiadanie mostu varianty B Obr.4: Priečne usporiadanie mostu varianty B Obr.5: Priečny rez mostovkou Obr.6: Skladba vozovky Obr.7: Rozmery rímsy Obr.8: Usporiadanie záchytných systémov Obr.9: Skutočný rez mostovkou Obr.10: Rez dosky s prepočítanou výškou Obr.11: Hodnoty zaťaženia-ostatné stálé Obr.12: Priečny roznos zaťaženia od dvojnápravy vo všetkých pruhoch Obr.13: Pôdorys roznosu zaťaženia od dvojnápravy vo všetkých pruhoch Obr.14: Roznos zaťaženia v priečnom reze od zváštného vozidla Obr.15: Pôdorys roznosu zaťaženia od zvláštneho vozidla Obr.16: Rozdiely momentov od jednotlivých zaťažovacích stavoch Obr.17: Interval síl na určenie minimálnej a maximálnej predpínacej síly Obr.18: Určenie excentricít Obr.19: Výsledná excentricita 26