VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
|
|
- Josef Černý
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA CHEMICKÁ FACULTY OF CHEMISTRY ÚSTAV CHEMIE MATERIÁLŮ INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE PŘÍPRAVA POVLAKŮ NA BÁZI NI-P NA TVÁŘENÉ HOŘČÍKOVÉ SLITINĚ AZ61 PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ NI-P BASED COATINGS PREPARATION ON AZ61 WROUGHT MAGNESIUM ALLOY AFTER HEAT TREATMENT AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Dominik Otoupal Ing. Petr Kosár BRNO 2016
2 Vysoké učení technické v Brně Fakulta chemická Purkyňova 464/118, Brno Zadání bakalářské práce Číslo bakalářské práce: FCH-BAK0957/2015 Akademický rok: 2015/2016 Ústav: Ústav chemie materiálů Student(ka): Studijní program: Studijní obor: Vedoucí práce Konzultanti: Dominik Otoupal Chemie a chemické technologie (B2801) Chemie, technologie a vlastnosti materiálů (2808R016) Ing. Petr Kosár Ing. Jaromír Wasserbauer, Ph.D. NÁZEV BAKALÁŘSKÉ PRÁCE: Příprava povlaků na bázi Ni-P na tvářené hořčíkové slitině AZ61 po tepelném zpracování ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE: Cílem bakalářské práce je příprava povlaků na bázi Ni-P na tvářené hořčíkové slitině AZ61 v základním stavu a po tepelném zpracování rozpouštěcím žíháním. Ni-P povlaky budou na hořčíkovou slitinu v tvářeném stavu a po tepelném zpracování aplikované pomocí bezproudé depozice. Cílem práce je posouzení vlivu chemického složení a struktury hořčíkové slitiny na přípravu povlaku a jeho výsledné charakteristiky. Rovněž bude studován vliv parametrů přípravy povlaků na jejich vlastnosti. TERMÍN ODEVZDÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE: Bakalářská práce se odevzdává v děkanem stanoveném počtu exemplářů na sekretariát ústavu a v elektronické formě vedoucímu bakalářské práce. Toto zadání je přílohou bakalářské práce Dominik Otoupal Ing. Petr Kosár prof. RNDr. Josef Jančář, CSc. Student(ka) Vedoucí práce Ředitel ústavu V Brně, dne prof. Ing. Martin Weiter, Ph.D. Děkan fakulty
3 ABSTRAKT Náplní této bakalářské práce je příprava tepelně zpracované tvářené hořčíkové slitiny AZ61 a vyloučení nikl-fosforového povlaku pomocí bezproudé depozice na původní a tepelně zpracovanou hořčíkovou slitinu AZ61. Teoretická část obsahuje dvě hlavní kapitoly. První kapitola se zabývá popisem slitiny AZ61. Druhá část se věnuje bezproudé depozici Ni-P povlaku. Na závěr teoretické části je zpracována rešerše z článků na toto téma. Experimentální část se věnuje charakterizaci a popisu hořčíkové slitiny, jejímu tepelnému zpracování a následnému bezproudému niklování. Byly studovány chemické a mechanické vlastnosti původní AZ61, tepelně zpracované AZ61 a nikl-fosforového povlaku. Pro studium bylo použito metod rastrovací elektronové mikroskopie s energiově-disperzní spektroskopií, optické světelné mikroskopie a měření mikrotvrdosti dle Vickerse. ABSTRACT The aim of the bachelor s thesis is preparation of heat treated wrought magnesium alloy AZ61 and exclusion nickel-phosphorus coating using electroless deposition to the original and heat treated magnesium alloy AZ61. The theoretical part contains two main chapters. The first chapter describes the alloy AZ61. The second part deals with electroless deposition of nickelphosphorus coating. At the conclusion of the theoretical part is searches on the topic. Experimental part deals with characterization and description of the magnesium alloy, its heat treatment and electroless plating. They were studied chemical and mechanical properties of the original and heat treated AZ61 and nickel-phosphor coating. For the study methods of scanning electron microscopy with energy-dispersive spectroscopy, optical light microscope and Vickers s microhardness was used. KLÍČOVÁ SLOVA Tepelné zpracovaní, tvářená AZ61, Ni-P povlak, bezproudá depozice, mechanické vlastnosti KEYWORDS Heat treated, wrought AZ61, Ni-P coating, electroless deposition, mechanical properties 3
4 OTOUPAL, D. Příprava povlaků na bázi Ni-P na tvářené hořčíkové slitině AZ61 po tepelném zpracování. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta chemická, s. Vedoucí bakalářské práce Ing. Petr Kosár. PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci vypracoval samostatně a že všechny použité literární zdroje jsem správně a úplně citoval. Bakalářská práce je z hlediska obsahu majetkem Fakulty chemické VUT v Brně a může být využita ke komerčním účelům jen se souhlasem vedoucího bakalářské práce a děkana FCH VUT.... Dominik Otoupal PODĚKOVÁNÍ Rád bych poděkoval svému vedoucímu bakalářské práce Ing. Petru Kosárovi za jeho odbornou pomoc, vstřícnost, trpělivost a množství cenných rad. Děkuji také Ing. Jaromíru Wasserbauerovi, Ph.D. a Bc. Martinu Buchtíkovi za jejich rady a odbornou pomoc při řešení bakalářské práce. Dále bych chtěl poděkovat mým přátelům, své přítelkyni a celé mojí rodině za podporu během studia. Tato práce byla podpořena projektem r.č. LO1211, Centrum materiálového výzkumu na FCH VUT v Brně udržitelnost a rozvoj (Národního programu udržitelnosti I, Ministerstvo školství, mládeže a tělovýchovy). 4
5 OBSAH 1. ÚVOD TEORETICKÁ ČÁST Slitina Mg-Al-Zn Hořčíková slitina AZ Tepelné zpracování hořčíkových slitin Rozpouštěcí žíhání Žíhání za sníženého vnitřního pnutí Ochlazování Rekrystalizační žíhání Umělé stárnutí Vytvrzování Bezproudá depozice Složení lázně pro bezproudou depozici nikl fosforových povlaků Zdroj niklu Redukční činidlo Komplexotvorné činidlo Stabilizátor Mechanismus bezproudé depozice Současný výzkum v oblasti bezproudového niklování a tepelného zpracování hořčíkových slitin CÍL PRÁCE EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST Seznam použitých chemikálií Charakteristika a úprava tvářené hořčíkové slitiny AZ Tepelné zpracování hořčíkové slitiny AZ Bezproudá depozice Ni-P povlaku na slitinu AZ VÝSLEDKY A DISKUZE Struktura hořčíkové slitiny AZ61 a AZ61-T Charakteristika Ni-P povlaku Tvrdost hořčíkové slitiny AZ61, AZ61-T4 a Ni-P povlaku ZÁVĚR SEZNAM LITERATURY
6 8. SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK
7 1. ÚVOD Hořčíkové slitiny zaznamenaly v posledních dvou dekádách významný vzestup zájmu. Jejich potenciál je spojen s nízkou hustotou a mechanickými vlastnostmi, například poměrně vysokou měrnou pevností. Oproti ostatním lehkým kovům (například slitin titanu) je výhodou jejich cena. Díky těmto vlastnostem mohou být hořčíkové slitiny aplikovány v automobilovém nebo leteckém průmyslu. Mezi nejčastěji používané hořčíkové slitiny se řadí typ Mg-Al-Zn. Nevýhodou hořčíkových slitin je snadná koroze a vysoká reaktivnost při vyšších teplotách. Vhodnou úpravou povrchu hořčíkových slitin lze zlepšit jejich odolnost vůči korozi. Jednou z možných povrchových úprav je bezproudá depozice povlaku na bázi nikl-fosforu (Ni-P). Takto upravená slitina se vyznačuje zvýšenou tvrdosti povrchu, otěruvzdorností a především se zvýší odolnost vůči korozi. Problémem při vylučování povlaku bezproudou depozicí je správné nastavení parametrů niklovací lázně, aby bylo zaručeno kvalitní nanesení Ni-P povlaku na substrát. Další používanou úpravou hořčíkových slitin je tepelné zpracování, při kterém se můžou zlepšit mechanické vlastnosti nebo homogenizovat fázové složení. Tepelně upravit můžeme také Ni-P povlak, tomuto procesu se pak říká vytvrzování. 7
8 2. TEORETICKÁ ČÁST 2.1. Slitina Mg-Al-Zn Slitiny typu Mg-Al-Zn patří do skupiny nejběžněji používaných hořčíkových slitin. Hmotností zastoupení hliníku ve slitině je v rozmezí od 2 až 9 hm. % (maximální rozpustnost hliníku je až 12,7 hm. % při eutektické teplotě 437 C). Zinek je ve slitině zastoupen pouze 1 až 3 hm. %, ve větší míře by měl negativní vliv na houževnatost. Slitina obsahuje také malé množství manganu na zlepšení odolnosti vůči korozi v prostředí slané vody tím, že dokáže železo a další doprovodné kovy vyvázat na relativně nezávadné sloučeniny. Mikrostruktura je tvořena zejména tuhým roztokem hliníku v hořčíku (označení δ), intermetalickou fází Mg17Al12 (označení γ) a vměstky na bázi AlMn (Al4Mn, Al11Mn4, AlMn). Na obr. 1, 2 a 3 jsou binární, respektive ternární diagram, na kterých je čarou vyznačena slitina AZ61. [1, 2, 3] Obrázek 1 Binární diagram hořčík hliník s vyznačeným obsahem pro AZ61 [4] 8
9 Obrázek 2 Binární diagram hořčík zinek s vyznačeným obsahem pro AZ61 [5] Obrázek 3 Ternární diagram hořčík hliník zinek s vyznačeným obsahem pro AZ61 [6] 9
10 2.2. Hořčíková slitina AZ61 Obchodní název slitiny AZ61 je Elektron. Obsah prvků v AZ61 je přibližně 92 hm. % hořčíku, 6 hm. % hliníku, 1 hm. % zinku a malé množství manganu, křemíku, mědi, železa a niklu. Struktura je tvořena tuhým roztokem hliníku v hořčíku (δ fáze), intermetalitickou γ fází Mg17Al12 a vměstky na bázi AlMn (obr. 4). Po tepelném zpracování se γ fáze rozpustí do δ matrice a dojde k homogenizaci prvků. Slitina je houževnatá a má dobré plastické vlastnosti. Oproti AZ31 dosahuje slitina AZ61 vyšších hodnot meze pevnosti a to až 310 MPa.[1, 2, 3, 7] Obrázek 4 Mikrostruktura lité AZ61, 1. tuhý roztok Al v Mg, 2. intermetalitická fáze, 3. vměstek [8] 2.3. Tepelné zpracování hořčíkových slitin Z důvodu hexagonální struktury hořčíkových slitin je plastická deformace za pokojových teplot poměrně obtížná kvůli omezeným skluzovým systémům. Zvýšenou teplotou však lze aktivovat další skluzové systémy a tím zlepšit plastickou deformaci slitiny. [2] Tepelné zpracování, neboli transformační zpevnění slouží k zpevňování neželezných kovů, lze jím dosáhnout homogennější struktury a zvýšit tak odolnost vůči korozi Existuje několik druhů tepelného zpracování. Při tepelném zpracování hořčíkových slitin je nutné dbát na delší časový úsek zpracování oproti jiným typům slitin. To je dáno pomalejšími difúzními pochody. Na tepelné zpracování se používá elektrická komora či vakuová pec. Proti oxidaci se aplikuje ochranná atmosféra vzduchu s oxidem siřičitým do 1 hm. %. Nejčastějším tepelným zpracováním neželezných kovů je vytvrzování. Pro správný výběr tepelného zpracování musíme znát mezní rozpustnost přísady za teploty solidu (F) a za normální teploty (F ), koncentraci při teplotě eutektického bodu a druh rovnovážné fáze koexistující s tuhým roztokem δ za normální teploty. U hořčíkových slitin bývá nejčastěji použita metoda T4 nebo T6, u kterých se dosahuje větší tvrdosti a mezí kluzu na úkor snížení nárazové práce. [1, 2, 3, 9] Pro hořčíkové slitiny se používá mezinárodní značení ASTM B275 (2) (American society for testing and materials) nebo značení evropské podle norem EN (není tak časté). Označení podle ASTM se skládá z několika částí. První dvě písmena značí hlavní legující prvky. Dále dvě čísla značí procentuální obsažení legujících prvků zaokrouhlených nahoru na celá čísla. 10
11 Za čísly může být písmeno, které označuje čistotu slitiny a nakonec je označeno písmenem, nebo písmenem a číslem, kdy toto poslední označení odpovídá druhu tepelného zpracování. [1, 2, 7, 10] Například AZ61C-T6 značí hořčíkovou slitinu, která obsahuje 6 hm. % hliníku, 1 hm. % zinku, písmeno C označuje běžnou kvalitu a T6 značí tepelné zpracování pomocí rozpouštěcího žíhání a následným umělým vystárnutím. F O H W T Tabulka 1 Označení tepelného zpracování podle ASTM B275 [1] bez tepelného zpracování žíhání, rekrystalizace deformační zpevnění rozpouštěcí žíhání tepelně zpracováno jiný stav než F, O, H Tabulka 2 Označení tepelného zpracování hořčíkových slitin B275 [1] T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9 T10 ochlazování a přirozené stárnutí žíhání rozpouštěcí žíhání a deformace za studena rozpouštěcí žíhání ochlazení a umělé stárnutí rozpouštěcí žíhání a umělé stárnutí rozpouštěcí žíhání a stabilizace rozpouštěcí žíhání, deformace za studena a umělé stárnutí rozpouštěcí žíhání, umělé stárnutí a deformace za studena ochlazení, umělé stárnutí a deformace za studena Rozpouštěcí žíhání Žíhání probíhá při teplotách 380 až 420 C po dobu 15 až 30 hodin. Je třeba dbát na dodržení teploty, jelikož interval mezi teplotou solidu a křivkou rozpustnosti je velmi malý (obr. 5). Nižší teploty mají za následek nedokonale rozpuštění přísad, naopak vyšší teplota by znamenala znehodnocení slitiny. Správně upravená slitina má homogenněji uspořádané přísadové prvky, tím dochází ke zlepšení pevnosti a tvárnosti odlitků. Po rozpouštění se eutektická část Mg4Al3 z tuhého roztoku δ změní a po ochlazení vznikají malé nerozpustné minoritní fáze a homogenní tuhý roztok δ, proto se také tato metoda někdy označuje jako homogenizační. [2, 3, 9] 11
12 Obrázek 5 Rozdělení slitin dle rozpustnosti přísady, 1. slitiny tvářené, 2. slitiny slévárenské, 3. slitiny nevytvrditelné, 4. slitiny vytvrditelné [9] Žíhání za sníženého vnitřního pnutí Základní rozsah teploty se při této metodě pohybuje mezi 235 až 290 C. Žíháním za nízké teploty se dosáhne nižšího vnitřního pnutí ve slitině. Používá se po operacích, které mají za následek zvýšení vnitřního pnutí například po tváření, svařování nebo třískové obrábění. Zvýšením teploty můžeme dosáhnout většího snížení pnutí, avšak nastává pokles v pevnosti slitiny. Ochlazování se provádí v peci nebo volně na vzduchu. [2, 3, 9] Ochlazování Záměrem ochlazování je získat přesycený tuhý roztok, slitina má nižší pevnost, ale vyšší houževnatost a tažnost. Podle druhu slitiny zvolíme rychlost a intenzitu ochlazování, respektive typ chladícího média. [9] Rekrystalizační žíhání Ohřev provádíme při teplotě 350 až 450 C. Během žíhání dochází k zjemnění zrna. Při teplotách vyšších než 450 C dochází ke zhoršení mechanických vlastností a zvětšení zrn. Jedná se pouze o mezioperaci při tváření za studena. [3] Umělé stárnutí Jedná se o difúzní pochod. Rozpadem přesyceného tuhého roztoku δ dochází ke změnám mechanických a fyzikálních vlastností. Na rozdíl od stárnutí, které probíhá při normální teplotě, umělé stárnutí probíhá za zvýšené teploty. [2, 3, 9] Vytvrzování Jedná se o rozpouštěcí žíhání, následném ochlazení vodou či vzduchem a umělým stárnutím při 180 až 210 C po dobu 5 až 8 hodin. [3] 12
13 2.4. Bezproudá depozice Soubor reakcí, při níž dochází k redukci niklu na povrchu substrátu a současně dochází také k redukci fosforu z oxidačního čísla V na elementární fosfor. Výhodou procesu bezproudé depozice Ni-P povlaků je dosažení rovnoměrnější vrstvy než u elektrochemicky vyloučených povlaků, tudíž i lepších protikorozních vlastností, vzhledových vlastností povlaku a především mechanických vlastností. Samotný materiál musí být před bezproudou depozicí upraven vhodným technologickým postupem. Pro hořčíkové slitiny postup zahrnuje počáteční zvýšení drsnosti materiálu, alkalické čištění, kyselé moření a následnou aktivací kyselinou fluorovodíkovou. [11, 12] Složení lázně pro bezproudou depozici nikl fosforových povlaků Připravení lázně pro bezproudou depozici a její optimalizace pro konkrétní pokovovaný substrát je poměrně složité kvůli většímu počtu složek. Jednotlivé složky budou popsány v tab. 3. [13] Tabulka 3 Jednotlivé komponenty pro bezproudou depozici niklu [13] složka popis působení příklad sloučenina Niklu redukční činidlo komplexotvorné činidlo urychlovač stabilizátor zdroj nikelnatého kationtu dodává elektrony potřebné k redukci niklu přímou oxidací některého vlastního atomu nebo odštěpením redukující částice tvoří nikelnaté komplexy o vhodné stereochemii a s přiměřeně nízkou konstantou stability, snižuje koncentraci volných kationtů a zabraňuje tak srážení Ni(H2PO2)2, působí jako pufr aktivuje H2PO2 -. Jedná se o brønstedové báze, které oslabují vazbu P-H a urychlují tak depozici, mechanismus působení oponuje stabilizátorům a komplexotvorným činidlům zabraňuje nežádoucím reakcím rozkladu roztoku tím, že chrání katalyticky aktivní místa NiSO4, NiCl2, (CH3COO)2Ni NaH2PO2, NaBH4, N2H4 H2O monokarboxylové kyseliny, hydroxokarboxylové kyseliny, aminoalkoholy, dikarboxylové kyseliny, fluoridy, boridy kationty Pb, Sn, As, thiomočovina pufr dlouhodobější regulace ph sodná sůl komplexu regulátor ph korekce ph na požadovanou hodnotu NH3, HCl, H2SO4, Na2CO3 13
14 smáčecí činidlo orientací hydrofobní části molekuly ke kovovému povrchu zvyšují jeho smáčivost, hydrofilní část je orientovaná do vodného roztoku, tím dojde ke snížení povrchového napětí iontové a neiontové povrchově aktivní látky Zdroj niklu V praxi se nejčastěji užívá síran nikelnatý jako zdroj nikelnatého kationtu. Může být nahrazen chloridem nikelnatým, ten však díky chloridu reaguje s hliníkem v hořčíkových slitinách a snižuje jejich korozi odolnost. Nejvhodnějším zdrojem nikelnatých iontů je dihydridofosforečnan nikelnatý, zabrání se přidávání síranových aniontů a hromadění alkalických iontů kovů. Nevýhodou je však jeho vysoká cena pro průmyslové využití. [12] Redukční činidlo Jako redukční činidla jsou uplatňována dihydridofosforečnan sodný, hydrazin, dimethylaminoboran či tetrahydridoboritan sodný (podle zvoleného činidla obsahuje povlak i elementární fosfor, bor nebo dusík). Jejich účelem je odštěpovat hydridové anionty nebo podléhat oxidaci dusíkového atomu za vzniku trojné vazby v elementárním dusíku. Během reakce dochází také k redukci nikelnatých iontů. Redukce niklu je vždy doprovázena vývojem plynného vodíku. [12, 14, 15] Komplexotvorné činidlo Nejčastěji používaná komplexotvorná činidla jsou organické kyseliny anebo jejich soli. Jejich funkcí je udržovat konstantní ph, zmenšují koncentraci volných nikelnatých kationtů a zamezují vysrážení nikelnatých solí. Dále ovlivňují průběh depozice na substrát a lze jimi měnit chemické vlastnosti nikelnatých iontů, jako jsou barva, redukční potenciál nebo rozpustnost. Během depozice dochází k výměně molekul vody za hydroxylové skupiny. V závislosti na počtu ligandů (vaznosti), které můžeme připojit k centrálnímu atomu, se dělí na monodentátní, bidentátní, tridentátní, tetradentátní, pentadentátní a hexadentátní. Pokud nemá komplexotvorné činidlo dostatečný počet ligandů, zbylá koordinační místa nikelnatého kationtu zůstanou obsažena molekulami vody. Nejběžněji nabývá nikelnatý kationt koordinačního čísla 6, jeho geometrie je při této hodnotě oktaedr s pravidelnou symetrií, která se s rostoucí substitucí snižuje. Molekuly vody v komplexu se při hodnotě ph 5 a vyšší hydrolyzují (rov. 1). Tato hydrolýza probíhá pouze v roztoku a nelze ji zaměňovat s hydrolýzou probíhající na pokovovaném substrátu Komplexotvorná činidla zvyšují odolnost vůči úplné hydrolýze, kdy dochází k vysrážení hydratovaných nikelnatých solí. (1) Komplexotvorná činidla zaplňují koordinační sféry nikelnatého komplexu a tím zvyšují odolnost vůči hydrolýze. [11, 12] 14
15 Stabilizátor Stabilizátory zamezují rozkladu niklovacích lázní. Rozklad lázně se pozná podle zvyšujícího objemu vylučovaného vodíku a hromadění černých částic niklu na dně nádoby. Stabilizátor by neměl snižovat katalytickou aktivitu substrátu ani ovlivňovat celkový průběh depozice. Stabilizátory dělíme do 4 strukturních tříd (tab. 4). třída Tabulka 4 Rozdělení stabilizátorů [12] typy sloučenin I. sloučeniny s prvky 16. skupiny: S, Se, Te II. sloučeniny s kyslíkem: AsO2 -, IO3 -, MoO4 2- III. kationty těžkých kovů: Pb 2+, Hg 2+, Sb 2+ IV. nenasycené organické kyseliny: kyselina maleinová V závislosti na strukturní třídě je zvoleno množství příslušného stabilizátoru. Existuje několik metod na stanovení koncentrace a účinnosti stabilizátoru v lázni. První metoda měří závislost depozičního potenciálu na koncentraci stabilizátoru. Přidáním stabilizátoru se způsobí pokles potenciálu. Dalším přidáváním, až do kritické hodnoty, se potenciál nemění (obr. 6). Po překročení kritické hodnoty depoziční potenciál prudce klesá, dokud se depozice úplně nezastaví. Druhá metoda sleduje rychlost depozice Ni-P povlaku v závislosti na koncentraci stabilizátoru. Přidáváním stabilizátoru se zvyšuje rychlost depozice až do maximální hodnoty, dalším přídavkem rychlost snižujeme až do kritické hodnoty, kdy se opět depozice zastaví (obr. 7). Na grafu je vyznačena optimální koncentrace pro nejlepší kvalitu povlaku. [12] Obrázek 6 Závislost koncentrace stabilizátoru na depoziční potenciál [12] 15
16 Obrázek 7 Závislost koncentrace stabilizátoru na rychlosti depozice [12] 2.5. Mechanismus bezproudé depozice Obecně lze mechanismus vylučování nikl-fosforového povlaku napsat pomocí rov. 2. Ni 2 H 2 PO 2 0 2H 2O Ni H 2PO3 2H 2 Existuje několik různých mechanismů, které detailněji popisují bezproudou depozici Ni-P povlaků na pokovovaný materiál. Jedním z prvních je mechanismus uvažující adsorpci atomárního vodíku. Tímto mechanismem se zabýval Gutzeit [16], který však nebere v potaz současnou redukci nikelnatých iontů a vodíku. Později byl tento mechanismus zpřesněn autory Brennelem a Riddellem [11]. Mechanismus adsorpce atomárního vodíku nedokáže vysvětit některé jevy. Neobjasňuje zreagování maximálně polovičního stechiometrického množství dihydridofosforečnanu nebo redukci nikelnatých iontů a zároveň redukci vodíku. Další mechanismus byl hydridového přenosu. Tento mechanismus ve své práci popsal Hersch [17] a poté byla tato práce upravena Lukesem [18]. Dihydridofosforečnanový aniont byl donorem hydridových iontů, jenž redukovali Ni 2+. Tento mechanismus uspokojivě podává vysvětlení sdružené redukce niklu a fosforu. Třetí mechanismus elektrochemický byl navržen autory Brennerem a Riddelem [11]. Ti se domnívali, že koncentrace nikelnatých iontů má vliv na rychlost depozice s ohledem na Nerstův vztah, to se ale ukázalo jako mylné.[12] Poslední mechanismus od autorů Cavallotiho a Salvaga [19] popisuje depozici Ni-P povlaku pomocí donor-akceptorních reakcí mezi hydroxylovými ionty a oktaedrickým hexaaquanikelnatým komplexem. V první fázi je voda v koordinační sféře nikelnatého kationtu nahrazena hydroxidovými anionty (rov. 3). [12] (2) 16
17 (3) Dihydridofosforečnan reaguje se současně vzniklým dihydroxotetraaquanikelnatým komplexem za uvolnění hydroxidových aniontů, jenž reagují s P-H [20] vazbou a vzniká hydridohydrogenfosforečnanový aniont s vazbou P-OH [21] a hydroxonikelnatý kationt. Přesmykem se vytvoří kovalentní vazba a uvolňuje se hydridový iont (rov. 4). [12, 13] (4) V následné reakci dochází k vzniku kovového niklu a atomárního vodíku (rov. 5), který reaguje za vzniku plynného vodíku (rov. 6). (5) H H (6) Dihydridofosforečnan může reagovat s katalyticky aktivním niklem za vzniku elementárního fosforu (rov. 7). K této reakci dochází pouze v případě, že není zajištěn stálý přísun hydroxonikelnatých kationtů k povrchu substrátu. [12] Ni kat 2 H 2 0 H2 PO P NiOH OH (7) Díky silným redukčním účinkům dihydridofosforečnanového aniontu může docházet k reakci vody s dihydrydofosforečnanovým aniontem k vývinu plynného vodíku a redukci vodíku (rov. 8). H O H PO H PO ads H2 Tuto teorii později doplnil Bielinski [22]. Uvádí, že reakce probíhají na katalyticky aktivní vrstvě niklu na substrátu mezi dihydrydofosforečnanovým aniontem a hydroxylovým aniontem Současný výzkum v oblasti bezproudového niklování a tepelného zpracování hořčíkových slitin Článek [23] pojednává o závislosti únavové pevnosti na pevnosti v tahu a tvrdosti NZK hořčíkových slitin po tepelném zpracování (T4 rozpouštěcí žíhání; T6 rozpouštěcí žíhání a uměle vystárnutí). Pro experiment byly použity hořčíkové slitiny s přídavkem neodymu, zinku a zirkonia. Po odlití byli vzorky NZ30 upraveny postupem T4 (540 C po dobu 10 hodin), poté byly některé vzorky ponořeny do horké vody a nakonec upraveny postupem T6 (200 C po (8) 17
18 dobu 14 hodin). Testování tvrdosti bylo prováděno metodou dle Vickerse pětikilovým závažím po dobu 30 sekund s deseti pokusy. Na zjištění pevnosti v tahu bylo použito přístroje Zwick/Roell-20KN. Povrch slitiny byl zkoumán pomocí elektronového rastrovacího mikroskopu JEOL JSM-6460 (SEM) a pomocí optického světelného mikroskopu (Obrázek 8). Z článku vyplývá, že mez pevnosti v tahu, tvrdost a únavová pevnost vzrůstají se snižující se velikostí zrna a to zejména u vzorků ošetřených postupem T6 (Obrázek 9). Podobné výsledky byly nalezeny i u dalších hořčíkových slitin jako jsou například AZ31, AZ61 a další. Obrázek 8 Snímky struktury NZK-T4 a NZK-T6 [23] Obrázek 9 Graf závislosti tvrdosti na mezi pevnosti v tahu pro slitiny upraveny formou T4 a T6 [23] Autoři Mokhtarishirazabed a kolektiv [24] se zabývali zlepšením únavových vlastností materiálu (hořčíková slitina AZ91 se vzácnými prvky (RE) například lanthanem, cerem nebo neodymem) pomocí tepelného zpracování. Pro tepelnou úpravu byla použita metoda T6, to znamená zahřátí na 415 C po dobu 5 hodin (T4) a poté stárnutí při 215 C po dobu dalších pěti hodin. Obě části byly provedeny v ochranné atmosféře oxidu uhličitého proti oxidaci materiálu. Tvrdost AZE911-T6 byla naměřena 64 HB, tvrdost AZE911 byla 65 HB a tvrdost AZE911-T4 18
19 byla 56 HB. Tvrdost byla měřena metodou dle Brinella se závažím 31,25 kg a vtiskem 2,5 mm. Namáhání TMF/LCF (thermo-mechanical fatigue, low cycle fatigue) bylo zkoumáno pomocí vysokoteplotního extenzometru a teplota byla měřena pomocí termočlánku typu K. Experimentální výsledky neukázaly vliv teploty na LCF na AZE911. Tepelné zpracování nemá vliv na RT-LCF (room temperature low cycle fatigue). Avšak při zvýšených teplotách se zlepšuje LCF pro materiál upravený metodou T6, a snižuje se pro materiál upravený metodou T4, oproti tepelně neupravenému. Rozdíl mezi metodou T6 a T4 je způsoben změnou mikrostruktury materiálu. Zpracování formou T6 zlepšuje OP-TMF (out-of-phase thermomechanical fatigue). Tvrdost má podobné hodnoty pro AZE911 a AZE911-T6. Kujnost materiálu je po úpravě T6 snížena, naopak pevnost je zvýšena. Mikrostruktura AZE911 se skládá z α-mg matrice, fáze Mg17Al12 a Al11RE3 mezifáze. Po úpravě metodou T4 se rozpadá eutektická fáze a homogenizuje se hliník skrz matrici, po úpravě T6 je přítomna fáze β kromě Al11RE3. Jiang a kolektiv [25] se zabývali novou formou kování SSIMDF (small strain impact multidirectional forging) hořčíkové slitiny AZ61. Bylo prokázáno, že SSIMDF v kombinaci se stárnutím umožňuje vysoké zvýšení pevnosti a tažnosti. Výsledkem rekrystalizace je mikrostruktura s průměrem velikosti zrn 16 µm, mez pevnosti v tahu (UTS) o hodnotě 310 MPa a hodnotě prodloužení vyšší až o 26 %. Vzorek AZ61 byl homogenizován při teplotě 420 C po dobu 16 hodin. Poté byl ohřát na 270 C po dobu 30 minut a upraven procesem SSIMDF za pomocí stroje s kladivem o hmotnosti 750 kg. Úprava SSIMDF byla podobná úpravě více rozměrového kování (MDF). Směr kování byl změněn 200 krát a na závěr byl vzorek zchlazen. Tvrdost byla měřena metodou tvrdosti podle Vickerse se závažím 500 g po dobu 15 sekund. Tvrdost se stále zvyšovala v závislosti na době stárnutí a nejvyššího bodu dosáhla po 24 hodinách. Průměrná tvrdost bez SSIMDF byla 61 HV, pro SSIMDF byla 75 HV. Pro charakterizaci mikrostruktury bylo použito optického mikroskopu (OM), elektronového mikroskopu (SEM), difrakce zpětného rozptylu elektronů (EBSD) a rentgenové difrakce. Mikrostruktura AZ61 před úpravou obsahovala α-mg matrici a β-eutektické fáze. Po homogenizaci byla β fáze zcela rozpuštěna do α-mg matrice. Hrubá zrna s průměrem 420 µm byla významně zdokonalena a snížila se na hodnotu 16 µm, čímž došlo i k oslabení double-peak textury. Tato snížená double-peak struktura s menšími zrny má za následek zlepšení meze pevnosti v tahu na hodnotu 327 MPa a hodnoty prodloužení o 19 %. Sribalaji a kolektiv [26] studovali bezproudou depozici nikl-fosforových povlaků na oceli Ocel byla vytvrzována při teplotách, při 200 C, 400 C a při 600 C po dobu dvou hodin. Na bezproudou depozici byla použita kyselá lázeň se síranem nikelnatým jako zdrojem niklu a dihydrydofosforečnanem sodným jako zdroj fosforu. Ocel byla před pokovováním vyleštěna a očištěna v alkalickém roztoku. Depozice byla provedena po dobu 2 hodin s rychlostí pokovování µm za hodinu. Povrch vzorku byl zkoumán pomocí rastrovacího elektronového mikroskopu s autoemisní katodou Zeiss, Sigma HD (FE-SEM). Na potvrzení fáze oxidu nikelnatého byla použita mikro Ramanova spektroskopie a rentgenový difraktometr TTRAX III. Na pozorování korozních vlastnosti povlaku byla použita potenciometrická polarizační metoda (platinový plátek a argento-chloridová elektroda jako referentní a indikační) v 3,5% roztoku chloridu sodného. Při teplotě 200 C nebyla zaznamenána žádná významná změna ve struktuře analyzovaného vzorku. Avšak při teplotě 400 C bylo objeveno formování 19
20 Ni, Ni3P a NiO fází. Krystalizační teplota byla zjištěna při teplotě 330 C. Při teplotě 600 C se významně zvětšilo množství NiO fáze (z 2 % na 25 %). To mělo za následek snížení Ni fáze, zatímco fáze Ni3P byla přibližně na stejných hodnotách (60%). Zvyšování teploty mělo za následek zvětšování zrn a také zlepšení protikorozních vlastností. Nejlepší protikorozní odolnost vykazovala ocel s Ni-P povlakem tepelně upravená při 600 C. To bylo způsobeno tvorbou NiO fáze a absencí přechodové difúzní vrstvy. 20
21 3. CÍL PRÁCE Cílem bakalářské práce je příprava povlaků na bázi Ni-P na tvářené hořčíkové slitině AZ61 v základním stavu a po tepelném zpracování rozpouštěcím žíháním. - Ni-P povlaky budou na hořčíkovou slitinu v tvářeném stavu a po tepelném zpracování aplikovány pomocí bezproudé depozice. - Cílem práce je posouzení vlivu chemického složení a struktury hořčíkové slitiny na přípravu povlaku a jeho výsledné charakteristiky. - Rovněž bude studován vliv parametrů přípravy povlaku na jejich vlastnosti. 21
22 4. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST 4.1. Seznam použitých chemikálií Destilovaná voda (FCH VUT, 0,7 µs cm -1 ), ethanol (Lihovar Kolín, min. 96%), isopropanol (Nanobaca, min 99,9%), kyselina octová (Penta, min. 99,8%), kyselina pikrová (Dorapis, min. 99%), niklovací lázeň (Kosár, Buchtík) Charakteristika a úprava tvářené hořčíkové slitiny AZ61 Tvářená hořčíková slitina AZ61 byla dodána firmou Salzgitter Magnesium-Technologie GmbH. Materiál byl vyroben metodou Twin Roll casting. Chemické složení použité slitiny a předepsané složení slitiny podle normy ASTM je uvedeno v tab. 5. Tabulka 5 Naměřené a předepsané složení AZ61 [27] prvek Mg Al Zn Mn Si Fe Ni Cu ostatní naměřené složení [hm. %] bal. 6,20 0,78 0,28 0,00 0,003 0,000 0,00 0,00 předepsané složení [hm. %] bal. 5,8-7,2 0,4-1,5 0,15-0,5 max. 0,15 max. 0,005 max. 0,005 max. 0,05 max. 0,3 Slitina AZ61 byla upravena na požadovaný tvar pomocí metalografické pily Discotom-6 od firmy Struers. Vzorek byl zalisován do tablety za studena pomocí Aka-Clear 2. Takto upravený vzorek byl leštěn na přístroji Tegramin-25 od firmy Struers. Na leštění byla vytvořena metodika (tab. 6). Tabulka 6 Metodika pro leštění AZ61 brusný/lešticí papír s hrubostí čas [min] smáčedlo brusný papír # ,5-1,5 voda brusný papír # ,5 voda lešticí papír NAP 1 µm s diamantovou pastou lešticí papír NAP ¼ µm s diamantovou pastou 1 isopropanol 2 isopropanol Slitina, která měla být poniklována, byla leštěna pouze krokem 1. Pokud byl vzorek zkoumán na optickém světelném mikroskopu nebo byla měřena jeho tvrdost, byly použity všechny kroky metodiky. Pří pozorování rastrovacím elektronovým mikroskopem byla 22
23 struktura leptána pikralem po dobu 2 sekund a opláchnuta isopropanolem. Po každém kroku leštění následovalo rychlé opláchnutí isopropanolem a vysušení proudem horkého vzduchu Tepelné zpracování hořčíkové slitiny AZ61 Při procesu tepelného zpracování metodou T4 dochází k ohřátí slitiny na požadovanou teplotu, výdrži na této teplotě po určitou dobu a následnému řízenému zchlazení. Pro tepelné zpracování hořčíkové slitiny AZ61 je podle článku [28] optimální teplota 380 C po dobu 6 hodin. Takto upravená slitina vykazuje nejlepší mechanické vlastnosti pevnosti v tahu. Struktura po tepelném zpracování T4 je složena z tuhého roztoku hliníku v hořčíku (δ fáze) a AlMn fází. Pro tepelné zpracování byla použita pec 018LP s regulátorem Ht Ceramic-C42. Vzorek byl do pece umístěn tak, aby byla co největší plocha volná pro přestup tepla. Tepelné zpracování probíhalo po dobu 6 hodin při teplotě 380 C (během ohřátí docházelo ke kolísání teploty ± 2 C). Následně byla slitina z pece vyjmuta a prudce schlazena vodou o teplotě 21 C po dobu 1 minuty, opláchnuta isopropanolem a osušena horkým proudem vzduchu Bezproudá depozice Ni-P povlaku na slitinu AZ61 Postup niklování zahrnuje několik kroků. Nejdříve byl vzorek odmaštěn v alkalickém roztoku A a poté umístěn do roztoků A1 a A2, v každém po dobu 5 sekund, dále opláchnut isopropanolem a usušen horkým proudem vzduchu. Dalším krokem bylo kyselé moření. Vzorek byl ponořen do roztoku K5 a následně do roztoků K1 a K2 na 5 sekund, opláchnut isopropanolem a osušen horkým proudem vzduchu. Takto před upravená slitina byla vložena do niklovací lázně. Složení jednotlivých roztoků a lázně není dostupné. Tabulka 7 Časový harmonogram jednotlivých kroků procesu niklování alkalické čištění lázeň A 20 minut kyselé moření lázeň K5 5 sekund bezproudý Ni-P povlak lázeň Ni-P 4 hodiny 23
24 5. VÝSLEDKY A DISKUZE 5.1. Struktura hořčíkové slitiny AZ61 a AZ61-T4 U vzorků byla pozorována struktura a složení na rastrovacím elektronovém mikroskopu (SEM) ZEISS EVO LS10 s energiově-disperzní spektroskopií (EDS), jako detektor byl použit Oxford Instruments Xmax80mm 2 a software AZtec. Pomocí EDS byl proveden mapping povrchu a bylo stanoveno prvkové složení. Původní hořčíková slitina AZ61 obsahovala tuhý roztok hliníku v hořčíku, dále intermetalitickou fázi Mg17Al12 a vměstky. Na obr. 10 a 11 je zachycena struktura. Lze pozorovat jednotlivé fáze například intermetalickou fázi (světlé oblasti na obr. 10) a fáze typu AlMn (výrazně zelená oblast uprostřed obr. 10). Obrázek 10 Struktura AZ61, rastrovací elektronový mikroskop 24
25 Obrázek 11 Prvková analýza AZ61 zobrazující zastoupení prvků, intenzita barvy odpovídá množství daného prvku U tepelně zpracované hořčíkové slitiny AZ61-T4 proběhla homogenizace prvků (obr. 12). Její struktura se již skládá převážně z tuhého roztoku hliníku v hořčíku. Během tepelného zpracování došlo k difúzi jednotlivých prvků. Intermetalitická fáze byla rozpuštěna do tuhého roztoku a současně vznikly větší oblasti fáze typu AlMn. Porovnáním obr. 10 a 12 lze pozorovat změnu struktury materiálu před a po tepelném zpracování. Z pravé části obr. 13 je také dobře vidět, že došlo při tepelném zpracování k zvýšení množství fáze typu AlMn v hořčíkové slitině AZ61-T4. 25
26 Obrázek 12 Snímek z rastrovacího elektronového mikroskopu zachycující povrch AZ61-T4 Obrázek 13 Prvková analýza AZ61-T4 zobrazující zastoupení prvků, intenzita barvy odpovídá množství daného prvku 26
27 5.2. Charakteristika Ni-P povlaku Pomocí světelného optického mikroskopu ZEISS AXIO OBSERVER Z 1 m byly zkoumány vlastnosti Ni-P povlaku na původní slitině AZ61 a tepelně upravené hořčíkové slitině AZ61- T4. Povlaky byly rovnoměrně vyloučeny po celém povrchu. Adheze povlaku se zdála byt dobrá (bylo tak hodnoceno s ohledem, že se mezi Ni-P povlakem a slitinou nenacházela mezivrstva). Z tohoto důvodu se nemusel optimalizovat postup bezproudého niklování. Povrch povlaku na AZ61 můžeme vidět na obr. 14, povrch AZ61-T4 můžeme vidět na obr. 15. Na obr. 16 a 17 jsou měřeny tloušťky Ni-P povlaku pomocí světelného optického mikroskopu. Tloušťky Ni-P povlaků nalezneme v tab. 8 a 9. Zpracování dat bylo provedeno pomocí Dean-Dixonova testu v programu Excel pro n = 10 při hladině významnosti α = 0,05. Žádná z naměřených hodnot nemusela být vyřazena. Obrázek 14 Struktura Ni-P povlaku na AZ61, rastrovací elektronový mikroskop 27
28 Obrázek 15 Struktura Ni-P povlaku na AZ61-T4, rastrovací elektronový mikroskop Tabulka 8 Tloušťka povlaku z pravé a levé strany vzorku na AZ61 číslo měření tloušťka povlaku pravá strana [µm] tloušťka povlaku levá strana [µm] 1 33,2 33,8 2 33,6 34,3 3 34,3 33,9 4 33,4 34,9 5 33,6 34,1 6 34,0 34,6 7 33,4 34,0 8 33,9 33,3 9 34,5 34, ,0 34,1 Tloušťka povlaku na hořčíkové slitině AZ61 na pravé straně je 33,8 ± 1,2 µm za 4 hodiny (8,4 ± 0,3 µm hod -1 ), na levé straně 34,5 ± 1,6 µm za 4 hodiny (8,5 ± 0,4 µm hod -1 ). 28
29 Obrázek 16 Tloušťka Ni-P povlaku na AZ61 z levé strany, optický světelný mikroskop Tabulka 9 Tloušťka povlaku z pravé a levé strany vzorku na AZ61-T4 číslo měření tloušťka povlaku pravá strana [µm] tloušťka povlaku levá strana [µm] 1 28,0 29,2 2 29,1 28,9 3 27,8 28,8 4 28,8 29,4 5 28,0 28,9 6 29,7 29,1 7 28,9 28,6 8 28,3 28,9 9 28,3 28, ,2 28,1 Tloušťka povlaku na hořčíkové slitině AZ61-T4 na pravé straně je 28,5 ± 1,9 µm za 4 hodiny (7,1 ± 0,5 µm hod -1 ), na levé straně 28,8 ± 1,4 µm za 4 hodiny (7,2 ± 0,4 µm hod -1 ). 29
30 Procentuální zastoupení [ %] Obrázek 17 Tloušťka Ni-P povlaku na slitině AZ61-T4 byl změřen pomocí optického světelného mikroskopu Prvkové složení v Ni-P povlaku a slitiny bylo zjištěno pomocí rastrovacího elektronového mikroskopu s EDS detektorem. Porovnáním obr. 18, 19 a obr. 20, 21 můžeme pozorovat rozhraní mezi slitinou a povlakem a zároveň jejich prvkové zastoupení. Obrázek 18 Profil Ni-P povlaku a AZ61, rastrovací elektronový mikroskop Mg hm. % Ni hm. % P hm. % Al hm. % Vzdálenost [µm] Obrázek 19 Prvkové zastoupení v Ni-P povlaku a AZ61 30
31 Procentuální zastoupení [%] Obrázek 20 Snímek zobrazující profil Ni-P povlaku a AZ61-T4, který byl pořízen rastrovacím elektronovým mikroskopem Mg hm. % Al hm. % P hm. % Ni hm. % vzdálenost [µm] Obrázek 21 Prvkové zastoupení v Ni-P povlaku a AZ61-T4 Tabulka 10 Průměrná tloušťka povlaku Ni-P na AZ61 pravá strana levá strana tloušťka povlaku za 4 hodiny tloušťka povlaku za 1 hodinu 33,8 ± 1,2 µm 34,5 ± 1,6 µm 8,4 ± 0,3 µm 8,5 ± 0,4 µm Tabulka 11 Průměrná tloušťka vyloučeného Ni-P povlaku na AZ61-T4 pravá strana levá strana tloušťka povlaku za 4 hodiny tloušťka povlaku za 1 hodinu 28,5 ± 1,9 µm 28,8 ± 1,4 µm 7,1 ± 0,5 µm 7,2 ± 0,4 µm 31
32 5.3. Tvrdost hořčíkové slitiny AZ61, AZ61-T4 a Ni-P povlaku Měření tvrdosti bylo provedeno metodou podle Vickerse na mikrotvrdoměru LECO AMH43. Postup byl prováděn v souladu s normou ČSN EN ISO [29]. Pro změření tvrdosti slitiny AZ61, AZ61-T4 bylo provedeno 10 stanovení při zátěži 1 kg po dobu 10 sekund. Naměřené hodnoty tvrdosti nalezneme v tab. 12 a 13. Postup měření mikrotvrdosti Ni-P povlaku se lišil v hmotnosti zátěže, která byla 0,025 kg. Vyhodnocování bylo provedeno optickým světelným mikroskopem, pomocí kterého byly změřeny uhlopříčky vtisků. Rozměry vtisků jsou v tab. 14 a 15. Hodnota mikrotvrdosti z úhlopříček vtisků se vypočítá podle rov. 9 [30]. Data byla zpracována pomocí Dean-Dixonova testu pro n = 10 při hladině významnosti α = 0,05. Žádná z naměřených hodnot nemusela být vyřazena. HV F 0, (9) d Obrázek 22 Snímek vtisku v Ni-P povlaku na AZ61-T4, který byl pořízen a následně změřen pomocí světelného optického mikroskopu Tabulka 12 Hodnoty tvrdosti slitiny AZ61 Tabulka 13 Hodnoty tvrdosti slitiny AZ61-T4 vtisk HV 1 vtisk HV 1 vtisk HV 1 vtisk HV
33 Tabulka 14 Rozměry a hodnoty mikrotvrdosti Ni-P povlaku na AZ61 vtisk rozměry [µm] HV 0, ,93 8, ,06 8, ,62 7, ,44 8, ,83 7, ,08 7, ,13 7, ,31 7, ,72 7, ,31 7, Tabulka 15 Rozměry a hodnoty mikrotvrdosti Ni-P povlaku na AZ61-T4 vtisk rozměry [µm] HV 0, ,10 8, ,33 8, ,99 8, ,88 8, ,42 8, ,42 8, ,42 8, ,10 8, ,20 8, ,42 8, Hodnota tvrdosti hořčíkové slitiny AZ61 je 71 ± 6 HV 1. Naměřená hodnota tvrdosti AZ61- T4 je 57 ± 6 HV 1. Vypočítaná mikrotvrdost Ni-P povlaku je na AZ ± 50 HV 0,025, na AZ61-T4 680 ± 70 HV 0,025. Průměrné hodnoty tvrdosti a mikrotvrdosti nalezneme v tab. 16. Tepelným zpracováním hodnota tvrdosti klesla. Tato skutečnost mohla být zapříčiněna metodou výroby hořčíkové slitiny, kdy pro výzkum byla použita tvářená slitina. 33
34 Tabulka 16 Porovnání mikrotvrdosti AZ61, AZ61-T4 a Ni-P povlaku materiál mikrotvrdost AZ61 71 ± 6 HV 1 AZ61-T4 57 ± 6 HV 1 Ni-P povlak AZ ± 50 HV 0,025 Ni-P povlak AZ61-T4 680 ± 70 HV 0,025 34
35 6. ZÁVĚR Tvářená hořčíková slitina AZ61 byla tepelně zpracována metodou T4. Její struktura se zhomogenizovala, intermetalitická fáze Mg17Al12 se rozpustila do tuhého roztoku hliníku v hořčíku a současně došlo k navýšení množství fází typu AlMn. Bylo provedeno porovnání tvrdosti dle Vickerse původní AZ61 a tepelně zpracované hořčíkové slitiny AZ61-T4. Hodnota tvrdosti původní AZ61 je 71 ± 6 HV 1. Po tepelném zpracování došlo ke snížení tvrdosti. Slitina AZ61-T4 dosáhla tvrdost 57 ± 6 HV 1. Bezproudá depozice Ni-P povlaku byla úspěšně aplikována na původní AZ61 a tepelně zpracovanou slitinu AZ61-T4. Metodika bezproudé depozice nemusela být optimalizována. Povlak byl rovnoměrně vyloučen po celém povrchu vzorku AZ61 a AZ61-T4. Byla studována mikrotvrdost povlaku dle Vickerse. Ni-P povlak má hodnotu mikrotvrdosti AZ ± 70 HV 0,025, AZ61-T4 680 ± 70 HV 0,025. Tloušťka povlaku vyloučeného na AZ61 je 8,5 ± 0,4 µm hod -1. Tloušťka povlaku vyloučeného na AZ61-T4 je 7,2 ± 0,4 µm hod -1. Dalším cílem, který se nabízí, je tepelné zpracování dalších hořčíkových slitin a následné pokovování pomocí bezproudé depozice niklu. 35
36 7. SEZNAM LITERATURY 1. DRÁPALA, Jaromír. Hořčík, jeho slitiny a binární systémy hořčík - příměs: Magnesium, its alloya and Mg-admixture binary systems. 1. vyd. Ostrava: Vysoká škola báňská - Technická univerzita, 2004, 172 s. ISBN AVEDESIAN, M a Hugh BAKER. Magnesium and magnesium alloys. Materials Park, OH: ASM International, 1999, ix, 314 p. ISBN PTÁČEK, Luděk. Nauka o materiálu II. 2. opr. a rozš. vyd. Brno: CERM, 2002, 392 s. ISBN SGTE, ALLOY DATABASES. Al-Mg [online] [cit ]. Dostupné z: 5. SGTE ALLOY DATABASES. Mg-Zn [online] [cit ]. Dostupné z: 6. LIU, Liming, Fei LIU a Meili ZHU. Study on Mg/Al Weld Seam Based on Zn Mg Al Ternary Alloy.Materials. [online]. 2014, 7(2): [cit ]. DOI: /ma ISSN Dostupné z: 7. ELEKTRON, MAGNESIUM. Magnesium nomenclature. [online] [cit ]. Dostupné z: 8. WU, Horng-yu, Cheng-tao WU, Jie-chen YANG a Ming-jie LIN. Hot workability analysis of AZ61 Mg alloys with processing maps. Materials Science and Engineering: A. 2014, 607, DOI: /j.msea ISSN Dostupné také z: 9. KRAUS, Václav. Tepelné zpracování a slinování. 2. vyd. Plzeň: Západočeská univerzita, 2000, 274 s. ISBN GOODFELLOW. Magnesium Alloy AZ61 (Mg93/Al 6/Zn 1) Material information. [online] [cit ]. Dostupné z: AZ61.html. 11. RIEDEL, WOLFGANG. Electroless nickel plating. Reprinted. Metals Park, Ohio: ASM International, ISBN GLENN O. MALLORY, Glenn O.Juan B a SPONSORED AND PUBLISHED BY AMERICAN ELECTROPLATERS AND SURFACE FINISHERS SOCIETY. Electroless plating: fundamentals and applications. Reprint ed. Norwich, NY: Knoyes Publications/William Andrew Publishing, ISBN. 13. KOSÁR, P. Niklové povlaky hořčíkových slitin. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta chemická, s. Vedoucí diplomové práce Ing. Martin Zmrzlý, Ph.D GREENWOOD, N a Alan EARNSHAW. Chemie prvků. 1. vyd. Praha: Informatorium, ISBN KLIKORKA, Jiří a Jaroslav HOLEČEK. Obecná a anorganická: určeno pro posl. Vys. školy chemicko-technologické v Pardubicích.. 1. vyd. Praha: Státní nakladatelství technické literatury, [Online] 36
37 16. GUTZEIT, G. Plating and Surface Finishing. 1959, roč. 46, s. 1158, 1275, HERSCH, P. Transactions / Institute of Metal Finishing London: The Institute of Metal Finishing, v. ISBN LUKES, R.M. Plating and Surface Finishing. 1964, roč. 51, s CAVALLOTTI, P. a G. SALVAGO. Studies on chemical reduction of nickel and cobalt by hypophosphite II. Characteristics of the process. Electrochimica Metallorum. 1968, roč. 3, s KOTLÍK, Bohumír a Jaroslav HOLEČEK. Matematické, fyzikální a chemické tabulky pro SŠ a nižší ročníky víceletých gymnázií: určeno pro posl. Vys. školy chemicko-technologické v Pardubicích. 21. COTTRELL, T. L. The Strengths Of Chemical Bonds. 2. vydání. London:. 22. BIELINSKI, J. Untersuchugen zur Optinierugn von Loesunger zur chemischen Vernickeling. Metalloberfläche. 1984, roč. 38, č. 1, s LI, Zhenming, Qigui WANG, Alan A. LUO, Penghuai FU a Liming PENG. Fatigue strength dependence on the ultimate tensile strength and hardness in magnesium alloys. International Journal of Fatigue. 2015, 80: DOI: /j.ijfatigue ISSN Dostupné také z: MOKHTARISHIRAZABAD, Mehdi, Mohammad AZADI, Gholam HOSSEIN FARRAHI, Gerhard WINTER a Wilfred EICHLSEDER. Improvement of high temperature fatigue lifetime in AZ91 magnesium alloy by heat treatment. Materials Science and Engineering:. A. 2013, 588: DOI: /j.msea ISSN Dostupné také z: JIANG, M.G., H. YAN, R.S. CHEN, Gerhard WINTER a Wilfred EICHLSEDER. Enhanced mechanical properties due to grain refinement and texture modification in an AZ61 Mg alloy processed by small strain impact forging. Materials Science and Engineering:. A. 2015, 621: DOI: /j.msea ISSN Dostupné také z: SRIBALAJI, M., P. ARUNKUMAR, K. Suresh BABU a Anup Kumar KESHRI. Applied Surface Science. 2015, 355: DOI: /j.apsusc ISSN Dostupné také z: KLIMČÁKOVÁ, K. Nekonveční metody svařování tvářených slitin hořčíku. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí diplomové práce Ing. Pavel Doležal, Ph.D ZAPLETAL, J, P DOLEŽAL, P GEJDOŠ a M HORYNOVÁ. Influence of heating treatment on microstructure and fatigue behavior of AZ61 magnesium alloy. Brno University of technology, Faculty of Mechanical Engineering, Department of Materials Engineering, Brno, Czech Republic. 29. LUDVÍK, J., BÍLEK K. a LUDVÍK Š. Zkoušky tvrdosti: Přehled základních zkušebních metod pro uţivatele tvrdoměrů Qness. [online]. 2010, s BUREŠ, Jiří. ConVERTER. Zkouška tvrdosti dle Vickerse. [online]. [cit ]. Dostupné z: 37
38 8. SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK AlMn AZ31 AZ61 AZ91 EDS EBSD FE-SEM HV LCF MDF Mg-Al-Zn Ni-P povlak NZK OSM SEM SSIMDF TMF TTRAX III T4 RE UTS δ fáze γ fáze vměstky Al4Mn, Al11Mn4, AlMn hořčíková slitina obsahující 3 % hliníku a 1 % zinku hořčíková slitina obsahující 6 % hliníku a 1 % zinku hořčíková slitina obsahující 9 % hliníku a 1 % zinku energiově-disperzní spektroskopie difrakce zpětného rozptylu elektronů rastrovací elektronový mikroskop s autoemisní katodou tvrdost dle Vickerse nízko cyklová únava více rozměrové kování hořčíková slitina obsahující hořčík, hliník, zinek nikl-fosforový povlak hořčíková slitina obsahující neodym, zirkonium a další prvek optický světelný mikroskop rastrovací elektronový mikroskop malé namáhání ve více rozměrovém kování termo-mechanická únava mikro Ramanova spektroskopie pomocí rentgenového difraktometru metoda tepelného zpracování při 380 C po dobu 6 hodin Vzácný prvek mez pevnosti v tahu tuhý roztok hliníku v hořčíku intermetalitická fáze Mg17Al12 38
HLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA CHEMICKÁ FACULTY OF CHEMISTRY ÚSTAV CHEMIE MATERIÁLŮ INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE TEPELNÉ VYTVRZOVÁNÍ POVLAKŮ NA BÁZI NI-P PŘIPRAVENÝCH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA CHEMICKÁ ÚSTAV CHEMIE MATERIÁLŮ FACULTY OF CHEMISTRY INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE NIKLOVÉ POVLAKY HOŘČÍKOVÝCH SLITIN DIPLOMOVÁ PRÁCE
NIKLOVÉ POVLAKY A JEJICH VLASTNOSTI
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA CHEMICKÁ ÚSTAV CHEMIE MATERIÁLŮ FACULTY OF CHEMISTRY INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE NIKLOVÉ POVLAKY A JEJICH VLASTNOSTI NICKEL COATINGS
SMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
Precipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
METALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
J.Kubíček 2018 FSI Brno
J.Kubíček 2018 FSI Brno Chemicko-tepelným zpracováním označujeme způsoby difúzního sycení povrchu různými prvky. Nasycujícími (resp. legujícími) prvky mohou být kovy i nekovy. Cílem chemickotepelného zpracování
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
J. Kubíček FSI Brno 2018
J. Kubíček FSI Brno 2018 Fosfátování je povrchová úprava, kdy se na povrch povlakovaného kovu vylučují nerozpustné fosforečnany. Povlak vzniká reakcí iontů z pracovní lázně s ionty rozpuštěnými z povrchu
Požadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
ŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Úvod do koroze. (kapitola, která bude společná všem korozním laboratorním pracím a kterou studenti musí znát bez ohledu na to, jakou práci dělají)
Úvod do koroze (kapitola, která bude společná všem korozním laboratorním pracím a kterou studenti musí znát bez ohledu na to, jakou práci dělají) Koroze je proces degradace kovu nebo slitiny kovů působením
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
Identifikace zkušebního postupu/metody PP 621 1.01 (ČSN ISO 9556, ČSN ISO 4935) PP 621 1.02 (ČSN EN 10276-2, ČSN 42 0525)
List 1 z 9 Pracoviště zkušební laboratoře: Odd. 621 Laboratoř chemická, fázová a korozní Protokoly o zkouškách podepisuje: Ing. Karel Malaník, CSc. ředitel Laboratoří a zkušeben Ing. Vít Michenka zástupce
NITRIDACE KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST Michal Peković Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, Plzeň Česká republika
NITRIDACE KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST 2016 Michal Peković Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce je založena na zkoumání vlastností konstrukčních
VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
ŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování)
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování) Přednáška č. 3: Slévárenské slitiny pro výrobu odlitků, vlastnosti slévárenských slitin, faktory ovlivňující slévárenské vlastnosti, rovnovážné diagramy. Autoři přednášky:
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
Charakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
HLINÍK. Lehké neželezné kovy a jejich slitiny
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE. INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY Magda Morťaniková Pavel Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových
Galvanický článek. Li Rb K Na Be Sr Ca Mg Al Be Mn Zn Cr Fe Cd Co Ni Sn Pb H Sb Bi As CU Hg Ag Pt Au
Řada elektrochemických potenciálů (Beketova řada) v níž je napětí mezi dvojicí kovů tím větší, čím větší je jejich vzdálenost v této řadě. Prvek více vlevo vytěsní z roztoku kov nacházející se vpravo od
24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VLASTNOSTI KŘEMÍKOVANÝCH VRSTEV NA TITANU PROPERTIES OF SILICONIZED LAYERS ON TITANIUM. Magda Morťaniková Michal Novák Dalibor Vojtěch
VLASTNOSTI KŘEMÍKOVANÝCH VRSTEV NA TITANU PROPERTIES OF SILICONIZED LAYERS ON TITANIUM Magda Morťaniková Michal Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká škola chemicko-technologická
Závislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování
Závislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování Jakub Kopecký Vedoucí práce: Ing. Aleš Herman, Ph.D. Abstrakt Tato práce se zabývá závislostí tvrdosti odlitků z konkrétních
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
Nauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
PREPARING OF AL AND SI SURFACE LAYERS ON BEARING STEEL
METAL 28 PŘÍPRAVA ALITOSILITOVANÝH POVRHOVÝH VRSTEV NA LOŽISKOVÉ OELI PREPARING OF AL AND SI SURFAE LAYERS ON BEARING STEEL Pavel Doležal, Ladislav Čelko, Aneta Němcová, Lenka Klakurková, mona Pospíšilová
TEORIE TVÁŘENÍ. Lisování
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Třebešíně 2299 příspěvková organizace zřízená HMP Lisování TEORIE TVÁŘENÍ TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM, STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY
Svařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
Charakterizace Ni P povlaku pøipraveného bezproudou depozicí na hoøèíkové slitinì AZ31
Czech Associa on of Corrosion Engineers VÝZKUMNÉ ÈLÁNKY Charakterizace Ni P povlaku pøipraveného bezproudou depozicí na hoøèíkové slitinì AZ31 Characterization of Ni-P coating prepared via electroless
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Identifikace zkušebního postupu/metody
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. 621 Laboratoř chemická a radioizotopová 2. 622 Laboratoř metalografická 3. 623 Laboratoř mechanických vlastností 4. 624 Laboratoř korozní Laboratoř je způsobilá aktualizovat
KOAGULAČNÍ PROCESY PŘI ÚPRAVĚ POVRCHOVÉ VODY
UNIVERZITA PARDUBICE FAKULTA CHEMICKO-TECHNOLOGICKÁ KATEDRA CHEMICKÉHO INŽENÝRSTVÍ KOAGULAČNÍ PROCESY PŘI ÚPRAVĚ POVRCHOVÉ VODY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE AUTOR PRÁCE: VEDOUCÍ PRÁCE: Jiří Vašíř Ing. Hana Jiránková,
Laboratorní práce č. 8: Elektrochemické metody stanovení korozní rychlosti
Laboratorní práce č. 8: Elektrochemické metody stanovení korozní rychlosti Cíl práce: Cílem laboratorní úlohy Elektrochemické metody stanovení korozní rychlosti je stanovení korozní rychlosti oceli v prostředí
ELEKTROLÝZA. Autor: Mgr. Stanislava Bubíková. Datum (období) tvorby: 13. 3. 2012. Ročník: osmý
Autor: Mgr. Stanislava Bubíková ELEKTROLÝZA Datum (období) tvorby: 13. 3. 2012 Ročník: osmý Vzdělávací oblast: Člověk a příroda / Chemie / Chemické reakce 1 Anotace: Žáci se seznámí s elektrolýzou. V rámci
- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN )
VLIV VODÍKU NA MATERIÁLOVÉ A STRUKTURNÍ VLASTNOSTI OCELI CM 5 (ČSN 415 142 ) Michal Valdecký, Petr Mutafov, Jaroslav Víšek, Pavel Bílek Vedoucí práce : Ing. Jana Pechmanová Poděkování podniku Poldi-Hütte
VÚHŽ a.s. Laboratoře a zkušebny č.p. 240, Dobrá
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. 621 - Laboratoř chemická 2. 622 - Laboratoř metalografická 3. 623 - Laboratoř mechanických vlastností 4. 624 - Laboratoř korozní Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy
a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU. Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2)
VLASTNOSTI TEPELNĚ ZPRACOVANÝCH SOUČÁSTÍ Z BERYLIOVÉHO BRONZU Kříž Antonín 1) Schmiederová Iva 2) Kraus Václav 2) 1) New Technologies - Research Centre in Westbohemian Region, ZČU-Plzeň, Univerzitní 8,
Díly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
Hliník a slitiny hliníku
Hliník a slitiny hliníku Slitiny hliníku patří kromě ocelí nejpoužívanějším kovovým konstrukčním materiálům. Surovinou pro výrobu hliníku je minerál bauxit, v čistém stavu oxid hlinitý. Z taveniny tohoto
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE
Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství Ústav fyzikálního inženýrství Akademický rok: 2013/2014 ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE student(ka): Jakub Kuba který/která studuje v bakalářském studijním
Michal Novák a Dalibor Vojtěch a Michala Zelinková a
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ni-P-Al 2 O 3 VRSTEV PŘIPRAVENÝCH BEZPROUDOVÝM POKOVENÍM HEAT TREATMENT OF Ni-P-Al 2 O 3 ELECTROLESS COATINGS Michal Novák a Dalibor Vojtěch a Michala Zelinková a a Ústav kovových materiálů
Zvyšování kvality výuky technických oborů
Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V.2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V.2.9 Materiály v automobilovém průmyslu Kapitola
AvantGuard Nová dimenze antikorozní ochrany
Nová dimenze antikorozní ochrany Tři způsoby ochrany proti korozi Ocel je nejběžnějším stavebním materiálem na světě. Při působení atmosférických vlivů, jako je voda, kyslík a přírodní soli, však s těmito
LETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
Návrhy bakalářských prací pro akademický rok 2019/2020
Návrhy bakalářských prací pro akademický rok 2019/2020 Téma č. 1 Kryogenní zpracování slinutých karbidů Ing. Vojtěch Průcha Téma č. 2 Porušování korozí pod napětím v prostředí nízkotlaké páry Ing. Jaromír
Vlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
CHO cvičení, FSv, ČVUT v Praze
2. Chemické rovnice Chemická rovnice je schématický zápis chemického děje (reakce), který nás informuje o reaktantech (výchozích látkách), produktech, dále o stechiometrii reakce tzn. o vzájemném poměru
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
POROVNÁNÍ ÚČINNOSTI SRÁŽENÍ REAKTIVNÍCH AZOBARVIV POUŽITÍM IONTOVÉ KAPALINY A NÁSLEDNÁ FLOKULACE AZOBARVIV S Al 2 (SO 4 ) 3.18H 2 O S ÚPRAVOU ph
POROVNÁNÍ ÚČINNOSTI SRÁŽENÍ REAKTIVNÍCH AZOBARVIV POUŽITÍM IONTOVÉ KAPALINY A NÁSLEDNÁ FLOKULACE AZOBARVIV S Al 2 (SO 4 ) 3.18H 2 O S ÚPRAVOU ph Ing. Jana Martinková Ing. Tomáš Weidlich, Ph.D. prof. Ing.
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
POVLAKY PRO KRÁTKODOBOU PROTIKOROZNÍ OCHRANU VÝROBKŮ HUTNÍ PRODUKCE
POVLAKY PRO KRÁTKODOBOU PROTIKOROZNÍ OCHRANU VÝROBKŮ HUTNÍ PRODUKCE Ing. Daniela Pavelková Doc. Ing. Jitka Podjuklová, CSc., prof.h.c. VŠB-TU Ostrava, Fakulta strojní, Katedra mechanické technologie 17.
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
POPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT
POPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT Antonín Kříž Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, e-mail: kriz@kmm.zcu.cz Příspěvek vznikl ve spolupráci s firmou GTW TECHNIK
Rozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
GALAVANICKÝ ČLÁNEK. V běžné životě používáme název baterie. Odborné pojmenování pro baterii je galvanický článek.
GALAVANICKÝ ČLÁNEK V běžné životě používáme název baterie. Odborné pojmenování pro baterii je galvanický článek. Galvanický článek je zařízení, které využívá redoxní reakce jako zdroj energie. Je zdrojem
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
Použití. Části formy V 0,9. Části nástroje. Matrice Podpěrné nástroje, držáky matric, pouzdra, lisovací podložky,
ORVAR SUPREME 2 Charakteristika ORVAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná nástrojová ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým tepelným změnám a tvoření trhlin za
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
K618 - Materiály listopadu 2013
Tepelné zpracování ocelí. Žíhání Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 19. listopadu 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Žíhání 19. listopadu 2013 1 / 15 Cyklus tepelného zpracování Cyklus tepelného zpracování Žíhání
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ TESTING OF THE INFLUENCE OF THE INDICATING LIQUIDS ON BREAKED PROPERTIES OF VITREOUS ENAMEL COATINGS Kamila
Kvalitativní zhodnocení modifikací alitačních vrstev
Kvalitativní zhodnocení modifikací alitačních vrstev Marie Rohlová ČVUT v Praze, Ústav materiálového inženýrství, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2 Nové Město, Česká republika Abstrakt Příspěvek je zaměřen
MŘÍŽKY A VADY. Vnitřní stavba materiálu
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
Název školy: Číslo a název sady: klíčové aktivity: VY_32_INOVACE_131_Elektrochemická řada napětí kovů_pwp
Název školy: Číslo a název projektu: Číslo a název šablony klíčové aktivity: Označení materiálu: Typ materiálu: Předmět, ročník, obor: Číslo a název sady: Téma: Jméno a příjmení autora: STŘEDNÍ ODBORNÁ
Nauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ Marie KOLAŘÍKOVÁ, Ladislav KOLAŘÍK ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 628, email:
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS