VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES VYTÁPĚNÍ POLYFUNKČNÍHO OBJEKTU DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Bc. LADISLAV KONEČNÝ Ing. LUCIE VENDLOVÁ, Ph.D. BRNO 2015

2

3

4 Abstrakt Diplomová práce řeší návrh vytápění polyfunkčního objektu a větrání. Objekt se nachází v Uherském Hradišti. Předmětem práce je výběr vhodné varianty ze dvou zdrojů tepla (plynové kotle a kotel na hutá paliva). Projektová část řeší návrh otopného systému se zvolenou variantou zdroje tepla, kterou jsou plynové kotle a koncepci nuceného větrání. Teoretická část se zabývá regulací. Klíčová slova polyfunkční objekt, vytápění, desková otopná tělesa, plynové kotle, kotel na hutá paliva, příprava teplé vody, nucené větrání Abstract This diploma thesis proposes the heating system and ventilation in mixed-use building. The building is located in Uherské Hradiště. The object of this work is the selection of appropriate variants of two heat sources (gas boilers and solid fuel boiler). The project is focus on design of the heating system chosen mode of heating, which are gas boilers and the concept of forced ventilation. The theoretical part is focused on the regulation. Keywords Mixed-use building, heating, panel radiators, gas boiler, solid fuel boiler, preparation of hot water, forced ventilation

5 Bibliografická citace VŠKP Bc. Ladislav Konečný Vytápění polyfunkčního objektu. Brno, s., 11 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav technických zařízení budov. Vedoucí práce Ing. Lucie Vendlová, Ph.D.

6 Prohlášení: Prohlašuji, že jsem diplomovou práci zpracoval samostatně a že jsem uvedl všechny použité informační zdroje. V Brně dne podpis autora Bc. Ladislav Konečný

7 Poděkování: Na tomto místě bych chtěl poděkovat paní Ing. Lucii Vendlové, Ph.D. jako vedoucímu práce za cenné rady, vřelý přístup a odborné vedení při zpracování této diplomové práce. V neposlední řadě patří můj dík mé rodině, přítelkyni a blízkým, za bezmeznou podporu a toleranci. Ladislav Konečný

8 OBSAH ÚVOD A. ANALÝZA TÉMATU, CÍLE A METODY ŘEŠENÍ A.1 ÚVOD A.2 ŘÍZENÍ A REGULACE - ROZDĚLENÍ A.2.1 PRINCIPY REGULACE A.2.2 REGULACE KVALITATIVNÍ A.2.3 REGULACE KVANTITATIVNÍ A.2.4 PRŮBĚH REGULACE A.2.5 AUTOMATICKÁ REGULACE A.2.6 RUČNÍ REGULACE A.2.7 REGULAČNÍ OBVOD A.2.8 ŘÍZENÍ A.3 ROZDĚLENÍ REGULACE A.3.1 REGULACE TEPLOTY A.3.2 REGULACE VÝKONU A REGULACE PRŮTOKEM A REGULACE SMĚŠOVÁNÍM A.3.3 HYDRAULICKÁ REGULACE A REGULAČNÍ TYPY ZAPOJENÍ A ŠKRTÍCÍ ZAPOJENÍ A ZAPOJENÍ S OBTOKEM A VSTŘIKOVACÍ ZAPOJENÍ S PŘÍMÝM VENTILEM A VSTŘIKOVACÍ ZAPOJENÍ S TROJCESTNÝM VENTILEM A SMĚŠOVACÍ ZAPOJENÍ A DVOU-OKRUHOVÉ SMĚŠOVACÍ ZAŘÍZENÍ A ZAPOJENÍ S HYDRAULICKÝM ODDĚLOVAČEM A.4 HLEDISKA PRO VÝBĚR REGULACE VYTÁPĚNÍ A.4.1 INSTALACE POKOJOVÉHO ČIDLA A.4.2 INSTALACE VENKOVNÍHO ČIDLA A.4.3 INSTALACE ČIDLA NA PŘÍVODU TOPNÉHO MÉDIA A.5 VOLBA REGULAČNÍCH ARMATUR A.5.1 STANOVENÍ REGULAČNÍCH ARMATUR A.5.2 STANOVENÍ PARAMETRŮ REGULAČNÍCH VENTILŮ PODLE ÚDAJŮ ZAŘÍZENÍ A PRŮTOKOVÝ SOUČINITEL VENTILU K V A JMENOVITÝ TLAK PN, PRACOVNÍ STUPEŇ A STANOVENÍ JMENOVITÉ SVĚTLOSTI (DN) A.5.3 CHARAKTERISTIKY VENTILŮ A AUTORITA VENTILU Α V... 29

9 B. APLIKACE TÉMATU NA ZADANÉ BUDOVĚ - KONCEPČNÍ ŘEŠENÍ B.1 ANALÝZA OBJEKTU B.2 VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT OBJEKTU B.2.1 STANOVENÍ SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA KONSTRUKCÍ B.2.2 VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT JEDNOTLIVÝCH MÍSTNOSTÍ B.2.3 CELKOVÁ TEPELNÁ ZTRÁTA OBJEKTU B.3 NÁVRH PŘÍPRAVY TEPLÉ VODY B.3.1 STANOVENÍ POTŘEBY TV B.3.2 STANOVENÍ POTŘEBY TEPLA B.3.3 STANOVENÍ KŘIVKY ODBĚRU A DODÁVKY TEPLA B.3.4 NÁVRH ZÁSOBNÍKOVÉHO OHŘÍVAČE TV B.4 VÝPOČET POŽADOVANÉHO VÝKONU VTZ JEDNOTKY B.5 NÁVRH ZDROJE TEPLA B.5.1 NÁVRH DVOU VARIANT ZDROJŮ TEPLA B VÝKON ZDROJE TEPLA: B NÁVRH MOŽNÝCH VARIANT ZDROJŮ TEPLA: B NÁVRH AKUMULAČNÍ NÁDRŽE PRO AUTOMATICKÝ KOTEL NA TUHÁ PALIVA B.5.2 TECHNICKÉ LISTY NAVRŽENÝCH ZDROJŮ B PLYNOVÉ KOTELE JUNKERS CERAPURCOMFORT ZBR 42-3 A B PLYNOVÉ KOTELE JUNKERS CERAPURCOMFORT ZSBR 28-3 A B KOTEL NA TUHÁ PALIVA EKO KOMFORT B.6 POROVNÁNÍ ZDROJŮ B.6.1 ÚVOD B.6.2 ROČNÍ POTŘEBA TEPLA B.6.3 ROČNÍ POTŘEBY PALIV A JEJICH CENY B.6.4 SHRNUTÍ ROČNÍCH POTŘEB TEPLA, PALIVA A NÁKLADŮ B.6.5 HODNOCENÍ NAVRŽENÝCH VARIANT B HODNOCENÍ Z HLEDISKA EKONOMIKY PROVOZU B HODNOCENÍ Z HLEDISKA UŽIVATELSKÉHO KOMFORTU B HODNOCENÍ Z HLEDISKA PROSTOROVÝCH NÁROKŮ B.6.6 ZÁVĚR C. TECHNICKÉ ŘEŠENÍ VYBRANÉ VARIANTY C.1 NÁVRH OTOPNÝCH TĚLES C.1.1 NÁVRH OTOPNÝCH TĚLES A JEJICH VÝKONY C.1.2 TECHNICKÉ PODKLADY TĚLES A PRVKY PRO OVLÁDÁNÍ TĚLES C.1.3 POUŽITÉ ARMATURY PRO PŘIPOJENÍ OTOPNÝCH TĚLES C.2 DIMENZOVÁNÍ POTRUBÍ, NÁVRH OBĚHOVÝCH ČERPADEL C.2.1 DIMENZOVÁNÍ A VYREGULOVÁNÍ OTOPNÉ SOUSTAVY C.2.2 VŘAZENÉ ODPORY C.2.3 NÁVRH OBĚHOVÝCH ČERPADEL C.3 IZOLACE POTRUBÍ C.3.1 NÁVRH TLOUŠŤKY TEPELNÉ IZOLACE

10 C.3.2 NÁVRH ULOŽENÍ POTRUBÍ C ULOŽENÍ POTRUBÍ C POSOUZENÍ DILATACE POTRUBÍ C.4 NÁVRH ZABEZPEČOVACÍHO ZAŘÍZENÍ C.4.1 NÁVRH POJISTNÉHO VENTILU C.4.2 NÁVRH EXPANZNÍ NÁDOBY C.5 NÁVRH OSTATNÍCH ZAŘÍZENÍ KOTELNY C.5.1 NÁVRH TŘÍCESTNÝCH SMĚŠOVACÍCH VENTILŮ C.5.2 NÁVRH ROZDĚLOVAČE A ZBĚRAČE C.5.3 NÁVRH HYDRAULICKÉHO VYROVNÁVAČE DYNAMICKÝCH TLAKŮ C.5.4 NÁVRH DOPLŇOVÁNÍ A ZMĚKČOVÁNÍ VODY C.5.5 NÁVRH ODVODU KONDENZÁTU C.6 NÁVRH VĚTRÁNÍ TECHNICKÉ MÍSTNOSTI A ODVODU SPALIN C.6.1 NÁVRH VĚTRÁNÍ MÍSTNOSTI C.6.2 NÁVRH ODTAHU SPALIN C.7 KONCEPCE NUCENÉHO VĚTRÁNÍ C.7.1 ÚVOD C.7.2 NÁVRH VYÚSTÍ C.8 TECHNICKÁ ZPRÁVA C.8.1 ÚVOD C OBECNÉ INFORMACE O OBJEKTU C POPIS PROVOZU OBJEKTU C POUŽITÉ PŘEDPISY A TECHNICKÉ NORMY C.8.2 PODKLADY C.8.3 TEPELNÉ ZTRÁTY A POTŘEBA TEPLA C KLIMATICKÉ POMĚRY C VNITŘNÍ TEPLOTY C PROVOZ C TEPELNĚ TECHNICKÉ PARAMETRY C POTŘEBA TEPLA PRO VYTÁPĚNÍ A OHŘEV TEPLÉ VODY C PARAMETRY TEPLONOSNÉ LÁTKY C.8.4 ZDROJ TEPLA C ZDROJ TEPLA PRO VYTÁPĚNÍ A OHŘEV TEPLÉ VODY C ZABEZPEČOVACÍ ZAŘÍZENÍ C KOUŘOVOD C.8.5 OTOPNÁ SOUSTAVA C POPIS OTOPNÉ SOUSTAVY C ČERPACÍ TECHNIKA C PLNĚNÍ A VYPOUŠTĚNÍ OTOPNÉ SOUSTAVY C OTOPNÉ PLOCHY C REGULACE A MĚŘENÍ C IZOLACE POTRUBÍ C OHŘEV TEPLÉ VODY C VZDUCHOTECHNIKA C.8.6 POŽADAVKY NA OSTATNÍ PROFESE

11 C STAVEBNÍ PRÁCE C ZDRAVOTECHNIKA C PLYNOFIKACE C ELEKTROINSTALACE C.8.7 MONTÁŽ, UVEDENÍ DO PROVOZU A PROVOZ C ZDROJ C OTOPNÁ SOUSTAVA C TOPNÁ ZKOUŠKA, TLAKOVÁ ZKOUŠKA C ZPŮSOB OBSLUHY A OVLÁDÁNÍ C.8.8 OCHRANA ZDRAVÍ A ŽIVOTNÍHO PROSTŘEDÍ C VLIVY NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ C HOSPODAŘENÍ S ODPADY C.8.9 BEZPEČNOST A POŽÁRNÍ OCHRANA C POŽÁRNÍ OCHRANA C BEZPEČNOST PŘI REALIZACI DÍLA C BEZPEČNOST PŘI PROVOZU A UŽÍVÁNÍ ZAŘÍZENÍ ZÁVĚR SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ SEZNAM PŘÍLOH

12 ÚVOD Hlavním úkolem této diplomové práce je vhodný návrh systému vytápění ze dvou vybraných variant zdrojů tepla, přípravy teplé vody a koncepce nuceného větrání polyfunkčního objektu v Uherském Hradišti. V první, textové části je předmětem práce přiblížit a popsat obecné poznatky o regulaci otopné soustavy. Jsou zde popsány základní pojmy regulace, rozdělení regulace, správné umístění čidel a vhodný výběr čidel. Druhá část práce se zabývá především návrhem nejlepší možné varianty zdroje tepla z pohledu počátečních investic a primárních energií na vytápění. Pro daný objekt je tedy řešen návrh dvou zdrojů tepla a to kondenzačních plynových kotlů a kotle na tuhá paliva. Dále pro dané zdroje tepla je řešen kromě spotřeb primární energie také uživatelský komfort, investiční, provozní náklady a jejich výhody nebo nevýhody. V této části práce jsou také zpracovány jednotné tepelně technické parametry budovy. V poslední části práce je předmětem navrhnout k nejlepší variantě zdroje tepla otopný systém pro danou budovu a zajistit pro ní potřebnou teplenou pohodu a nakonec vše shrnout v technické zprávě. 12

13 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES A. ANALÝZA TÉMATU, CÍLE A METODY ŘEŠENÍ VYTÁPĚNÍ POLYFUNKČNÍHO OBJEKTU DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Bc. LADISLAV KONEČNÝ Ing. LUCIE VENDLOVÁ, Ph.D. BRNO

14 A.1 Úvod Regulace vytápění plní několik funkcí, které vyplývají jednak z požadavků dnešního uživatele a jednak z požadavků na moderní topný systém. Každý návrh topného systému začíná stanovením tepelných ztrát vytápěného objektu. Topný systém se navrhuje prakticky na nejnepříznivější venkovní teplotu pro danou oblast (př. pro Uherské Hradiště -12 C) a na určitou vnitřní teplotu. Výkon navrhovaných topných těles potom tedy logicky odpovídá minimálně těmto tepelným ztrátám. Tyto podmínky však trvají v topné sezóně jen velice krátkou dobu, proto je topná soustava po většinu času předimenzovaná. Průměrné využití výkonu topné soustavy je asi 55%. Pokud topnou soustavu neregulujeme, teplota ve vytápěných místnostech se zvýší a tím se zvýší tepelná ztráta objektu. Spotřebuje se tedy téměř celý instalovaný tepelný výkon. Při použití regulace můžeme teoreticky ušetřit zbylých 45%. A.2 Řízení a regulace - rozdělení Řízení znamená kvantitativně ovlivňovat určitý objekt, není zde zpětná vazba, není změřeno, jakého bylo dosaženo výsledku Regulace je kvalitativní ovlivňování daného objektu se zpětnou vazbou, díky které jsou známé výsledky provedené regulace, k tomu je potřeba akčního členu, regulátoru Obr.1 Schéma regulace a řízení (7) A.2.1 Principy regulace Na obr.2 je vysvětlen proces regulace, který spočívá v pravidelném vyhodnocování měřené veličiny x, který se dále porovnává se zadanou hodnotou w. Proces přizpůsobování se zadané veličině w probíhá do té doby něž je hodnota x v zadaném rozsahu veličiny w.pro proces regulace je typický uzavřený okruh, ve kterém se regulovaná veličina přizpůsobuje zadané hodnotě a je sebou ovlivněna. 14

15 Regulovaná veličina X Akční veličina Y Poruchová veličina Z Řídící veličina W Obr.2Regulace (1) A.2.2 Regulace kvalitativní Regulace kvalitativní se provádí změnou teploty topné vody, přičemž průtok je neměnný. Teplota topné vody se mění přímo změnou výkonu zdroje nebo míšením přívodní vody do spotřebičů.(5) A.2.3 Regulace kvantitativní Regulace kvantitativní se provádí změnou hmotnostního toku, kde je teplota neměnná. Průtok se mění škrcením nebo rozdělením proudu v trojcestné směšovací armatuře, nebo v pevném rozdělovacím bodě.(5) A.2.4 Průběh regulace Regulátor zaregistruje regulační odchylku (požadovaná hodnota mínus skutečná hodnota) a podle velikosti regulační odchylky vydá regulační signál servomotoru (SA) a ovlivní změnu směšovacího poměru vody v topném okruhu a v kotlovém okruhu. Změna směšovacího poměru vyvolá změnu hodnoty regulované veličiny, v našem přikladu teploty přívodní vody. Tato nová hodnota regulované veličiny je opět prostřednictvím měřícího čidla nahlášena regulátoru a uvedený průběh se opakuje.(1) Obr.3Regulace teploty přívodní vody v závislosti na venkovní teplotě (1) 15

16 A.2.5 Automatická regulace Regulace podle předem nastaveného programu bez nutnosti fyzického zásahu. Používají se termostatické hlavice a termostatické ventily. A.2.6 Ruční regulace Regulace probíhá podle fyzického zásahu odpovědné osoby. A.2.7 Regulační obvod Obsahuje regulovanou soustavu, regulační zařízení v uzavřeném okruhu, ve kterém probíhá regulace. A.2.8 Řízení Procesem řízení se rozumí zpracovávání informací o řízením objektu, podle kterého se nastavují zařízení k dosažení vytyčeného cíle.,,řízení (otevřený průběh působení) není identický regulaci (uzavřený průběh působení). U regulace je regulovaná veličina hlášena regulátoru (TC) průběžně. U řízení se regulovaná veličina nekontroluje.(1) Obr.4 Řízení ohřívače vzduchu (1) A.3 Rozdělení regulace - Regulace podle teploty - Regulace výkonu topné soustavy - Regulace hydraulická 16

17 A.3.1 Regulace teploty Podle: a) Výstupní teploty vody ze zdroje tepla b) Vnitřní teploty vzduchu Přímo: přímá regulace zdroje tepla Nepřímo: regulována teplonosná látka vstupující do otopné soustavy Místně: regulace jednotlivých otopných těles c) Venkovní teploty vzduchu ekvitermně (podle klimatických podmínek) Přímo: je zde přímo regulován zdroj tepla Nepřímo: regulována je teplonosná látka, zdroj tepla je regulován samostatně d) Zátěže, zátěží přímá regulace využívající fuzzy logiky (4) A.3.2 Regulace výkonu Předání tepla vytápěnému prostoru (např. deskovými otopnými tělesy, podlahovým vytápěním) závisí na proměnlivé: Obr.4 Regulace výkonu (1) 17

18 A Regulace průtokem Regulace průtokem se provádí škrcením průtoku přiváděného teplonosného média (vody).díky snížení průtoku dochází k delšímu setrvání topného média v otopném tělese, tím se ochladí topné médium. Tento jev má za následek zvýšení teplotního spádu v otopném tělese. Topný výkon se nesnižuje proporcionálně k průtoku topné vody.(1) Ф. (1) Obr.6Škrtící křivka topného tělesa projektovaného na 50/45 C (1),,Ze škrtící křivky je patrné, že při redukci průtoku vody topným tělesem na polovinu dojde ke snížení předávaného výkonu pouze o 80 %. Pro dosažení polovičního topného výkonu postačí pouze 10 až 20 % jmenovitého průtoku vody. Předimenzovaný regulační ventil musí pracovat při ještě menším otevření ventilu. Proto by se pro regulaci škrcením měli bezpodmínečně používat předem nastavitelné ventily s nastavením na navržený hmotnostní tok při plném otevření ventilu. (1) A Regulace směšováním Regulace směšováním znamená směšování přiváděné otopné vody s vodou odváděnou z tělesa. Tímto způsobem se recykluje odváděná voda z otopného tělesa a její teplotou se reguluje přiváděná otopná voda. Z toho vyplívá, že je regulace otopných prováděna změnou teploty vody. Z hlediska proudění dochází ke změnám průtoku 18

19 pouze v kotlovém okruhu. Ke spotřebičům proudí konstantní množství vody dané výkonem oběhového čerpadla. Tento typ zapojení se používá především pro otopné okruhy pracující s nízkou teplotou vody na vratu (kondenzační kotle, předávací stanice napojené na rozvod dálkového tepla, tepelná čerpadla). Teplotu vratné vody a její minimum se zajistí pomocí: čerpadla v obtoku kotle, čtyřcestným směšovačem, termostatickými ventily. Obr. 7Schéma regulace teploty přívodu řízené vnější teplotou (1) Grafickou souvislost mezi teplotou přívodu θ V a tepelným výkonem Ф, respektive venkovní teplotou, zobrazuje takzvaná topná křivka. Průhyb topné křivky je závislý na exponentu n -výkonových charakteristik otopných těles. (1) Obr.8 Zobrazení topné křivky s výpočtem topného výkonu (1) 19

20 A.3.3 Hydraulická regulace V první řadě je důležité dodržet projektovaný průtok na všech vstupech otopných těles v potrubní síti pro správné hydraulické vyvážení potrubní sítě. Dalším bodem je minimalizace změn tlakových rozdílů v jednotlivých okruzích, v jednotlivých uzlech sítě musí být dodrženo potřebné průtokové množství, které je kompatibilní. Pro funkci celého systému je důležité správné použití topného systému a příslušného zdroje tepelné energie. Pokud nastane tlakový rozdíl mezi přívodním a vratným potrubími rozvodné síti, použije se tlakové připojení. U rozdělovačů s hydraulickým oddělovačem pomoci zásobníku nebo hydraulické vyhybky není žádný tlakový rozdíl, jedna se tedy o beztlaký rozdělovač. V tomto případě se využije beztlakové připojeni. (1) A Regulační typy zapojení A Škrtící zapojení Obr.9 Schéma škrtícího zapojení (1) Ve schématu je zapojení pomocí škrcení objemového toku. V tomto případě mají regulační ventily úlohu měnit objemový tok v regulačním obvodu tak, aby došlo k ovlivněni výkonu zařízení pro předání tepla. Škrtící zapojeni najde své uplatněni všude tam, kde jsou požadovány nízké teploty vratného toku a proměnné objemové toky. Tepelná charakteristika tohoto systému se vyznačuje klesajícími teplotami vratné vody při klesajícím zatížení. 20

21 A Zapojení s obtokem Obr.10 Schéma zapojení s obtokem (1) U tohoto zapojení se jedná o modifikaci škrtícího zapojení. Autorita regulačního ventilu je závislá jen na zatížení, tzn. že zabudování trojcestného ventilu není závislé na rozvodné síti, a proto nehrozí nebezpečí vzájemného ovlivňování. Nevýhoda zapojeni s obtokem spočívá v tom, že maximální teplota v primárním okruhu odpovídá vždy teplotě na spotřebiči, a nelze tedy využít rozdílných teplotních úrovní mezi primárním a sekundárním okruhem. Dále je zapojení nevhodné pro vyrovnávací zásobníky, kondenzační kotle a zdroje dálkového tepla, protože při provozu s částečným zatížením se vždy směšuje teplé médium přívodu s ochlazeným ze zpětného potrubí a tím dochází ke zvýšení teploty vratného média. Rychlá použitelnost horkého primárního media má z regulačně-technického hlediska pro spotřebiče velkou výhodu. Provozování zdroje energie tepla nebo chladu s konstantním průtokem má dále výhody z hlediska regulačně-technického a částečně také z hlediska provoznětechnického. Z energetického hlediska přináší konstantní průtok v primárním okruhu jistou nevýhodu, protože neumožňuje žádnou úsporu energie čerpadla. 21

22 A Vstřikovací zapojení s přímým ventilem Obr.11 schéma zapojení s přímým ventilem (1) U tohoto systému je množství cirkulující vody v sekundárním okruhu na rozdíl od škrtícího zapojení konstantní. Tlakový rozdíl čerpadla neovlivňuje průtokové množství a tlakové poměry v sekundárním okruhu. Primární a sekundární průtoky vody mohou být nastaveny nezávisle na sobě. Proto je možné spojovat různé úrovně teplot. A Vstřikovací zapojení s trojcestným ventilem Obr.12 Schéma vstřikovacího zapojení s trojcestným ventilem 22

23 Výhodou tohoto zapojení je velmi rychlá reakce při zátopu, protože na regulačním ventilu je stále k dispozici horká voda. Této vlastnosti se využívá při montáži topných registrů, kde jsou rychle zapotřebí velká množství energie. Další, již dříve zmíněnou výhodou je autorita ventilu s hodnotou téměř 1, protože potrubní úsek s proměnným množstvím nemá téměř žádnou tlakovou ztrátu. U tohoto zapojení je rovněž možné využívat rozdílné teploty v primárním a sekundárním okruhu. A Směšovací zapojení Obr.13 Schéma zapojení se směšováním (1) Toto hydraulické zapojení pracuje v protikladu k zapojení s obtokem s proměnným množstvím vody v primárním okruhu a konstantním množstvím vody v sekundárním okruhu. Z hlediska uživatele se jedná o regulaci s proměnnou teplotou a konstantním průtokem. Tento druh hydraulického zapojení je v technice vytápění nejrozšířenější, protože je jednoduše realizovatelný. Regulační ventil ve vratném potrubí je určen k omezení průtokového množství. 23

24 A Dvou-okruhové směšovací zařízení Obr. 14 Schéma zapojení dvou-okruhového směšovacího zařízení (1) Směšovací zapojení s pevným obtokem se používá v případech, kde se vyskytují velké teplotní rozdíly mezi primárním a sekundárním okruhem. Obtok se nachází v sekundárním okruhu před regulačním ventilem. Jím protéká stálé množství vratného média nezávisle na poloze trojcestného ventilu. Toto zapojení je velmi rozšířené u systémů podlahového vytápění a je také vhodné pro zařízení využívající kondenzační kotle nebo centralizovaný zdroj tepla. A Zapojení s hydraulickým oddělovačem Obr.15 Schéma zapojení s hydraulickým oddělovačem (1) 24

25 Možností jak hydraulicky oddělit kotlový okruh od dalších topných okruhů je zabudování hydraulického oddělovače. Obtokem bez tlakového rozdílu, kterým může protékat médium v obou směrech mohou být oba okruhy propojeny bez vzájemného ovlivňování. Jak příznivý vliv má toto zapojení na funkci jednotlivých okruhů je patrné z následujícího: - nedochází k hydraulickému ovlivňování mezi kotlem a topným obvodem - výroba a systém rozvodu tepla jsou zatěžovány pouze odpovídajícími průtoky vody - regulační systémy kotlových okruhů se vzájemně neovlivňují - regulační členy pracují na obou stranách hydraulického vyrovnávacího potrubí optimálně - bezproblémové dimenzování čerpadla kotle a regulačních členů kotlového okruhu Hydraulický oddělovač se zapojí mezi zdroj tepla a rozdělovač. Aby se dosáhlo tepelného oddělení přívodního a vratného potrubí, je potřebná svislá montážní poloha. Kromě toho by měla vzdálenost trubek mezi přívodním a vratným potrubím odpovídat minimálně třem až čtyřem průměrům trubky, aby byl vytvořen uklidňovací úsek.(1) A.4 Hlediska pro výběr regulace vytápění Především jde o správnou instalaci měřících čidel, orientaci usnadňují přiložené katalogové listy k jednotlivým komponentům instalovaných v potrubní síti. A.4.1 Instalace pokojového čidla Pro instalaci volíme chladnější pobytové místnosti. Tepelný zisk od slunce je v osluněných místnostech regulován termostatickým ventilem. Umístění měřícího čidla ve výši 1,5 m v oblasti pobytu osob, při minimální vzdálenosti 50 cm od nejbližší další zdi. Umístění čidla volíme tak, aby nebylo na přímém slunci, neměl by být v blízkosti žádný zdroj tepla, neměly by být v blízkosti rozvody teplé vody, vytápění, čidla neinstalujeme v rozích ani v místech, kde nedochází k pravidelné výměně vzduchu, neinstalujeme čidla na vnější zdi, vyvarujeme se stěn sousedících s nevytápěnou místností ani v její blízkosti, čidla neinstalujeme na instalační potrubí.(1) A.4.2 Instalace venkovního čidla Umístění venkovního čidla volíme v závislosti na světové straně. Čidlo se nevystavuje na přímém slunci, nevyužívá se místa pro instalace na fasádě, která má vysokou tepelnou kapacitu, popřípadě ani v místech, ve kterých hrozí rozehřátí materiálu od slunce. V okolí komínů, převisů střech, nad okny ani v blízkosti výdechů klimatizace se čidla neinstalují. Místo instalace čidla musí být přístupné odbornému pracovníku provádějícímu servis či montáž. 25

26 Obr.16 Typy umístění čidel, i špatné umístění čidel. (1) A.4.3 Instalace čidla na přívodu topného média Čidlo je třeba ponořit do média celou aktivní délkou, umístit za směšovací bod a nemontovat daleko od tohoto bodu kvůli zpoždění reakci. Ponorná čidla směřovat proti směru prodění a kvůli promísení umístit za čerpadlem pokud možno ve svislém potrubí. Příložné čidlo dobře připevnit k povrchu potrubí a poté tepelně zaizolovat.(1) A.5 Volba regulačních armatur Při volbě regulačních armatur jsou rozhodující její charakteristické vlastnosti. Tyto vlastnosti jsou dány konstrukcí armatury, tj. průtočným průřezem, provedením sedla, kuželky, těla ventilu, vlastnostmi ovládacího pohonu. A.5.1 Stanovení regulačních armatur Určují se podle: regulačních členů kohouty, škrtící klapky, ventily ruční, hydraulické, pneumatické, servopohonu elektromotorické, elektrotermické, elektrohydraulické trojcestně směšovací a rozdělovací ventil, typ regulační armatury troj a čtyřcestné, kohouty, dvoucestné škrtící ventily médium teplá - horká voda, pára, chladivo jmenovitý tlak - PN6/10/16/25/40 bar provozní tlak odpovídá jmenovitému tlaku do 120 C. Při vyšších teplotách jsou přípustné provozní tlaky pod hodnotou PN. červený bronz RG 5 (závitové části), šedá litina GG 20 (přírubové části GG 38 materiál do PN 16), feroslitina GGG 42 do PN 25, ocelolitina GS 45,5 do PN 40 Tab.1 Regulační armatury a jejich určení 26

27 A.5.2 Stanovení parametrů regulačních ventilů podle údajů zařízení Určí se pomocí jmenovitého objemového průtoku q v100, pomocí tlakového rozdílu Δp D na otevřené regulační armatuře při jmenovitém zatížení q v100. U zcela otevřené armatury q v100 musí být tlaková ztráta Δp 100 velká jako tlaková ztráta části potrubí s proměnným průtokem. Dále je třeba určit průtokový součinitel regulační armatury k v. (1) (1) k v - průtokový součinitel ventilu při částečném otevření (m 3 /h) Δp D - tlaková ztráta (bar) q v - objemový průtok (m 3 /h) A Průtokový součinitel ventilu kv Průtokový součinitel k v je zásadní při návrhu regulačních armatur. Průtokový součinitel ventilu představuje objemový průtok vody armaturou při tlakové ztrátě p 0 = 1 bar při daném zdvihu kuželky ventilu. = (1) k v - průtokový součinitel ventilu (m 3 /h) q v - objemový průtok (m 3 /h) p - tlaková ztráta ventilu (kpa) p 0 = 1 bar = 100 kpa ρ - hustota teplonosné látky při provozní teplotě (kg/m 3 ) ρ 0 - hustota vody při teplotě 15 C (kg/m 3 ) A Jmenovitý tlak PN, pracovní stupeň Vycházíme z definice ČSN , kde stanovují kategorie pro bezpečné a hospodárné využití potrubí a jeho prvků pro různé teploty a tlaky. Jmenovité tlaky jsou odstupňované od 0,2 1600, bezrozměrné. Pracovní stupně odpovídají nejvyšší pracovní teplotě tekutiny, pracovních stupňů je 11. Z normy lze pro dané kombinace pracovních stupňů v závislosti na jmenovitém tlaku určit, nejvyšší dovolený pracovní přetlak,nejvyšší pracovní teplotu a nejvyšší zkušební přetlak. (2) 27

28 A Stanovení jmenovité světlosti (DN) Pro určení typu ventilu a jmenovité světlosti DN jsou uvedeny hodnoty k vs. Při volbě jmenovité světlosti se vychází z hodnoty k vs, která je nižší než požadovaná hodnotak v. Jako další se stanovuje skutečná tlaková ztráta Δp 100 při jmenovitém průtoku q v100 a tu zahrnujeme so výtlačné výšky čerpadla = " 100 %& (1) A.5.3 Charakteristiky ventilů! Z charakteristiky vyplívá závislost poměrného průtokového součinitele ventilu Φ = k v /k vs na poměrném zdvihu ventilu h/h 100. Nejčastějšími jsou charakteristiky lineární a rovno procentní. Méně často se vyskytují parabolická charakteristika a charakteristika s rychlým otevřením.(1) Lineární charakteristika ventilu je úměrná průtokovému součiniteli na poměrnému zdvihu ventilu. Mezi průtokovým součinitelem a zdvihem ventilu je lineární závislost, vyjádřená přímkou. Obr.17 Lineární charakteristika ventilu (1) U rovnoprocentní charakteristiky způsobují přírůstky poměrného zdvihu procentně stejné změny u poměrného průtokového součinitele. Mezi poměrným zdvihem a poměrným průtokovým součinitelem je exponenciální závislost. (1) 28

29 Obr. 18 Parabolická charakteristika ventilu (1) U parabolické charakteristiky je závislost poměrného průtokového součinitelena poměrném zdvihu kuželky kvadratická. Představuje tedy kompromis mezi lineární a rovnoprocentní charakteristikou.(1) A Autorita ventilu αv Autoritu ventilu lze definovat poměrem tlakové ztráty plně otevřeného ventilu k tlakové ztrátě plně uzavřeného ventilu. Čím má ventil vyšší tlakovou ztrátu tím je vyšší autorita ventilu. Dimenzování ventilů se provádí při jejich plném otevření. (3) 29

30 Použitá literatura (1) Rudolf Jauschowetz: Srdce teplovodního topeni - Hydraulika str (2) DEBRECZENI, Ondřej. Potrubní technika : Provizorní učební texty., str (3) (4) (5) BAŠTA, Jiří. Hydraulika a řízení otopných soustav., s. 182 (6) (7) 30

31 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES B. APLIKACE TÉMATU NA ZADANÉ BUDOVĚ - KONCEPČNÍ ŘEŠENÍ VYTÁPĚNÍ POLYFUNKČNÍHO OBJEKTU DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Bc. LADISLAV KONEČNÝ Ing. LUCIE VENDLOVÁ, Ph.D. BRNO

32 B.1 Analýza objektu Polyfunkčního objekt je umístěn na katastrálním území Uherského Hradiště. Objekt je rozdělen na tři části administrativní část o 3 nadzemních podlažích, autosalónu a zázemí pro servis. Konstrukční systém administrativní budovy je z cihel plných pálených, servis je ze sortimentu porotherm (40 P+D a 30 P+D). Stropní konstrukce jsou provedeny z prefaželezobetonových panelů. Střecha plochá. Polyfunkční objekt má 3 nadzemní podlaží. Půdorysné rozměry 1.NP jsou 40,9x22,1 m, 2.NP 40,9x19,5 m a 3.NP 34,2x13,0 m. Konstrukční výška administrativní části a autosalónu je 3,3 m, světlá výška 3,0 m. U servisu je konstrukční výška 4,65 m, světlá výška 4,25 m. Kanceláře nad servisem mají světlou výšku 2,6 m. Celková výška budovy je 10,35 m. Řešený objekt se nachází v nadmořské výšce přibližně 181,0 m. n. m. Venkovní výpočtová teplota činí -12 C. Provoz a časová obsazenost budovy se předpokládají 6 dní v týdnu od 5:00 do 18:00. Otopný systém objektu je navržen jako uzavřená dvoutrubková otopná soustava s nuceným oběhem vody. Uvažovaný teplotní spád otopné soustavy je 55/45 C. Objekt je větrán přirozeným i nuceným větráním dle požadavku přívodu čerstvého vzduchu do místnosti. Tato část projektu řeší dvě možné varianty zdrojů tepla a porovnání těchto zdrojů z hlediska investice, provozu a komfortu. Varianta 1. Kondenzační plynové kotle Varianta 2. Kotel na tuhá paliva 32

33 B.2 Výpočet tepelných ztrát objektu B.2.1 Stanovení součinitele prostupu tepla konstrukcí Dveře venkovní prosklené U = 1,2 W/m 2 K Dveře vnitřní dřevěné U = 2,0 W/m 2 K Jednoduché okno s dvojsklem U = 1,2 W/m 2 K SO CPP TI 100 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Rockwool Floor Cemix Le Cemix Mi Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 3.15 m 2 K/W W/m 2 K 33

34 SO CPP TI 100 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Rockwool Floor Cemix Le Cemix Mi Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 3.02 m 2 K/W W/m 2 K SO CPP TI 100 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Rockwool Floor Cemix Le Cemix Mi Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 2.96 m 2 K/W W/m 2 K 34

35 SO POROTHERM 40 P+D + TI 100 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Porotherm 40 P Rockwool Floor Cemix Le Cemix Mi Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 4.89 m 2 K/W W/m 2 K SO YTONG TI 100 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Ytong P Rockwool Floor Cemix Le Cemix Mi Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 4.06 m 2 K/W W/m 2 K 35

36 SO POROTHERM 30 P+D Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Porotherm 30 P Rockwool Floor Cemix Le Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 3.69 m 2 K/W W/m 2 K SO POROTHERM 40 P+D Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Porotherm 40 P Rockwool Floor Cemix Le Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.04 m 2 K/W 3.34 m 2 K/W W/m 2 K 36

37 SN CPP 450 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.59 m 2 K/W W/m 2 K SN CPP 350 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.46 m 2 K/W W/m 2 K 37

38 SN CPP 300 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.40 m 2 K/W W/m 2 K SN CPP 150 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Zdivo CP Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.21 m 2 K/W W/m 2 K 38

39 SN POROTHERM 40 P+D Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Porotherm 40 P Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 2.32 m 2 K/W W/m 2 K SN POROTHERM 30 P+D Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Baumit jemná štuk Omítka vápenocem Porotherm 40 P Omítka vápencem Baumit jemná štuk Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 1.14 m 2 K/W W/m 2 K 39

40 SN YTONG 100 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Ytong omítka v Ytong P Ytong omítka v Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.65 m 2 K/W W/m 2 K SN YTONG 150 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Ytong omítka v Ytong P Ytong omítka v Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 0.94 m 2 K/W W/m 2 K 40

41 SN YTONG 250 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Ytong omítka v Ytong P Ytong omítka v Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 1.53 m 2 K/W W/m 2 K SN YTONG 400 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Ytong omítka v Ytong P Ytong omítka v Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 2.41 m 2 K/W W/m 2 K 41

42 SN YTONG 450 Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Ytong omítka v Ytong P Ytong omítka v Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.13 m 2 K/W 0.13 m 2 K/W 2.70 m 2 K/W W/m 2 K PODLAHA MEZI INTERIÉRY Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Dlažba keramic Malta cementov Beton hutný A 400 H Rigips EPS Dutinový panel Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.10 m 2 K/W 0.10 m 2 K/W 1.38 m2k/w W/m 2 K 42

43 PODLAHA NAD SERVISEM Skladba konstrukce : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Dlažba keramic Malta cementov Beton hutný A 400 H Rigips EPS Dutinový panel Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.10 m 2 K/W 0.10 m 2 K/W 1.38 m 2 K/W W/m 2 K PODLAHA NA ZEMINĚ Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 Dlažba keramic Malta cementov Beton hutný A 400 H Rigips EPS A 400 H Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 m 2 K/W 0.00 m 2 K/W 2.06 m 2 K/W W/m 2 K 43

44 STŘEŠNÍ K-CE 1 Skladba konstrukce (od exteriéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 A 400 H Rigips EPS Keramzitbeton Folie PVC Dutinový panel Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 m 2 K/W 0.00 m 2 K/W 5.99 m 2 K/W W/m 2 K STŘEŠNÍ K-CE 2 Skladba konstrukce (od exteriéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 A 400 H Rigips EPS Folie PVC Železobeton Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 m 2 K/W 0.00 m 2 K/W 5.52 m 2 K/W W/m 2 K 44

45 STŘEŠNÍ K-CE 3 Skladba konstrukce (od exteriéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 A 400 H Rigips EPS Folie PVC Dutinový panel Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 m 2 K/W 0.00 m 2 K/W 4.26 m 2 K/W W/m2K STŘEŠNÍ K-CE 4 Skladba konstrukce (od exteriéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m 3 ] Mi[-] 1 A 400 H Rigips EPS Folie PVC Dutinový panel Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.17 m 2 K/W 0.00 m 2 K/W 8.84 m 2 K/W W/m2K 45

46 B.2.2 Výpočet tepelných ztrát jednotlivých místností dle ČSN EN 12831, ČSN a STN Návrhová venkovní teplota t e = -12 C Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.01 Zádveří Číslo podlaží: 1 Název podlaží: 1.NP Číslo místnosti: 101 Název místnosti: Zádveří Půd. plocha A: 8.6 m 2 Objem vzduchu V: 25.8 m 3 Exp. obvod P: 11.6 m Počet na podlaží: 1 Teplota Ti: 18.0 C Typ vytápění: přirozená konvekce Typ větrání: přirozené Min. hyg. výměna: 0.51/h Výměna n50: 5.01/h Činitelé e + epsilon: Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K STŘEŠNÍ K-CE e = W/K Dveře venkovní e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T: Ztráta větráním Fi,V: Ztráta celková Fi,HL: 515 W 132 W 646 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.02 Vstupní hala Číslo podlaží: 1 Název podlaží: 1.NP Číslo místnosti: 102 Název místnosti: Vstupní hala Půd. plocha A: 18.4 m 2 Objem vzduchu V: 55.3 m 3 Exp. obvod P: 17.4 m Počet na podlaží: 1 Teplota Ti: 18.0 C Typ vytápění: přirozená konvekce Typ větrání: nucené Přívod vzduchu Vsu: 0.0 m 3 /h Odvod Vex: 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50: 5.01/h Činitelé e + epsilon: Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T: Ztráta větráním Fi,V: Ztráta celková Fi,HL: 57 W 0 W 57 W 46

47 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.03 Ředitel Číslo podlaží: 1 Název podlaží: 1.NP Číslo místnosti: 103 Název místnosti: Ředitel Půd. plocha A: 13.0 m 2 Objem vzduchu V: 38.9 m 3 Exp. obvod P: 15.0 m Počet na podlaží: 1 Teplota Ti: 20.0 C Typ vytápění: přirozená konvekce Typ větrání: přirozené Min. hyg. výměna: 0.51/h Výměna n50: 5.01/h Činitelé e + epsilon: Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné p f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T: Ztráta větráním Fi,V: Ztráta celková Fi,HL: 337 W 212 W 548 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.04 Ekonom Číslo podlaží: 1 Název podlaží: 1.NP Číslo místnosti: 104 Název místnosti: Ekonom Půd. plocha A: 14.0 m 2 Objem vzduchu V: 42.1 m 3 Exp. obvod P: 15.4 m Počet na podlaží: 1 Teplota Ti: 20.0 C Typ vytápění: přirozená konvekce Typ větrání: přirozené Min. hyg. výměna: 0.51/h Výměna n50: 5.01/h Činitelé e + epsilon: Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné p f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T: Ztráta větráním Fi,V: Ztráta celková Fi,HL: 300 W 229 W 529 W 47

48 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.05 Denní místnost Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 105 Název místnosti : Denní místnost Půd. plocha A : 14.0 m 2 Objem vzduchu V : 42.1 m 3 Exp. obvod P : 15.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 300 W 229 W 529 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.06 Vedoucí prodeje Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 106 Název místnosti : Vedoucí prodeje Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 447 W 341 W 787 W 48

49 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.07 Prodejci Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 107 Název místnosti : Prodejci Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 90.0 m 3 /h Odvod Vex : 90.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 102 W 0 W 102 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.08 Autosalón Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 108 Název místnosti : Autosalon Půd. plocha A : m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 46.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd.: 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO POROTHERM e = W/K Prosklený lehký e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 5320 W 1210 W 6529 W 49

50 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.09 Zádveří Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 109 Název místnosti : Zádveří Půd. plocha A : 4.3 m 2 Objem vzduchu V : 12.8 m 3 Exp. obvod P : 8.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Dveře venkovní e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 103 W 65 W 168 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.10 Kancelář příjmu Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 110 Název místnosti : Kancelář příjmu Půd. plocha A : 32.5 m 2 Objem vzduchu V : 97.3 m 3 Exp. obvod P : 28.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K Prosklený lehký e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1386 W 530 W 1916 W 50

51 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.11 Sklad dílů Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 111 Název místnosti : Sklad dílů Půd. plocha A : 31.5 m 2 Objem vzduchu V : 94.3 m 3 Exp. obvod P : 22.7 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 15.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -473 W 0 W -473 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.12 Chodba Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 112 Název místnosti : Chodba Půd. plocha A : 7.2 m 2 Objem vzduchu V : 23.8 m 3 Exp. obvod P : 12.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 110 W 0 W 110 W 51

52 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.13 Sprcha Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 113 Název místnosti : Sprcha Půd. plocha A : 6.6 m 2 Objem vzduchu V : 19.8 m 3 Exp. obvod P : 12.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 24.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 80.0 m 3 /h Odvod Vex : 80.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 314 W 163 W 478 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.14 Sprcha Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 114 Název místnosti : Sprcha Půd. plocha A : 6.6 m 2 Objem vzduchu V : 19.8 m 3 Exp. obvod P : 12.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 24.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 80.0 m 3 /h Odvod Vex : 80.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 345 W 163 W 508 W 52

53 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.15 WC Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 115 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 12.6 m 2 Objem vzduchu V : 37.7 m 3 Exp. obvod P : 17.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd.: 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -169 W 0 W -169 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.16 WC Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 116 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 11.6 m 2 Objem vzduchu V : 34.8 m 3 Exp. obvod P : 16.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd.: 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce PODLAHA NA ZEMI Gw= 1.00 DeltaU Ueq H,T W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 30 W 0 W 30 W 53

54 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.17 Kuchyňka Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 117 Název místnosti : Kuchyňka Půd. plocha A : 3.3 m 2 Objem vzduchu V : 9.9 m 3 Exp. obvod P : 6.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce PODLAHA NA ZEMI Gw= 1.00 DeltaU Ueq H,T W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 10 W 0 W 10 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.18 Chodba, schodiště Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 118 Název místnosti : Chodba, schodiště Půd. plocha A : 26.6 m 2 Objem vzduchu V : 79.8 m 3 Exp. obvod P : 23.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN YTONG f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 136 W 407 W 543 W 54

55 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.19 Kotelna Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 119 Název místnosti : Kotelna Půd. plocha A : 27.3 m 2 Objem vzduchu V : 81.6 m 3 Exp. obvod P : 23.2 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 15.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 40.0 m 3 /h Odvod Vex : 40.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -155 W 367 W 212 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.20 Rozvodna NN Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 120 Název místnosti : Rozvodna NN Půd. plocha A : 8.5 m 2 Objem vzduchu V : 25.5 m 3 Exp. obvod P : 14.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 10.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -190 W 0 W -190 W 55

56 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.21 Chodba Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 121 Název místnosti : Chodba Půd. plocha A : 9.9 m 2 Objem vzduchu V : 29.7 m 3 Exp. obvod P : 14.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 131 W 0 W 131 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.22 Sklad Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 122 Název místnosti : Sklad Půd. plocha A : 9.0 m 2 Objem vzduchu V : 27.0 m 3 Exp. obvod P : 12.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 15.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -50 W 0 W -50 W 56

57 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.23 Sklad Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 123 Název místnosti : Sklad Půd. plocha A : 6.3 m 2 Objem vzduchu V : 17.8 m 3 Exp. obvod P : 10.1 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 15.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -69 W 0 W -69 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.24 Ústředna Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 124 Název místnosti : Ústředna Půd. plocha A : 7.5 m 2 Objem vzduchu V : 22.5 m 3 Exp. obvod P : 11.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 15.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K Jednoduché okno e = W/K SO CPP TI e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 275 W 103 W 378 W 57

58 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.25 Vrátnice Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 125 Název místnosti : Vrátnice Půd. plocha A : 9.4 m 2 Objem vzduchu V : 28.4 m 3 Exp. obvod P : 12.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K Jednoduché okno e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 519 W 154 W 673 W 58

59 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.26 Předprodejní servis Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 126 Název místnosti : Předprodejní servis Půd. plocha A : 42.3 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 27.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO POROTHERM e = W/K Garážová vrata e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1077 W 916 W 1993 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.27 Dílna Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 127 Název místnosti : Dílna Půd. plocha A : 30.7 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 22.7 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO POROTHERM e = W/K Garážová vrata e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 523 W 665 W 1189 W 59

60 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.28 Karosárna Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 128 Název místnosti : Karosárna Půd. plocha A : 90.3 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 48.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO POROTHERM e = W/K Garážová vrata e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN POROTHERM f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1593 W 1956 W 3549 W 60

61 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.29 Kompresovna Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 129 Název místnosti : Kompresovna Půd. plocha A : 20.0 m 2 Objem vzduchu V : 47.0 m 3 Exp. obvod P : 18.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 10.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO POROTHERM e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN POROTHERM f,i = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -228 W 0 W -228 W 61

62 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.30 Mechanický servis Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 130 Název místnosti : Mechanický servis Půd. plocha A : m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 55.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO POROTHERM e = W/K Garážová vrata e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN POROTHERM f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 3066 W 3280 W 6346 W 62

63 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 1.31 Chodba Číslo podlaží : 1 Název podlaží : 1.NP Číslo místnosti : 131 Název místnosti : Chodba Půd. plocha A : 36.3 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 43.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd.: 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T PODLAHA NA ZEMI Gw= W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -111 W -340 W -451 W TEPELNÉ ZTRÁTY PODLAŽÍ č. 1 Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : W W W 63

64 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.01 Chodba, schodiště Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 201 Název místnosti : Chodba, schodiště Půd. plocha A : 40.7 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 40.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SN YTONG f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -105 W 622 W 517 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.02 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 202 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 31.0 m 2 Objem vzduchu V : 92.8 m 3 Exp. obvod P : 22.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 436 W 505 W 941 W 64

65 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.03 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 203 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.4 m 2 Objem vzduchu V : 82.1 m 3 Exp. obvod P : 21.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 529 W 446 W 975 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.04 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 204 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.4 m 2 Objem vzduchu V : 82.1 m 3 Exp. obvod P : 21.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 520 W 446 W 966 W 65

66 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.05 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 205 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 381 W 341 W 722 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.06 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 206 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 381 W 341 W 722 W 66

67 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.07 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 207 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.4 m 2 Objem vzduchu V : 82.1 m 3 Exp. obvod P : 21.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 818 W 446 W 1265 W 67

68 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.08 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 208 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 64.1 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 36.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1409 W 1046 W 2456 W 68

69 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.09 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 209 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 13.7 m 2 Objem vzduchu V : 41.1 m 3 Exp. obvod P : 15.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 285 W 224 W 509 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.10 WC Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 210 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 12.6 m 2 Objem vzduchu V : 37.7 m 3 Exp. obvod P : 17.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd. : 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 140 W 77 W 216 W 69

70 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.11 WC Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 211 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 11.6 m 2 Objem vzduchu V : 34.8 m 3 Exp. obvod P : 16.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd. : 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 188 W 71 W 259 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.12 Kuchyňka Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 212 Název místnosti : Kuchyňka Půd. plocha A : 3.3 m 2 Objem vzduchu V : 9.9 m 3 Exp. obvod P : 6.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce PODLAHA MEZI IN f,i = 0.00 DeltaU Ueq H,T W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 0 W 0 W 0 W 70

71 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.13 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 213 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 23.3 m 2 Objem vzduchu V : 68.7 m 3 Exp. obvod P : 18.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 60.0 m 3 /h Odvod Vex : 60.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO POROTHERM e = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K SN POROTHERM f,i = W/K Jednoduché okno f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 275 W 0 W 275 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.14 Chodba Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 214 Název místnosti : Chodba Půd. plocha A : 40.8 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 48.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -178 W 18 W -160 W 71

72 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.15 Recepce Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 215 Název místnosti : Recepce Půd. plocha A : 23.1 m 2 Objem vzduchu V : 69.4 m 3 Exp. obvod P : 19.2 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 60.0 m 3 /h Odvod Vex : 60.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SN CPP f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Podlaha mezi in f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 195 W 0 W 195 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.16 Zázemí Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 216 Název místnosti : Zázemí Půd. plocha A : 4.3 m 2 Objem vzduchu V : 12.9 m 3 Exp. obvod P : 8.2 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m3/h Odvod Vex : 0.0 m3/h Teplota větr. vzd. : 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T SN YTONG f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : -16 W 0 W -16 W 72

73 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.17 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 217 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 83.3 m 2 Objem vzduchu V : m3 Exp. obvod P : 39.1 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO YTONG e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1727 W 1313 W 3040 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.18 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 218 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 31.0 m 2 Objem vzduchu V : 89.9 m 3 Exp. obvod P : 24.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO YTONG e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 601 W 489 W 1090 W 73

74 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 2.19 Kancelář Číslo podlaží : 2 Název podlaží : 2.NP Číslo místnosti : 219 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 46.0 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 28.4 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO YTONG e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA NAD SER f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K SN YTONG f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1265 W 726 W 1991 W TEPELNÉ ZTRÁTY PODLAŽÍ č. 2 Ztráta prostupem Fi,T : 8852 W Ztráta větráním Fi,V : 7111 W Ztráta celková Fi,HL : W 74

75 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.01 Chodba, schodiště Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 301 Název místnosti : Chodba, schodiště Půd. plocha A : 36.3 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 24.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 503 W 610 W 1113 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.02 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 302 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 31.0 m 2 Objem vzduchu V : 92.8 m 3 Exp. obvod P : 22.5 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 877 W 505 W 1382 W 75

76 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.03 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 303 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.4 m 2 Objem vzduchu V : 82.1 m 3 Exp. obvod P : 21.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 663 W 446 W 1109 W 76

77 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.04 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 304 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 28.8 m 2 Objem vzduchu V : 86.4 m 3 Exp. obvod P : 21.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 686 W 470 W 1156 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.05 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 305 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 558 W 341 W 899 W 77

78 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.06 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 306 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 20.9 m 2 Objem vzduchu V : 62.6 m 3 Exp. obvod P : 18.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 558 W 341 W 899 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.07 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 307 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.4 m 2 Objem vzduchu V : 82.1 m 3 Exp. obvod P : 21.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 785 W 446 W 1231 W 78

79 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.08 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 308 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 64.1 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 36.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 1690 W 1046 W 2736 W 79

80 Výpočet tepelné ztráty pro místnost 3.09 Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 309 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 13.7 m 2 Objem vzduchu V : 41.1 m 3 Exp. obvod P : 15.3 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 399 W 224 W 623 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost WC Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 310 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 12.6 m 2 Objem vzduchu V : 37.7 m 3 Exp. obvod P : 17.0 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd. : 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 140 W 77 W 217 W 80

81 Výpočet tepelné ztráty pro místnost WC Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 311 Název místnosti : WC Půd. plocha A : 11.6 m 2 Objem vzduchu V : 34.8 m 3 Exp. obvod P : 16.6 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : m 3 /h Teplota větr. vzd. : 18.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 251 W 71 W 322 W Výpočet tepelné ztráty pro místnost Kuchyňka Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 312 Název místnosti : Kuchyňka Půd. plocha A : 3.3 m 2 Objem vzduchu V : 9.9 m 3 Exp. obvod P : 6.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : 0.0 m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 0.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 18 W 0 W 18 W 81

82 Výpočet tepelné ztráty pro místnost Kancelář Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 313 Název místnosti : Kancelář Půd. plocha A : 27.5 m 2 Objem vzduchu V : 82.5 m 3 Exp. obvod P : 23.2 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 20.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : přirozené Min. hyg. výměna : 0.51/h Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K Jednoduché okno e = W/K PODLAHA MEZI IN f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K SN CPP f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 855 W 449 W 1303 W 82

83 Výpočet tepelné ztráty pro místnost Chodba Číslo podlaží : 3 Název podlaží : 3.NP Číslo místnosti : 314 Název místnosti : Chodba Půd. plocha A : 40.8 m 2 Objem vzduchu V : m 3 Exp. obvod P : 48.9 m Počet na podlaží : 1 Teplota Ti : 18.0 C Typ vytápění : přirozená konvekce Typ větrání : nucené Přívod vzduchu Vsu : m 3 /h Odvod Vex : 0.0 m 3 /h Teplota větr. vzd. : 20.0 C Výměna n50 : 5.01/h Činitelé e + epsilon : Název konstrukce Plocha U Korekce DeltaU Ueq H,T STŘEŠNÍ K-CE e = W/K SO CPP TI e = W/K Jednoduché okno e = W/K SN CPP f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné f,i = W/K Dveře dřevěné p f,i = W/K Dveře dřevěné p f,i = W/K Ztráta prostupem Fi,T : Ztráta větráním Fi,V : Ztráta celková Fi,HL : 34 W 18 W 52 W TEPELNÉ ZTRÁTY PODLAŽÍ č. 3 Ztráta prostupem Fi,T : 8017 W Ztráta větráním Fi,V : 5044 W Ztráta celková Fi,HL : W 83

84 B.2.3 Celková tepelná ztráta objektu Ozn. Název Návrh. plocha Objem p./č. místnosti teplota t i [ C] míst. vzduch. A f [m2] V [m3] ztráty prostupem F i,t [W] ztráty větráním F i,v [W] Celkové tepelné ztráty F i,hl [W] 1.NP 1/ 101 Zádveří 18 8,6 25, / 102 Vstupní hala 18 18,4 55, / 103 Ředitel 20 13,0 38, / 104 Ekonom 20 14,0 42, / 105 Denní místnost 20 14,0 42, / 106 Vedoucí prodeje 20 20,9 62, / 107 Prodejci 20 20,9 62, / 108 Autosalón ,6 370, / 109 Zádveří 18 4,3 12, / 110 Kancelář příjmu 20 32,5 97, / 111 Sklad náhradních dílů 15 31,5 94, / 112 Chodba 18 7,2 23, / 113 Sprcha 24 6,6 19, / 114 Sprcha 24 6,6 19, / 115 WC 18 12,6 37, / 116 WC 18 11,6 34, / 117 Kuchyňka 20 3,3 9, / 118 Chodba, schodiště 18 26,6 79, / 119 Kotelna 15 27,3 81, / 120 Rozvodna NN 10 8,5 25, / 121 Chodba 18 9,9 29, / 122 Sklad 15 9,0 27, / 123 Sklad 15 6,3 17, / 124 Ústředna 15 7,5 22, / 125 Vrátnice 20 9,4 28, / 126 Předprodejní servis 18 42,3 179, / 127 Dílna 18 30,7 130, / 128 Karosárna 18 90,3 383, / 129 Kompresovna 10 20,0 47, / 130 Mechanický servis ,0 643, / 131 Chodba 18 36,3 108,

85 Ozn. Název Návrh. plocha Objem p./č. místnosti teplota t i [ C] míst. vzduch. A f [m2] V [m3] ztráty prostupem F i,t [W] ztráty větráním F i,v [W] Celkové tepelné ztráty F i,hl [W] 2.NP 2/ 201 Chodba, schodiště 18 40,7 121, / 202 Kancelář 20 31,0 92, / 203 Kancelář 20 27,4 82, / 204 Kancelář 20 27,4 82, / 205 Kancelář 20 20,9 62, / 206 Kancelář 20 20,9 62, / 207 Kancelář 20 27,4 82, / 208 Kancelář 20 64,1 192, / 209 Kancelář 20 13,7 41, / 210 WC 18 12,6 37, / 211 WC 18 11,6 34, / 212 Kuchyňka 18 3,3 9, / 213 Kancelář 20 23,3 68, / 214 Chodba 18 40,8 122, / 215 Recepce 20 23,1 69, / 216 Zázemí 18 4,3 12, / 217 Kancelář 20 83,3 241, / 218 Kancelář 20 31,0 89, / 219 Kancelář 20 46,0 133,

86 Ozn. Název Návrh. plocha Objem p./č. místnosti teplota t i [ C] míst. vzduch. A f [m2] V [m3] ztráty prostupem F i,t [W] ztráty větráním F i,v [W] Celkové tepelné ztráty F i,hl [W] 3.NP 3/ 301 Chodba. schodiště 18 36,3 119, / 302 Kancelář 20 31,0 92, / 303 Kancelář 20 27,4 82, / 304 Kancelář 20 28,8 86, / 305 Kancelář 20 20,9 62, / 306 Kancelář 20 20,9 62, / 307 Kancelář 20 27,4 82, / 308 Kancelář 20 64,1 192, / 309 Kancelář 20 13,7 41, / 310 WC 18 12,6 37, / 311 WC 18 11,6 34, / 312 Kuchyňka 18 3,3 9, / 313 Kancelář 20 27,5 82, / 314 Chodba 18 40,8 122, Suma: 1725,8 5604,

87 B.3 Návrh přípravy teplé vody B.3.1 Stanovení potřeby TV Denní potřeba TV pro myti osob: ' ( =) * ' - [/ 0 ] ' - = ) Počet hygienických zařízení: Umyvadlo 11ks Sprcha 2ks Umyvadlo: ' - = 3 0,14 0,014 1=0,00588 Sprcha: ' - = 1 0,23 0,11 1=0,0253 ' ( =) * ' - =11 0, ,0253=0,115 / 0 Denní potřeba TV pro úklid a pro myti podlah: ' ; =) ; ' - ' ; = = 16,23 0,02=0,325 /0 Celková denní potřeba TV: ' " =' ( +' ; =0,115+0,325=0,44 / 0 B.3.2 Stanovení potřeby tepla Potřeba tepla odebraného z ohřívače TV během dne: = "> == "? += "@ =23, ,52 =34,55 Ah Teoretické teplo odebrané z ohřívače TV během dne: = "? =C ' "> D " D = "? =1,163 0, =23,03 Ah Teplo ztracené při ohřevu a distribuci TV během dne: = "@ == "? F=23,03 0,5=11,52 Ah 87

88 B.3.3 Stanovení křivky odběru a dodávky tepla odběr tep. tep. celkem hod 0 % 0 kw 2,880 kw hod 75 % 17,273 kw 22,553 kw hod 20 % 4,606 kw 6,046 kw hod 5 % 1,151 kw 3,071 kw B.3.4 Návrh zásobníkového ohřívače TV Nutná zásoba tepla (z grafu) = HI =6,52 AB Objem zásobníku: = HI J D " ED 6,52 0,125 /0 1,163 55E10 88

89 Jmenovitý tepelný výkon pro ohřev: = == " D K = = 24 34, ,44 A Potřebná teplosměnná plocha (75/65) 3 L E3 " EL " E3 ln L E3 " L " E3 O = K Δ3 75E55E65E10 ln 75E55 34,599 J 65E ,5999 0,145/" Navrhuji kombinovaný zásobníkový ohřívač teplé vody Dražice typ OKC

90 Technické parametry ohřívače vody: 90

91 B.4 Výpočet požadovaného výkonu VTZ jednotky Vstupní hodnoty : a) Systém ZZT - deskový výměník s účinností η= 60% b) Průtok vzduchu pro nucené větrání: 1.NP Označení místnosti Název místnosti Přívod [m3/h] Odvod [m3/h] Návrh podle jednotky 1/ 107 Prodejci xOS 1/ 108 Autosalon xOS 1/ 113 Sprcha xS, 1xU 1/ 114 Sprcha xS, 1xU 1/ 115 WC xP, 2xWC, 1xU 1/ 116 WC xWC, 2xU 1/ 131 Chodba NP Označení místnosti Název místnosti Přívod [m3/h] Odvod [m3/h] Návrh podle jednotky 2/ 210 WC xP, 2xWC, 1xU 2/ 211 WC xWC, 2xU 2/ 213 Kancelář xOS 2/ 214 Chodba / 215 Recepce xOS 3.NP Označení místnosti Název místnosti Přívod [m3/h] Odvod [m3/h] Návrh podle jednotky 3/ 310 WC xP, 2xWC, 1xU 3/ 311 WC xWC, 2xU 3/ 314 Chodba Celkem Přívod [m3/h] Odvod [m3/h] V p = 1540/3600 = 0,428 m 3 /s 91

92 Legenda použitých zkratek Potřeba větracího vzduchu [m3/h] U Umyvadlo 30 WC Záchodová mísa 50 S Sprcha P Pisoár 25 OS Osoba 30 Hodnoty převzaty dle Vyhlášky č.6/2003 Sb. A Vyhlášky č.410/2005 sb. Výpočet výkonu ohřívače vzduchu VZT jednotky Teplota za ZZT t 1 = t e + [η x ( t i - t e )]/100 η - účinnost výměníku [%] t 1 = [60x((20-(-12))]/100 ti - teplota přívodního vzduchu [ C] t 1 = 7,2 C te - teplota venkovního vzduchu [ C] Výkon ohřívače Q 0 = V p x ρ x c x ( t p - t 1 ) V p - průtok větracího vzduchu [m 3 /s] Q 0 = 0,428 x 1,166 x 1,01 x (20-7,2) ρ - hustota vzduchu [kg/m 3 ] Q 0 = 6,45 kw c - měrná tepelná kapacita vzduchu [kj/(kg.k)] t p - teplota přívodního vzduchu [ C] t 1 - teplota přívodního vzduchu [ C] Potřebný výkon pro uhřev vzduchu ve VZT jednotce se zpětným získáváním tepla je 6,45 kw 92

93 B.5 Návrh zdroje tepla B.5.1 Návrh dvou variant zdrojů tepla Potřebné výkony pro návrh zdroje: Tepelná ztráta prostupem 32,27 kw Tepelná ztráta větráním 22,94 kw Potřeba tepla pro VZT 6,45 kw Potřeba tepla pro přípravu TV 1,44 kw B Výkon zdroje tepla: Q PRIP = 0,7. Q VYT + 0,7. Q VZT + Q TV = 0,7.(32, ,94) + 0,7. 6,45 + 1,44 = 44,60 kw Q PRIP = Q VYT + Q VZT = (32, ,94) + 6,45 = 61,66 kw Požadovaný výkon zdroje teplapro zimní provoz je 61,66 kw Požadovaný výkon zdroje tepla pro letní provoz je 1,44 kw na ohřev teplé vody v zásobníku TV a je zajištěn elektrickou topnou spirálou v zásobníku TV. B Návrh možných variant zdrojů tepla: 1) Plynový kotel 1x Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A 40,8 kw 1x Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A 27,7 kw 2) Automatický kotel na tuhá paliva - EKO KOMFORT EK75-72,0 kw 93

94 B Návrh akumulační nádrže pro automatický kotel na tuhá paliva Objem vody pro akumulaci V = 50 l/kw V = = l Navrhuji akumulační nádrž REGULUS - PS 4000 N 94

95 B.5.2 Technické listy navržených zdrojů B Plynové kotele Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A 95

96 96

97 B Plynové kotele Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A 97

98 98

99 B Kotel na tuhá paliva EKO KOMFORT 75 99

100 100

101 B.6 Porovnání zdrojů B.6.1 Úvod Cílem této kapitoly je porovnat obě navržené varianty zdrojů tepla podle investičních nákladů, provozních nákladů, uživatelského komfortu a prostorových nároků. Pro posouzení jednotlivých variant jsou zde spočítány počáteční investice a náklady na provoz. Zhodnocením obou variant se rozhodneme pro optimálnější zdroj energie pro tento objekt. Hodnotím tyto dvě varianty zdroje tepla: - Plynové kotle Junkers - Kotel na tuhá paliva EKO KOMFORT K hodnoceným variantám je použita jednotná tepelná ztráta, potřeba tepla na vytápění, přípravu TV a potřebný výkon pro VZT. Dále z těchto dvou variant vybereme optimálnější, k níž zpracujeme celý projekt vytápění a koncepci nuceného větrání. Budou provedeny nutné zednické úpravy pro dané varianty. U otopné soustavy se uvažuje pouze změna ve variantě zdroje tepla. Pro obě varianty nahradíme pouze komponenty důležité pro tuto záměnu. Ostatní prvky soustavy zůstanou zachovány (např. otopná tělesa, rozvody OS, osazené armatury). 101

102 B.6.2 Roční potřeba tepla Vytápění Potřeba tepla pro vytápění: T UVW =h X Y Z [ W\ =24 0,8 0, T UVW =102,51 ]Ah/_` Opravný součinitel e: Y =Y * Y? Y - =0,9 0,9 1=0,81 Počet denostupňů: Z =a 3 *b 3 cb = ,6=3 821 d a)e Měrná tepelná ztráta prostupem a infiltrací: [ W\ = = 3 =( ) (20 ( 12)) =1 725 A/d Příprava teplé vody Potřeba tepla pro ohřev teplé vody: T WU =T WU,- a+? T WU,- (350 a)=23, ,888 23,03 ( ) T L' =7,76 ]Ah/_` Teoretická denní potřeba tepla pro ohřev teplé vody: T WU,- =' C (3 " 3 )=0,44 1,163 (55 10)=23,03 Ah/aY) Korekce na proměnnou vstupní teplotu:? = 3? 3 b,f 3? 3 b,g = =0,

103 Větrání Potřeba tepla pro vzduchotechniku: T UgW =h Y Z [ U =10 1, ,6 T UgW =7,27 ]Ah/_` Počet větracích denostupňů: Z =h 3 * 3 cb = ,6=3 608 d a)e Měrná tepelná ztráta větráním: [ U = = 3 = =201,6 A/d B.6.3 Roční potřeby paliv a jejich ceny 1) Plynové kotle Junkers Potřeba paliva: T=3600 i T jkflkm 10p n=3600 o121,2 [ 33,48 10 pq T= m 0 /rok T jkflkm = T UVW+T WU +T UgW η -*b?w = 102,51+7,76+7,27 1,0 0,97 T jkflkm =121,2 ]Ah/_` Cena zemního plynu: dodavatel RWE Energie, a.s. Roční odběr: v pásmu nad 63 MWh/rok = 1,341 Kč/kWh + stálý měsíční plat 181,50 Kč 1 m 3 = 10,5 kwh -> ,5 = kwh Celková cena za roční spotřebu plynu: , ,50 12 = Kč 103

104 Počáteční investice: Pořizovací cena kotle: Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A Kč Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A Kč Kalkulace pořizovací hodnoty plynovodní přípojky: Paušální náklady za zpracování PD, inženýring, revize a náklady na majetkoprávní vypořádání k pozemkům dotčených plynovodní přípojkou Kč Náklady na výkop, montáž a materiál plynovodní přípojky v délce 2 m, včetně dopojení na distribuční soustavu, nákladů na dopravu a geodetické zaměření Kč Náklady na každý další započatý 1 m plynovodní přípojky Kč 10 m = Kč Cena celkem za investice: = Kč 2) Kotel na tuhá paliv- EKO KOMFORT EK75 Potřeba paliva: T =3600 i T jkflkm [ n=3600 o166,0 10p 28,0 10 p q T = y/_` T jkflkm = T UVW+T WU +T UgW η -*b?w = 102,51+7,76+7,27 0,73 0,97 T jkflkm =166,0 ]Ah/_` Cena černého uhlí Kč/t Celková cena za roční spotřebu černého uhlí 21, = Kč Mzda pro obsluhu kotle je brána jako příplatek správci budovy v období topné sezóny za doplňování paliva do zásobníku na tuhá paliva a vynášení popelu = Kč 104

105 Počáteční investice: Pořizovací cena kotle: Automatický kotel na tuhá paliva EKO KOMFORT EK Kč Akumulační nádrže 2x AkuECONOMY S 2000L = Kč Cena celkem za investice: = Kč B.6.4 Shrnutí ročních potřeb tepla, paliva a nákladů Plynový kotel Junkers Kotel na pevná paliva Potřeba tepla celkem [MWh/rok] 121,2 166,0 Roční spotřeba paliv m kg Cena za roční spotřebu [Kč] Kč Kč Pořizovací cena [Kč] Kč Kč 105

106 B.6.5 Hodnocení navržených variant 1) Plynové kotle - Junkers Plyn je jedním z nejpoužívanějších zdrojů vytápění v ČR a plynové kotle jedny z nejpoužívanějších kotlů na vytápění. Plynové kotle se hodí do každého typu domů, ať už to jsou starší domy, novostavby nebo rozsáhlé průmyslové komplexy. V současné době, kdy jsou ceny plynu velmi příznivé, je tento způsob topení nejen komfortní, ale také poměrně levný. Nízkoteplotní a zejména kondenzační kotle mají vysokou účinnost a tedy nižší spotřebu paliva. Jsou velmi dobře regulovatelné ve velkém rozsahu a dají se připojit k různým typům topných soustav. Výhody velmi dobrá regulovatelnost výkonu zdroje čistý a plně automatický provoz přijatelné pořizovací náklady a příznivé provozní náklady obecně velmi dobrá účinnost, v případě kondenzačních kotlů je účinnost vynikající snadná a levná příprava teplé vody Nevýhody nutnost mít k dispozici plynovou přípojku dodatečné náklady na revize vhodný komín pro odvod spalin a přívod vzduchu 2) Kotel na tuhá paliva - EKO KOMFORT Kotle na tuhá paliva jsou kotle s ocelovým výměníkem a retortovým hořákem. Palivo je do hořáku dopravováno pomocí šnekového dopravníku. Ekvitermní regulace je ve standardním vybavení kotle. Obsluha kotle je minimalizovaná jen na doplňování paliva a vybírání popele. V největších mrazech se doplňuje palivo 1 x denně a v přechodovém období 1 x za 3 až 4 dny. Obsluha kotle je téměř tak pohodlná jako u plynového kotle. Kotel splňuje všechny požadavky zákona o ochraně ovzduší. Tyto výrobky se používají především pro vytápění rodinných domů, ale mohou být instalovány i do bytových domů, do škol, firemních hal a jiných objektů. Výhody nízké provozní náklady široká dostupnost paliv dlouhá životnost nezávislost na inženýrských sítích 106

107 Nevýhody prostor na skladování pevných paliv (černého, hnědého uhlí) vyšší pořizovací náklady potřebná obsluha kotle (doplňování paliva, vynášení popelu) větší prostor pro kotel a manipulační prostor pro doplňování paliva B Hodnocení z hlediska ekonomiky provozu Ekonomika provozu zohledňuje pořizovací náklady a provoz systému obou hodnocených variant. Z grafu je patrné, že počáteční náklady pro kotel na tuhá paliva jsou téměř 2x vyšší než pro plynový kotel. Po dvou a půl roce užívání se počáteční investice vrátí a provoz kotle na tuhá paliva je výhodnější. Každý další rok užívání kotle na tuhá paliva ušetříme Kč oproti užívání plynového kotle. 107

108 B Hodnocení z hlediska uživatelského komfortu 1) Plynový kotel - Junkers Plynový kotel je v dnešní době plně automatický a nepotřebuje žádné zvláštní opatření, až na plynovodní přípojku v dané lokalitě a pravidelnou servisní údržbu dle požadavků výrobce. 2) Kotel na tuhá paliva - EKO KOMFORT Kotel na tuhá paliva je automatický, až na doplňování tuhých paliv (černého, hnědého uhlí) do zásobníku kotle, které je nutné dělat v největších mrazech 1 x denně a v přechodovém období 1 x za 3 až 4 dny. Dále je třeba vynášet popel a zajistit doplnění skladu na pevná paliva. Uživatel dále musí zajišťovat v pravidelných intervalech údržbu kotle a komínu dle požadavků výrobce. B Hodnocení z hlediska prostorových nároků 2) Plynový kotel - Junkers Vytápění plynovým kotlem neklade žádné zvláštní nároky na prostor. Klade pouze nárok na umístění plynových kotlů. 2) Kotel na tuhá paliva - EKO KOMFORT Vytápění automatickým kotlem na tuhá paliva klade vetší nárok na prostor pro umístění kotle se zásobníkem na tuhá paliva a na manipulační prostor před kotlem pro doplňování zásobníku a možnost vynášení popelu. Pro nižší spád otopné vody v otopné soustavě je kladen důraz na prostor pro umístění akumulační nádrže a v neposlední řade na prostor pro skladování tuhých paliv (černého, hnědého uhlí) B.6.6 Závěr U prvního varianty - plynového kotle Junkers je výhodou malá náročnost na prostor, zcela automatický provoz, nevyžaduje žádné náročné stavební úpravy, postačí půl násobná výměna vzduchu, má nižší pořizovací náklady než kotel na tuhá paliva. Na druhou stranu jsou náklady na provoz vyšší než u druhé varianty. Je třeba zhotovit plynovou přípojku a tím pádem mít v dané lokalitě rozvod plynu. U druhé varianty - kotle na tuhá paliva je největší výhodou nízké náklady na provoz. Nevýhodou je velký požadavek na prostor (kotel, sklad paliva, akumulační nádrž). Provoz není zcela automatický. Proto vhodnějším zdrojem tepla pro tento objekt je plynový kotel. Plynový kotel je komfortnější, není třeba velkých přestaveb a potřeba velkého prostoru. Nevýhodou je vyšší cena za provoz a nutnost vedení plynu v dané lokalitě. 108

109 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES C. TECHNICKÉ ŘEŠENÍ VYBRANÉ VARIANTY VYTÁPĚNÍ POLYFUNKČNÍHO OBJEKTU DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Bc. LADISLAV KONEČNÝ Ing. LUCIE VENDLOVÁ, Ph.D. BRNO

110 C.1 Návrh otopných těles C.1.1 Návrh otopných těles a jejich výkony Ozn. Název Teplota plocha Objem ztráta Označení tělesa Výkon p./m. místnosti místnosti vzduchu místnosti Ti A f [m2] V [m3] F ihl [W] [W] 1.NP 1/ 101 Zádveří 18 8,6 25,8 646 RADIK 22VKL 400/ / 102 Vstupní hala 18 18,4 55,3 57 1/ 103 Ředitel 20 13,0 38,9 548 RADIK 11VK 400/ / 104 Ekonom 20 14,0 42,1 529 RADIK 11VK 400/ / 105 Denní místnost 20 14,0 42,1 529 RADIK 11VK 400/ / 106 Vedoucí prodeje 20 20,9 62,6 787 RADIK 21VK 400/ / 107 Prodejci 20 20,9 62,6 102 RADIK 11VK 400/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ / 108 Autosalón ,6 370,6 RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ / 109 Zádveří 18 4,3 12,8 168 RADIK 11VK 400/ RADIK 33VKU 200/ / 110 Kancelář příjmu 20 32,5 97, RADIK 22VKL 400/ / 111 Sklad dílů 15 31,5 94, / 112 Chodba 18 7,2 23,8 110 RADIK 11VKL 400/ / 113 Sprcha 24 6,6 19, / 114 Sprcha 24 6,6 19,8 KORALUX KLC RADIK 11VKL 400/ KORALUX KLC RADIK 11VK 400/ / 115 WC 18 12,6 37, / 116 WC 18 11,6 34,8 30 1/ 117 Kuchyňka 20 3,3 9,9 10 1/ 118 Chodba, schodiště 18 26,6 79,8 543 RADIK 22VK 400/ / 119 Kotelna 15 27,3 81, / 120 Rozvodna NN 10 8,5 25, / 121 Chodba 18 9,9 29,7 131 RADIK 11VK 400/ / 122 Sklad 15 9,0 27,0-50 1/ 123 Sklad 15 6,3 17,8-69 1/ 124 Ústředna 15 7,5 22,5 378 RADIK 11VK 400/ / 125 Vrátnice 20 9,4 28,4 673 RADIK 21VK 400/ / 126 Předprodejní servis 18 42, , / 127 Dílna 18 30,7 130, RADIK 22VK 400/ RADIK 22VK 400/ RADIK 22KL 400/ RADIK 22KL,L 400/

111 1/ 128 Karosárna 18 90,3 RADIK 21VKL 400/ RADIK 21VKL 400/ RADIK 21VKL 400/ RADIK 21VKL 400/ / 129 Kompresovna 10 20,0 47,0-228 RADIK 33VKL 400/ / 130 Mechanický servis ,0 643, RADIK 33VKL 400/ RADIK 33VKL 400/ RADIK 33VKL 400/ / 131 Chodba 18 36,3 108, NP 2/ 201 Chodba, schodiště 18 40,7 121,9 517 RADIK 21VKL 400/ / 202 Kancelář 20 31,0 92,8 941 RADIK 33VK 400/ / 203 2/ 204 RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ / 205 Kancelář 20 20,9 62,6 722 RADIK 22VK 400/ / 206 Kancelář 20 20,9 62,6 722 RADIK 22VK 400/ / 207 2/ 208 RADIK 22VK 400/ RADIK 22VK 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ / 209 Kancelář 20 13,7 41,1 509 RADIK 11VKL 400/ / 210 WC 18 12,6 37,7 216 RADIK 11VKL 400/ / 211 WC 18 11,6 34,8 259 RADIK 11VKL 400/ / 212 Kuchyňka 18 3,3 9,9 0 2/ 213 Kancelář 20 23,3 68,7 275 RADIK 11VKL 400/ / 214 Chodba 18 40,8 122, / 215 Recepce 20 23,1 69,4 195 RADIK 21VK 400/ / 216 Zázemí 18 4,3 12,9-16 RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ / 217 2/ , Kancelář 20 27,4 82,1 975 Kancelář 20 27,4 82,1 966 Kancelář 20 27,4 82, Kancelář 20 64,1 192, Kancelář 20 83,3 241, Kancelář 20 31,0 89, RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKUL 200/ RADIK 33VKU 200/

112 2/ 219 Kancelář 20 46,0 133, RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ RADIK 33VKU 200/ NP 3/ 301 Chodba. schodiště 18 36,3 119, RADIK 33VK 400/ / 302 Kancelář 20 31,0 92, / 303 Kancelář 20 27,4 82,1 RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ RADIK 21VK 400/ / 305 Kancelář 20 20,9 62,6 899 RADIK 22VK 400/ / 306 Kancelář 20 20,9 62,6 899 RADIK 22VK 400/ RADIK 22VK 400/ RADIK 22VK 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ RADIK 22VKL 400/ / 309 Kancelář 20 13,7 41,1 623 RADIK 21VKL 400/ / 310 WC 18 12,6 37,7 217 RADIK 11VKL 400/ / 311 WC 18 11,6 34,8 322 RADIK 11VKL 400/ / 312 Kuchyňka 18 3,3 9,9 18 3/ 313 Kancelář 20 27,5 82, RADIK 33VKL 400/ / 314 Chodba 18 40,8 122,4 52 Suma: 1725,8 5604, / 304 Kancelář 20 28,8 86, / 307 3/ 308 Kancelář 20 27,4 82, Kancelář 20 64,1 192,

113 C.1.2 Technické podklady těles a prvky pro ovládání těles a) otopná tělesa Korado Radik VK, VKL b) otopná tělesa Korado Radik VKU, VKU,L 113

114 114

115 c) otopná tělesa Korado Radik KL 115

116 d) Trubková otopná tělesa Korado Koralux Linear Classic 116

117 C.1.3 Použité armatury pro připojení otopných těles a) prvky pro tělesa Radik VK, VKL, VKU, VKU,L Vekolux v přímém provedení - připojovací šroubení pro tělesa ventil kompakt s možností vypouštění. Veškerá otopná tělesa budou opatřena termostatickými hlavicemi b) Termostatické hlavice Termostatické hlavice Heimaier typ K - pro všechny radiátorové ventily a otopná tělesa s integrovaným ventilem. Zabezpečeni proti nadměrnemu zdvihu Stupnice nastaveni čislicemi 1 až 5 Ochrana proti zamrznuti Maximalni teplota čidla: 50 C Termostatické hlavice Heimaier typ WK - pro všechny radiátorové ventily a otopná tělesa s integrovaným ventilem. Zabezpečeni proti nadměrnemu zdvihu Stupnice nastaveni čislicemi 1 až 5 Ochrana proti zamrznuti Maximalni teplota čidla: 50 C 117

118 C.2 Dimenzování potrubí, návrh oběhových čerpadel C.2.1 Dimenzování a vyregulování otopné soustavy č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 1 K tělesu VKL /400 č.m ,00 5,9 22x1 17,4 0, ,66 5,6 48, ,1 3151, ,99 5,6 28x1,5 20 0,17 112,00 1,7 24,0 136,0 3287, ,99 5,6 35x1,5 12,5 0,156 70,00 5,7 67,8 137,8 3424, ,98 19,6 35x1,5 20,6 0, ,76 4,9 103,6 507,4 3932, ,90 5,6 35x1,5 26,6 0, ,96 0,9 24,3 173,3 4105, ,83 5,6 35x1,5 31,2 0, ,72 4,9 165,7 340,4 4446, ,75 5,6 35x1,5 37,2 0, ,32 0,9 37,3 245,6 4691, ,67 25,4 35x1,5 43,6 0, ,44 6,6 328,3 1435,8 6127, ,34 2,0 35x1,5 65,6 0, ,20 5,0 397,0 528,2 6655, ,22 20,8 35x1,5 71,6 0, ,28 22,6 1976, , ,8 úsek č. 1 = 149,00 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,00 0,3 22x1 17,4 0,133 5,22 6,4 55,3 60,6 3090,5 úsek č. 11 = 3090,5 Pa, 149,00 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,00 0,3 22x1 17,4 0,133 5,22 6,4 55,3 60,6 3226,5 úsek č. 12 = 3226,5 Pa, 149,00 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,00 0,3 22x1 17,4 0,133 5,22 6,4 55,3 60,6 3364,4 úsek č. 13 = 3364,4 Pa, 149,00 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,92 0,3 18x1 17,3 0,111 5,19 6,4 38,6 43,7 3888,6 úsek č. 14 = 3888,6 Pa, 79,92 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,92 0,3 18x1 17,3 0,111 5,19 6,4 38,6 43,7 4061,8 úsek č. 15 = 4061,8 Pa, 79,92 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,92 0,3 18x1 17,3 0,111 5,19 6,4 38,6 43,7 4402,3 úsek č. 16 = 4402,3 Pa, 79,92 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,92 0,3 18x1 17,3 0,111 5,19 6,4 38,6 43,7 4647,8 úsek č. 17 = 4647,8 Pa, 79,92 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 6,9 15x1 26,1 0, ,09 9,0 64,4 244,5 6411,0 úsek č. 18 = 6411,0 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,89 4,9 18x1 21,9 0, ,31 5,6 44,9 152,2 152, ,79 24,4 22x1 24,9 0, ,56 7,4 97,3 704,9 857, ,67 8,6 22x1 39,9 0, ,14 4,9 111,8 454,9 1311,9 úsek č. 19 = 6127,4 Pa ,9 Pa = 4815,4 Pa, 91,89 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,89 0,3 18x1 21,9 0,128 6,57 6,4 51,3 57,8 4909,8 úsek č. 22 = 4909,8 Pa, 91,89 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 8,9 15x1 26,1 0, ,29 9,0 64,4 296,7 5375,7 úsek č. 23 = 5375,7 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 3 118

119 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 2 K tělesu VK /400 č.m ,88 6,3 15x1 26,5 0, ,95 7,7 56, ,0 1123, ,75 8,1 18x1 32,4 0, ,44 1,7 21,5 284,0 1407, ,98 9,0 22x1 28,7 0, ,30 5,7 88,3 346,6 1753, ,21 7,3 28x1,5 18,4 0, ,32 1,7 21,8 156,1 1909, ,22 6,0 28x1,5 25,2 0, ,20 4,9 91,1 242,3 2152, ,24 6,0 28x1,5 32,9 0, ,40 0,9 22,7 220,1 2372, ,25 6,0 28x1,5 41,6 0, ,60 4,9 161,9 411,5 2783, ,27 4,0 28x1,5 51,1 0, ,40 0,9 37,8 242,2 3025, ,87 14,4 28x1,5 57,6 0, ,44 3,5 167,6 997,1 4022, ,66 4,5 28x1,5 65,9 0, ,55 0,9 50,6 347,1 4369, ,44 0,7 28x1,5 74,9 0,364 52,43 0,9 58,3 110,7 4480, ,26 6,6 28x1,5 126,0 0, ,60 5,0 586,9 1418,5 5899, ,74 0,2 35x1,5 92,9 0,491 18,58 5,3 624,7 643,2 6542, ,89 6,6 35x1,5 101,0 0, ,60 4,5 583,5 1250,1 7792, ,72 21,2 35x1,5 115,0 0, ,00 23,1 3466, , ,4 úsek č. 1 = 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 0,3 15x1 13,7 0,111 4,11 6,4 38,6 42,7 1080,3 úsek č. 16 = 1080,3 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,23 0,3 18x1 18,9 0,118 5,67 6,4 43,6 49,2 1357,7 úsek č. 17 = 1357,7 Pa, 84,23 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,23 0,3 18x1 18,9 0,118 5,67 6,4 43,6 49,2 1704,3 úsek č. 18 = 1704,3 Pa, 84,23 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,01 0,3 15x1 26,9 0,121 8,07 6,4 45,8 53,9 1855,8 úsek č. 19 = 1855,8 Pa, 57,01 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,01 0,3 15x1 26,9 0,121 8,07 6,4 45,8 53,9 2098,1 úsek č. 20 = 2098,1 Pa, 57,01 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,01 0,3 15x1 26,9 0,121 8,07 6,4 45,8 53,9 2318,2 úsek č. 21 = 2318,2 Pa, 57,01 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,01 0,3 15x1 26,9 0,121 8,07 6,4 45,8 53,9 2729,7 úsek č. 22 = 2729,7 Pa, 57,01 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,60 0,3 12x1 27,2 0,13 8,16 6,4 52,9 61,0 2964,7 úsek č. 23 =2964,7 Pa, 36,60 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,78 0,3 12x1 58,9 0,159 17,67 6,4 79,1 96,8 3926,1 úsek č. 24 = 3926,1 Pa, 44,78 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,78 0,3 12x1 58,9 0,159 17,67 6,4 79,1 96,8 4273,2 úsek č. 25 = 4273,2 Pa, 44,78 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,52 18,1 18x1 35,3 0, ,93 12,2 170,3 809,3 809, ,82 4,0 22x1 34,2 0, ,80 0,9 17,1 153,9 963,2 úsek č. 26 = 4480,7 Pa - 963,2 Pa = 3517,5 Pa, 121,52 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,30 0,3 18x1 24,9 0,138 7,47 6,4 59,6 67,1 4259,7 úsek č. 28 = 4259,7 Pa, 99,30 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 5 119

120 ,88 6,3 15x1 26,5 0, ,95 7,7 56,0 223,0 223, ,75 7,8 18x1 32,4 0, ,72 1,7 21,5 274,3 497, ,39 9,0 22x1 26,3 0, ,70 5,7 79,6 316,3 813, ,02 7,3 28x1,5 16,1 0,15 117,53 1,7 18,7 136,2 949, ,86 6,0 28x1,5 21,6 0, ,60 4,9 75,9 205,5 1155, ,69 6,0 28x1,5 27,7 0, ,20 0,9 18,7 184,9 1340, ,52 6,0 28x1,5 34,6 0, ,60 4,9 130,0 337,6 1677, ,35 4,5 28x1,5 42,1 0, ,45 0,9 30,2 219,7 1897, ,47 19,8 28x1,5 57,7 0, ,46 6,1 294,0 1436,5 3333,9 úsek č. 29 = 5899,2 Pa ,9 Pa = 2565,2 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 0,3 15x1 26,5 0,122 7,95 6,4 46,6 54,5 168,5 úsek č. 38 = 2733,7 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,64 0,3 15x1 39,9 0,156 11,97 6,4 76,1 88,1 409,1 úsek č. 39 = 2974,4 Pa, 73,64 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,64 0,3 15x1 39,9 0,156 11,97 6,4 76,1 88,1 725,4 úsek č. 40 = 3290,7 Pa, 73,64 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 0,3 12x1 68,2 0,174 20,46 6,4 94,7 115,2 834,6 úsek č. 41 = 3399,8 Pa, 48,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 0,3 12x1 68,2 0,174 20,46 6,4 94,7 115,2 1040,1 úsek č. 42 = 3605,3 Pa, 48,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 0,3 12x1 68,2 0,174 20,46 6,4 94,7 115,2 1224,9 úsek č. 43 = 3790,2 Pa, 48,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 0,3 12x1 68,2 0,174 20,46 6,4 94,7 115,2 1562,6 úsek č. 44 = 4127,8 Pa, 48,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,12 0,3 18x1 21,6 0,127 6,48 6,4 50,5 56,9 1840,5 úsek č. 45 = 4405,7 Pa, 91,12 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,33 1,6 10x1 36,8 0,113 58,88 5,6 35,0 93,8 93, ,16 11,8 12x , ,40 4,3 128,3 1579,7 1673,5 úsek č. 46 = 6542,4 Pa ,5 Pa = 4868,9 Pa, 20,33 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 0,4 12x1 68,2 0,174 27,28 2,6 38,5 65,8 4897,0 úsek č. 48 = 4897,0 Pa, 48,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,11 10,6 15x1 32,3 0, ,38 10,8 99,1 441,5 441, ,30 3,8 15x1 66,1 0, ,18 1,7 36,3 287,5 729, ,82 14,0 15x1 82,3 0, ,20 3,5 96,9 1249,1 1978,1 úsek č. 51 = 7792,5 Pa ,1 Pa = 5814,4 Pa, 65,11 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,19 0,4 12x1 34,2 0,122 13,68 6,9 50,2 63,9 6192,0 úsek č. 52 = 6192,0 Pa, 34,19 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,52 0,4 8x1 77,3 0,156 30,92 9,5 113,0 143,9 6399,4 úsek č. 53 = 6399,4 Pa, 13,52 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 2 120

121 Diplomová práce Teplotní spád: 55/45 C MĚDĚNÉ POTRUBÍ č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 3 K tělesu VKU /200 č.m ,40 9,0 22x1 13 0, ,00 8,7 53, ,4 2370, ,27 4,5 28x1,5 7,3 0,105 32,85 1,7 9,2 42,0 2412, ,15 16,6 28x1,5 10,1 0, ,66 6,1 39,4 207,1 2619, ,55 14,9 35x1,5 7,3 0, ,77 4,3 27,3 136,1 2755, ,18 5,9 35x1,5 10,7 0,142 63,13 0,9 8,9 72,0 2827, ,80 7,2 35x1,5 14,8 0, ,56 11,3 163,4 270,0 3097, ,43 5,9 35x1,5 19,4 0, ,46 0,9 17,8 132,2 3229, ,06 5,6 35x1,5 24,6 0,23 137,76 3,5 90,5 228,3 3458, ,45 7,2 35x1,5 33,3 0, ,76 0,9 33,0 272,8 3730, ,86 7,4 35x1,5 34,3 0, ,82 0,9 34,0 287,8 4018, ,15 8,6 35x1,5 39,9 0, ,14 6,1 275,6 618,7 4637, ,58 6,0 35x1,5 44 0, ,00 0,9 45,3 309,3 4946, ,02 6,0 35x1,5 48,2 0, ,20 0,9 50,3 339,5 5286, ,45 2,5 35x1,5 52,6 0, ,50 0,9 55,4 186,9 5473, ,90 18,6 35x1,5 57,9 0, ,94 4,0 275,0 1351,9 6825, ,34 27,5 35x1,5 63,4 0, ,50 22,1 1685, , ,3 úsek č. 1 = 125,40 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 3,9 15x1 26,5 0, ,35 9,5 69,1 172,5 2197,9 úsek č. 17 = 2197,9 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 2,6 10x1 30,5 0,094 79,30 9,5 41,0 120,3 2292,0 úsek č. 18 = 2292,0 Pa, 16,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,40 1,6 18x1 37,2 0,174 59,52 6,9 102,1 161,6 2457,8 úsek č. 19 = 2457,8 Pa, 125,40 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,63 1,6 15x1 49,4 0,177 79,04 6,9 105,7 184,7 2570,8 úsek č. 20 = 2570,8 Pa, 83,63 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,63 1,6 15x1 49,4 0,177 79,04 6,9 105,7 184,7 2642,8 úsek č. 21 = 2642,8 Pa, 83,63 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,63 1,6 15x1 49,4 0,177 79,04 6,9 105,7 184,7 2912,8 úsek č. 22 = 2912,8 Pa, 83,63 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,63 1,6 15x1 49,4 0,177 79,04 6,9 105,7 184,7 3045,1 úsek č. 23 = 3045,1 Pa, 83,63 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,40 1,6 18x1 37,2 0,174 59,52 6,9 102,1 161,6 3296,4 úsek č. 24 = 3296,4 Pa, 125,40 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,40 3,9 8x1 71,1 0, ,29 10,0 74,0 351,3 3379,6 úsek č. 25 = 3379,6 Pa, 12,40 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,29 1,0 15x1 39,5 0,155 39,50 6,9 81,0 120,5 3898,1 úsek č. 26 = 3898,1 Pa, 73,29 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,44 1,0 15x1 20,4 0,104 20,40 6,9 36,5 56,9 4580,5 úsek č. 27 = 4580,5 Pa, 49,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,44 1,0 15x1 20,4 0,104 20,40 6,9 36,5 56,9 4889,9 úsek č. 28 = 4889,9 Pa, 49,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 3 121

122 ,44 1,0 15x1 20,4 0,104 20,40 6,9 36,5 56,9 5229,3 úsek č. 29 = 5229,3 Pa, 49,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,44 4,0 15x1 26,2 0, ,80 9,5 68,0 172,8 5300,4 úsek č. 30 = 5300,4 Pa, 57,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,44 1,0 15x1 26,2 0,121 26,20 6,9 49,4 75,6 6749,5 úsek č. 31 = 6749,5 Pa, 57,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 3 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 4 Potrubí k zásobníku tv ,02 16,2 15x1 97,2 0, ,64 22,7 761,8 2336,4 2336,4 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 5 Potrubí k ohřívači VZT ,50 35,2 22x1 169,7 0, ,44 30,5 3668,3 9641,7 9641,7 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 6 K tělesu VKL /400 č.m ,13 6,3 15x1 30,7 0, ,41 8,2 70, ,3 1314, ,26 6,0 18x1 37,6 0, ,60 5,7 86,3 311,9 1626, ,39 6,0 22x1 26,3 0, ,80 5,7 79,6 237,4 1863, ,52 7,7 28x1,5 15,1 0, ,27 1,7 17,2 133,5 1997, ,53 3,7 28x1,5 21,4 0,177 79,18 0,9 13,8 93,0 2090, ,77 9,0 28x1,5 23,7 0, ,30 0,9 15,4 228,7 2318, ,09 8,0 28x1,5 27,6 0, ,80 4,0 82,2 303,0 2621, ,86 6,7 28x1,5 84,8 0,39 568,16 4,5 334,6 902,8 3524, ,26 24,8 28x1,5 109,3 0, ,64 24,1 2396, , ,6 úsek č. 1 = 63,13 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,13 0,3 15x1 30,7 0,133 9,21 6,4 55,3 64,6 1249,8 úsek č. 10 = 1249,8 Pa, 63,18 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,13 0,3 15x1 30,7 0,133 9,21 6,4 55,3 64,6 1561,7 úsek č. 11 = 1561,7 Pa, 63,18 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,13 0,3 15x1 30,7 0,133 9,21 6,4 55,3 64,6 1799,1 úsek č. 12 = 1799,1 Pa, 63,18 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,01 0,3 15x1 25,9 0,121 7,77 6,4 45,8 53,6 1943,6 úsek č. 13 = 1943,6 Pa, 57,01 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,24 0,3 10x1 36,6 0,113 10,98 6,4 40,0 50,9 2039,2 úsek č. 14 = 2039,2 Pa, 20,24 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,32 0,3 12x1 22,5 0,108 6,75 6,4 36,5 43,2 2275,5 úsek č. 15 = 2275,5 Pa, 30,32 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 6,3 15x1 26,5 0, ,95 8,2 59,7 226,6 226,6 122

123 ,75 6,0 18x1 32,4 0, ,40 5,7 72,2 266,6 493, ,63 6,0 22x1 22,6 0, ,60 1,7 19,7 155,3 648, ,50 8,0 22x1 37 0, ,00 4,9 101,7 397,7 1046, ,94 3,5 22x1 51,9 0,25 181,65 0,9 27,5 209,1 1255, ,18 8,8 22x1 58,4 0, ,92 0,9 31,8 545,8 1801, ,78 1,5 22x1 66,7 0, ,05 6,1 249,1 349,1 2150,2 úsek č. 16 = 2621,8 Pa ,2 Pa = 471,5 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 0,3 15x1 26,5 0,122 7,95 6,4 46,6 54,5 172,1 úsek č. 23 = 643,6 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 0,3 15x1 26,5 0,122 7,95 6,4 46,6 54,5 438,7 úsek č. 24 = 910,2 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 0,3 15x1 26,5 0,122 7,95 6,4 46,6 54,5 594,0 úsek č. 25 = 1065,6 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,44 0,3 12x1 69,6 0,176 20,88 6,4 96,9 117,8 928,4 úsek č. 26 = 1399,9 Pa, 49,44 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,24 0,3 10x1 36,6 0,113 10,98 6,4 40,0 50,9 1204,4 úsek č. 27 = 1675,9 Pa, 20,24 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,60 0,3 10x1 42,8 0,131 12,84 6,4 53,7 66,5 1734,6 úsek č. 28 = 2206,1 Pa, 23,60 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,52 3,6 8x1 77,3 0, ,28 7,7 67,6 345,9 345, ,35 1,0 10x1 56,9 0,175 56,90 1,7 25,5 82,4 428, ,03 4,0 12x1 96,8 0, ,20 1,7 38,1 425,3 853, ,71 1,0 15x1 54,9 0,187 54,90 1,7 29,1 84,0 937, ,54 12,4 15x1 74,4 0, ,56 0,9 22,1 944,6 1882,1 úsek č. 29 = 3524,5 Pa ,1 Pa = 1642,5 Pa, 13,52 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,88 6,4 10x1 32,3 0, ,72 8,2 39,3 246,0 99,9 úsek č. 34 = 1742,3 Pa, 57,88 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,68 0,5 10x1 52 0,16 26,00 8,5 106,4 132,4 295,8 úsek č. 35 = 1938,3 Pa, 28,68 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,68 0,5 10x1 52 0,16 26,00 8,5 106,4 132,4 721,1 úsek č. 36 = 2363,6 Pa, 28,68 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,83 6,4 10x1 32,3 0, ,72 9,0 43,1 249,8 687,6 úsek č. 37 = 2330,1 Pa, 17,83 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 2 123

124 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Větev č. 7 K tělesu VKU /200 č.m ,99 7,0 15x1 18 0, ,00 8,7 40, ,0 766, ,98 6,6 18x1 21,9 0, ,54 4,3 34,4 179,0 945, ,97 6,0 22x1 15,3 0,123 91,80 1,7 12,6 104,4 1049, ,96 6,0 22x1 25 0, ,00 0,9 11,8 161,8 1211, ,09 4,6 22x1 37,7 0, ,42 11,3 241,3 414,7 1625, ,21 8,3 22x1 52,9 0, ,07 0,9 28,2 467,2 2093, ,20 6,0 22x1 68,6 0, ,60 0,9 38,3 449,9 2543, ,19 4,5 22x1 86,1 0, ,45 3,5 192,0 579,5 3122, ,18 6,0 22x1 98,2 0, ,20 0,9 57,7 646,9 3769, ,17 6,0 22x1 125,8 0, ,80 0,9 76,5 831,3 4600, ,16 7,0 22x1 148,1 0, ,70 11,3 1158,8 2195,5 6796, ,15 2,7 22x1 172,2 0,5 464,94 0,9 110,0 574,9 7371, ,97 23,2 22x1 187,2 0, ,04 19,5 2617, , ,8 úsek č. 1 = 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 619,9 úsek č. 14 = 619,9 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 798,8 úsek č. 15 = 798,8 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 903,2 úsek č. 16 = 903,2 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,12 0,9 12x1 71,2 0,179 64,08 6,9 108,1 172,2 1039,0 úsek č. 17 = 1039,0 Pa, 50,12 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,12 0,9 12x1 71,2 0,179 64,08 6,9 108,1 172,2 1453,8 úsek č. 18 = 1453,8 Pa, 50,12 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 1947,0 úsek č. 19 = 1947,0 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 2396,9 úsek č. 20 = 2396,9 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 2976,4 úsek č. 21 = 2976,4 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 3623,2 úsek č. 22 = 3623,2 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 4454,5 úsek č. 23 = 4454,5 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,99 0,9 12x1 61,6 0,164 55,44 6,9 90,7 146,2 6650,0 úsek č. 24 = 6650,0 Pa, 45,99 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu ,82 6,0 10x1 50,4 0, ,40 9,5 111,6 414,0 6957,2 úsek č. 25 = 6957,2 Pa, 27,82 kg/h -> stupeň přednastavení ventilu 2 124

125 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Ocelové potrubí Potrubí od HVDT k R+S ,52 35,2 DN ,0 0, ,00 9,2 2530,0 7986,0 7986,0 č. Q M l DN R v R*l Σx Z Prv R*l + Z + Prv Pdis ú. ( W ) ( kg/h) (m) (Pa/m) (m/s) (Pa) - (Pa) (Pa) (Pa ) (Pa) Ocelové potrubí Potruvbí od kotle k HVDT ,52 35,2 DN ,0 0, ,00 20,0 5499, , ,9 Hydraulická ztráta kotle Pa 125

126 C.2.2 Vřazené odpory Větev č.1 Hlavní úsek Úsek č.1 počet kusů Úsek č.2 počet kusů O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 2 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 5,6 Σξ= 1,7 Úsek č.3 počet kusů Úsek č.4 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 5,7 Σξ= 4,9 Úsek č.5 počet kusů Úsek č.6 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 0,9 Σξ= 4,9 Úsek č.7 počet kusů Úsek č.8 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Obtok 1 0,5 Σξ= 0,9 Σξ= 6,6 Úsek č.9 počet kusů Úsek č.10 počet kusů Protiproud dělení 1 1,5 Koleno 8 1,3 Protiproud spojení 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Obtok 1 0,5 Průchod spojení 1 0,6 Kulový kohout 6 0,5 Σξ= 5,0 Zpětná klapka 1 4,3 Filtr 1 2 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 22,6 126

127 Větev č.1 Vedlejší úseky Úsek č.11 počet kusů Úsek č.12 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.13 počet kusů Úsek č.14 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.15 počet kusů Úsek č.16 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.17 počet kusů Úsek č.18 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 9,0 Úsek č.19 počet kusů Úsek č.20 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 4 1,3 Koleno 2 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Σξ= 5,6 Σξ= 7,4 Úsek č.21 počet kusů Úsek č.22 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 O.T. 1 3,0 Průchod spojení 1 0,6 Koleno 2 1,3 Kompenzátor 2 2,0 Redukce 2 0,4 Úsek č.23 Σξ= 4,9 Σξ= 6,4 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Σξ= 9,0 127

128 Větev č.2 Hlavní úsek Úsek č.1 počet kusů Úsek č.2 počet kusů O.T. 1 2,5 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 7,7 Σξ= 1,7 Úsek č.3 počet kusů Úsek č.4 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 5,7 Σξ= 1,7 Úsek č.5 počet kusů Úsek č.6 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 4,9 Σξ= 0,9 Úsek č.7 počet kusů Úsek č.8 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 4,9 Σξ= 0,9 Úsek č.9 počet kusů Úsek č.10 počet kusů Koleno 2 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 3,5 Σξ= 0,9 Úsek č.11 počet kusů Úsek č.12 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Protiproud dělení 1 1,5 Průchod spojení 1 0,6 Protiproud spojení 1 3,0 Obtok 1 0,5 Σξ= 0,9 Σξ= 5,0 Úsek č.13 počet kusů Úsek č.14 počet kusů Protiproud dělení 1 1,5 Protiproud dělení 1 1,5 Protiproud spojení 1 3,0 Protiproud spojení 1 3,0 Redukce 2 0,4 Úsek č.15 Σξ= 5,3 Σξ= 4,5 počet kusů Koleno 6 1,3 Protiproud dělení 1 1,5 Protiproud spojení 1 3,0 Kulový kohout 6 0,5 Zpětná klapka 1 4,3 Filtr 1 2 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Σξ= 23,1 128

129 Větev č.2 Vedlejší úseky Úsek č.16 počet kusů Úsek č.17 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.18 počet kusů Úsek č.19 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.20 počet kusů Úsek č.21 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.22 počet kusů Úsek č.23 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.24 počet kusů Úsek č.25 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.26 počet kusů Úsek č.27 počet kusů O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Kompenzátor 2 2,0 Redukce 2 0,4 Σξ= 12,2 Σξ= 0,9 Úsek č.28 počet kusů Úsek č.29 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 2,5 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 7,7 Úsek č.30 počet kusů Úsek č.31 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 1,7 Σξ= 5,7 Úsek č.32 počet kusů Úsek č.33 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 1,7 Σξ= 4,9 Úsek č.34 počet kusů Úsek č.35 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 0,9 Σξ= 4,9 129

130 Větev č.2 Vedlejší úseky Úsek č.36 počet kusů Úsek č.37 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 6,1 Úsek č.38 počet kusů Úsek č.39 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.40 počet kusů Úsek č.41 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.42 počet kusů Úsek č.43 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.44 počet kusů Úsek č.45 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.46 počet kusů Úsek č.47 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 5,6 Σξ= 4,3 Úsek č.48 počet kusů Úsek č.49 počet kusů Koleno 2 1,3 O.T. 1 3,0 Koleno 6 1,3 Σξ= 2,6 Σξ= 10,8 Úsek č.50 počet kusů Úsek č.51 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 2 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Redukce 2 0,4 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 1,7 Σξ= 3,5 Úsek č.52 počet kusů Úsek č.53 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 9,5 130

131 Větev č.3 Hlavní úsek Úsek č.1 počet kusů Úsek č.2 počet kusů O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Obtok 1 0,5 Redukce 2 0,4 Σξ= 8,7 Σξ= 1,7 Úsek č.3 počet kusů Úsek č.4 počet kusů Koleno 4 1,3 Koleno 2 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,1 Σξ= 4,3 Úsek č.5 počet kusů Úsek č.6 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 8 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 11,3 Úsek č.7 počet kusů Úsek č.8 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 2 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 3,5 Úsek č.9 počet kusů Úsek č.10 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 0,9 Úsek č.11 počet kusů Úsek č.12 počet kusů Koleno 8 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 11,3 Σξ= 0,9 Úsek č.13 počet kusů Úsek č.14 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 0,9 Úsek č.15 počet kusů Úsek č.16 počet kusů Koleno 2 1,3 Koleno 8 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Obtok 1 0,5 Kulový kohout 6 0,5 Zpětná klapka 1 4,3 Σξ= 4,0 Filtr 1 2,0 Rozdělovač-vstup 1 1,0 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Σξ= 22,1 131

132 Větev č.3 Vedlejší úseky Úsek č.17 počet kusů Úsek č.18 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 4 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 9,5 Σξ= 9,5 Úsek č.19 počet kusů Úsek č.20 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.21 počet kusů Úsek č.22 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.23 počet kusů Úsek č.24 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.25 počet kusů Úsek č.26 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 4 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 2 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 10,0 Σξ= 6,9 Úsek č.27 počet kusů Úsek č.28 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.29 počet kusů Úsek č.30 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Úsek č.31 Σξ= 6,9 Σξ= 9,5 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 132

133 Větev č.4 Větev č.5 Potrubí k zásobníku tv Potrubí k ohřívači VZT Úsek č.1 počet kusů Úsek č.1 počet kusů Koleno 8 1,3 Koleno 14 1,3 Zásobník vstup 1 1 Ohřívač vstup 1 1 Zásobník výstup 1 0,5 Ohřívač výstup 1 0,5 Filtr 1 2 Filtr 1 2 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Zpětná klapka 1 4,3 Zpětná klapka 1 4,3 Kulový kohout 6 0,5 Kulový kohout 6 0,5 Větev č.6 Hlavní úsek Σξ= 22,7 Σξ= 30,5 Úsek č.1 počet kusů Úsek č.2 počet kusů O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 8,2 Σξ= 5,7 Úsek č.3 počet kusů Úsek č.4 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 5,7 Σξ= 1,7 Úsek č.5 počet kusů Úsek č.6 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 0,9 Úsek č.7 počet kusů Úsek č.8 počet kusů Koleno 2 1,3 Protiproud dělení 1 1,5 Průchod dělení 1 0,3 Protiproud spojení 1 3,0 Průchod spojení 1 0,6 Obtok 1 0,5 Úsek č.9 Σξ= 4 Σξ= 4,5 počet kusů Koleno 6 1,3 Protiproud dělení 1 1,5 Protiproud spojení 1 3,0 Obtok 2 0,5 Kulový kohout 6 0,5 Zpětná klapka 1 4,3 Filtr 1 2 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Σξ= 24,1 133

134 Větev č.6 Vedlejší úsek Úsek č.10 počet kusů Úsek č.11 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.12 počet kusů Úsek č.13 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.14 počet kusů Úsek č.15 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.16 počet kusů Úsek č.17 počet kusů O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 8,2 Σξ= 5,7 Úsek č.18 počet kusů Úsek č.19 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Kompenzátor 2 2,0 Σξ= 1,7 Σξ= 4,9 Úsek č.20 počet kusů Úsek č.21 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 0,9 Úsek č.22 počet kusů Úsek č.23 počet kusů Koleno 4 1,3 O.T. 1 3,0 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 2 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,1 Σξ= 6,4 Úsek č.24 počet kusů Úsek č.25 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 Úsek č.26 počet kusů Úsek č.27 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Úsek č.28 Σξ= 6,4 Σξ= 6,4 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Σξ= 6,4 134

135 Větev č.6 Vedlejší úsek Úsek č.29 počet kusů Úsek č.30 počet kusů O.T. 1 2,5 Průchod dělení 1 0,3 Koleno 4 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 7,7 Σξ= 1,7 Úsek č.31 počet kusů Úsek č.32 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Σξ= 1,7 Σξ= 1,7 Úsek č.33 počet kusů Úsek č.34 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 O.T. 1 3,0 Průchod spojení 1 0,6 Koleno 4 1,3 Σξ= 0,9 Σξ= 8,2 Úsek č.35 počet kusů Úsek č.36 počet kusů O.T. 1 2,5 O.T. 1 2,5 Koleno 4 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Úsek č.37 Σξ= 8,5 Σξ= 8,5 počet kusů O.T. 1 3,0 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Σξ= 9,0 135

136 Větev č.7 Hlavní úsek Úsek č.1 počet kusů Úsek č.2 počet kusů O.T. 1 3 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Obtok 1 0,5 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 8,7 Σξ= 4,3 Úsek č.3 počet kusů Úsek č.4 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Redukce 2 0,4 Σξ= 1,7 Σξ= 0,9 Úsek č.5 počet kusů Úsek č.6 počet kusů Koleno 8 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 11,3 Σξ= 0,9 Úsek č.7 počet kusů Úsek č.8 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Koleno 2 1,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 3,5 Úsek č.9 počet kusů Úsek č.10 počet kusů Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Σξ= 0,9 Σξ= 0,9 Úsek č.11 počet kusů Úsek č.12 počet kusů Koleno 8 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Průchod spojení 1 0,6 Úsek č.13 Σξ= 11,3 Σξ= 0,9 počet kusů Koleno 6 1,3 Průchod dělení 1 0,3 Průchod spojení 1 0,6 Kulový kohout 6 0,5 Zpětná klapka 1 4,3 Filtr 1 2 Rozdělovač-vstup 1 1 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Σξ= 19,5 136

137 Větev č.7 Vedlejší úsek Úsek č.14 počet kusů Úsek č.15 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.16 počet kusů Úsek č.17 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.18 počet kusů Úsek č.19 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.20 počet kusů Úsek č.21 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.22 počet kusů Úsek č.23 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 2 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 6,9 Úsek č.24 počet kusů Úsek č.25 počet kusů O.T. 1 3,0 O.T. 1 3,0 Koleno 2 1,3 Koleno 4 1,3 Redukce 2 0,4 Redukce 2 0,4 Obtok 1 0,5 Obtok 1 0,5 Σξ= 6,9 Σξ= 9,5 137

138 Potrubí od HVDT k R+S Od HVDT ke Kotlům počet kusů počet kusů Koleno 4 1,3 Koleno 4 1,3 HVDT vstup 1 1 Filtr 1 2 HVDT výstup 1 0,5 Kulový kohout 2 0,5 Kulový kohout 2 0,5 HVDT vstup 1 1 Rozdělovač-vstup 1 1 HVDT výstup 1 0,5 Rozdělovač-výstup 1 0,5 Kotle Junkers počet kusů Kotel 2 2,5 Zpětná klapka 1 4,3 Kulový kohout 2 0,5 Σξ= 9,2 Σξ= 9,7 Σξ= 10,3 138

139 C.2.3 Návrh oběhových čerpadel Návrh čerpadla pro větev č.1 Čerpadlo Grundfos ALPHA

140 Návrh čerpadla pro větev č.2 Čerpadlo Grundfos ALPHA

141 Návrh čerpadla pro větev č.3 Čerpadlo Grundfos ALPHA

142 Návrh čerpadla pro větev č.4 Čerpadlo Grundfos ALPHA2 L

143 Návrh čerpadla pro větev č.5 Čerpadlo Grundfos ALPHA2 L

144 Návrh čerpadla pro větev č.6 Čerpadlo Grundfos ALPHA

145 Návrh čerpadla pro větev č.7 Čerpadlo Grundfos ALPHA

146 C.3 Izolace potrubí C.3.1 Návrh tloušťky tepelné izolace Jako tepelná izolace potrubí je navržena ROCKWOOL PIPO (λ = 0,038 W/m.K) Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 8x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 25 mm. 146

147 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 10x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 25 mm. 147

148 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 12x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 25 mm. 148

149 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 15x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 25 mm. 149

150 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 18x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 30 mm. 150

151 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 22x1 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 30 mm. 151

152 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 28x1,5 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 40 mm. 152

153 Návrh tloušťky tepelné izolace pro měděné potrubí 35x1,5 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 50 mm. 153

154 Návrh tloušťky tepelné izolace pro ocelové bezešvé potrubí DN50 Navrhuji tloušťku tepelné izolace 40 mm. Přehled navržených tepelných izolací: Materiál označení tl. (mm) Měděné potrubí 8x x x x x x x1, x1,5 50 Ocelové bezešvé potrubí 50DN

155 C.3.2 Návrh uložení potrubí C Uložení potrubí Uložení potrubí (jeho přichycení pevným a posuvným bodem) závisí na délce potrubí a teplotnímu rozdílu mezi teplotou při montáži a provozní teplotou. Metr měděného potrubí se při zvýšení teploty o 100 C prodlouží o 1,7mm. Minimální vzdálenost A, kterou musí mít úchytka trubky před obloukem je závislá na velikosti prodloužení Δl trubky a na průměru trubky. Při použití U kompenzátoru (dilatačního oblouku) se opět vzdálenost R řídí podle prodloužení trubky Δl a podle průměru trubky. 155

156 C Posouzení dilatace potrubí Návrh použití U kompenzátoru Rozdíl teplot T = cca 50 C, součinitel roztažnosti měděného potrubí α = 0,017 K -1 ll T α Větev/ číslo úseku DN l [m] l [mm] R [mm] Prodloužení po osazení přirozené změny směru [mm] 3/10-14,25 35x1,5 10,0 8, ,25 3/5-7 35x1,5 6,0 5, ,55 7/2-8 22x1 12,0 10, ,1 7/8-12,25 22x1 10,0 8, ,25 Návrh kompenzátoru: Stanovení počtu kompenzátorů: h ks } Z - minimální počet kompenzátorů [ks] D - celková roztažnost potrubí [mm] 156

157 A - axiální zachycení roztažnosti zvoleného kompenzátoru [mm] Větev/ číslo úseku DN l [m] D [mm] A[mm] Z [ks] Kompenzátor 1/1-7 35x1,5 7 5,88 7 0,84 6x melbes H6-35 1/8,20,21 22x1 8 6,72 7 0,96 2x melbes H6-22 2/1-9 22x1 8 6,72 7 0,96 2x melbes H6-22 2/1-9 28x1,5 8 6,72 7 0,96 4x melbes H6-28 2/9-11,26,27 18x1 7 5,88 7 0,84 2x melbes H6-18 2/ x1 8 6,72 7 0,96 2x melbes H6-22 2/ x1,5 8 6,72 7 0,96 4x melbes H6-28 6/1-7 18x1 7 5,88 7 0,84 2x melbes H6-18 6/1-7 28x1,5 7 5,88 7 0,84 2x melbes H6-28 6/ x1 7 5,88 7 0,84 2x melbes H6-18 6/ x1 7 5,88 7 0,84 2x melbes H6-22 Navržen kompenzátor melbes H6 157

158 C.4 Návrh zabezpečovacího zařízení C.4.1 Návrh pojistného ventilu Pojistný výkon Q P = 68,5 kw Výtokový součinitel ventilu α V = 0,558 Konstanta syté vodní páry K= 1,26 kw/mm 2 (Pro otevírací přetlak 300 kpa) Průřez sedla pojistného ventilu: ( = = > U d 68,5 97,4 //" 0,558 1,26 Ideální průměr sedla: a * 2 ( 2 97,4 11,1 // Průměr skutečného ventilu: a = 1,34, dle výtokového součinitele α V a & a * 1,34 11,114,9 // Průměr pojistného potrubí: a > 15:1,4 = > 15:1,4 68,526,6 //ƒz 32 Navrhuji pojistné zařízení: HONEYWELL SM 120-1B 158

159 Nutno ověřit osazený kotlový pojistný ventil Nutno ověřit osazený pojistný ventil v kotli Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A, CerapurComfort ZBR 42-3 A zda splňuje výše uvedené údaje. Junkers Pokud kotlové pojistné ventily nevyhoví výše specifikovaným požadavkům bude do soustavy napojen pojistný ventil HONEYWELL SM 120-1B C.4.2 Návrh expanzní nádoby Objem vody v otopné soustavě: V 0 = ΣV p + ΣV t + ΣV k + ΣV z ΣV p - objem vody v potrubí ΣV t - objem vody v otopných tělesech ΣV k - objem vody v kotlech ΣV z - objem vody v zásobníku Označení ΣV p = π * r 2 * l (m 3 ) Vnitřní poloměr Délka l (m) Objem vody (m 3 ) r (m) 8x1 0,003 7,9 0, x1 0,004 25,9 0, x1 0,005 29,2 0, x1 0, ,5 0, x1 0,008 63,4 0, x1 0,01 220,1 0, x1,5 0, ,7 0, x1,5 0, ,5 0,1941 DN 50 0, ,4 0,1552 celkem 0,

160 Označení Vodní objem V t,n (m 3 /m) ΣV t = V t,n * l (m 3 ) Délka tělesa l (m) Objem vody (m 3 ) VK 11 0, ,1 0,0324 VK 21 0, ,1 0,1192 VK 22 0, ,9 0,1140 VK 33 0, ,2 0,0717 VKU 33 0, ,4 0,1398 KLASIK 22 0,0044 2,2 0,0097 Označení Vodní objem V t,n (m 3 ) počet kusů n (ks) Objem vody (m 3 ) KLC 0, ,0138 celkem 0,5006 ΣV k Označení Objem vody (m 3 ) Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A 0,0035 Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A 0,0037 celkem 0,0072 ΣV z Označení Objem vody (m 3 ) Dražice typ OKC 160 0,1470 celkem 0,1470 ' =' +'? +' ' =0,5455+0,5006+0,0072+0,1470=1,2003 / 0 Charakteristika soustavy: Výška otopné soustavy h = 7,1 m Výška manometrické roviny h MR = 1,5m Výkon zdroje: Q = 68,5 kw Maximální teplota topné vody t max = 55 C 160

161 Provozní přetlak: Nejnižší provozní přetlak --( 1,1 h y 10 0 =1,1 7, , =76,6 %& --( => `ˆí/ 100 %& Horní provozní přetlak,k h mš y 10 0 =300 1, , =285,3 %& -( -( => `ˆí/ 250 %& Expanzní objem: Součinitel zvětšení objemu vody pro t max = 10 C => Δv = 0,0141 ' c =1,3 ' Δv = 1,3 1,2003 0,0141=0,022 / 0 Kde: V e expanzní objem (m 3 ) V 0 objem vody v otopné soustavě (m 3 ) Δv součinitel zvětšení objemu vody (-) Předběžný objem expanzní uzavřené nádoby s membránou V cp (m 3 ): ' c = ' c. -( ( --( =0, =0,051 / 0 Kde: V cp předběžný objem expanzní nádoby (m 3 ) V e expanzní objem (m 3 ) p hdov nejvyšší provozní přetlak (kpa) p ddov nejnižší provozní přetlak (kpa) Průměr expanzního potrubí: d p = ,6 Q P 0,5 = ,6. 58,5 0,5 = 14,6mm -> navrhuji potrubí 15x1mm 161

162 Návrh expanzního zařízení: Navrhuji expanzní nádobu REFLEX NG 80/6 162

163 C.5 Návrh ostatních zařízení kotelny C.5.1 Návrh třícestných směšovacích ventilů Navrhuji třícestné směšovací ventily od firmy HEIMEIER m [kg/h] DN [mm] Pv [kpa] k vs [m 3 /s] Větev č , ,90 6,4 Větev č , ,50 6,4 Větev č , ,05 6,4 Větev č.6 811, ,20 4,6 Větev č.7 587, ,75 3,5 163

164 C.5.2 Návrh rozdělovače a zběrače Instalovaný výkon: Větev č.1 Q 1 = W DN 32 Větev č.2 Q 2 = W DN 32 Větev č.3 Q 3 = W DN 32 Větev č.4 Q 4 = 1440 W DN 15 Větev č.5 Q 5 = 6450 W DN 20 Větev č.6 Q 6 = 9420 W DN 25 Větev č.7 Q 7 = 6827 W DN 20 Celkový instalovaný výkon: Q = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6 + Q 7 Q = Q = W Maximální výkon kotle: Q = W Objemový průtok: ]= = 1, , ,89 /0 /B Navrhuji kompaktní rozdělovač a sběrač firmy AQUAPRODUCT - KRS MODUL

165 C.5.3 Návrh hydraulického vyrovnávače dynamických tlaků Celkový instalovaný výkon: Q = W Maximální výkon kotle: Q = W Objemový průtok: ]= = 1, , ,89 /0 /B Navrhuji HVDT II od firmy AQUAPRODUCT 165

166 C.5.4 Návrh doplňování a změkčování vody Zařízení na doplňování vody bez čerpadla MAGCONTROL 166

167 Oddělovací člen rozvodu pitné vody a otopné soustavy FILLSET Zařízení pro změkčování vody FILLSOFT (změkčovací filtr) 167

168 C.5.5 Návrh odvodu kondenzátu Navrhuji odvod kondenzátu Brilon NEUTRA n

169 C.6 Návrh větrání technické místnosti a odvodu spalin C.6.1 Návrh větrání místnosti Tepelná ztráta prostupem Tepelná ztráta větráním -155 W 367 W Výpočtová teplota kotelny t i 15 C Zimní provoz kotlů Letní provoz kotlů W W Průtok vzduchu pro větrání technické místnosti je stanoven na 40 m 3 /h. Tato výměna vzduchu je zajištěna pomocí axiálního potrubního ventilátoru umístěném ve stěně kotelny. ' = 40 m 3 /h = 0,011 m 3 /s Návrh větracích otvorů: Průměr potrubí pro přívod a odvod vzduchu při rychlosti proudění vzduchu 1,5 m/s = U =,, 0,007 m ", _ Ž, 0,047 m Návrh potrubí pro přívod a odvod vzduchu o průměru 100 mm 169

170 Navržen axiální ventilátor DECOR 100 TEPELNÁ BILANCE V ZIMĚ Tepelné zisky: Tepelná produkce kotlů a potrubních rozvodů do okolí cca 0,7% instalovaného výkonu = *,HI 1,3 = HI 1,3 0, ,4 W Teplota vzduchu v technické místnosti 3 *,g 3 c : = * ' c C: = c@ 3 *? E12: 623,4 0,011 1,2 1010: E155:367 15EE12 17,4 C Minimální přípustná teplota v zimním období pro technickou místnost t i = 7 C -> pro zimní období vnitřní teplota prostoru vyhovuje. TEPELNÁ BILANCE V LÉTĚ Tepelné zisky: Tepelná produkce kotlů a potrubních rozvodů do okolí cca 0,7% instalovaného výkonu kotlů = *,HI 1,3 F 100 = HI 1,3 0, ,1 W Teplota vzduchu v technické místnosti = * 3 *,g 3 c : ' c C 30: 13,1 31,0 C 0,011 1, Maximální přípustná teplota t e = 35 C -> v letním období není nutné zajišťovat jiný než takto navržený způsob větrání technické místnosti. 170

171 C.6.2 Návrh odtahu spalin Spaliny od kotlů povedou pomocí kouřovodu, který zajišťuje odtah spalin a přívod spalovacího vzduchu do kotlů. Kouřovod od kotlů je složen ze dvou potrubí. Menšího potrubí o průměru 80 mm vloženého do většího potrubí o průměru 125 mm. Přívod vzduchu je zajištěn pomocí šachty, ve které proudí podél potrubí pro odvod spalin. Průměr potrubí pro odvod spalin 100 mm. Podle podkladů výrobce je maximální výška takto zvoleného kouřovodu 23 m. Každý kotel má svůj vlastní přívod vzduchu a odvod spalin. Posouzení maximální výšky: Systém odkouření zvolen C33 Cesta spalin: Přímé potrubí - L ekv = 2,5 + 0,8 + 0,4+ 8,1 = 11,8 m 2 x Koleno 45 - L ekv = 2 x 1,5 = 3,0 m 1 x Koleno 90 - L ekv = 1 x 3,0 = 3,0 m Celkem L ekv = 17,8 m < 23,0 m -> Vyhovuje Pro takto navrženou délku kouřovodu je nutný jímač kondenzátu. 171

172 172

173 C.7 Koncepce nuceného větrání C.7.1 Úvod Jednotku jsem navrhl v programu AeroCAD od firmy REMAK (viz příloha P1). Místnosti jsou větrány pomocí větrací jednotky - autosalón, kanceláře (větráno rovnotlakým větráním), chodby (větrány přetlakem) a hygienické zázemí ( větráno podtlakem). Systém pracuje na principu zónového větrání, kdy je vzduch přiváděn, neboli přívodní elementy jsou umístěny do chodby, kde jsou ve dveřích do hygienických zázemí instalovány přepouštěcí mřížky a odtud se vzduch nuceně odvádí zpět do VZT. Jednotka je navržena jako nástřešní ve venkovním provedení. Množství vzduchu potřebného k výměně autosalónu a kanceláři jsem stanovil dle počtu lidí. Množství vzduchu pro hygienické zázemí jsem stanovil dle zařizovacích předmětů. Koncepce řešení nuceného větrání je zpracována pomocí výkresové dokumentace. 173

174 C.7.2 Návrh vyústí Návrh proveden podle katalogu MANDÍK Vyústě s vířivým výtokem vzduchu - VVDM 174

175 Talířový ventil - TVOM 175

176 C.8 Technická zpráva C.8.1 Úvod C Obecné informace o objektu Polyfunkční objekt je umístěn na katastrálním území Uherského Hradiště v nadmořské výšce přibližně 181,0 m. n. m. Objekt je rozdělen na tři části administrativní část o 3 nadzemních podlažích, autosalónu a zázemí pro servis. Konstrukční systém administrativní budovy je z cihel plných pálených, servis je ze sortimentu porotherm (40 P+D a 30 P+D). Stropní konstrukce jsou provedeny z prefa železobetonových panelů. Střecha plochá. Polyfunkční objekt má 3 nadzemní podlaží. Půdorysné rozměry 1.NP jsou 40,9x22,1 m, 2.NP 40,9x19,5 m a 3.NP 34,2x13,0 m. Konstrukční výška administrativní části a autosalónu je 3,3 m, světlá výška 3,0 m. U servisu je konstrukční výška 4,65 m, světlá výška 4,25 m. Kanceláře nad servisem mají světlou výšku 2,6 m. Celková výška budovy je 10,35 m. C Popis provozu objektu Objekt bude trvale využíván k provozu kancelářského charakteru. Část autosalónu se bude využívat k prezentaci a prodeji nových aut značky Ford. Části servisu se budou využívat k opravě a lakování ojetých automobilů. Předpokládá se celoroční provoz objektu. C Použité předpisy a technické normy Vyhláška MMRČR č. 62/2013 Sb. O dokumentaci staveb. Vyhláška MMRČR č. 193/2007 Sb. kterou se stanoví podrobnosti užití energie při rozvodu tepelné energie a vnitřního rozvodu tepelné energie a chladu. Vyhláška MMRČR č. 194/2007 Sb. kterou se stanoví pravidla pro vytápění a dodávku teplé vody. Vodoměrné ukazatele spotřeby tepelné energie pro vytápění a pro přípravu teplé vody a požadavky na vybavení vnitřních tepelných zařízení budov přístroji regulujícími dodávku tepelné energie konečným spotřebitelům. Nařízení vlády č. 361/2007 Sb. kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví zaměstnanců při práci. ČSN EN Tepelné soustavy budovách - Výpočet tepelného výkonu ČSN Tepelná ochrana budov - Požadavky ČSN Tepelná ochrana budov - Výpočet tepelného výkonu ČSN Tepelné soustavy v budovách - Projektování a montáž ČSN Tepelné soustavy v budovách - Příprava teplé vody ČSN Tepelné soustavy v budovách - Zabezpečovací zařízení ČSN Požární bezpečnost staveb - Společná ustanovení ČSN Komíny a kouřovody 176

177 C.8.2 Podklady Podkladem pro zpracování projektu ústředního vytápění a koncepce nuceného větrání je výkresová dokumentace stavby. Dále to jsou technické normy a hygienické předpisy. C.8.3 Tepelné ztráty a potřeba tepla C Klimatické poměry Místo Uherské Hradiště Nadmořská výška 181,0 m. n. m. Výpočtová venkovní teplota -12 C Délka otopného období 233 dní Průměrná teplota během otopného období 3,6 C C Vnitřní teploty Umývárny 24 C Kanceláře, autosalón, recepce, vrátnice, prodejci 20 C Chodby, schodišťové prostory, WC, servis, zádveří, kuchyňka 18 C Technická místnost, sklady, ústředna 15 C Kompresovna, rozvodna NN 10 C C Provoz Typ provozu celoroční provoz Počet pracovních dnů v týdnu 6 Počet pracovních dnů v roce 324 Provozní režim přerušovaný C Tepelně technické parametry Výpočtové tepelně-technické parametry stavebních konstrukcí vycházejí z navržených konstrukcí stavebních prvků. Vzhledem k různým stářím částí budov a jiných konstrukčních řešení se administrativní část budovy zateplovala tepelnou izolací. Z tohoto důvodu je dodržen požadavek normy na hodnotu součinitele prostupu tepla obvodových stěn podle ČSN :2011. Výpočtová tepelná ztráta objektu prostupem tepla Výpočtová tepelná ztráta infiltrací a přirozeným větráním Výpočtová tepelná ztráta nuceným větráním Celková výpočtová tepelná ztráta budovy 32,27 kw 22,94 kw 6,45 kw 61,66 kw 177

178 C Potřeba tepla pro vytápění a ohřev teplé vody Potřeba tepla pro vytápění je stanovena včetně potřeby tepla pro ohřev vzduchu při infiltraci a při přirozeném větrání, pro ohřev vzduchu při nuceném větrání a pro celoroční ohřev teplé vody. Potřeba tepla na ohřev vzduchu pro nucené větrání je snížena oproti celkové ztrátě díky použití rekuperačního zařízení s uvažovanou účinností 60%. Potřeba tepla pro vytápění Potřeba tepla pro ohřev teplé vody Potřeba tepla pro ohřev vzduchu Celková potřeba pro vytápění a ohřev teplé vody 102,51 MWh/rok 7,76 MWh/rok 7,27 MWh/rok 117,54 MWh/rok C Parametry teplonosné látky Teplotní spád v celé otopné soustavě 55/45 C C.8.4 Zdroj tepla C Zdroj tepla pro vytápění a ohřev teplé vody Jako zdroj tepla pro vytápění a ohřev teplé vody je navržena kaskáda dvou kotlů od firmy Junkers zapojené v technické místnosti 119 v 1.NP. Jedná se o 1x kotel Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A a 1x kotel Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A. Oba kotle se budou podílet na vytápění objektu v době topné sezóny a ohřevu teplé vody. Ohřev teplé vody v období, kdy budou kotle mimo provoz, bude zajištěn pomocí elektrické topné spirály, která je součástí vybavení 160l kombinovaného zásobníkového ohřívače od firmy Dražice OKC 160. Kotel Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A má regulovatelný výkon v rozmezí 9,5-40,8 kw a kotel Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A má regulovatelný výkon v rozmezí 6,4-27,7 kw. Každý kotel je vybaven vlastním oběhovým čerpadlem na vratném potrubí, dále vlastní expanzní nádobou 12 l. Každý z kotlů má vlastní pojistný ventil. C Zabezpečovací zařízení Zabezpečovací zařízení bude chránit otopnou soustavu proti překročení nejvyššího pracovního přetlaku nebo podtlaku, překročení nejvyšší pracovní teploty a nedostatku vody dle ČSN Systém vytápění je zabezpečen externí expanzní nádobou s membránou Reflex N 80/6 o objemu 80 l napojenou expanzním potrubím DN 15 v kotelně na vratné potrubí otopné soustavy, v místě napojení expanzní nádoby je umístěn uzavírací kulový kohout pro případnou revizi expanzní nádoby. Každý kotel je vybaven vlastním pojístným ventilem s otevíracím přetlakem 300 kpa. 178

179 C Kouřovod Jednotlivé kouřovody z kotlů jsou tvořeny odděleným potrubím o průměru 80 mm (systém C33). Oba kouřovody budou vedeny šachtou. Dále budou vyvedeny nad střechu 2.NP a odtud budou vyvedena nad 3. NP do volného venkovního prostředí, kde budou 500 mm nad vyústěním ze střešního pláště ukončeny samostatnou systémovou hlavicí. Z důvodu možného vzniku kondenzátu v kouřovodech bude zřízen odvod kondenzátu z každého kouřovodu a veden samospádem kondenzačním potrubím do kanalizace. C.8.5 Otopná soustava C Popis otopné soustavy Otopná soustava je navržena jako uzavřená, dvoutrubková teplovodní soustava s nuceným oběhem topné vody. Teplotní spád otopné soustavy je zvolen 55/45 C. Otopná soustava je rozdělena pomocí rozdělovače a sběrače umístěného v technické místnosti podél stěny celkem na 7 větví. Je navrženo celkem 5 větví pro vytápění objektu deskovými otopnými tělesy, dále na větev ohřevu teplé vody v kombinovaném zásobníku a na větev ohřevu vzduchu pro nucené větrání ve vzduchotechnické jednotce. Veškeré trubní rozvody od rozdělovače a sběrače na spotřebitelských větvích budou z měděného potrubí spojovaných pájením. Potrubí v technické místnosti od rozdělovače a sběrače k jednotlivým kotlům bude z ocelových bezešvých trubek. Potrubí vedené v technické místnosti bude tepelně izolováno tepelnou izolací Rockwool PIPO podle přiloženého návrhu. Potrubí bude vedeno v 1.NP převážně v podlaze. V dalších podlažích a v servisu bude potrubí vedeno v lištách. V kotelně bude potrubí vedeno zavěšené pod stropem pomocí upevňovacích prvků, nebo jako volně vedené po stěně. C Čerpací technika Nucený oběh topné vody bude zajištěn kotlovými čerpadly a dále na jednotlivých topných větvích z R+S čerpadly Grundfos Alpha2 a dvojící čerpadel Grunfos Alpha2 L. Kotlová čerpadla nezajišťují dostatečný průtok potřebný v topném okruhu. Po osazení HVDT do soustavy vznikne možnost pro čerpadla na jednotlivých spotřebitelských větvích topného systému v případě potřeby nasát potřebné množství topné vody. Jejich umístění v technické místnosti je zřejmé z výkresové dokumentace. 179

180 C Plnění a vypouštění otopné soustavy Plnění otopné soustavy bude prováděno pitnou vodou z domovního vodovodu prostřednictvím navržené sestavy pro automatické doplňování vody do systému Magcontrol, umístěné v kotelně napojené na expanzní potrubí otopné soustavy vedle expanzní nádoby. Sestava je doplněna o změkčovací zařízení vody Fillsoft, které je umístěné před automatickým doplňováním vody do systému. Ještě před změkčovacím zařízením musí být instalován přerušovací člen Fillset, který je proveden ve standardním provedení s vodoměrem a slouží k přímému propojení rozvodu pitné vody s otopnou soustavou. Vypouštění soustavy bude řešeno pomocí vypouštěcích kohoutů umístěných vždy na patě dané stoupačky. V případě, že je zhoršená přístupnost k patě stoupačky, např. je uložena v podlaze, je pro ni zřízena vypouštěcí šachta, která zajistí snadné napojení vypouštěcí hadice na vypouštěcí kohout. Dále je vypouštění přes zátku deskového otopného tělesa, šroubením pro připojení těles, kulovými kohouty s vypouštěním a vypouštěcími kohouty v technické místnosti. C Otopné plochy V jednotlivých místnostech jsou navržena ocelová desková otopná tělesa Korado v provedení Radik VK, nebo Radik VKL, výšky těles 400 mm. Dále pak v místnosti označené 1.27 dílna jsou navržena ocelová desková otopná tělesa Korado v provedení Klasik a Klasik L, výšky těles 400 mm. V autosalónu a v kancelářích nad servisem jsou navržena desková otopná tělesa Korado v provedení Radik VKU, výšky 200 mm. V koupelnách jsou navržena ocelová trubková otopná tělesa Korado Koralux KLC. Všechna otopná tělesa budou umísťována podle výkresové dokumentace. C Regulace a měření Provoz kotle, otopná soustava a ohřev teplé vody bude řízen pomoci ekvitermního regulátoru FW500, který je napojen na kaskádový modul ICM. Ten je propojen se všemi kotli, snímačem venkovní teploty a snímačem teploty v HVDT. Provoz všech čerpadel a směšovacích ventilů bude řízen pomoci spínacích modulů IPM1 případně IPM2 (jsou-li na spínači modul napojeny dvě otopné větve). Všechny větve budou moci být samostatně ovládané a regulovatelné pomoci dálkového ovládáni FB100. Dodávku i zprovoznění regulačního systému musí provést odborná firma. Ve výkresové části je pouze orientační popis a schéma komponentů MaR, dodaný výrobcem kotle. Na všech otopných tělesech budou umístěny termostatické hlavice. Pouze v jedné místnosti (kancelář) bude místo termostatické hlavice umístěné teplotní čidlo s týdenním programem. Čidlo bude osazeno na vnitřní stěnu mimo průvan a tepelné zisky. Dále je možné nastavit omezení teplotního rozsahu. 180

181 C Izolace potrubí Potrubní rozvody, včetně armatur budou izolovány pomocí navržených izolací Rockwool PIPO. Potrubí vedené podlahou bude opatřeno pouze poloviční tloušťkou izolace. Potrubí vedené v liště a svislé potrubí pro napojení jednotlivých otopných těles nebude opatřeno tepelnou izolací. C Ohřev teplé vody Ohřev teplé vody v objektu je zajištěn pomocí kombinovaného zásobníkového ohřívače Dražice OKC 160 o objemu 160 l, který je umístěn v technické místnosti. Zásobníkový ohřívač je v topné sezoně ohříván topnou vodou z kotle. V období mimo topnou sezonu je ohřev zásobníku zajištěn pomocí elektrické topné spirály instalované uvnitř zásobníku. Kvůli nízkému spádu otopné soustavy 55/45 C je třeba při dohřívání zásobníku na teplou vodu zvýšit teplotní spád soustavy na 75/65 C. C Vzduchotechnika Na střeše objektu bude umístěna vzduchotechnická jednotka se zpětným získáváním tepla. Potřebný tepelný výkon pro ohřev vzduchu ve vzduchotechnické jednotce je podle výpočtu stanoven na 6,45 kw. Návrh vzduchotechnické jednotky zajišťuje přívod větracího vzduchu do místností o konstantní teplotě vzduchu 20 C. Objem přiváděného vzduchu je stanoven na počet osob pobývajících v místnosti. U hygienických prostor se průtok přiváděcího vzduchu stanovil pomocí potřeby vzduchu pro jednotlivá zařízení. Při výpočtu tepelných ztrát je uvažováno v daných místnostech nucené větrání. V tepelných ztrátách hygienických prostor je tento přívodní vzduch započítán, kvůli výpočtu tepelných ztrát jednotlivých místností. Při realizaci bude tento vzduch přiváděn do chodby a větrací mřížkou umístěnou ve dveřích přisáván do hygienických prostor, aby nedocházelo k šíření zápachu z hygienických místností. Větrání technické místnosti je v zimním i letním období zajištěno stěnovým axiálním ventilátorem. Je třeba zajistit půlnásobnou výměnu vzduchu. Přívodní vzduch je nasáván z šachty pomocí stěnového axiálního ventilátoru. Odvod vzduchu je zajištěn pomocí odvodního potrubí vyvedeného nad střechu servisu. 181

182 C.8.6 Požadavky na ostatní profese C Stavební práce Pro instalaci je nutné zřízení prostupů. Prostupy přes stěny a stropy budou o 30 až 60 mm větší než dimenze potrubí. Pro vedení potrubí v podlaze je třeba instalaci provést před zalitím čisté podlahy. Vedení rozvodů otopné soustavy pod stropem je provedeno zavěšením pomocí upevňovacích prvků do stropní konstrukce. Po dokončení instalací budou všechny prostupy a otvory dozděny a začištěny. V technické místnosti je nutné zřídit prostup pro stěnový axiální ventilátor přívodního potrubí a zhotovit otvor pro odvodní větrací potrubí. C Zdravotechnika Požadavkem na profesi zdravotechniky je nutné zajistit přívod studené vody do technické místnosti, kde se na rozvod studené vodu napojí automatické doplňování vody do systému otopné soustavy. Dále napojení rozvodu studené vody do kombinovaného zásobníkového ohřívače a napojení potrubí pro cirkulaci teplé vody v zásobníkovém ohřívači. V technické místnosti je nutné zřídit podlahovou vpusť a překontrolovat funkčnost. Nutné je zajistit odvod kondenzátu z plynového kondenzačního kotle a z jednotlivých kouřovodů. C Plynofikace Nutné zajistit přívod plynu pro kotle v technické místnosti. C Elektroinstalace Oběhová čerpadla a kotel vyžadují připojení na elektrorozvod pomocí zásuvky. Jednotlivé zásuvky budou umístěny do 1 m od zařízení. Pro napojení kotle, kaskádového modulu a regulátoru na elektrickou instalaci je nutné zřídit do blízkostí kotlů samostatně jištěné přívody elektrické energie ukončené zásuvkami s proudem 230 V. Jmenovitý elektrický příkon: Oběhová čerpadla: Větev č.1 11,8 W Větev č.2 11,8 W Větev č.3 11,8 W Větev č.4 4,25 W Větev č.5 8,37 W Větev č.6 11,8 W Větev č.7 10,3 W Kotle: 1x Junkers CerapurComfort ZBR 42-3 A 92 W 1x Junkers CerapurComfort ZSBR 28-3 A 119 W Kombinovaný zásobník TV: El. topná spirál Axiální ventilátor 2000 W 13 W 182

183 C.8.7 Montáž, uvedení do provozu a provoz C Zdroj Instalaci a uvedení kotle do provozu musí provést osoba s odpovídající kvalifikací vlastnící osvědčení o kvalifikaci a oprávnění k činnosti odpovídajícího rozsahu. Před uvedením zařízení je nutné zajistit revizi elektroinstalace. Postup uvedení zařízení do provozu je uveden v projekčních podkladech výrobce. C Otopná soustava Montáž a uvedení otopné soustavy do provozu se řídí podle normy ČSN Montážní práce musí provádět osoba s oprávněním k provozování příslušné činnosti. Po dokončení montáže musí zhotovitel zajistit provedení zkoušky těsnosti instalovaného zařízení. C Topná zkouška, tlaková zkouška Uvedení otopné soustavy do provozu spočívá především v provedení zkoušky těsnosti celého systému a v provedení dilatační a topné zkoušky podle normy ČSN Dilatační zkouška se provede dvojnásobným ohřevem otopné vody celé soustavy na nejvyšší pracovní teplotu a jejím ochlazením. Po provedení zkoušky se provede kontrola těsnosti systému. Součástí topné zkoušky bude i dvojnásobný proplach soustavy ohřátou topnou vodou. Topná zkouška systému ústředního vytápění bude provedena v rozsahu 24 h. Součástí této topné zkoušky bude nastavení všech regulačních armatur na otopných tělesech tak, aby nedocházelo k jejich nerovnoměrnému ohřívání. Před zahájením topné zkoušky musí být provedeno autorizované uvedení kotlů do provozu. Topnou zkouškou bude prokázána: správná funkce armatur rovnoměrné ohřívání otopných těles dosažení technických předpokladů projektu správná funkce technických a regulačních zařízení správná funkce zabezpečovacích zařízení dostatečný výkon zařízení výkon zdroje pro ohřev TV dosažení projektové účinnosti topného zdroje a dodržení emisních limitů Tlaková zkouška se provede přetlakem vody minimálně 300 kpa. Kontrolu těsnosti prověří jednak prohlídka zařízení, a jednak případný pokles zkušebního přetlaku. Zkouška vyhoví, pokud není zjištěn únik teplonosné látky a neklesne zkušební přetlak. 183

184 C Způsob obsluhy a ovládání Zařízení je určeno pouze pro občasnou obsluhu jednou osobou, spočívající v kontrole funkce zařízení a případné korekci nastavených uživatelských parametrů. Osoba obsluhující zařízení musí být prokazatelně seznámena s bezpečnostními a provozními podmínkami zařízení a v obsluze zacvičena a musí mít k dispozici návody k obsluze zařízení. C.8.8 Ochrana zdraví a životního prostředí C Vlivy na životní prostředí Instalací a provozem otopné soustavy nedojde ke zhoršení vlivů na životní prostředí. C Hospodaření s odpady Při instalaci a provozu zařízení je nutno plnit požadavky na hospodaření s odpady dle zákona č. 185/2001 Sb. ve znění pozdějších předpisů. C.8.9 Bezpečnost a požární ochrana C Požární ochrana Při instalaci a provozu zařízení jsou kladeny zvláštní požadavky na požární ochranu stanovených v ČSN C Bezpečnost při realizaci díla Bezpečnost při realizaci díla zajišťuje zhotovitel ve smyslu zákona č. 262/2006 Sb. ve znění pozdějších předpisů (Zákoník práce) a vyhlášky č. 324/1990 bezpečnost práce a technických zařízení při stavebních pracích. Veškeré práce mohou provádět pouze osoby (fyzické i právnické) s odpovídající kvalifikací. C Bezpečnost při provozu a užívání zařízení Při provozu zařízení jej smí obsluhovat pouze zaškolená osoba. Při obsluze zařízení je nutno dodržovat postupy uvedené v návodech k obsluze zařízení a pokynech pro obsluhu zařízení. Předání návodů a pokynů pro obsluhu zařízení a zaškolení obsluhy je povinností zhotovitele zařízení. 184

185 ZÁVĚR Hlavním úkolem této diplomové práce byl vhodný návrh systému vytápění ze dvou vybraných variant zdrojů tepla, přípravy teplé vody a koncepce nuceného větrání polyfunkčního objektu v Uherském Hradišti. Pro nejoptimálnější variantu zdroje tepla byl navrhnut otopný systém s přípravou teplé vody pro vytvoření potřebného tepla a pohody prostředí. V první, teoretické části bylo předmětem práce přiblížit a popsat obecné poznatky o regulaci otopné soustavy. Byly zde popsány základní pojmy regulace, rozdělení regulace dle výkonu a hydraulická regulace. Dále bylo popsáno správné umístění čidel a vhodný výběr regulačních armatur. Druhá část práce se zabývá především návrhem nejlepší možné varianty zdroje tepla z pohledu počátečních investic a primárních energií na vytápění. Pro daný objekt byl tedy řešen návrh dvou zdrojů tepla a to kondenzačního plynového kotle a kotle na tuhá paliva. Dále pro dané zdroje tepla byl řešen kromě spotřeb primární energie také uživatelský komfort, investiční, provozní náklady a jejich výhody nebo nevýhody. Po zhodnocení variant byla jako optimální volba zdroje tepla zvolena kaskáda dvou plynových kotlů. Poslední část práce se zabývá konkrétním návrhem otopné soustavy, konečných prvků, přípravy teplé vody pro vybraný zdroj tepla a koncepcí nuceného větrání. Byla navržena dvou-trubková uzavřená otopná soustava o teplotním spádu 55/45 C. Do jednotlivých místností byly navrženy ocelové deskové otopné tělesa. Kaskáda plynových kotlů je pomocí HVDT propojena s rozdělovačem a sběračem, z kterého vede 5 topných větví pro zajištění vytápění objektu, 1 větev pro ohřívač vzduchotechnické jednotky a 1 větev pro ohřev kombinovaného zásobníku teplé vody. Hlavním cílem projektu bylo dosažení potřebné teplené pohody v daném objektu. Nakonec této části byly všechny výpočty a návrhy shrnuty do technické zprávy. V přílohách je přeneseno shrnutí výpočtové a návrhové části do výkresové podoby. Přiloženy jsou výkresy půdorysů otopné soustavy 1.NP, 2.NP, 3.NP, kde je zakreslené umístění otopných těles, dalších zařízení a rozvody topné vody. Další přílohy obsahují schéma otopné soustavy, schémata a půdorys technické místnosti (vybraná varianta, druhá varianta) a výkresy půdorysů koncepce nuceného větrání 1.NP, 2.NP, 3.NP. 185

186 SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ Literatura: RUDOLF, Jauschowetz. Srdce teplovodního topení, hydraulika. Wien,: Herz Armaturen Ges, 2004, 200 s. VRÁNA, Jakub. Technická zařízení budov v praxi: [příručka pro stavaře]. 1. vyd. Praha: Grada, 2007, 331 s. ISBN Topenářská příručka: Svazek let topenářství v Čechách a na Moravě. 1. vyd. Praha: GAS, 2001, 1122 s. ISBN Topenářská příručka: Svazek let topenářství v Čechách a na Moravě. 1. vyd. Praha: GAS, 2001, 2394 s. ISBN Topenářská příručka. Normy a vyhlášky: ČSN EN Tepelné soustavy v budovách - Výpočet tepelného výkonu. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN Tepelná ochrana budov - Část 2: Požadavky. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN Tepelná ochrana budov - Část 3: Návrhové hodnoty veličin. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN EN Tepelné soustavy v budovách Výpočtová metoda pro stanovení energetických potřeb a účinností soustavy Část 3-1: Soustavy teplé vody, charakteristiky potřeb (požadavky na odběr vody). Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN EN Tepelné soustavy v budovách Výpočtová metoda pro stanovení energetických potřeb a účinností soustavy Část 3-2: Soustavy teplé vody, rozvody. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN EN Tepelné soustavy v budovách Výpočtová metoda pro stanovení energetických potřeb a účinností soustavy Část 3-3: Soustavy teplé vody, příprava. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví, ČSN Tepelné soustavy v budovách: Příprava teplé vody: Navrhování a projektování. Úřad pro technickou normalizaci, metrologii a státní zkušebnictví,

187 Internet: Softvare: Teplo 2010, Svoboda Software Ztráty 2010, Svoboda Software AutoCad 2007 Cadkon 2008 Microsoft Office Word 2013 Microsoft Office Excel 2013 Grundfos WebCAPS PDFCreator AeroCAD 187

188 SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ Značka Jednotka Význam λ [W/mK] součinitel tepelné vodivosti d [m] tloušťka vrstvy konstrukce U [W/m 2 K] součinitel prostupu tepla R [m 2 K/W] tepelný odpor konstrukce c [J/kgK] měrná tepelná kapacita ρ [kg/m 3 ] objemová hmotnost M i [ ] faktor difuzního odporu n [h -1 ] počet výměn vzduchu n50 [h -1 ] intenzita výměny vzduchu při tlakovém rozdílu 50 Pa mezi exteriérem a interiérem A, S [m 2 ] plocha e [ ] korekční faktor vystavení povětrnostním vlivů G W [ ] korekční činitel zohledňující vliv spodní vody f,i [ ] korekční faktor rozdílu teplot místností b,u [ ] činitel teplotní redukce H,T [W/K] měrná tepelná ztráta Fi,T [W] ztráta prostupem tepla místnosti Fi,V [W] tepelná ztráta větráním místnosti Fi,HL [W] celková tepelná ztráta místnosti Q [W] teplo, tepelný výkon θ, t [ C] teplota V [m 3 ] objem M [kg/h] hmotnostní průtok R [Pa/m] tlaková ztráta třením w [m/s] rychlost proudění ξ [ ] součinitel místního odporu Z [Pa] tlaková ztráta místními odpory h [m] výška l [m] délka potrubí H [MJ/kg] výhřevnost ρ [kg/m 3 ] hustota p [Pa] tlak g [m/s 2 ] tíhové zrychlení η [ ] účinnost 188

189 SEZNAM PŘÍLOH P1 - Větrací jednotka AeroMaster XP 04 Výkresová část č. výkresu název výkresu měřítko formát 1 OTOPNÁ SOUSTAVA PŮDORYS 1.NP 1:50 12 x A4 2 OTOPNÁ SOUSTAVA PŮDORYS 2.NP 1:50 12 x A4 3 OTOPNÁ SOUSTAVA PŮDORYS 1.PP 1:50 10 x A4 4 ROZVINUTÉ SCHÉMA OTOPNÉ SOUSTAVY 1:50 15 x A4 5 PŮDORYS KOTELNY I. VARIANTA 1:30 2 x A4 6 SCHÉMA ZAPOJENÍ KOTELNY I. VARIANTA 1:30 2 x A4 7 PŮDORYS KOTELNY II. VARIANTA 1:30 6 x A4 8 SCHÉMA ZAPOJENÍ KOTELNY II. VARIANTA 1:30 3 x A4 9 KONCEPCE NUCENÉHO VĚTRÁNÍ PŮDORYS 1.NP 10 KONCEPCE NUCENÉHO VĚTRÁNÍ PŮDORYS 2.NP 11 KONCEPCE NUCENÉHO VĚTRÁNÍ PŮDORYS 3.NP 1:100 6 x A4 1:100 6 x A4 1:100 6 x A4 189

190 PŘÍLOHY: P1 - Větrací jednotka AeroMaster XP

191 191

192 192

193 193

194 194

195 195

196 196

197 197

198 198