VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NÁVRH A POSOUZENÍ SPORTOVNÍ HALY DESIGN OF A SPORTS HALL

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH A POSOUZENÍ SPORTOVNÍ HALY DESIGN OF A SPORTS HALL DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BC. VLASTIMIL KONEČNÝ Ing. IVANA ŠVAŘÍČKOVÁ, Ph.D. BRNO 2015

2 vysokéučrruírrchnlcxé v BnNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor pracoviště Nava zujícímagistersky studijní program s prezenčníformou studia 3608T00 1 Pozemní stavby Ústav betonovych a zdénych konstrukcí zadanl D!PLoMoVE PRAGE Diplomant Bc. Vlastimil Konečny N[ázev Návrh a posouzení sportovní haly Vedoucí diplomové práce Ing. Ivana Švaíčková,Ph.D. Datum zadání diplomové práce Datum odevzdání diplomové práce V Brně l dne prof. RNDr. Ing. Petr Stěpánek, CSc. vedoucí stavu h, prof. {n'r' -;;;i;i;; Děkan Fakul hyka, CSc., MBA stavební VIJT

3 Podklady a literatura Stavební podklady Platné nonny: - ČSN EN 1990: Zásady nawhování konstrukcí ČSN EN až 4: Zatíženístavebních konstrukci ČsN BN I992-I-I: Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla pro pozenrní stavby ČSN :Nawhování betonoqých konstrukcí pozemních staveb Dalšípotřebná literatura po dohodě s vedoucím diplomové práce. - Zásady pro yypracování (zadání, cile práce, Diplomová práce musí b}t vypracována p ožadovanévýstupy) v plném rozsahu dle požadavki zadéni a dle platných norem. Pro zadartý objekt vypracujete statické řešení a uýkres tvaru a nadimenzujte vybrané prvky dle pokynů vedoucího práce. Pro výpočet rmitřních sil vytvořte model ve výpočetním programu a proveďte kontrolu pomocí zjednodušené ručnímetody. Posouzení proveďte dle mezních stavů únosnosti, K posuzovaným prvkům vypracujte výkresy výziůe. Požadované qýstupy: Textová část (obsahuje pruvodní zprávua ostatní náležitosti podle nížeuvedených směrnic) Přílohy textové části: Pl. Použitépodklady a varianty řešení P2. Výkresy - přehledné, podrobné a detaily (v rozsahu určenémvedoucím diplomové práce). P3. Stavební postup avízlalizace P4. Statický výpočet (v rozsahu určenémvedoucím diplomové práce) Prohlášenío shodě listinné a elektronické formy VŠrr1tx). Popisný soubor závéreóné práce (1x). Diplomová práce bude odevzdána v listinné a elektronické formě podle směrnic a lx na CD. Struktura bakalářské/diplomové práce VŠKPvypracujte l. 2. rozčleňte podle dále uvedené struktury: Textová část VŠKPzpracovanápodle Směrnice rektora "Úprava, odevzďáváni, zveřejňování a uchovávání Směrnice děkana "Úprava, odevzdává.rrí, zveřejňování vysokoškolslr,ých kvalifikačnícň prací" a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (povinná součást VSKP). Přílohy textové části VŠKPzpracované podle Směrnice rekíora "Úprava, oďevzďáváni, zveřejňování Směrnice děkana "IJprava, odevzdávánl, a uchovávání vysokoškolských kvaliťrkačníchprací" a a a zv_eřejňovárrí a uchovávání vysokoškols ých kvalifikačníchprací na FAST VUT" (nepovinná součást VŠrPv případě, že přílohy nejsou součástí textové části VŠKP,ale textovou část doplňují). / l,iirrď- Ing. Ivana Sva íčková,ph.d. Vedoucí diplomové práce

4 Abstrakt Cílem diplomové práce je návrh a posouzení jednotlivých vybraných prvků pro konstrukci sportovní haly pro základní školu. Jedná se o jednopodlažní halu, kdy hlavní nosný systém je tvořen rámem ze sloupů a předepnutého vazníku. Posouzení prvků je provedeno dle mezních stavů. Pro stanovení účinků vnitřních sil je použit výpočtový software Scia Engineer Pro výstup ze softwaru je provedeno srovnání výsledků se zjednodušeným ručním výpočtem. Je provedeno navržení a posouzení výztuže vybraných prvků. Ke každému posuzovanému prvku je vypracován zvlášť výkres tvaru a výkres výztuže. Dále jsou vypracovány výkresy sestavy dílců a výkres základů. Návrh a posouzení jsou provedeny dle platných norem. Navržená konstrukce splňuje požadavky a vyhovuje dle mezního stavu únosnosti a použitelnosti. Klíčová slova železobeton, předpjatý beton, beton, betonářská ocel, předpínací výztuž, sloup, vazník, kalichová patka, zatížení

5 Abstract Aim of the diploma's thesis is to design selected elements of sports hall. It is a singlestorey object, where the main structural system consists of a frame of columns and prestressed girder. Design of elements is done according to limit states. To determine the effects of internal forces is used computational software Scia Engineer Outputs from computational software are compared with simplified manual calculation. There s performed assessment and reinforcement of selected elements. For each element are drawn production drawings and reinforcement drawings. There are also prepared drawings of parts of construction and foundation drawing. Design and evaluation is conducted according to valid standards. The proposed design meets the requirements according to the ultimate and serviceability limit state. Keywords reinforced concrete, prestressed concrete, concrete, reinforcing steel, prestressed steel, column, girder, chalice foundation pad, load

6 Bibliografická citace VŠKP Bc. Vlastimil Konečný Návrh a posouzení sportovní haly. Brno, s., 132 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových a zděných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Ivana Švaříčková, Ph.D.

7 Prohlášení: Prohlašuji, že jsem diplomovou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje. V Brně dne podpis autora Bc. Vlastimil Konečný

8 Poděkování: Tímto bych chtěl poděkovat mojí vedoucí práce paní Ing. Ivaně Švaříčkové, Ph.D. za její ochotu při konzultacích, cenné rady a připomínky. Dále bych chtěl poděkovat rodině za podporu během studia.

9 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES TECHNICKÁ ZPRÁVA DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BC. VLASTIMIL KONEČNÝ Ing. IVANA ŠVAŘÍČKOVÁ, Ph.D. BRNO 2015

10 OBSAH 1. ÚVOD POPIS KONSTRUKCE OBJEKTU Předem předpjatý vazník Sloupy Kalichová patka ZATÍŽENÍ ZÁKLADOVÉ POMĚRY MATERIÁLY Předem předpjatý vazník Sloupy Kalichová patka VÝROBA A SKLADOVÁNÍ PREFABRIKOVANÝCH PRVKŮ ZÁVĚR...16

11 1. Úvod Zadáním diplomové práce je vypracování návrhu a posouzení části nosných konstrukcí v zadaném objektu, který tvoří montovaný prefabrikovaný skelet. Jedná se o stavbu tělocvičny, která je součástí stávajícího školního areálu. Mezi objektem školy a tělocvičny je spojovací krček, který není součástí řešení práce. Sportovní hala je navržena jako jednolodní systémem montovaného prefabrikovaného železobetonového skeletu. Má půdorysný tvar obdélníku o rozměrech 26,6 x 44,27 m. Světlá výška haly je 8,0 m. Horní úroveň zastřešení je ve výšce +9,800 m. Nosná konstrukce příčná vazba se skládá z předem předpjatého vazníku, který je připojen polotuhým kloubovým spojem ke dvojici sloupů. Vazník je T profilu výšky 1,6 m a délky 26,6 m. Sloupy jsou půdorysného tvaru čtverce o délce strany 0,5 m, půdorysné rozměry jsou tedy 0,5 x 0,5 m. Sloupy jsou uvažovány jako vetknuté v patě do kalichové základové patky. Zastřešení je provedeno z předpjatých střešních panelů Spiroll PPD 205. Po zmonolitnění bude vytvořena spádová vrstva z lehčeného betonu a pomocí spádových klínů, které budou zároveň sloužit jako tepelná izolace. Tímto postupem bude vytvořena plochá střecha o sklonu 2. Obvodový plášť je tvořen vyzdívkou z keramických tvárnic Porotherm 30 P+D tloušťky 300 mm a ze zavěšené fasády tvořené deskami Cembrit Cembonit, která je zateplena tepelnou izolací Isover UNI 14 tloušťky 140 mm. Pro stanovení účinku vnitřních sil byl využit software Scia Engineer. Je vypracován statický výpočet a výkresy tvaru a výztuže pro vybrané prvky zadaného objektu. 2. Popis konstrukce objektu 2.1 Předem předpjatý vazník Řešený prvek je předem předpjatý prefabrikovaný vazník, který spolu se sloupy tvoří nosný systém sportovní haly v areálu základní školy. Vazník je navržen jako tzv. T profil výšky 1,6 m, kdy příruba má rozměry 0,25 x 1,32 m a pásnice 0,45 x 0,28 m. Celková délka vazníku je 26,6 m. Vzhledem ke skutečnosti, že vazník je předem předpjatý, byl zvolen beton C50/60 o maximální frakci kameniva 22 mm a třída prostředí XC1 suché prostředí beton uvnitř budov s nízkou vlhkostí. Uložení vazníku je realizováno do tzv. vidličky sloupu po délce 0,5 m. Následně se spoj zmonolitní zálivkou z betonu stejné pevnostní třídy, tudíž bude použit beton C50/60, ovšem s jemnější frakcí kameniva, a to maximálně 8 mm, čímž 11

12 vznikne polotuhý spoj, kdy styčník částečně přebírá ohybové momenty. Pro výpočet na stranu bezpečnou je vazník dimenzován jako prostý nosník, kdy krátké převislé konce uložení jsou zanedbány a podpory jsou uvažovány v kraji nosníku, celková délka je tedy 26,6 m. Nadpodporové oblasti jsou rovněž nadimenzovány na namáhání horních vláken ohybovým momentem po zmonolitnění styčníků, kdy byla určena ohybová tuhost styčníku a následně pro polotuhý spoj bylo uvažováno 85 % tuhosti. Osová vzdálenost vazeb je 5,5 m, respektive 5,65 m, je tedy posuzována příčná vazba se zatěžovací šířkou 5,575 m. Ve vazníku je použita předpínací výztuž Y1860S7 16,0, jedná se o sedmidrátová stabilizovaná lana (spletence) se jmenovitou pevností v tahu 1860 MPa a průměrem lan Ø 16 mm, plocha jednoho lana A p = 150 mm 2. Maximální přípustné napětí ve výztuži při předpínání je předepsáno statickým výpočtem a jeho hodnota činí σ p,max = 1440 MPa, maximální přípustné napětí po vnesení předpětí je σ pm0,max = 1360 MPa. V průřezu je navrženo celkem 22 lan, kdy každé bude předepnuto na počáteční hodnotu předpínací síly P mk = 190,32 kn, předpokládaná hodnota předpínací síly dle statického výpočtu v čase 50 let činí P k = 173,41 kn. Lana jsou rozmístěna v pěti řadách po 4 lanech, šestá řada obsahuje pouze 2 lana. Vertikální rastr výztuže je navržen po 50 mm, horizontální po 40 mm. Ve vazníku je dále použita betonářská výztuž B500B o pevnosti f yk = 500 MPa. Tato výztuž bude použita při horním povrchu prvku pro zachycení napodporových momentů po zmonolitnění styčníku a také pro vykrytí účinků předpětí při skladování, kdy působí pouze vlastní tíha konstrukce. Dále bude výztuž umístěna při spodním povrchu pro zachycení vznikajících tahů a také konstrukčně po výšce průřezu. Je také navržena smyková výztuž po celé délce vazníku, kdy část vazníku bude vyztužena konstrukčně. Veškeré navržené profily výztuže jsou popsány ve statickém výpočtu. Krytí výztuže je c = 30 mm. Manipulace vazníku bude probíhat pomocí čtveřice lanových kotev Pfeifer BS 47 a vahadla. Při výrobě vazníku bude použita předpínací dráha o celkové délce 58,0 m, na které budou zároveň vyrobeny 2 kusy vazníku, které vzniknou rozdělením vybetonovaného kusu pomocí řezačky. Vnesení předpětí do betonu bude realizováno až po dosažení minimální hodnoty 75 % pevnosti betonu v tlaku, tudíž nejdříve po 24 hodinách. Následně bude vazník uložen na skládce, kde uložení musí být umístěno v místě teoretických podpor vazníku, aby nedocházelo k porušení prvku nežádoucími trhlinami. Po čase uložení 28 dní bude již možné prvek osadit do konstrukce. 12

13 2.2 Sloupy Sloupy haly jsou půdorysného tvaru čtverce o rozměru 0,5 x 0,5 m, celková délka činí 10,40 m. Hlava sloupu je tvořena tzv. vidličkou, do které bude při montáži osazen střešní vazník. Délka vidličky činí 1,0 m a její půdorysné rozměry jsou 0,115 x 0,5 m. Sloup je ve statickém výpočtu uvažován jako vetknutý, kdy hloubka zapuštění do kalichové patky je 1,0 m. Nad horní úrovní kalichu bude násyp tloušťky 0,40 m. Spodní hrana sloupu je tedy ve výškové úrovni 1,400 m, horní hrana ve výškové úrovni + 9,000 m. Pro sloup byl navržen beton C30/37 a třída prostředí XC1 suché prostředí beton uvnitř budov s nízkou vlhkostí. Ve sloupu je navržena betonářská výztuž B500B o pevnosti f yk = 500 MPa. Hlavní nosnou výztuž tvoří 4 pruty profilu Ø20 mm při obou površích sloupu, viz výkres výztuže. Smyková výztuž třmínky jsou navrženy z profilu Ø10 mm, které jsou zhuštěny při spodním a horním okraji sloupu, prostřední část je vyztužena konstrukčně. Vidlička sloupu je dimenzována samostatně a její výztuž tvoří 4 pruty profilu Ø12 mm při vnitřním i vnějším povrchu obou částí vidličky. Smyková výztuž je navržena z profilu Ø8 mm. Na sloupu je umístěna krátká konzola, na kterou se pomocí trnu připojí ztužující nosník. Po osazení sloupu do kalichu patky se následně styčník zmonolitní pomocí zálivky z betonu třídy C30/37 s frakcí kameniva maximálně 8 mm. Je nutné dodržet technologickou přestávku pro zatuhnutí styčníku, než budou na sloup osazovány další prvky. Pro manipulaci je navržena dvojice kotev Pfeifer DR 10.0, která bude využita při vytahování z formy a manipulaci s prvkem. Pro vztyčování sloupu je navržena trubka kruhového průřezu profilu Ø80 mm. Sloupy budou uloženy na skládce, kde uložení musí být umístěno v místě montážních kotev. Po čase uložení 28 dní bude již možné prvek osadit do konstrukce. 2.3 Kalichová patka Navržené kalichové patky mají půdorysný tvar čtverce o rozměrech 2,25 x 2,25 m, výška patky činí 0,7 m. Horní část je tvořena kalichem a rozměrech 1,1 x 1,1 m a výšce 0,9 m, celková výška patky tedy činí 1,6 m. Kalich je centricky zapuštěn do patky. Tloušťka stěn kalichu je v horní části 0,2 m a ve spodní části 0,25 m. Byl navržen beton C30/37 a třída prostředí XC2 mokré, občas suché základy. V patce je dále navržena betonářská výztuž B500B o pevnosti f yk = 500 MPa. Hlavní nosná výztuž při spodním líci patky je tvořena profilem Ø16/100 mm. Kalich je vyztužen pomocí vložek profilu Ø10 mm, vodorovná výztuž je navržena ze stejného profilu a je tvořena třmínky, které obepínají svislou výztuž. Při 13

14 posudku na protlačení patky sloupem bylo zjištěno, že není nutné navrhovat smykovou výztuž viz statický výpočet. Jsou navrženy 4 manipulační úchyty, které tvoří kotvy Pfeifer DR 7.5, pomocí kterých bude patka uložena na připravený podkladní beton třídy C12/15 tloušťky 100 mm. S patkou je možné manipulovat při dosažení pevnosti v tlaku minimálně 75 %, tedy nejdříve po 24 hodinách. Po osazení patky následné zhutnění obsypu a zásypu musí být provedeno postupně a rovnoměrně bez použití těžké techniky do hodnot únosnosti zeminy. Zpětné zásypy budou prováděny zeminou z výkopu. 3. Zatížení Ve statickém výpočtu jsou uvažovány dva druhy zatížení zatížení stálé a proměnné. Do stálého zatížení spadá: vlastní tíha konstrukce generuje výpočtový software a ostatní stálé zatížení, které tvoří skladba střechy. Jako proměnné zatížení je uvažováno zatížení sněhem a větrem dle ČSN EN Zatížení sněhem je určeno za pomocí webové stránky kde uvedené hodnoty jsou platné dle ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem a jeho charakteristická hodnota činí sk = 0,80 kn/m 2. Zatížení větrem spadá do oblasti III => v b,0 = 27,5 m/s dle ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem. Při ručním výpočtu stálého a nahodilého zatížení jsou do softwaru zadávány charakteristické hodnoty zatížení, ty poté program kombinuje dle EC dílčími součiniteli pro MS únosnosti γ g = 1,35 pro stálé zatížení a γ q = 1,50 pro nahodilé zatížení. 4. Základové poměry V blízkosti objektu byl proveden průzkumný vrt za účelem stanovení vrstev podloží. Dle přiloženého inženýrsko-geologického průzkumu byly zjištěny následující sestupně popisované vrstvy. První vrstva s mocností 1,0 m je navážka, do 0,3 m sprašová zemina s úlomky cihel, od 0,3 1,0 m tmavě hnědá, organická zemina tuhé až pevné konzistence, třída těžitelnosti dle ČSN / ČSN /I. Druhá vrstva s mocností 1,2 m byla určena jako eluvium jílovce R6 mající charakter jílovité zeminy F5 CI jíl s příměsí prachu, místy i jemného písku pevné až tvrdé konzistence, třída těžitelnosti 3 4 / I. Předpokládá se, že druhá vrstva pokračuje do neurčité hloubky nebylo průzkumem zjištěno. Hladina podzemní vody 14

15 nebyla nalezena a ve statickém výpočtu se neuvažuje. Celkově lze charakterizovat základové poměry jako jednoduché s nejvyšší hodnotou tabulkové výpočtové únosnosti R dt = 375 kpa. 5. Materiály 5.1 Předpjatý vazník Jako materiál na provedení vazníku byl navržen beton C50/60-XC1-D max 22 mm, třída prostředí XC1 suché prostředí beton uvnitř budov s nízkou vlhkostí, konzistence betonu dle sednutí kužele S3. Charakteristická válcová pevnost betonu v tlaku f ck = 50 MPa, návrhová válcová pevnost v tlaku f cd = 33,33 MPa. Hodnota výpočtového součinitele pro beton γ c = 1,50. Vyztužení konstrukce bylo navrženo z předpínací výztuže Y1860S7 16,0, jedná se o sedmidrátová stabilizovaná lana (spletence) se jmenovitou pevností v tahu 1860 MPa a průměrem lan Ø = 16 mm, plocha jednoho lana A p = 150 mm 2. Maximální přípustné napětí ve výztuži při předpínání je předepsáno statickým výpočtem a jeho hodnota činí σ p,max = 1440 MPa, maximální přípustné napětí po vnesení předpětí je σ pm0,max = 1360 MPa. Dále je použita betonářská ocel B500B válcovaná za studena, charakteristická pevnost oceli f yk = 500 MPa, návrhová pevnost oceli f yd = 434,783 MPa, modul pružnosti E s = 200 GPa. 5.2 Sloupy Jako materiál na provedení sloupů byl navržen beton C30/37-XC1-D max 22 mm, třída prostředí XC1 suché prostředí beton uvnitř budov s nízkou vlhkostí, konzistence betonu dle sednutí kužele S3. Charakteristická válcová pevnost betonu v tlaku f ck = 30 MPa, návrhová válcová pevnost v tlaku f cd = 20 MPa. Hodnota výpočtového součinitele pro beton γ c = 1,50. Vyztužení konstrukce bylo navrženo z betonářské oceli B500B válcované za studena, charakteristická pevnost oceli f yk = 500 MPa, návrhová pevnost oceli f yd = 434,783 MPa, modul pružnosti E s = 200 GPa. 5.3 Kalichová patka Jako materiál na provedení patek byl navržen beton C30/37-XC1-D max 22 mm, třída prostředí XC2 mokré, občas suché prostředí základy, konzistence betonu dle sednutí 15

16 kužele S3. Charakteristická válcová pevnost betonu v tlaku f ck = 30 MPa, návrhová válcová pevnost v tlaku f cd = 20 MPa. Hodnota výpočtového součinitele pro beton γ c = 1,50. Vyztužení konstrukce bylo navrženo z betonářské oceli B500B válcované za studena, charakteristická pevnost oceli f yk = 500 MPa, návrhová pevnost oceli f yd = 434,783 MPa, modul pružnosti E s = 200 GPa. 6. Výroba a skladování prefabrikovaných prvků Výrobní forma musí být ošetřena odformovacím olejem pro zajištění snadného odformování a vyjímání prvků z formy. Pro uložení výztuže výztuže do formy následuje přeměření formy a kontrola správnosti vyztužení před betonáží. Betonáž probíhá za důkladného hutnění vibrováním. Je kladen požadavek na pohledový povrch prvku, proto i strana plnění musí být důkladně zahlazena, není - li uvedeno jinak, viz jednotlivé výkresy tvaru. Po betonáži musí být prvek dostatečně dlouho ošetřován. Manipulace s prvkem je povolena jen pomocí navržených manipulačních prvků a vždy pomocí všech kotev najednou. Není dovoleno kotvy upravovat nebo je nahrazovat jiným prvkem. Po odbednění musí být provedena kontrola geometrie a povrch prvku. Po provedení kontroly může být prvek převezen na skládku. Prvky se musí skladovat na dřevěných hranolech a pouze v poloze, ve které budou následně montovány vyjma sloupů. Je nutné dbát na správné rozmístění teoretických podpor, aby nedošlo k nežádoucímu porušení prvku. Při následném osazování je nutné opět s prvkem manipulovat pouze pomocí navržených úchytů a za použití všech kotev najednou. 7. Závěr Cílem diplomové práce bylo provést návrh a posouzení vybraných prvků tak, aby byly dodrženy a splněny podmínky dle mezních stavů. Pro stanovení průběhu vnitřních sil byl použit program Scia Engineer Bylo provedeno srovnání výsledků se zjednodušeným ručním výpočtem. Dále byly vypracovány výkresy tvaru a výztuže jednotlivých prvků konstrukce. Návrh a posouzení jsou provedeny dle platných norem. Navržená konstrukce splňuje požadavky a vyhovuje dle mezního stavu únosnosti a použitelnosti. 16

17 Použitá literatura Platné normy: - ČSN EN 1990: Zásady navrhování konstrukcí. Český normalizační institut, Praha ČSN EN až 4: Zatížení stavebních konstrukcí. Český normalizační institut, Praha ČSN EN : Navrhování betonových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla pro pozemní stavby. Český normalizační institut, Praha ČSN EN : Navrhování betonových konstrukcí pozemních staveb. Český normalizační institut, Praha Ostatní literatura: - [1] ŠVAŘÍČKOVÁ, Ivana. Tabulky. Zdroj: - [2] PROCHÁZKA, Jaroslav a kol. Navrhování betonových konstrukcí. Příručka k ČSN EN a ČSN Informační centrum ČKAIT, Praha [3] PROCHÁZKA, Jaroslav a kol. Příklady navrhování betonových konstrukcí 1. ČVUT Praha, Praha [4] ZICH, Miloš a kol. Příklady posouzení betonových prvků dle Eurokódů. Verlag Dashöfer, nakladatelství, s.r.o., Praha [5] ZICH, Miloš. Vybrané statě z nosných konstrukcí M01 Betonové základy. VUT Brno, Brno [6] NAVRÁTIL, Jaroslav; ZICH, Miloš. Předpjatý beton Průvodce předmětem BL11 P01. VUT Brno, Brno [7] SEMRÁD, Karel; SZÜCS, Csaba. Řešené příklady betonových konstrukcí pomocí příhradové analogie. ČVUT Praha, Praha [8] ŠIMON, Jan. Montovaná konstrukce ze železobetonu diplomová práce, Brno [9] podklady firmy Pfeifer. - [10] podklady firmy Cembrit. - [11] podklady firmy Danven s.r.o. - [12] podklady firmy Prefa Brno 17

18 Použitý software - Nemetschek Scia: Scia Engineer Microsoft Corp.: Microsoft Word 2007, Microsoft Excel Autodesk: AutoCAD Recoc: Recoc studentská verze 18

19 Seznam použitých značek Malá písmena b šířka prvku [m] c min minimální hodnota tloušťky krycí vrstvy [mm] c min,b minimální hodnota tloušťky krycí vrstvy dle profilu výztuže a velikosti kameniva c min,dur minimální hodnota tloušťky krycí vrstvy dle konstrukční třídy [mm] c nom jmenovitá (nominální) hodnota tloušťky betonové krycí vrstvy [mm] d hloubka založení [m] d účinná výška výztuže [mm] d 1 poloha těžiště výztuže [mm] f cd návrhová pevnost betonu v tlaku [MPa] f ck charakteristická pevnost betonu v tlaku [MPa] f ctm střední pevnost betonu v tahu [MPa] f ctm(t) = f ct,eff střední pevnost betonu v tahu v čase t [MPa] f yd návrhová pevnost oceli v tahu [MPa] f yk charakteristická pevnost oceli v tahu [MPa] g k stálá zatížení [kn/m 2 ] h hloubka vrstvy zeminy [m] h c,eff efektivní výška betonového průřezu [m] k c součinitel pro prostý tah l délka prvku [m] q k užitné zatížení dle ČSN EN [kn/m 2 ] s koeficient cementu [-] 19

20 x poloha neutrální osy [mm] x bal,1 vzdálenost neutrální osy od okraje tlačeného průřezu [mm] x i těžiště ideálního průřezu [m] z.š. zatěžovací šířka [m] z c rameno vnitřních sil [mm] c dev přídavek na návrhovou odchylku[mm] Velká písmena A posuzovaná plocha [m 2 ] A cc plocha posuzovaného betonového průřezu [mm 2 ] A I plocha ideálního průřezu [mm 2 ] A s,eff efektivní plocha výztuže převedená na betonový průřez [mm 2 ] A st plocha výztuže [mm 2 ] A st,max maximální plocha výztuže [mm 2 ] A st,min minimální plocha výztuže [mm 2 ] E cm střední hodnota modulu pružnosti betonu v tlaku [GPa] E s modul pružnosti oceli v tahu [MPa] I I moment setrvačnosti ideálního průřezu [mm 4 ] M Ed návrhový moment [knm] M char maximální moment charakteristické kombinace [knm] M kvazi maximální moment kvazistálé kombinace [knm] M cas maximální moment časté kombinace [knm] M Rd moment na mezi únosnosti [knm] 20

21 R dt tabulková výpočtová únosnost zeminy [kpa] Písmena řecké abecedy α e poměr modulů pružnosti betonu a oceli [-] γ z objemová tíha zeminy [kn/m 3 ] γ c dílčí součinitel spolehlivosti materiálu pro beton [-] γ s dílčí součinitel spolehlivosti materiálu pro ocel [-] ε cm průměrná hodnota poměrného přetvoření betonu mezi trhlinami [-] ε cu3 maximální poměrné přetvoření betonu v tlaku [ ] ε sm průměrná hodnota poměrného přetvoření výztuže [-] ε yd poměrné přetvoření oceli [ ] λ štíhlostní poměr [-] ρ objemová tíha železobetonu [kn/m 3 ] σ s napětí ve výztuži [kpa] σ z napětí v základové spáře [kpa] Ф průměr prutu výztuže [mm] Seznam příloh P1) Použité podklady P2) Výkresová dokumentace P3) Statický výpočet P4) Stavební postup a vizualizace viz technická zpráva 21