NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov

Podobné dokumenty
NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu

Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách

Případová studie: Sociální byty v Rheims, Francie

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku

Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.

Případová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1

Postup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků. Obsah

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg

Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.

Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků

Případová studie: Systém OpenHouse, Švédsko

Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a bytových budov

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu

Případová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN

Případová studie: Požární návrh terminálu 2F, letiště Charles de Gaulle, Paříž

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Případová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově

Postup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr

Případová studie: Raines Court, Londýn

Vývoj: Tepelně technické vlastnosti nosných tenkostěnných ocelových konstrukcí bytové výstavby

Případová studie: Bilbao Exhibition Centre, Španělsko

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem

Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce

Případová studie: State Street Bank, Lucemburk

Případová studie: Lucemburská obchodní komora

Případová studie: Požární návrh krytého fotbalového stadionu, Finsko

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Případová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

Obsah. Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních administrativních budov

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních bytových budov

Postup řešení: Koncepce požární bezpečnosti pro vícepatrové komerční a bytové budovy

NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou

Postup řešení: Základy požárního návrhu. Obsah

Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou

Postup řešení: Koordinace návrhu nosné konstrukce a architektonického návrhu pro vícepodlažní budovy s ocelovou konstrukcí

Postup řešení: Dilatace v ocelových konstrukcích

NCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly

Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

Průvodce řešením: Přínos ocelové konstrukce pro komerční budovu

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Postup řešení: Přehled možností rozvodů ve vícepodlažních kancelářských budovách. Obsah

Případová studie: Projekt Arabianranta, Helsinki, Finsko

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů

Řešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině

Případová studie: Nákupní centrum CACTUS, Esch/Alzette, Luxembourg

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu

Postup řešení: Hlavní informace pro klienty vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí

Případová studie: Výšková budova Rembrandt Tower, Amsterdam, Holandsko

NCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.

NCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou

Postup řešení: Přehled koncepce požární bezpečnosti pro jednopodlažní budovy

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah

Případová studie: Sheraton hotel, Bilbao, Španělsko

NCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

Postup řešení: Zajištění požární bezpečnosti. Obsah

Postup řešení: Volba systému vnějšího stěnového pláště jednopodlažních budov

Transkript:

NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov Doporučení a směrnice pro mezní hodnoty svislých a vodorovných deformací komerčních a obytných budov. Obsah 1. Úvod 2 2. Zatížení 2 3. Mezní hodnoty vodorovných průhybů 3 4. Mezní hodnoty svislých průhybů 5 5. Literatura 7 Strana 1

1. Úvod EN 1993-1-1 [1] neobsahuje mezní hodnoty průhybů. Místo toho se v 7.2 ukládá, že kritéria použitelnosti, včetně mezních hodnot průhybů, by měla být v každém projektu specifikována a s klientem dohodnuta. Dále, ověření by mělo být založeno na kritériích týkajících se deformací, které postihují vzhled, pohodlí uživatelů, fungování stavby nebo těch, které způsobují škodu na povrchové úpravě nebo na nestavebních prvcích. V některých zemích specifikuje mezní hodnoty NP k EN 1993-1-1. Tam, kde jsou mezní hodnoty specifikovány, musí být dodržovány. Pakliže v NP nejsou žádné mezní hodnoty specifikovány, mohly by pomoci tyto údaje: Měly by být vzaty v úvahu závažné funkční požadavky, např. u rovných střech je nutné zajistit odtok vody, aby se netvořily kaluže. Aby se zamezilo poškození citlivých konečných povrchů nebo nestavebních prvků, např. dělících stěn s křehkými prvky jako je zdivo nebo sklo atd., je nutné přijmout přísnější kritéria. Vnější vzhled je věc velice subjektivní a na souvislosti citlivá. V mnoha případech lze průhyby zakrýt převýšením nebo rektifikací falešného stropního podhledu. Pohodlí uživatelů může být vážným problémem u stropů tenkých nebo velkých rozpětí Kritéria průhybu nejsou adekvátním prostředkem, jak si s tímto problémem poradit. SN036 obsahuje doporučení pro kmitání podlah. Často je návrh konstrukce řízen průhybem v mezním stavu použitelnosti, a proto jsou vybrané mezní průhyby vysoce důležité. Různé země mají rozličné doporučené hodnoty pro vodorovné a svislé mezní průhyby; příklady jsou uvedeny v odstavci 3 a 4. 2. Zatížení 2.1 Mezní stav použitelnosti EN 1990 uvádí tři různé kombinace pro mezní stav použitelnoosti, např. charakteristickou, častou a kvazistálou kombinaci. V dříve zmíněných kombinacích zatížení, je použit součinitel ψ takto: ψ 0 ψ 1 ψ 2 je použit v charakteristické kombinaci, která platí pro nevratné mezní stavy, tj. napětí nad mezí kluzu. se používá u běžné kombinace, která platí pro opakované mezní stavy, tj. napětí pod mezí kluzu. To je důležité pro omezování průhybů ocelových konstrukcí. se používá jak v časté tak v kvazistálé kombinaci. V obou případech je použit součinitel pro dlouhodobé účinky. Ty nejsou významné pro ocelové konstrukce, a proto ψ 2 = 0. Pro kompozitní konstrukce lze zvážit vliv dotvarování použitím vhodného poměru modulů pro beton; v tomto případě ψ 2 možno brát jako 0. Strana 2

Následkem toho jsou významné tyto kombinace zatížení: 1. Charakteristická kombinace pro nevratné mezní stavy. Tuto kombinaci je zapotřebí brát v úvahu pouze pro mezní stav použitelnosti jestliže se připouští nějaká plasticita, např. určité třídy spojitých spřažených nosníků. G + P + Q + ψ Q (1) k, j k,1 j 1 i> 1 2. Častá kombinace (pro ψ 2 = 0) pro opakovaný mezní stav. j 1 0, i k, i G + P + ψ Q (2) k, j 1,1 k,1 2.2 Mezní stav únosnosti Průhyby v mezním stavu únosnosti je třeba brát v úvahu, pouze když průhyb může vést k dalšímu dodatečnému zatížení, např. vodní kaluže na rovných střechách. 3. Mezní hodnoty vodorovných průhybů V tab. 3.1 jsou uvedena doporučení mezních vodorovných průhybů pro některé vybrané země. Definice vodorovných průhybů v Příloze A1 k EN 1990 [2] je na obr. 3.1. u u i H i H L Poznámka: u Celkové vodorovné přetvoření po výšce budovy H. u i Vodorovné přetvoření po výšce podlaží H i Obr. 3.1 Definice vodorovných průhybů. Strana 3

Tab. 31 Mezní vodorovné průhyby Země Konstrukce Mezní průhyb Komentář u u i Francie Vícepodlažní budova H/300 H i /250 Hodnoty vlevo jsou uvedeny ve francouzské Národní příloze k EN 1993-1-1 a měly by být použity, když s objednatelem není dohodnuto nic jiného. Hodnoty průhybů vypočtené z charakteristických kombinací by měly být porovnány s těmito mezními hodnotami. Uvedená mezní hodnota pro u platí, jestliže výška H nepřesahuje 30 m. Jinak viz smlouva. Německo Nejsou žádné národní mezní hodnoty. Mezní hodnoty by měly být získány z pokynů výrobců (odborně schválených) nebo dohodnuty s objednatelem. Španělsko Vícepodlažní budovy: Hodnoty vlevo jsou uvedeny v národním technickém dokumentu pro ocelové Všeobecně H/500 H i /300 konstrukce [3] a v Technické směrnici S křehkými dělícími H pro budovy [4] a měly by být použity, i /500 stěnami, fasádními když s objednatelem není dohodnuto nic plášti nebo tuhými jiného. podlahovými prvky Vysoko čnějící štíhlé budovy (u budov vyšších než 100 metrů, mohlo by být zapotřebí vice omezujících kritérií s ohledem na účinky větru, jako je kmitání). H/600 Švédsko Národní pravidla [5] obsahují pouze zásady, že deformace mohou být škodlivé nebo nebezpečné pro jiné částí budov. Velká Británie Pro středně vysoké budovy. H/300 H i /300 Nejsou žádné národní mezní hodnoty průhybů. Hodnoty vlevo jsou doporučeny v technickém průvodci [6]. Strana 4

4. Mezní hodnoty svislých průhybů V tab. 4.1 jsou mezní hodnoty svislých průhybů ve vybraných zemích. Definice svislých průhybů dle Přílohy A1 k EN 1990 [1] je na obr. 4.1. W c W 1 W max W 2 W 3 W tot Poznámky: w c w 1 w 2 w 3 Nadvýšení nezatíženého konstrukčního prvku Počáteční část průhybu od stálých zatížení pro odpovídající kombinace účinků Dlouhodobá část průhybu od stálých zatížení Dodatečná část průhybu od proměnných zatížení pro odpovídající kombinaci ůčinků w tot Celkový průhyb jako součet w 1, w 2, w 3 Zbývající celkový průhyb se započítáním nadvýšení w max Obr. 4.1 Definice svislých průhybů. Table 4.1 Mezní hodnoty svislých průhybů Země Konstrukce Mezní průhyby Komentář w max w 2 +w 3 Francie Střechy, obecně L/200 L/250 Hodnoty vlevo jsou v Národní příloze k EN L/200 L/300 1993-1-1 a mohou být použity pokud není nic dohodnuto s objednatelem. Německo Španělsko Střechy často zatěžované osobami nepatřícími k údržbě Stropy, obecně L/200 L/300 Nosná omítka stropů a střech nebo jiné křehké vrstvy nebo nepružné části L/250 L/350 Sloupy podpírající stropy (ledaže by průhyby byly zahrnuty do globální analýzy v mezním stavu únosnosti) Jestliže w max může mít vliv na opláštění budovy Střechy, zatížené pouze od údržby L/400 L/500 L/250 L/250 Střechy obecně L/300 Hodnoty průhybů vypočtené z charakteristických kombinací mohou být porovnány s těmito mezními hodnotami. Nejsou žádná národní omezení průhybů. Mezní hodnoty by měly být získány z pokynů výrobců (odborně schválených) nebo dohodnuty s objednatelem. Strana 5

Země Konstrukce Mezní průhyby Komentář Nosníky a stropy, bez křehkých prvků citlivých na únavu Nosníky a stropy, podpírající obyčejné příčky a tvrdé podlahové prvky s expanzními prvky Nosníky a stropy, podpírající křehké prvky, jako např. příčky, fasádní pláště nebo tvrdé podlahové prvky Nosníky podpírající sloupy Nosníky podpírající zděné stěny w max w 2 +w 3 L/300 Hodnoty vlevo jsou v národním technickém dokumentu pro ocelové konstrukce [3] a v Technické směrnici pro budovy [4] a mohou být použity, když není jinak nic dohodnuto s - L/400 objednatelem. - L/500 - L/500 - L/1000 Švédsko Nejsou národní omezení průhybů. Velká Británie Nosníky obecně Pro křehké úpravy povrchu Není ověřeno L/200 Nejsou národní omezení průhybů. Uvedené hodnoty jsou doporučené v technickém průvodci [6]. W 2 se obyčejně zanedbává. Je to zanedbatelné pro oba ocelové nosníky a nepodepřené spřažené konstrukce (norma Velké Británie). L/360 Nejsou národní omezení průhybů. Uvedené hodnoty jsou doporučené v technickém průvodci [6]. W 2 se obyčejně zanedbává. Je to zanedbatelné pro oba ocelové nosníky a nepodepřené spřažené konstrukce (norma Velké Británie). Strana 6

5. Literatura 1 EN 1993-1-1 Design of steel structures Part 1-1: General rules and rules for buildings. CEN: 2 EN 1990 Eurocode. Basis of structural design. CEN. 3 Instrucción de Acero Estructural Ministerio de Fomento, España, 2006. 4 Código Técnico de la Edificación Ministerio de Vivienda, España, 2006 5 Regelsamling för konstruktion, Boverkets konstruktionsregler, BKR, byggnadsverkslagen och byggnadsverksförordningen, Boverket, Sverige, 2003 6 Steelwork Design Guide to BS 5950 Volume 4: Essential Data for Designers, P 070, The Steel Construction Institute, 1991. Strana 7

Quality Record RESOURCE TITLE NCCI: Vertical and horizontal deflection limits for multi-storey buildings Reference(s) ORIGINAL DOCUMENT Name Company Date Created by Björn Uppfeldt SBI Technical content checked by Bernt Johansson SBI Editorial content checked by Technical content endorsed by the following STEEL Partners: 1. UK G W Owens SCI 10/3/06 2. France A Bureau CTICM 10/3/06 3. Sweden A Olsson SBI 10/3/06 4. Germany C Müller RWTH 10/3/06 5. Spain J Chica Labein 10/3/06 Resource approved by Technical Coordinator G W Owens SCI 08/6/06 TRANSLATED DOCUMENT This Translation made and checked by: T. Rotter CTU in Prague 31/7/07 Translated resource approved by: J. Macháček CTU in Prague 31/7/07 National technical contact: F. Wald CTU in Prague Strana 8