NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě Vypracoval: Ateliér: Konzultace: Paralelka: Vedoucí cvičení: Jan Harciník Bočan, Herman, Janota, Mackovič, Vašut Ing. Marian Veverka, Ph. D. Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. 102 Ing. Marian Veverka, Ph. D. Fakulta architektury České vysoké učení technické v Praze Letní semestr 2009/2010

OBSAH 1. Technická zpráva 1.1. Úvodní charakteristika objektu 1.2. Konstrukční řešení 1.3. Podklady a normy 2. Výpočtová část 2.1. Zatížení 2.2. Návrh stropnic a příčníků 2.3. Výpočet celkových bodových sil ve styčnících 2.4. Reakce a vnitřní síly 2.5. Návrh prutů příhradové konstrukce 2.6. Posouzení jednotlivých prutů dle normálových sil 2.7. Návrh spodní železobetonové konstrukce 3. Výsledky programu FEAT 2000 4. Výkresová část

1. TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1. Úvodní charakteristika objektu 1.1.1. Řešený objekt Jedná se o novostavbu ubytovacího zařízení, navrženou u jezera, které vzniká v místě bývalého povrchového dolu Ležáky severně od města Most. Objekt je situován na výběžek břehu budoucího jezera v mírně svažitém terénu. Nadmořská výška objektu je 199,5 m. n. m. 1.1.2. Funkční a prostorové členění Navržený objekt sestává ze třech nadzemních podlaží, a je prostorově členěn do dvou různých hmot. Spodní část domu je těžká betonová konstrukce, na které je posazen lehký ocelový most s dřevěnou vestavbou vrchní části budovy. V 1NP se nachází kancelář, recepce a hala ubytovacího zařízení se sociálním zařízením přístavu, obchod s vybavením pro jachtaře, návštěvníky přístavu a ubytované, a hospodářská část ubytovacího zařízení, obsahující technickou místnost, a skladovací prostory. Střecha spodní části budovy je řešena jako zatravněná pochozí střecha s extenzivní zelení. Ve 2. a 3. NP jsou jednotlivé pokoje. V každém patře 15 dvoulůžkových pokojů a jeden dvoulůžkový pokoj upravený pro tělesně handicapované návštěvníky. Celkem tedy 32 dvoulůžkových pokojů, z toho dva pro tělesně handicapované. 1.2. Konstrukční řešení 1.2.1. Základy Založení stavby bude provedeno na železobetonových pilotách o průměru 900mm, umístěných v liniích pod železobetonovými stěnami v osových vzdálenostech 2000mm. Založení mostních pilířů bude mít piloty o průměru 1000mm v osových vzdálenostech 1500mm. Na pilotách bude vybetonována železobetonová monolitická spojitá deska o tloušťce 300mm z betonu s hydroizolačními schopnostmi princip bílé vany. 1.2.2. Svislé nosné konstrukce spodní stavby Konstrukce spodní části objektu je řešena jako monolitický železobetonový převážně stěnový systém. Svislé konstrukce tvoří železobetonové stěny a ocelové sloupy. Železobetonové stěny jsou navrženy o tloušťce 200mm s maximální světlou vzdáleností 7370mm. Ocelové sloupy mají průměr 200mm, jsou trubkové a mají kruhový průřez. Stěnové konstrukce přiléhající

k terénu jsou navrženy o tloušťce 300mm. Součástí vertikálních nosných konstrukcí jsou 3 mostní pilíře. 1.2.3. Vodorovná nosná konstrukce spodní stavby Vodorovnou konstrukci tvoří železobetonová monolitická spřažená deska, empiricky navržená dle největší světlé vzdálenosti svislých nosných stěn, má tloušťku 250mm. Tloušťka železobetonové stropní desky hospodářské části objektu je vzhledem k menším světlým vzdálenostem železobetonových nosných stěn a pnutí ve dvou směrech navržena empiricky na 200mm. Stropními deskami jsou vedeny 2 prostupy pro šachty technického vybavení budovy a prostupy pro větrání kanalizace. 1.2.4. Ocelová superkonstrukce vrchní stavby Ocelová superkonstrukce je řešena jako prostorový svařovaný příhradový nosník z otevřených válcovaných ocelových profilů HEB a IPN. Jedná se o dva příhradové nosníky v místech styčníků spojené ocelovými příčníky (ve spodní rovině HEB 400, v horní rovině HEB 300). Příčníky přenáší zatížení od podlahy a od střechy budovy, a také díky konstrukčnímu řešení typu tuhý rám fungují jako příčné zavětrování konstrukce. Na ocelových příčnících a navařených stropnicích (I 160) je ukotven trapézový plech ČSN 42 6880, na který je vybetonována železobetonová monolitická spojitá deska o tloušťce 50mm. Ta funguje jako nosný vodorovný prvek a zároveň jako ztužující prvek ocelové konstrukce ve vodorovné rovině. Jednotlivé pruty ocelových příhradových nosníků byly navrženy podle zatížení konstrukce a výsledků programu FEAT 2000 na tah resp. tlak. Spodní pásnice je navržena na největší tlakovou normálovou sílu (HEB 600), horní pásnice na největší tahovou normálovou sílu (HEB 600), stojina (HEB 300), diagonální konstrukce táhel na největší tlak i tah (HEB 200). Ocelová superkonstrukce je podepřena třemi železobetonovými pilíři, z nichž pilíř A a C jsou opatřeny kluznými podporami s válcovými ložisky z oceli o vysoké pevnosti, a pilíř B funguje jako pevná podpora příhradového nosníku. 1.2.5. Vnitřní dřevostavba vrchní stavby V 2.n.p. se jedná o systém nosných dřevěných stěn, se sloupky spojenými v horní rovině I-stabil profilem (241mm). Sloupky stěn jsou v osové vzdálenosti 500mm a jejich průřez je 140x80mm. Stěny reagují na ocelovou konstrukci a jsou v osové vzdálenosti 4000mm. Na podélný I-stabil nosník jsou kolmo zboku pomocí ocelových příponek přibity I-stabil nosníky s osovou vzdáleností 500mm (h=241mm, navrženo dle zatížení a tabulek firmy Kronopol výrobce nosníků). Stěny ve 3.n.p. jsou navrženy jako samonosné dřevěné sloupkové příčky plnící pouze dělící funkci (osová vzdálenost sloupků 625mm). Stropní konstrukci 3.n.p. tvoří tepelně izolační podhled zavěšený na stropnicích ocelové superkonstrukce.

1.3. Podklady a normy Nosné konstrukce I, základy navrhování nosných konstrukcí: doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., skriptum ČVUT 2006 Ocelové konstrukce, tabulky: Doc. Ing. Tomáš Vraný, CSc., Prof. Ing. František Wald, CSc., ČVUT 2009 Kovové mosty: Prof. Ing. Jiří Pechar, DrSc., Prof. Ing. Jiří Bureš, CSc., Prof. Ing. Antonín Schindler, DrSc., SNTL Praha 1990 Ocelové mosty: Doc. Ing. Tomáš Rotter, Csc., Prof. Ing. Jiří Studnička, DrSc., skriptum ČVUT 2006 ČSN EN 1992-1-1: Navrhování betonových konstrukcí ČSN EN 1991-1-1: Zatížení konstrukcí

2. VÝPOČTOVÁ ČÁST ocelová konstrukce 2.1. Zatížení a) Zatížení od střechy STÁLÉ kn/m 3 h (mm) Charakteristická hodnota (kn/m) Návrhová hotnota (kn/m) Hydroizolace 3x0,041 0,123 Keramzitbeton 0,08 100 0,008 Železobetonová deska 25 68 1,7 Trapézový plech 0,1549 0,1549 Rockwool Airrock 0,672 100 0,1549 Sádrokarton 12 12,5 0,1549 celkem: 2,2957 x 1,35 3,0992 UŽITNÉ Údržba 0,75 0,75 Sníh 0,56 celkem: 1,31 x 1,5 1,965 CELKOVÉ 3,6057 5,0642 b) Zatížení od podlahy 3NP a stropu 2NP STÁLÉ kn/m 3 h (mm) Charakteristická hodnota (kn/m 2 ) Návrhová hotnota (kn/m 2 ) Dřevěná podlaha 7,7 10 0,077 OSB deska 6,1 18 0,1098 OSB deska 6,1 18 0,1098 Rockwool Steprock 2,1 40 0,084 OSB deska 6,1 16 0,0976 OSB deska 6,1 16 0,0976 Rockwool Airrock 0,672 100 0,0672 Sádrokarton 12 12,5 0,15 0,793 x 1,35 1,0706 UŽITNÉ Hotel 1,5 1,5 x 1,5 2,25 CELKOVÉ 2,293 3,3206

c) Zatížení od podlahy 2NP STÁLÉ kn/m 3 h (mm) Charakteristická hodnota (kn/m 2 ) Návrhová hotnota (kn/m 2 ) DVD deska 8,5 36 0,306 Rockwool Dachrock 2,52 150 0,378 Železobetonová deska 25 68 1,7 Trapézový plech 0,1549 0,1549 celkem: 2,384 x 1,35 3,2184 UŽITNÉ Hotel 1,5 1,5 x 1,5 2,25 CELKOVÉ 3,884 5,4684 d) Zatížení od nosné dřevěné stěny 2NP na spodní ocelový příčník STÁLÉ kn/m 2 zatěžovací pruh (m) Charakteristická hodnota (kn/m) Návrhová hotnota (kn/m) Zatížení od stropní konstrukce 2,0844 4 8,3376 x1,5 11,256 Vlastní tíha 0,84 2,8 2,352 x1,35 3,1752 příčka 3NP 0,65 2,8 1,82 x1,35 2,457 stropní I-stabil nosníky 0,0519 2 0,1038 x1,35 0,1401 celkem: 12,6134 17,028

2.2. Návrh stropnic a příčníků a) Spodní stropnice Použitá ocel: S235 Zatížení od stropu: q d = 5,4684kN/m 2 x 1,8 m q d =9,84kN/m q k =3,884x1,8= 6,9912kN/m Moment od zatížení: M 1 =1/8 q d x l 2 Volba I 160: Posouzení: 1.M.S. M 1 =1/8 x 9,84 x 4 2 m= 0,179 kn/m w y =0,117 x 10 3 mm 2 I y =9,35 x 10 6 mm 4 M rd = M rd = = 23,909 knm M sd =1/8 x (9,84 + 0,179 x 1,35) x 4 2 = 20,163 knm 2.M.S. = x = x = 0,012m = l/250 = 0,016m Navržený průřez vyhovuje.

b) Spodní příčník Použitá ocel: S355 Zatížení od stropnice: F d = 9,843kN/m x 4m F d =39,372kN F k =27,965kN Zatížení od nosné stěny: q d =17,028kN/m q k =12,613kN/m Moment od zatížení: M 1 =1/8 q d x l 2 Volba I550: M= M 1 + M 2 + M 3 M= 407,766kNm M 1 =1/8 x 17,028 x 9 2 M 1 =172,409kNm M 2 =5,4x F d M 2 =5,4x39,372 M 2 =216,61 m= 1,664 kn/m M 3 =1/8 q d x l 2 M 3 =22,745kNm W y >M x 1,15/F y W y >1,321 Volba nosníku HEB 400 (dle tabulek) m= 1,553 kn/m w y =2,880 x 10 3 mm 2 I y =576,8 x 10 6 mm 4 Posouzení: 1.M.S. 2.M.S. = x M rd = M rd = = 889,043 knm M sd = M 1 + M 2 + M 3 M sd =172,409 + 216,61 +1/8 x (1,553 x 1,35) x 9 2 M sd =385,021 + 21,23 = 406,25kNm + x = 0,00999 + 0,0106 = 0,0206m = l/250 = 0,036m Navržený průřez vyhovuje.

c) Horní stropnice Použitá ocel: S235 Zatížení od stropu: q d = 5,0642kN/m 2 x 1,8 m q d =9,12kN/m q k =3,6057x1,8= 6,49kN/m Moment od zatížení: M 1 =1/8 q d x l 2 Volba I 160: Posouzení: 1.M.S. 2.M.S. M 1 =1/8 x 9,12 x 4 2 m= 0,179 kn/m w y =0,117 x 10 3 mm 2 I y =9,35 x 10 6 mm 4 M rd = M rd = = 23,909 knm M sd =1/8 x (9,12 + 0,179 x 1,35) x 4 2 = 18,723 knm = x = x = 0,0113 m = l/250 = 0,016m Navržený průřez vyhovuje.

d) Horní příčník Použitá ocel: Zatížení od stropnice: Moment od zatížení: Volba I550: M= M 1 + M 2 M= 219,651kNm S355 F d = 9,116kN/m x 4m F d =36,464kN F k =25,961kN M 1 =5,4x F d M 1 =5,4x36,464 M 1 =169,906kNm m= 1,664 kn/m M 2 =1/8 q d x l 2 M 2 =22,745kNm W y >M x 1,15/F y W y >0,7116 Volba nosníku HEB 300 (dle tabulek) m= 1,17 kn/m w y =1678 x 10 3 mm 2 I y =251,7 x 10 6 mm 4 Posouzení: 1.M.S. 2.M.S. = x M rd = M rd = = 517,991 knm M sd = M 1 + M 2 M sd =169,906kNm + 1/8 x (1,17 x 1,35) x 9 2 M sd =169,906kNm + 15,992 = 186,89 knm + x = 0,00189 + 0,0226 = 0,0244m = l/250 = 0,036m Navržený průřez vyhovuje.

2.3. Výpočet celkových bodových sil ve styčnících a) Na horní styčníky: Od stropnic: ½ x 5 x F d ½ x 5 x 36,464kN = 91,16kN Od příčníku: 4,5m x 1,17kN/m = 5,265kN Celková síla: G 1 = 96,425kN b) Na spodní styčníky: Od stropnic: ½ x 5 x F d ½ x 5 x 36,464kN = 91,16kN Od stěny: 4,5m x 17,028kN/m = 76,626 kn Od příčníku: 4,5m x 1,17kN/m = 6,989kN Celková síla: G 2 = 174,775kN c) Tíha konstrukce na jedno pole: Stojiny (HEB 300) 1,17kN/m x 6,5m = 7,605kN Diagonály (HEB 300) 1,17kN/m x 8m = 9,36kN Horní pásnice (HEB 600) 2,12kN/m x 4m = 8,848kN Dolní pásnice (HEB 800) 2,623kN/m x 4m = 10,492kN Celková síla: G 3 = 34,661kN 2.4. Reakce a vnitřní síly (výsledky viz příloha VÝSLEDKY PROGRAMU FEAT 2000) a.) Reakce v podporách: A = 3695,628kN B = 3061,882kN C = 624,032kN b.) Normálové síly: Horní pásnice TAH = 1614kN Spodní pásnice TLAK = 2169kN Diagonály TLAK = 1786kN - TAH = 1480kN Stojina - TLAK = 2530kN 2.5. Návrh prutů příhradové konstrukce Horní pásnice HEB 600 Dolní pásnice HEB 600 Stojiny HEB 300 Diagonální ztužidla HEB 300

2.6. Posouzení jednotlivých prutů dle normálových sil a) Horní pásnice Návrh na tahovou normálovou sílu: N=1614kN N rd = A = = Návrh profilu HEB 600 A = 27,0. 10 3 mm 2 = 5,228. 10 3 mm 2 b) Dolní pásnice Návrh na tlakovou normálovou sílu: N = 2169 kn Návrh HEB 600 A = 27,00. 10 3 mm 2 i y = 251,7 mm i z = 70,8 mm L cr = 4 m λ y = L cr / i y = 15,892 λ z = L cr / i z = 56,497 λ 1 = 93,9 x = 76,3986 λ y = λ y / λ 1 = 0,208 => χ = 1 λ z = λ z / λ 1 = 0,739 => χ = 0,761 N rd = N rd = = = Navržený profil HEB 600 vyhovuje normálovému zatížení. = 8334,78 kn = 6342,8 kn

c) Stojiny Návrh na tlak: N = 2530 kn Návrh HEB 300 A = 14,91. 10 3 mm 2 i y = 129,9 mm i z = 75,8 mm L cr = 6,5 x 0,5 = 3,25 m λ y = L cr / i y = 25,019 λ z = L cr / i z = 42,876 λ 1 = 93,9 x = 76,3986 λ y = λ y / λ 1 = 0,327 => χ = 0,938 λ z = λ z / λ 1 = 0,584 => χ = 0,847 N rd = N rd = = = Navržený profil HEB 300 vyhovuje normálovému zatížení. HEB 300 = 4317,288 kn = 3898,446 kn

d) Diagonální ztužidla Návrh na tah: N= 1480 kn N rd = A = = Návrh profilu HEB 160 A = 5,425. 10 3 mm 2 = 4,794. 10 3 mm 2 Návrh na tlak: N = 1786 kn Návrh HEB 300 A = 14,91. 10 3 mm 2 i y = 129,9 mm i z = 75,8 mm L cr = 8m λ y = L cr / i y = 61,5858 λ z = L cr / i z = 105,540 λ 1 = 93,9 x = 76,3986 λ y = λ y / λ 1 = 0,806 => χ = 0,724 λ z = λ z / λ 1 = 1,38 => χ = 0,390 N rd = N rd = = = Navržený profil HEB 300 vyhovuje zatížení na tah i na tlak. HEB 300 = 3332,32 kn = 1795,034 kn

2.7. Posouzení spodní železobetonové konstrukce N RD = 0,8 x f cd x A c A = N rd / (0,8 x f cd ) f cd = 20Mpa Požadavky na plochu betonové konstrukce pilířů: Podpora A: Podpora B: Podpora C: A = 3695,628kN / (0,8 x 20.10 3 ) A = 0,231m 2 a = 0,481m A = 3061,882kN / (0,8 x 20.10 3 ) A = 0,191m 2 a = 0,437m A = 624,032kN / (0,8 x 20.10 3 ) A = 0,039m 2 a = 0,197m Navržené betonové konstrukce: Podpora A: a= 0,75m b= 1,5m A=1,125m 2 Podpora B: a= 0,75m b= 2m A=1, 5m 2 Podpora C: a= 0,5m b= 1,5m A=0,75m 2 Navržené betonové konstrukce splňují požadavky na minimální plochu pro přenesení tlakového zatížení od mostní konstrukce.

3. VÝSLEDKY PROGRAMU FEAT 2000 3.1. Textový výstup programu FEAT 2000 (Textová příloha č.1) 3.2. Reakce v podporách (Grafická příloha č. 1 - A3) 3.3. Normálové síly na pásnicích (Grafická příloha č. 2 - A3) 3.4. Normálové síly ve stojinách (Grafická příloha č.3 - A3) 3.5. Normálové síly v diagonálách (Grafická příloha č.4 - A3) 3.6. Deformace mostu (Grafická příloha č.5 - A3) 4. VÝKRESOVÁ ČÁST 1 Schema ocelové konstrukce mostu A2 1:200 2 Příčný řez A3 1:50 3 Detail styčníku A3 1:10 4 Detail ložiskového uložení A3 1:10

4000 4000 4000 4000 60 THÁKUROVA 7 PRAHA 6 ŘEZ A-A a c e f g h i j k o b d p m n q r s t l u v z 2 6 +12.00 60 +11.40 4 3 30 30 8040 6200 6700 7200 3470 +5.00 +4.40 B 8 A 9 20000 44000 24000 88000 1 5 C 8 PŮDORYS a c e f g h i j k o b d p m n q r s t l u v z 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 2 A 8000 5 A 1 A 88000 1950 1800 1800 1800 1950 300 1760 75 1725 75 1725 75 172575 1760300 9300 6835 2465 300 6540 300 2160 300 7 6835 2465 300 6535 300 2160 300 9000 9300 1 3 B C 1 SPODNÍ PÁSNICE (HEB 600) 2 HORNÍ PÁSNICE (HEB 600) 3 STOJINA (HEB 300) 4 DIAGONÁLNÍ ZTUŽIDLO (HEB 300) 5 SPODNÍ PŘÍČNÍK (HEB 400) 6 HORNÍ PŘÍČNÍK (HEB 300) 7 STROPNICE (I 160) 8 OCELOVÉ LOŽISKO - POHYBLIVÉ DVOUVÁLCOVÉ 9 OCELOVÉ LOŽISKO - PEVNÉ VYPRACOVAL JAN HARCINÍK KONZULTACE Ing. Marian Veverka, Ph. D. STAVBA : HOTEL MOST NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - HALOVÁ STAVBA OBSAH : SCHEMA OCELOVÉ KONSTRUKCE MOSTU FAKULTA ARCHITEKTURY ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FORMÁT 3x A4 DATUM 4/2010 MĚŘÍTKO 1:200 Č. VÝKRESU 1

THÁKUROVA 7 PRAHA 6 OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 300) STROPNICE (OCEL IPN 160) ŽELEZOBETONOVÁ DESKA (50mm) TRAPÉZOVÝ PLECH (50mm) OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10) PODÉLNÝ NOSNÍK (OCEL HEB 600) DŘEVĚNÉ SLOUPKY (150x80 á 1000mm) DŘEVĚNÝ TRÁMEK (140x80) ZÁKLOP (2xOSB 2500x1250 tl. 16mm) DŘEVĚNÝ OSB NOSNÍK KRONOPOL BEAM (241mm á 500mm) DŘEVĚNÝ OSB NOSNÍK KRONOPOL BEAM (241mm) OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10) STOJINA (HEB 300) DŘEVĚNÉ SLOUPKY (140x80 á 500mm) OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10) 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1910 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 1910 STROPNICE (OCEL IPN 160) ŽELEZOBETONOVÁ DESKA (50mm) 240 20 80 80 240 50 50 160 140 160 80 100 +11.45 +11.15 +8.05 +7.80 +4.70 +4.40 300 265 400 480 2910 345 2700 620 6800 600 6200 600 7400 PODÉLNÝ NOSNÍK (OCEL HEB 600) OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400) TRAPÉZOVÝ PLECH (50mm) VYPRACOVAL JAN HARCINÍK KONZULTACE Ing. Marian Veverka, Ph. D. STAVBA : HOTEL MOST NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - HALOVÁ STAVBA OBSAH : PŘÍČNÝ ŘEZ FAKULTA ARCHITEKTURY ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FORMÁT A3 DATUM 3/2010 MĚŘÍTKO 1:50 Č. VÝKRESU 2

THÁKUROVA 7 PRAHA 6 1 510 300 8 9 300 185 2 360 220 715 300 3 6 ŘEZ A-A 9 40 100 100 100 120 100 100 100 40 2 8 6 ŘEZ B-B 10 25 350 25 4 300 5 7 8 400 200 30 540 30 600 1 5 7 8 100 100 10 30 170 20 360 20 200 400 600 4 A 1 9 5 300 4 8 2 20 70 50 2060 60 20 150 150 300 B B PŮDORYS A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 VYPRACOVAL KONZULTACE STAVBA : OBSAH : OCELOVÝ PODÉLNÍK (HEB 600) OCELOVÁ STOJINA (HEB 300) OCELOVÉ ZTUŽIDLO (HEB 300) OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 300 (tl. 10 mm) OCELOVÝ PÁS (700x220 tl. 10mm) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 400 (tl. 10 mm) ŠROUB M30 OCELOVÝ NAVAŘENÝ PLECH PRO DIAGONÁLY (tl. 10mm) JAN HARCINÍK Ing. Marian Veverka, Ph. D. UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ U JEZERA V MOSTĚ NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - ÚLOHA 2 - HALOVÁ STAVBA DETAIL STYKU SLOUP - PŘÍČNÍK - ZTUŽIDLO FORMÁT DATUM FAKULTA ARCHITEKTURY ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ MĚŘÍTKO A3 Č. VÝKRESU 3 3/2010 1:10

THÁKUROVA 7 PRAHA 6 300 300 2 300 220 3 185 6 715 510 8 360 1 9 10 15 14 13 25 350 25 4 5 7 8 12 11 10 400 200 30 540 30 600 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 OCELOVÝ PODÉLNÍK (HEB 600) OCELOVÁ STOJINA (HEB 300) OCELOVÉ ZTUŽIDLO (HEB 300) OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 300 (tl. 10 mm) OCELOVÝ PÁS (700x220 tl. 10mm) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 400 (tl. 10 mm) ŠROUB M30 OCELOVÝ NAVAŘENÝ PLECH PRO DIAGONÁLY (tl. 10mm) PODKLADNÍ POJEZDNÝ PLECH (400x1000 tl. 20mm) SPOJENÍ OS LOŽISKOVÝCH VÁLCŮ ROZNÁŠECÍ DESKA PRO PŘENESENÍ TLAKU NA VÁLCOVÁ LOŽISKA VÁLEC LOŽISKA - OCEL VYSOKÉ PEVNOSTI (PRŮMĚR 150mm, DÉLKA 600mm) PLECH PRO PŘIŠROUBOVÁNÍ LOŽISKA (tl. 20 mm) NAVAŘENÝ PLECH NA OCELOVOU MOSTNÍ KONSTRUKCI (tl. 20mm) ŽELEZOBETONOVÝ MOSTNÍ PILÍŘ ZALOŽENÝ NA PILOTÁCH 16 VYPRACOVAL JAN HARCINÍK KONZULTACE Ing. Marian Veverka, Ph. D. STAVBA : UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ U JEZERA V MOSTĚ NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - ÚLOHA 2 - HALOVÁ STAVBA OBSAH : DETAIL POSUVNÉHO ULOŽENÍ MOSTU FAKULTA ARCHITEKTURY ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ FORMÁT A3 DATUM 3/2010 MĚŘÍTKO 1:10 Č. VÝKRESU 4