Studie odtokových poměrů pro k.ú. Dobré a Hlinné u Dobrého

Transkript

1 Studie odtokových poměrů pro k.ú. Dobré a Hlinné u Dobrého Návrhová část DOKUMENTACI LZE UŽÍVAT POUZE VE SMYSLU PŘÍSLUŠNÉ SMLOUVY O DÍLO. VÝKRES, ČI JEHO ČÁST, MÚŽE BÝT KOPÍROVÁN NEBO JINÝM ZPŮSOBEM ROZŠIŘOVÁN POUZE PO PŘEDCHOZÍM SOUHLASU AUTORA DOKUMENTACE. ŠIDNDLAR s.r.o VEDOUCÍ PROJEKTU Ing. Libor Kukačka VYPRACOVAL Ing. Libor Kukačka KONTROLOVAL Mgr. Jan Zapletal AUTORIZACE Ing. Miloslav Šindlar STAVBY VODNÍHO HOSPODÁŘSTVÍ A KRAJINNÉHO INŽENÝRSTVÍ ŠINDLAR s.r.o., Na Brně 372/2a, Hradec Králové, IČO KRAJ: Královéhradecký STAVEBNÍ ÚŘAD: Dobruška FORMÁT A4 KATASTRÁLNÍ ÚZEMÍ: Dobré, Hlinné u Dobrého DATUM ŘÍJEN 2015 INVESTOR: Česká republika Státní pozemkový úřad, Krajský pozemkový úřad pro Královéhradecký kraj, Pobočka Rychnov nad Kněžnou Studie odtokových poměrů pro k.ú. Dobré a Hlinné u Dobrého Návrhová část Průvodní a technická zpráva STUPEŇ STUDIE ČÍSLO ZAKÁZKY SOUŘADNÝ/VÝŠKOVÝ SYSTÉM INTERVAL VRSTEVNIC MĚŘÍTKO Č. VÝKRESU ČÍSLO KOPIE

2 OBSAH B.1 Úvodní údaje... 3 B.1.1 Úvod... 3 B.1.2 Identifikační údaje... 3 B.1.3 Přehled použitých podkladů a dokumentací... 4 B.1.4 Použité zkratky... 5 B.2 Návrh komplexního systému opatření... 6 B.3 Předběžný Návrh opatření... 7 B.3.1 Protierozní opatření... 7 B.3.2 Návrh protipovodňových opatření... 8 B.3.3 Návrh doprovodné krajinné zeleně... 9 B.3.4 Přehled dotčených uživatelů a vlastníků pozemků B.3.5 Zapracování připomínek k návrhu B.4 Finální návrh opatření po zapracování přípomínek B.4.1 protierozní opatření B.4.2 Návrh protipovodňových opatření B.4.3 Návrh doprovodné krajinné zeleně B.4.4 Přehled dotčených uživatelů a vlastníků pozemků B.5 Stanovení priorit realizace opatření B.6 Návrh rozsahu obvodu následných KoPÚ B.7 Soupis příloh B.7.1 Mapové výstupy B.7.2 Záznamy z projednání B.7.3 soubor Vyjádření B.7.4 CD Příloha: B.6.2 Záznamy z projednání Příloha: B.6.3 Soubor vyjádření

3 B.1 ÚVODNÍ ÚDAJE B.1.1 ÚVOD Předmětem zpracování je Studie odtokových poměrů pro k.ú. Dobré a Hlinné u Dobrého na základě smlouvy o dílo č / ZPSD uzavřené mez dne mezi Česká republika Státní pozemkový úřad, Krajský pozemkový úřad pro Královéhradecký kraj, Pobočka Rychnov nad Kněžnou a společností Účelem studie je vyhodnocení odtokových a erozních poměrů v daném území (analytická část) a návrh protierozních a protipovodňových opatření a vyhodnocení jejich účinnosti (návrhová část). Uvedená studie bude sloužit jako jeden ze stěžejních podkladů pro zpracování pozemkových úprav v uvedených katastrálních územích. B.1.2 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE B Investor Česká republika Státní pozemkový úřad, Krajský pozemkový úřad pro Královéhradecký kraj, Pobočka Rychnov nad Kněžnou Sídlo: IČO: DIČ: CZ Zastoupený: Kontaktní osoba: Jiráskova 1320, Rychnov nad Kněžnou Mgr. Alena Rufferová, vedoucí Pobočky Rychnov nad Kněžnou Ing. Ladislav Kopecký Tel: B ŠINDLAR s.r.o. Sídlo: l.kopecky@spucr.cz Zhotovitel IČO: DIČ: CZ Zastoupený: Kontaktní osoba: Na Brně 372/2a, Hradec Králové Ing. Miloslav Šindlar, jednatel společnosti Mgr. Jan Zapletal Tel: B zapletal@sindlar.cz Pracovní skupina Ing. Miloslav Šindlar: jednatel společnosti ŠINDLAR s.r.o., autorizovaný inženýr pro vodohospodářské stavby; číslo autorizace , odborná kontrola Ing. Stanislav Štěnička: kontrola 3

4 Mgr. Jan Zapletal: koordinační práce, odborná kontrola Ing. Libor Kukačka: vedoucí projektu, vyhodnocení podkladů, analýzy a výpočty, projekční práce, textová zpráva Název akce: Odvětví: B Lokalizace záměru: Kraj: ORP: Obec: Katastrální území: Základní údaje charakterizující akci Studie odtokových poměrů k.ú. Dobré a Hlinné u Dobrého vodní hospodářství, krajinné inženýrství Královéhradecký Dobruška Dobré Dobré Hlinné u Dobrého Povodí: ČHP Kamenický potok Stupeň dokumentace: ČHP ČHP ČHP Dědina studie odtokových poměrů Lomský potok Osečnický potok B.1.3 PŘEHLED POUŽITÝCH PODKLADŮ A DOKUMENTACÍ B Pracovní podklady Zadávací dokumentace: Česká republika Státní pozemkový úřad, Krajský pozemkový úřad pro Královéhradecký kraj, Pobočka Rychnov nad Kněžnou B Hydrologické podklady Hydrologická data ČHMÚ z interní databáze programu ERCN 2.0 B Mapové podklady Základní mapa 1: : (wms server geoportal.cuzk.cz) Základní mapa 1: : (wms server geoportal.cuzk.cz) Ortofoto mapa snímky: (wms server geoportal.cuzk.cz) Půdní bloky LPIS ( investor) Mapa BPEJ ( investor) 4

5 B Použité metodiky CULEK, Martin, Vít GRULICH, POVOLNÝ. Biogeografické členění České republiky. Enigma Praha, ISBN JANEČEK, Miloslav. Ochrana zemědělské půdy před erozí: metodika. 1. vyd. Česká zemědělská univerzita Praha, ISBN KADLEC, Václav a kol. Navrhování technických protierozních opatření. Výzkumný ústav meliorací a ochrany půdy, v.v.i., Praha, ISBN Ministerstvo zemědělství Ústřední pozemkový úřad. Metodický návod k provádění pozemkových úprav. Praha, 2012 QUITT, Evžen. Klimatické oblasti Československa. Academia, Praha, B Použitý software Texty: Microsoft Office aplikace WORD 2007 Tabulky: Microsoft Office aplikace EXCEL 2007 Mapové výstupy a vyhodnocení BPEJ: ARC GIS 10.1 Mapové výstupy a výpočet míry erozního ohrožení: Atlas DMT 15 Odtok z povodí metodou CN křivek: ERCN 2.0 Převod dokumentů do formátu PDF: PDFCreator verze B.1.4 BPEJ CN ČHMÚ ČHP EUC KoPÚ KP PEO PP PPO k.ú. LPIS MEO ORP TTP USLE ÚPO POUŽITÉ ZKRATKY Bonitovaná půdně ekologická jednotka Číslo odtokové křivky CN Český hydrometeorologický ústav Číslo hydrologického pořadí Erozně uzavřený celek Komplexní pozemková úprava Kritický profil Protierozní opatření Příspěvková plocha kritického profilu Protipovodňová opatření Katastrální území Land Parcel Identification System (Evidence půdy podle uživatelských vztahů) Míra erozního ohrožení Obec s rozšířenou působností Trvalý travní porost Univerzální rovnice ztráty půdy Územní plán obce 5

6 VN VÚMOP WMS Vodní nádrž Výzkumný ústav meliorací a ochrany půdy Web Map Sevice (webová mapová služba) B.2 NÁVRH KOMPLEXNÍHO SYSTÉMU OPATŘENÍ Cílem překládané studie je situační řešení komplexního systému protipovodňových a protierozních opatření v zájmovém území. Návrh vychází z podkladů zpracovaných v analytické části A, především pak z výpočtu erozního ohrožení zemědělské půdy a stanovení kritických profilů v místech, kde významný soustředěný odtok ohrožuje intravilán obcí nebo technickou infrastrukturu. Součástí navrženého systému opatření jsou organizační, agrotechnická a technická protierozní opatření. V rámci protipovodňových opatření byly navrženy rekonstrukce některých drobných vodních nádrží, úprava toku Lomského potoka v Hlinném spolu s rekonstrukcí silničního mostku. Dále je navržena rekonstrukce propustku pod místní komunikaci v Hlinném. Podrobněji jsou jednotlivá opatření popsána níže části B.4. V rámci navržených opatření je dále navrhována liniová doprovodná zeleň navazující na stávající krajinnou zeleň a ÚSES v území. Vzhledem ke specifikaci výstupů studie plynoucí ze zadávací dokumentace nebyly přímo řešeny adaptační opatření na problematiku sucha (akumulační nádrže/rybníky, revitalizace toků a niv, mokřady v pramenných oblastech) a revitalizace toků a niv v rámci ÚSES v území. V rámci studie je využíván systém značení jednotlivých opatření, který je uveden v tabulce 1. Tab. 1: Systém značení jednotlivých opatření PEO PEO 1.n PEO 2.n PEOP 0,n PEO 3.n PEO 4.n PEO 5.n PPO PPO 1.n PPO 2.n PPO 3.n ZLN ZLN 1.n Protierozní opatření Zatravnění Protierozní osevní postup v kombinaci s agrotechnickým opatřením Protierozní osevní postup v kombinaci s agrotechnickým opatřením s daným maximálním součinem faktorů C.Pmax = 0,n Svodné příkopy Svodné průlehy Polní cesty s příkopem Protipovodňová opatření Rekonstrukce stávajících vodních nádrží Úpravy toků Rekonstrukce stávajících mostků a propustků Krajinná zeleň Doprovodné liniové výsadby krajinné zeleně podél stávajících i navržených polních cest 6

7 B.3 PŘEDBĚŽNÝ NÁVRH OPATŘENÍ Pro připomínkovací řízení, do něhož byli zahrnuti uživatelé a někteří vlastníci dotčených pozemků, DOSS, správci komunikací, toků a povodí, byl připraven návrh protipovodňových a protierozních opatření v základní variantě. Soupis navržených opatření je uveden níže v částech B.3.1 až B.3.3. B.3.1 PROTIEROZNÍ OPATŘENÍ B Trvalé travní porosty PEO 1.1 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.2 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.3 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.4 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.5 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.6 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.7 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.8 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.9 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání, protierozní zatravnění. PEO 1.10 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.11 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.12 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.13 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.14 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.15 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.16 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.17 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání, protierozní zatravnění. PEO 1.18 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.19 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání, protierozní zatravnění. PEO 1.20 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.21 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 1.22 Zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. PEO 2.1 PEO 2.2 B Protierozní osevní postupy a agrotechnická opatření Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření s přípustným součinem faktorů C.P = 0,16. Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření s přípustným součinem faktorů C.P = 0,15. 7

8 B Technická protierozní opatření Svodné příkopy PEO 3.1 PEO 3.2 PEO 3.3 PEO 3.4 Svodný příkop podél stávající polní cesty. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 01 a snížení míry erozního smyvu. Svodný příkop podél stávající polní cesty pokračující mezi půdními bloky k bezejmenné svodnici Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 04 a snížení míry erozního smyvu. Svodný příkop podél stávající polní cesty. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 04 a snížení míry erozního smyvu. Svodný příkop v obci Hlinné. Účelem je sanace stávajícího příkopu a převedení soustředěného odtoku ze zemědělských pozemků nad obcí a svodného průlehu PEO 4.1 mimo zastavěné území do kanalizace obce. Svodné průlehy PEO 4.1 PEO 4.2 Svodný průleh nad intravilánem obce Hlinné. Účelem je odvedení soustředěného odtoku ze zemědělských pozemků nad obcí mimo intravilán obce. Svodný průleh v rámci EUC 20 a zatravnění PEO Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu. Polní cesty s příkopem PEO 5.1 PEO 5.2 PEO 5.3 PEO 5.4 Nová polní cesta spříkopem v rámci v EUC 11, 12 a 13 navazující na stávající polní cestu navazující na místní komunikaci Hlinné Osečnice. Účelem je zpřístupnění pozemků a přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu v EUC 11. Nová polní cesta vybavená příkopem v EUC 11 navazující na polní cestu PEO 5.1. Účelem je zpřístupnění pozemků a přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu v EUC 11. Nová polní cesta vybavená příkopem podél EUC 18. Účelem je zpřístupnění pozemků a odvedení odtoku z výše ležícího území do vodní nádrže PPO 1.1. Nová polní cesta vybavená příkopem mezi EUC 19 a 20 navazující na stávající polní cesty. Účelem je zpřístupnění pozemků, odvedení odtoku z průlehu PEO 4.2 do vodní nádrže PPO 1.1. B.3.2 NÁVRH PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ PPO 1.1 PPO 1.2 B Rekonstrukce stávajících nádrží Rekonstrukce stávající sedimentační nádrže pod zemědělským areálem v dobrém (VN 2323). Účelem je přestavba stávající vodní nádrže s poškozenou hrází na novou suchou vodní nádrž (poldr) pro transformaci povodňových průtoků a usazování sedimentů v rámci řešení povodňového ohrožení obce v místě kritického profilu KP 2. Rekonstrukce stávající drobné vodní nádrže nad č. p Účelem je rekonstrukce 8

9 PPO 1.3 stávající nádrže v havarijním stavu a řešení povodňového ohrožení níže ležících nemovitostí. Rekonstrukce stávající vodní nádrže v Hlinném (VN 2329). Účelem je především rekonstrukce výpustného objektu pro neškodné převedení povodňových průtoků. PPO 2.1 B Úprava toků Úprava toku Lomského potoka v intravilánu v Hlinném na průtok Q 50 ve shodě se studií Hrazení bystřiny Lomský potok, Ing. Janeš pro LČR OST 08/98. Úprava spočívá především v odstranění náletových dřevin v tvrdé úpravě koryta a v úpravě a vyčištění koryta v horní části intravilánu na průtok Q 50. B Rekonstrukce mostků a propustků PPO 3.1 Rekonstrukce silničního mostku na komunikaci Dobré - Hlinné (č ) na kapacitu Q 50 ve shodě se studií Hrazení bystřiny Lomský potok, Ing. Janeš pro LČR OST 08/98. Stávající kapacita je Q 10. PPO 3.2 Rekonstrukce propustku pod místní komunikací v Hlinném (č ) pod vodní nádrží (VN 2329). Účelem je zprovoznění nefunkčního propustku a neškodné převedení povodňových průtoků pod komunikací. B.3.3 NÁVRH DOPROVODNÉ KRAJINNÉ ZELENĚ ZLN 1.1 Doprovodná liniová zeleň podél stávající polní cesty a navrženého příkopu PEO 3.1. Zeleň navazuje na lesní celek v údolí řeky Dědiny a regionální biokoridor ÚSES č. 787 a může tak tvořit vhodný interakční prvek. Zeleň dále navazuje na stromořadí podél silnice Dobré Lhota u Dobrušky (č ) navrženou ve stávajícím ÚPO. ZLN 1.2 Doprovodná liniová zeleň podél stávající polní cesty a navrženého příkopu PEO 3.2. Zeleň navazuje na lesní celek v kaňonu řeky Dědiny a regionální biokoridor ÚSES č. 787 a lokální biokoridor podél Lomského potoka. V území je vymezeno regionální biocentrum Švorcova hrobka č Spolu z návrhem ZLN 1.3 tak tvoří vhodné interakční prvek, popř. je součástí uvedeného biocentra. ZLN 1.3 Doprovodná liniová zeleň podél stávající polní cesty a navrženého příkopu PEO 3.3. Zeleň navazuje na lokální biokoridor podél Lomského potoka. Spolu z návrhem ZLN 1.2 je součástí regionálního biocentra Švorcova hrobka č ZLN 1.4 ZLN 1.5 ZLN 1.6 Doprovodná liniová zeleň podél navržené polní cesty 5.1. Zeleň navazuje lesní celek a lokální biokoridor podél Lomského potoka. Spolu z návrhem ZLN 1.5 tak tvoří vhodný interakční prvek. Doprovodná liniová zeleň podél navržené polní cesty 5.2. Zeleň navazuje na lesní celek a lokální biokoridor podél Lomského potoka. Spolu z návrhem ZLN 1.4 tak tvoří vhodný interakční prvek. Doprovodná liniová zeleň podél navržené polní cesty 5.3. Zeleň navazuje zalesněný kaňon nad obcí Dobré v místě navržené suché vodní nádrže PPO 1.1. Spolu s celkem ZLN 1.7 navazují na návrh stromořadí Živina Chmeliště v ÚPO a vytváří vhodní interakční 9

10 prvek s lokálním biokoridem kolem Lomského potoka. ZLN 1.7 Doprovodná liniová zeleň podél navržené polní cesty 5.4. Spolu s celkem ZLN 1.6 navazují na návrh stromořadí Živina Chmeliště v ÚPO a vytváří vhodní interakční prvek s lokálním biokoridem kolem Lomského potoka. B.3.4 PŘEHLED DOTČENÝCH UŽIVATELŮ A VLASTNÍKŮ POZEMKŮ V tabulce 2 je zpracován přehled uživatelů zemědělské půdy s identifikací dotčených půdních bloků LPIS. Tab. 2: Přehled uživatelů zemědělské půdy s identifikací půdních bloků LPIS dotčených předběžným návrhem opatření. Uživatel LPIS ID uživatele Označení opatření Dotčený půdní blok LPIS FARMA BROCNÁ s.r.o PEO /3 FARMA BROCNÁ s.r.o PEO /2 FARMA BROCNÁ s.r.o PEO /3, 0005/2, 0005/3 FARMA BROCNÁ s.r.o PEO /3, 0005/6 FARMA BROCNÁ s.r.o PEO /3, 0005/3, 0005/6 FARMA BROCNÁ s.r.o ZLN /3, 0005/6 FARMA BROCNÁ s.r.o ZLN /3, 0005/3, 0005/6 FARMA BROCNÁ s.r.o PEO CHALOUPKA TOMÁŠ PEO /11 ING. BOHÁČ KAREL 6813 PEO /1, 9902/8 ING. PETR JIŘÍ 6935 PEO /3 ING. PETR JIŘÍ 6935 ZLN /3 ING. PETR JIŘÍ 6935 PEO /3 ING. PETR JIŘÍ 6935 PEO /7 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o ZLN /2, 0909/2 LABRIS, s.r.o PEO /2, 0909/2 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /3 LABRIS, s.r.o PEO /13 LABRIS, s.r.o PEO /13 LABRIS, s.r.o PEO /13 LABRIS, s.r.o ZLN /13 LABRIS, s.r.o ZLN /13 LABRIS, s.r.o PEO /6 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /2 LABRIS, s.r.o PEO /2 10

11 Uživatel LPIS ID uživatele Označení opatření Dotčený půdní blok LPIS LABRIS, s.r.o ZLN /2 LABRIS, s.r.o PEO /7 LABRIS, s.r.o PEO /1, 8806 LABRIS, s.r.o PEO /6 LABRIS, s.r.o PEO /14 MÁDR PAVEL 6897 PEO /13 MÁDR PAVEL 6897 ZLN /13 MÁDR PAVEL 6897 PPO /13 MÁDR PAVEL 6897 PEO /1 MÁDR PAVEL 6897 PEO /1 MÁDROVÁ JITKA PEO /2 NETÍK JIŘÍ PEO /14 NETÍK JIŘÍ PEO /14 NETÍK JIŘÍ PEO /4 NETÍK JIŘÍ PEO /4 NETÍK JIŘÍ PEO /4, 8902/11, 8902/14, 8902/15 NETÍK JIŘÍ ZLN /4, 8902/11, 8902/14, 8902/15 NETÍK JIŘÍ PEO /2 NETÍK JIŘÍ ZLN /2 NETÍK JIŘÍ PPO /2 PAVLÍČEK ZDENĚK PEO /3 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /5 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /5 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 ZLN /5 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /10, 7107/11 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /12 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /12 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 ZLN /12 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 ZLN /12 VERNEROVÁ DANA 7005 PEO /1 VERNEROVÁ DANA 7005 PEO /1, 7107/2 VERNEROVÁ DANA 7005 ZLN /1, 7107/2 VERNEROVÁ DANA 7005 PEO /1 POLÁČEK VLADIMÍR 6835 PEO /5 11

12 V tabulce 3 je zpracován přehled vybraných vlastníků pozemků dotčených návrhem opatření. Tab. 3: přehled vybraných vlastníků pozemků dotčených předběžným návrhem opatření (zdroj KN ČÚZK). Vlastník Označení opatření Dotčené pozemky Ing. Eva Husáková PPO 1.1 číslo parcely: 1156 Pavel Koblása PPO 1.1 číslo parcely: 1156 Roman Plodek PPO 1.2 číslo parcely: 824/2 B.3.5 ZAPRACOVÁNÍ PŘIPOMÍNEK K NÁVRHU Uživatelé a vybraní vlastníci dotčených pozemků byly obeslání s žádostí o stanovisko k předběžnému návrhu opatření. Dále byly obeslány DOSS, správci toků, povodí a komunikací. Připomínky jednotlivých subjektů jsou evidovány v dokladové části dokumentace. Souhrnné vyhodnocení připomínek je doplněno v následující části k jednotlivým celkům opatření. B Trvalé travní porosty Paušální zatravnění mělkých půd bylo na základě připomínek uživatelů nahrazeno ochrannými protierozními osevními postupy (viz opatření PEO 2 a PEO 2.n). Vyřazená opatření: PEO 1.1, PEO 1.2, PEO 1.3, PEO 1.4, PEO 1.5, PEO 1.6, PEO 1.7, PEO 1.8, PEO 1.10, PEO 1.11, PEO 1.12, PEO 1.14, PEO 1.20, PEO 1.21, PEO 1.22 Modifikovaná opatření: PEO 1.9, PEO 1.13, PEO 1.15, PEO 1.17 B Protierozní osevní postupy Modifikovaná opatření: PEO 2, PEO 2.1 a PEO 2.2 přepracovány na PEOP 1,n vyjadřující osevní postupy s maximálním přípustným faktorem C.Pmax = 1,n. B Technická a biotechnická protierozní opatření Modifikovaná opatření: PEO 4.1, PEO 4.2, PEO 5.4. Doplněná opatření: PEO 5.5 B Rekonstrukce stávajících nádrží Modifikovaná opatření: PPO 1.1. (variantní řešení) Doplněná opatření: PPO 1.4, PPO 1.5, B Doplněná opatření: PPO 4.1, PPO 4.2 B Doplněná opatření: ZLN 1.8 Rekonstrukce zatrubnění Návrh doprovodné krajinné zeleně 12

13 B.4 FINÁLNÍ NÁVRH OPATŘENÍ PO ZAPRACOVÁNÍ PŘÍPOMÍNEK Po zapracování připomínek k návrhu byl sestaven finální návrh soustavy protierozních a protipovodňových opatření již se základními technickými parametry u jednotlivých opatření. Hydrotechnické posouzení jednotlivých objektů bylo provedeno na základě změny odtokových parametrů uvedených níže. Podrobnost technických parametrů je volena s ohledem na následující využití studie především pro KoPÚ. Metodika výpočtů je shodná s postupy popsanými v analytické části studie. Opatření byla navrhována na průtoky generované příslušným povodím s dobou opakování n-let s ohledem na doporučení uvedená v metodice Navrhování technických protierozních opatření (Kadlec, 2014). Opatření pro ochranu zemědělských pozemků byla opatření dimenzována na Q 10 (typicky protierozní příkopy). Za účelem ochrany dalších stavebních objektů (významnější cestní síť, propustky apod.) byl zohledněn průtok Q 20 a pro ochranu intravilánu pak průtok Q 50. B.4.1 PROTIEROZNÍ OPATŘENÍ B Trvalé travní porosty Ochranné trvalé travní porosty byly na zemědělské půdě navrženy v místech, kde se vyskytovaly erozně ohrožené mělké půdy nebo kde snížení MEO nebylo možné ani ochrannými osevními postupy ani vhodnou aplikací technických protierozních opatření. PEO 1.9 PEO 1.13 PEO 1.15 PEO 1.16 PEO 1.17 PEO 1.18 PEO 1.19 Protierozní zatravnění na půdě s vysokou hodnotou MEO. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění EUC 19 za účelem snížení MEO na přípustnou mez a částečnému výskytu mělkých půd nevhodných k obdělávání. Zatravnění celého EUC vychází i z iniciativy uživatele pozemku. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání na půdě s vysokou hodnotou MEO. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání na půdě s vysokou hodnotou MEO a zatravnění údolnice s dráhou soustředěného odtoku. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění mělkých půd nevhodných k obdělávání. Výměra: m 2 Protierozní zatravnění půdního bloku s vysokou hodnotou MEO. Výměra: m 2 B Protierozní osevní postupy a agrotechnická opatření Na půdních blocích, či jejich částech, které vykazovaly překročení přípustné MEO byly navrženy ochranné osevní postupy charakterizované doporučenou maximální hodnotou faktoru ochranného 13

14 krytu vegetace C (zohledňuje použitý osevní postup) a faktoru účinnosti protierozních opatření P (zohledňuje použitou agrotechnologii). Tento součin označujeme C.Pmax. PEOP 0,12 Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření C.Pmax = 0,12. PEOP 0,15 Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření C.Pmax = 0,15. PEOP 0,16 Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření C.Pmax = 0,16. PEOP 0,17 Protierozní osevní postup a agrotechnická opatření C.Pmax = 0,17. Je nutno zdůraznit, že studie vychází z obecných podkladů pro danou zemědělskou výrobní oblast, nikoli z konkrétních osevních postupů využívaných místními hospodáři. Pro snazší aplikaci takto navržených opatření uvádíme několik vzorových osevních postupů vycházejících z podkladů Výzkumného ústavu ochrany půdy a meliorací, v.v.i. (VÚMOP), který nabízí různé varianty osevních postupů např. ve webové aplikaci Protierozní kalkulačka na webových stránkách V následující tabulce 4 jsou uvedeny příklady osevních postupů vhodných pro obilnářskou zemědělskou výrobní oblast, které využívají protierozní agrotechnická opatření. Jejich smyslem je zvýšení vsakovací schopnosti půdy, snižují její erodovatelnost a chrání půdní povrch především v období největšího výskytu přívalových srážek (červen, červenec, srpen), kdy erozně nebezpečné plodiny (kukuřice, brambory apod.) svým vzrůstem nebo zapojením nedostatečně kryjí půdu. Do této skupiny agrotechnických opatření patří setí/sázení po vrstevnici, bezorebné setí, setí/sázení do mulče, setí/sázení do mělké podmítky, setí do ochranné plodiny, setí s podplodinou. Tab. 4: Příklady vhodných osevních postupů pro obilnářskou zemědělskou výrobní oblast s využitím ochranných agrotechnických opatření a jejich faktoru C (zdroje: Janeček (2012), protierozní kalkulačka VÚMOP Rok osevu I. II. III. IV. V. VI. VII. VIII. Faktor součinu C.Pmax JE OP KS JJ 0,22 JE OP KS JJ OR OP BR JJ 0,19 JE OP KS KS OV 0,18 HR OP JJ OR OP JJ 0,17 OR OP JJ HR OP 0,17 HR OP OJ OV 0,16 OP HR OR OP 0,15 JT JT JT OP BR OP JJ 0,14 HR OP JJ OR OP JJ 0,12 JE OP JJ OR OP JJ 0,10 Tab. 5: Seznam použitých zkratek plodin Název plodiny Brambory Hrách Jetel luční Použitá zkratka BR HR JE 14

15 Název plodiny Jarní ječmen Jetelotráva Kukuřice na siláž Ozimá pšenice Ozimá řepka Oves Použitá zkratka JJ JT KS OP OR OV B Technická a biotechnická protierozní opatření Svodné příkopy Příkopy byly obecně navrženy s trojúhelníkovým příčným profilem a sklonem svahů 1:1,5. Další návrhové parametry délka, hloubka a sklon jsou uvedeny vždy u konkrétního opatření. PEO 3.1 Svodný příkop podél stávající polní cesty. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 01 a snížení míry erozního smyvu a zároveň odvodnění tělesa cesty. Zaústění je navrženo po převedení propustky PEO 3.1.P-a pod cestou PEO 5.5 a PEO 3.1.P-b pod stávající polní cestou do bezejmenné vodoteče , která je levostranným přítokem řeky Dědiny. Délka: 438 m Plocha povodí: 9 ha Průměrné CN: 81,0 Q 10 = 0,77 m 3 /s Návrh parametrů příkopu PEO 3.1 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,5 m návrhová hloubka koryta J = 0,050 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,375 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,803 m omočený obvod R = 0,208 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 25,151 rychlostní součinitel v kor = 2,57 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,96 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 15

16 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,96 > 0,77 => vyhovuje Návrh propustku PPO 3.1.P-a a 3.1.P-b 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity potrubí Q p 2) Posouzení J = 0,050 podélný sklon potrubí DN = 0,6 m předběžně navržený průměr potrubí DN Q d = 1,37 m 3.s -1 průtok při plném plnění profilu v d = 4,85 m.s -1 rychlost při plném plnění profilu Q = 1,26 m 3.s -1 průtok při plnění profilu 0.75DN v = 5,52 m 3.s -1 rychlost při plnění profilu 0.75 DN podmínka: Q Q 20 1,26 > 1,16 => vyhovuje v 7 m.s -1 5,52 < 7 => vyhovuje PEO 3.2 Svodný příkop podél stávající polní cesty a dále pokračující mezi půdními bloky k bezejmenné svodnici Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 04 a snížení míry erozního smyvu. Délka: 594 m Plocha povodí: 12 ha Průměrné CN: 80,5 Q 10 = 0,85 m 3 /s Návrh parametrů příkopu PEO 3.2 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,5 m návrhová hloubka koryta J = 0,060 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,375 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,803 m omočený obvod R = 0,208 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 25,151 rychlostní součinitel v kor = 2,81 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 1,05 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 16

17 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 1,05 > 0,85 => vyhovuje PEO 3.3 Svodný příkop podél stávající polní cesty. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku v EUC 04 a snížení míry erozního smyvu. Zaústění příkopu je navrženo do Lomského potoka po převedení pod cestou propustkem PEO 3.3.P. Délka: 245 m Plocha povodí: 5 ha Průměrné CN: 80,2 Q 10 = 0,47 m 3 /s Návrh parametrů příkopu PEO 3.3 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,4 m návrhová hloubka koryta J = 0,070 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,240 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,442 m omočený obvod R = 0,166 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 23,805 rychlostní součinitel v kor = 2,57 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,62 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,62 > 0,47 => vyhovuje Návrh propustku PPO 3.3.P 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity potrubí Q p J = 0,080 podélný sklon potrubí DN = 0,4 m předběžně navržený průměr potrubí DN Q d = 0,59 m 3.s -1 průtok při plném plnění profilu v d = 4,68 m.s -1 rychlost při plném plnění profilu Q = 0,54 m 3.s -1 průtok při plnění profilu 0.75DN v = 5,32 m 3.s -1 rychlost při plnění profilu 0.75 DN 17

18 2) Posouzení podmínka: Q Q 20 0,54 > 0,47 => vyhovuje v 7 m.s -1 5,32 < 7 => vyhovuje PEO 3.4 Svodný příkop v obci Hlinné. Účelem je sanace a rekonstrukce stávajícího příkopu a převedení soustředěného odtoku ze zemědělských pozemků a ze svodného průlehu PEO 4.1 nad obcí. Příkop je sveden (shodně se stávajícím příkopem) do stávajícího zatrubnění toku v intravilánu obce, které je navrženo ke zkapacitnění (viz PPO 4.2) Délka: 245 m Charakteristika povodí viz. KP 5 v části B Návrh parametrů příkopu PEO 3.4 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,7 m návrhová hloubka koryta J = 0,070 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,735 m 2 plocha průtočného profilu O = 2,524 m omočený obvod R = 0,291 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 27,326 rychlostní součinitel v kor = 3,90 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 2,87 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 50 2,87 > 1,97 => vyhovuje Svodné a protierozní průlehy PEO 4.1 Svodný průleh nad intravilánem obce Hlinné v místě stávajícího příkopu. Účelem je odvedení soustředěného odtoku ze zemědělských pozemků nad obcí mimo intravilán obce. Průleh navazuje na příkop PEO 3.4. Délka: 188 m Charakteristika povodí viz. KP 5 v části B

19 Návrh parametrů průlehu PEO 4.1 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,4 m návrhová hloubka koryta J = 0,015 podélný sklon dna koryta m 1 = 10 sklon svahu koryta m 2 = 10 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 1,600 m 2 plocha průtočného profilu O = 8,040 m omočený obvod R = 0,199 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 24,879 rychlostní součinitel v kor = 1,36 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 2,17 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 50 2,17 > 1,97 => vyhovuje PEO 4.2 Svodný průleh v rámci EUC 20 a zatravnění PEO Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu. Průleh je zaústěn do zatravněné údolnice v rámci PEO 1.17, odkud odtok pokračuje dále do cestního příkopu PEO 5.4. Délka: 245 m Plocha povodí: 13 ha Průměrné CN: 74,5 Q 10 = 0,59 m 3 /s Návrh parametrů průlehu PEO 4.2 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,3 m návrhová hloubka koryta J = 0,011 podélný sklon dna koryta m 1 = 10 sklon svahu koryta m 2 = 10 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,900 m 2 plocha průtočného profilu O = 6,030 m omočený obvod R = 0,149 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 23,176 rychlostní součinitel 19

20 v kor = 0,94 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,85 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,85 > 0,59 => vyhovuje PEO 4.3 Protierozní průleh v rámci EUC 04. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu. Průleh je zaústěn do příkopu PEO 3.2, odkud odtok pokračuje dále bezejmenné svodnice Délka: 230 m Plocha povodí: 7 ha Průměrné CN: 77,8 Q 10 = 0,49 m 3 /s Návrh parametrů průlehu PEO 4.3 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,3 m návrhová hloubka koryta J = 0,008 podélný sklon dna koryta m 1 = 10 sklon svahu koryta m 2 = 10 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,900 m 2 plocha průtočného profilu O = 6,030 m omočený obvod R = 0,149 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 23,176 rychlostní součinitel v kor = 0,80 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,72 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,72 > 0,49 => vyhovuje PEO 4.4 Protierozní průleh v rámci EUC 04. Účelem je přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu. Průleh je zaústěn do příkopu PEO 3.2, odkud odtok pokračuje dále bezejmenné svodnice Délka: 240 m Plocha povodí: 6 ha 20

21 Průměrné CN: 79,2 Q 10 = 0,51 m 3 /s Návrh parametrů průlehu PEO 4.4 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,3 m návrhová hloubka koryta J = 0,008 podélný sklon dna koryta m 1 = 10 sklon svahu koryta m 2 = 10 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,900 m 2 plocha průtočného profilu O = 6,030 m omočený obvod R = 0,149 m hydraulický poloměr exponent (výp. dle hydr. y = 0,246 poloměru) c = 23,176 rychlostní součinitel v kor = 0,80 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,72 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta Polní cesty s příkopem PEO 5.1 Nová polní cesta vybavená příkopem v rámci v EUC 11, 12 a 13 navazující na stávající polní cestu navazující na místní komunikaci Hlinné Osečnice. Účelem je zpřístupnění pozemků a přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu v EUC 11. Návrhová kategorie: vedlejší polní cesta 3,5/20 se štěrkovou vozovkou Délka: 340 m Příkop je navržen s ohledem na malou sklonitost pozemků pouze v části svažující se směrem k cestě PEO 5.2, do jejíhož příkopu bude pod navrženým propustkem PEO 5.1.P zaústěn. Návrh parametrů příkopu polní cesty PEO 5.1 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,5 m návrhová hloubka koryta 21

22 J = 0,020 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,375 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,803 m omočený obvod R = 0,208 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 25,151 rychlostní součinitel v kor = 1,62 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,61 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,61 > 0,39 => vyhovuje Návrh propustku PPO 5.1.P 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity potrubí Q p 2) Posouzení J = 0,050 podélný sklon potrubí DN = 0,4 m předběžně navržený průměr potrubí DN Q d = 0,47 m 3.s -1 průtok při plném plnění profilu v d = 3,70 m.s -1 rychlost při plném plnění profilu Q = 0,43 m 3.s -1 průtok při plnění profilu 0.75DN v = 4,21 m 3.s -1 rychlost při plnění profilu 0.75 DN podmínka: Q Q 10 0,43 > 0,39 => vyhovuje v 7 m.s -1 4,21 < 7 => vyhovuje PEO 5.2 Nová polní cesta vybavená příkopem v EUC 11 navazující na polní cestu PEO 5.2. Účelem je zpřístupnění pozemků a přerušení dráhy soustředěného odtoku a snížení míry erozního smyvu v EUC 11. Návrhová kategorie: vedlejší polní cesta 3,5/20 se štěrkovou vozovkou Délka: 170 m Zaústění příkopu je navrženo do bezejmenné vodoteče Návrh parametrů příkopu polní cesty PEO 5.2 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,4 m návrhová hloubka koryta J = 0,110 podélný sklon dna koryta 22

23 m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,240 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,442 m omočený obvod R = 0,166 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 23,805 rychlostní součinitel v kor = 3,22 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,77 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 10 0,77 > 0,39 => vyhovuje PEO 5.3 Rekonstrukce stávající polní cesty s doplněním příkopu (rekonstrukce stávající stružky) podél EUC 18 navazující na příkop navržené polní cesty PEO 5.4. Účelem je zpřístupnění pozemků a odvedení odtoku z výše ležícího území do vodní nádrže PPO 1.1. Návrhová kategorie: vedlejší polní cesta 3,5/20 se štěrkovou vozovkou Délka: 445 m Zaústění příkopu je navrženo do navržené nádrže PPO 1.1. Návrh parametrů příkopu polní cesty PEO 5.3 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,8 m návrhová hloubka koryta J = 0,070 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,960 m 2 plocha průtočného profilu O = 2,884 m omočený obvod R = 0,333 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 28,241 rychlostní součinitel v kor = 4,31 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 4,14 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 20 4,14 > 3,32 => vyhovuje 23

24 PEO 5.4 Nová polní cesta vybavená příkopem mezi EUC 19 a 20 navazující na stávající polní cesty a navrženou cestu PEO 5.3. Účelem je zpřístupnění pozemků a odvedení odtoku z průlehu PEO 4.2 do vodní nádrže PPO 1.1. Opatření je klíčové z hlediska řešení povodňového ohrožení nemovitostí pod kritických profilem KP 3, protože odvádí vodu z části povodí KP 3 do KP 2, čímž v KP 3 snižuje kulminační průtoky a tedy ohrožení povodní. Návrhová kategorie: vedlejší polní cesta 3,5/20 se štěrkovou vozovkou Délka: 288 m Zaústění příkopu je navrženo do navržené nádrže PPO 1.1. Návrh parametrů příkopu polní cesty PEO P.4 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta h = 0,6 m návrhová hloubka koryta J = 0,060 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,540 m 2 plocha průtočného profilu O = 2,163 m omočený obvod R = 0,250 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 26,307 rychlostní součinitel v kor = 3,22 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 1,74 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta 2) Posouzení podmínka: Q Q 20 1,74 > 1,04 => vyhovuje Návrh propustku PPO 5.4.P 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity potrubí Q p 2) Posouzení J = 0,050 podélný sklon potrubí DN = 0,6 m předběžně navržený průměr potrubí DN Q d = 1,37 m 3.s -1 průtok při plném plnění profilu v d = 4,85 m.s -1 rychlost při plném plnění profilu Q = 1,26 m 3.s -1 průtok při plnění profilu 0.75DN v = 5,52 m 3.s -1 rychlost při plnění profilu 0.75 DN podmínka: Q Q 20 1,26 > 1,04 => vyhovuje v 7 m.s -1 5,52 < 7 => vyhovuje 24

25 PEO 5.5 Nová polní cesta vybavená příkopem v EUC 1. Účelem je zpřístupnění pozemků a odvedení odtoku z výše ležícího území spolu s přerušením soustředěného odtoku a sanace dráhy soustředěného odtoku v údolnici, v níž je cesta částečně navržena. Cestu navrhujeme vybavit pravostranným příkopem v celé délce, v umístění v údolnici pak i levostranným příkopem o hloubce 0,3 m. Jedná se obnovu historické cesty dle historických map i sdělení uživatelů půdy. Umístění je vhodné i vzhledem k umístění pozemků. Návrhová kategorie: vedlejší polní cesta 3,5/20 se štěrkovou vozovkou, v umístění v údolnici pak dle návrhového sklonu po geodetickém zaměření popř. se štěrkovou vozovkou zpevněnou zástřikem (k zabránění odplavení štěrku). Délka: 843 m Zaústění příkopů je navrženo do navrženého příkopu PEO 3.1. zaústěného do bezejmenné vodoteče , která je levostranným přítokem řeky Dědiny. Návrh parametrů levostranného příkopu polní cesty PEO 5.5 1) Hydraulický výpočet průtočné kapacity koryta 2) Posouzení h = 0,4 m návrhová hloubka koryta J = 0,050 podélný sklon dna koryta m 1 = 1,5 sklon svahu koryta m 2 = 1,5 sklon svahu koryta n = 0,027 drsnostní součinitel S = 0,240 m 2 plocha průtočného profilu O = 1,442 m omočený obvod R = 0,166 m hydraulický poloměr y = 0,246 exponent (výp. dle hydr. poloměru) c = 23,805 rychlostní součinitel v kor = 2,17 m.s -1 střední průřezová rychlost pro J Q kor = 0,52 m 3.s -1 průtočná kapacita koryta podmínka: Q Q 10 0,52 > 0,39 => vyhovuje B Výpočet efektivity navržených PEO opaření Metodika výpočtu MEO v návrhovém stavu vychází z metodiky uvedené v analytické části. Výpočet MEO byl přepočítán po zahrnutí navržených protierozních opatření orné půdě. Faktor ochranného vlivu vegetace byl stanoven u TTT stanoven na C = 0,005 a u aplikace ochranných osevních postupů v rámci opatření PEO 2.1: C = 0,16, PEO 2.2: C = 0,17 a PEO 2.3: C = 0,16. Obecně doporučené opatření PEO 2 pro PB s místním překročením MEO obsahující vyloučení 25

26 širokořádkových plodin se do návrhového faktoru C nepromítlo s ohledem na neznalost konkrétních vstupních osevních postupů. Grafické znázornění výpočtu je uvedeno v mapě B.3. Výsledky výpočtu erozního ohrožení pro jednotlivé erozně uzavřené celky jsou uvedeny v tabulce 6, jednotlivé faktory rovnice USLE shrnuje tabulka 7. Přípustná MEO je stanovena na 4 t.ha -1.rok -1. Tab. 6: Výsledky výpočtu MEO pro stanovené EUC návrh. EUC Plocha výpočtu bez eroze Intervaly erozního smyvu (t.ha -1.rok -1 ) > 30 (m 2 ) (m 2 ) Dílčí plochy v rozmezí intervalu hodnot erozního smyvu (m 2 ) Průměrný smyv (t/ha/ro k) Přípustný smyv (t/ha/rok) ,6 4,0 EUC ,8 4,0 EUC ,9 4,0 EUC ,0 4,0 EUC ,7 4,0 EUC ,9 4,0 EUC ,8 4,0 EUC ,9 4,0 EUC ,4 4,0 EUC ,4 4,0 EUC ,8 4,0 EUC ,7 4,0 EUC ,9 4,0 EUC ,6 4,0 EUC ,6 4,0 EUC ,0 4,0 EUC ,0 4,0 EUC ,4 4,0 EUC ,2 4,0 EUC ,1 4,0 EUC ,4 4,0 EUC ,0 4,0 EUC ,2 4,0 EUC ,3 4,0 EUC ,1 4,0 EUC ,3 4,0 EUC ,5 4,0 EUC ,8 4,0 EUC ,3 4,0 26

27 Tab. 7: Určené parametry rovnice USLE pro výpočet MEO u jednotlivých EUC - návrh. EUC Faktor R Faktor K Faktor C.Pmax Faktor LS Průměrný smyv (t.ha -1.rok -1 ) EUC ,30 0,183 1,30 2,8 EUC ,32 0,162 1,51 2,9 EUC ,35 0,204 0,70 2,0 EUC ,35 0,145 1,35 2,7 EUC ,32 0,189 0,77 1,9 EUC ,32 0,204 0,70 1,8 EUC ,43 0,156 0,70 1,9 EUC ,43 0,156 0,91 2,4 EUC ,36 0,163 1,22 3,4 EUC ,31 0,151 1,53 2,9 EUC ,30 0,166 1,38 2,7 EUC ,32 0,160 1,90 3,9 EUC ,25 0,204 0,76 1,6 EUC ,22 0,204 0,88 1,6 EUC ,32 0,170 1,36 3,0 EUC ,30 0,185 1,44 3,0 EUC ,32 0,204 0,93 2,4 EUC ,32 0,204 1,21 3,2 EUC ,32 0,005 1,57 0,1 EUC ,33 0,131 1,39 2,4 EUC ,25 0,164 1,15 2,0 EUC ,32 0,005 2,68 0,2 EUC ,16 0,188 1,92 2,3 EUC ,16 0,204 1,63 2,1 EUC ,21 0,192 1,40 2,3 EUC ,16 0,204 1,16 1,5 EUC ,22 0,204 0,47 0,8 EUC ,24 0,189 1,37 2,3 Z hlediska větrné eroze nebyla navrhována žádná opatření, neboť se v území vyskytují pouze půdy neohrožené větrnou erozí. B.4.2 NÁVRH PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ B Výpočet změny odtokových poměrů v KP Navržená opatření ovlivnila výpočet kulminačního průtoku a objemu přímého odtoku v kritických profilech KP 2, KP 5 a KP 6. Do výpočtu byla zahrnuta změna hodnot CN způsobená aplikací protierozních opatření a návrh změny povodí uvedených KP. Do návrhu kulminačních průtoků nebyl započítán transformační účinek variantně navržené suché vodní nádrže PPO 1.1. Obdobně jako v analytické části byl pro výpočet použit návrhový 24-hodinový srážkový úhrn s dobou opakování 20, 50 a 100 let z blízké meteorologické stanice Dobřany (okr. Rychnov nad Kněžnou). Pro výpočet 27

28 celkové doby koncentrace byl použit dvouletý 24-hodinový déšť z téže stanice. Souhrnné výsledky navržených odtokových poměrů v jednotlivých povodích jsou uvedeny v tabulce 8. Tab. 8: Odtokové poměry ve stanovených kritických profilech. KP Plocha (ha) Průměrná hodnota CN Doba koncentrace (h) 2 72,6 72,8 0, ,0 0, ,12 71,7 0, ,2 80 0,416 Doba opakování (let) Maximální 24-h srážkový úhrn (mm) Kulminační průtok (m3/s) 20 79,4 3, ,3 5, ,5 6, ,4 0, ,3 0, ,5 1, ,4 1, ,3 1, ,5 2, ,4 0, ,3 0, ,5 0,40 B Rekonstrukce stávajících nádrží PPO 1.1 Rekonstrukce stávající sedimentační nádrže pod zemědělským areálem v dobrém (VN 2323) v povodí kritického profilu KP 2. Účelem je rekonstrukce stávající zanesené vodní nádrže. Vodní nádrž je v současnosti zanesena sedimentem tvořeným pravděpodobně erodovanou půdou z výše ležících zemědělských pozemků. Hráz má dále poškozenou hráz čelem zpětné eroze. Návrh rekonstrukce byl zpracován ve dvou variantách přestavba nádrže na retenční suchou vodní nádrž (varianta 1) a rekonstrukce vodní nádrže se stávajícími parametry (varianta 2). Varianta 1 řeší povodňové ohrožení níže ležícího intravilánu obce Dobré (nekapacitní zatrubnění toku pod KP 2) s tím, že v rámci opatření na tomto zatrubnění (PPO 4.1) je nutná min. rekonstrukce nátokového objektu. Varianta 2 počítá s kompletní rekonstrukcí a zkapacitnění zatrubnění (PPO 4.1), neboť se zde nepředpokládá retenční účinek. Na nádrž navazují opatření PPO 5.3, PPO 5.4 (nové polní cesty s příkopem) a PPO 4.2 (protierozní průleh), z kterých je odtok odváděn do profilu nádrže. Stávající stružka nad nádrží (řešená v PPO 5.3) je zřejmě nedostatečně kapacitní ve spodní části navazující na stávající nádrž (dle předběžného odhadu provedeného během terénního šetření). U obou variant je nutné po podrobnějším průzkumu a po upřesnění hydrotechnických výpočtů sanovat erodované koryto toku pod nádrží (dle upřesnění návrhu rekonstrukce) a zamezit tak vznikající zpětné erozi, která by mohla stavbu dále ohrožovat. Sanaci je vhodné provést umístěním stabilizačních prvků z kameniva v podobě příčných prahů, balvanitých skluzů a opevnění břehů, přičemž pro aplikaci konkrétních opatření je nutné vycházet z posouzení stability profilu koryta. 28

29 Varianta 1. Suchá nádrž V rámci studie byla prověřena možnost přestavby vodní nádrže na suchou vodní nádrž (poldr) pro transformaci povodňových průtoků (s možností zachycení sedimentů) v rámci řešení povodňového ohrožení obce v místě kritického profilu KP 2. Původní návrh vychází ze studie Studie návrhu protipovodňových opatření pro oblast Dobré, Agroprojekce Litomyšl, 1999 a je obsažen i v současném územním plánu obce. Hráz byla na základě požadavku vlastníků a uživatelů pozemků v okolí stávající nádrže situována do místa současné hráze s ohledem na předpokládaný zábor půdního fondu. Od uživatele okolních pozemků vzešla připomínka hráz navrhnout jako pojezdovou vzhledem k zachování přístupnosti pozemků pod zemědělským areálem. Vzhledem ke značnému objemu tělesa hráze však doporučujeme řešit přístupnost okolních pozemků jiným způsobem a hráz navrhujeme jako nepojezdovou s minimální možnou šířkou v koruně 2 m. Nádrž je v této variantě na základě dostupných podkladů teoreticky realizovatelná. Nutno podotknout, že podkladový model terénu DMR 4Gz je v místě nádrže deformovaný a nezachycuje strž pod stávající vodní nádrží. Polovina dotčených vlastníků pozemků pod stávající nádrží se vyjádřila kladně s požadavkem směny pozemků, druhá polovina se vyslovila kladně pouze k rekonstrukci stávající nádrže (varianta 2). S ohledem na efektivitu nákladů je nutné upozornit na nepříliš vhodnou morfologii terénu, tzn. značnou délku hráze, potažmo jejího objemu při stanoveném objemu zátopy. Poměr očekávaného objemu hráze je vůči maximálnímu retenčnímu objemu 1:1,7, přičemž maximální doporučovaná hodnota je 1:5, optimální hodnota je 1:10. Dále je nutné provést podrobný inženýrsko-geologický průzkum pod tělesem hráze a v zátopě spolu s geotechnickým posouzením podloží (cca 1,2 ha), které může komplikovat zakládání hráze. Průzkum je třeba provést i s ohledem na vytipování vhodného zemníku. Předpokládá se 3-5 geologických sond pod tělesem hráze, minimálně 2 sondy v zátopě a 1 sonda pro vytipování zemníku. Dále je nutno provést kategorizace TBD, která pravděpodobně dále zvýší technické požadavky na výstavbu nádrže. Z hlediska ÚPD je nádrž zahrnuta v ÚPO Dobré. Z hlediska nákladů je realizace PPO 1.1 v této variantě 1 odhadnuta na 3,5 až 4,5 mil. Kč s ohledem na aktuálně platný ceník AOPK ČR a expertní posouzení návrhu. Základní parametry nádrže výška koruny hráze 438,5 mn.m. kóta základové spáry 434,0 mn.m. kóta výtokového potrubí 434,5 mn.m. výška hráze 4,0 m délka hráze v koruně 135,0 m šířka hráze v koruně 2,0 m sklon svahů 1:3 předpokládaný objem hráze m 3 maximální plocha zátopy m 2 maximální retenční objem m 3 průměrná hloubka 0,9 m průřez výtokového potrubí rámová propust 1x0,50 m průřez škrtícího profilu 1x0,32 m 29

30 Účinnost transformace parametry návrhové a transformované povodňové vlny Počáteční čas simulace 0,00 hodin Konečný čas simulace 5,00 hodin Hladina vody v nádrži na počátku simulace 434,50 mn.m Hladina vody v nádrži na konci simulace 434,51 mn.m Objem vody v nádrži na počátku simulace 0,00 tis.m 3 Objem vody v nádrži na konci simulace 0,00 tis.m 3 Max. (kulminační) přítok do nádrže 4,75 m 3 /s Čas kulminace přítokové vlny 0,95 hodin Kulminační průtok (odtok z nádrže) 1,84 m 3 /s Čas kulminace povodňové vlny 1,37 hodin Hladina vody v nádrži při kulminaci 437,57 mn.m Objem vody v nádrži při kulminaci 6,12 tis.m 3 Z výpočtu vyplývá, že nádrž je dle předběžně zadaných základních parametrů schopna transformovat návrhový průtok Q 50 k profilu hráze 4,75 m 3 /s na 1,84 m 3 /s (cca poloviční průtok Q 20 ), pro které je zatrubnění pod KP 2 v současné době zřejmě dostatečně kapacitní (po úpravě nátokového objektu). Je tedy schopna ochránit níže ležící intravilán před povodní s dobou opakování 50 let. Grafické zobrazení transformace návrhové povodňové vlny je uvedeno na obrázku 1. Obrázek 1: Transformace povodňové vlny s dobou opakování N 50 let v navržené suché nádrží PPO 1.1 Varianta 2. Rekonstrukce stávající vodní nádrže V druhé variantě je navržena pouze rekonstrukce stávající vodní nádrže zahrnující vytěžení sedimentů, kompletní rekonstrukci hrázového tělesa poškozeného zpětnou erozí. Nádrž je třeba osadit sdruženým funkčním objektem s požerákem a hráz vybavit bezpečnostním přelivem s ohledem na níže ležící intravilán. Je ale nutné řešit nekapacitní zatrubnění v intravilánu obce Dobré (viz PPO 4.1). Podmínkou realizovatelnosti je provedení inženýrsko-geologického průzkumu pod hrází (cca 100 m2, min. 1 sonda pod tělesem hráze). Z hlediska nákladů je realizace PPO 1.1 v této variantě 2 odhadnuta na 2 až 3 mil. Kč s ohledem na aktuálně platný ceník AOPK ČR a expertní posouzení návrhu. 30