list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Transkript

1 revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu Úvod Popis konstrukce: Postup při výpočtu, modelování Použité podklady a literatura Statický výpočet Zatížení ocelová hala Zatížení obvodový pas Patky Posouzení patky Pa Posouzení patky Pa Posouzení patky Pa Základové pasy Vnitřní podélný pas Obvodový pas... 27

2 revize: 2 1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU 1.1 ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh založení objektu novostavby haly. Statický výpočet je zpracován v rozsahu projektu pro provedení stavby s respektováním platných norem ČSN EN. Detailní dimenzování jednotlivých částí konstrukce, není předmětem tohoto statického výpočtu, je součástí realizační resp. výrobní dokumentace. Ve statickém výpočtu jsou doloženy pouze výstupy nutné pro posouzení konstrukcí a úplnost statického výpočtu. Podrobné kompletní výstupy jsou archivovány u zpracovatele a na požádání mohou být vytištěny a doloženy. Zatížení uvažovaná ve výpočtu: - vlastní tíha nosných konstrukcí součinitel 1,35 - stálé zatížení součinitel 1,35 - užitné zatížení dle kategorie plochy součinitel 1,50 - sníh : III.oblast 150 kg/m2 součinitel 1,50 - vítr II. oblast součinitel 1,50 Materiály použité v nosných konstrukcích: - Betonové monolitické základové konstrukce : C25/30-XC2 1.2 POPIS KONSTRUKCE: Jedná se o ocelovou konstrukci haly, kterou řeší samostatný projekt ocelových konstrukcí. Sloupy nosné konstrukce haly budou založeny plošně na základových monolitických železobetonových patkách různého půdorysného rozměru dle intenzity zatížení. Sloupy budou osazeny na krčku patky. Patky budou stupňovité. Na patku bude uložen obvodový základový pas, který bude proveden z monolitického železobetonu. Pas slouží k uložení obvodového pláště. 1.3 POSTUP PŘI VÝPOČTU, MODELOVÁNÍ Pro posouzení založení byly použity výsledky výpočtu ocelové konstrukce haly. Návrh založení objektu přístavby haly vycházel z údajů získaných z geologického průzkumu. Výpočet jednotlivých patek byl proveden programem GEO5-patka. Vstupní data a výsledky jsou uvedeny pro každý typ patky.

3 revize: POUŽITÉ PODKLADY A LITERATURA NORMY: - ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí - ČSN EN Zatížení konstrukcí část 1-1: Vlastní tíha a užitná zatížení - ČSN EN Navrhování betonových konstrukcí část 1-1: Obecná pravidla - ČSN EN Navrhování geotechnických konstrukcí část 1: Obecná pravidla - ČSN EN Beton část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, včetně změn PODKLADY: - projektová dokumentace stavební části - geologický průzkum staveniště - SOFTWARE: - GEO 5 patky

4 revize: 4 2 STATICKÝ VÝPOČET 2.1 ZATÍŽENÍ OCELOVÁ HALA

5 revize: 5

6 revize: 6

7 revize: 7

8 revize: 8

9 revize: 9

10 revize: ZATÍŽENÍ OBVODOVÝ PAS Obvodový plášť, základové nosníky celková výška plášťě = POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ 5,00 tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -2 kn/m kn/m Skladba: obvodové zdivo tl. 450 mm 0,45 3,70 18,50 1,35 24,98 základový nosník 500/600 7,50 1,35 10,13 CELKEM liniové zatížení na základy 26,00 1,35 35,10 m zatížení na piloty v ose B pro sloupy v modulu 4,8m zatěžovací šířka na piloty = 4,80 m charakteristické 124,80 kn g 1,35 výpočtové 168,48 kn ZÁKLADOVÝ NOSNÍK - prostý nosník světlé rozpěti L n = 4,20 m hl. uložení t = 0,600 m účinné rozpětí L eff = L n +a 1 +a 2 = 4,80 m tl. prvku h = 0,600 m zatěžovací šířka b = 1,00 m a 1 =a 2 = 0,300 m šířka průřezu B = 0,500 m výška průřezu H = 0,600 m POPIS ZATÍŽENÍ zatižení zat.šíř. charakter. g výpočt. celkové zatížení na základový nosník plošné (výška) knm -2 m kn/m kn/m 26,00 1,35 35,10 vnitřní síly v prvku CELKOVÉ ZATÍŽENÍ: charakteristické g výpočtové 2 ohybový moment M = 0,125*g*L eff posouvající síla Q = 0,5*g*L eff 74,88 knm 62,40 kn 1,35 1,35 101,09 knm 84,24 kn

11 revize: PATKY Posouzení patky Pa1 Základní parametry zemin Název Vzorek ϕ ef c ef γ γ su δ [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F1, konzistence tuhá Třída G R Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Založení Typ základu: stupňovitá centrická patka Hloubka založení h z = 1.40 m Hloubka upraveného terénu d = 1.40 m Tloušťka horního stupně t v = 0.60 m Tloušťka základu t = 0.60 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: stupňovitá centrická patka Délka patky x = 1.50 m Šířka patky y = 1.50 m Délka horního stupně a vx = 0.90 m Šířka horního stupně a vy = 0.90 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.30 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.30 m Objem patky = 1.84 m 3 Materiál konstrukce Objemová tíha γ = kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = MPa Pevnost v tahu f ct = 2.20 MPa Modul pružnosti E cm = MPa Ocel podélná : (R) Mez kluzu f yk = MPa Modul pružnosti E = MPa Ocel příčná: (R) Mez kluzu f yk = MPa Modul pružnosti E = MPa Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek

12 revize: 12 Vrstva [m] Přiřazená zemina Vzorek Třída F1, konzistence tuhá Třída G4 3 - R6 Zatížení Zatížení N M x M y H x H y Název Typ k. nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO Zatížení č. 1 Výpočtové ANO Zatížení č. 1 - provozní Provozní Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN :2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN ) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : automatický výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Kombinace 1 [ ] Kombinace 2 [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení γ G 1,35 1,00 1,00 1,00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. Kombinace 1 Kombinace 2 [ ] [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření γ φ 1,00 1,25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti γ c 1,00 1,25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti γ cu 1,00 1,40 Posouzení čís. 1 Výpočet 1.MS - mezivýsledky φ d = c d = kpa γ 1prum = kn/m 3 γ 1prum = kn/m 3 b ef = m N d = N c = N b = s d = s c = s b = d d = d c = d b = i d = i c = 0.809

13 revize: 13 i b = b d = b c = b b = g d = g c = g b = R d = kpa Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = kn Spočtená tíha nadloží Z = kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 2.22 m Dosah smykové plochy l sp = 6.48 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = kpa Extrémní kontaktní napětí σ = kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 9.46 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = Soudržnost základ-základová spára a = 1.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = kn Extrémní horizontální síla H = kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = kn Spočtená tíha nadloží Z = kn Sednutí středu hrany x - 1 = 1.9 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 1.9 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.7 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.1 mm Sednutí středu základu = 3.4 mm Sednutí charakterist. bodu = 2.2 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = MPa

14 revize: 14 Základ je ve směru délky tuhý (k=83.19) Základ je ve směru šířky tuhý (k=83.19) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 2.2 mm Hloubka deformační zóny = 2.92 m Natočení ve směru x = (tan*1000) Natočení ve směru y = (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Délka kritického průřezu je rovna nule. Patka na protlačení VYHOVUJE

15 revize: Posouzení patky Pa2 Základní parametry zemin Název Vzorek ϕ ef c ef γ γ su δ [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F1, konzistence tuhá Třída G R Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.40 m Hloubka upraveného terénu d = 1.40 m Tloušťka základu t = 1.20 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.00 m Šířka patky y = 1.00 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.30 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.30 m Objem patky = 1.20 m 3 Materiál konstrukce Objemová tíha γ = kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = MPa Pevnost v tahu f ct = 2.20 MPa Modul pružnosti E cm = MPa Ocel podélná : (R) Mez kluzu f yk = MPa Modul pružnosti E = MPa Ocel příčná: (R) Mez kluzu f yk = MPa Modul pružnosti E = MPa Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek Třída F1, konzistence tuhá Třída G4

16 revize: 16 Vrstva [m] Přiřazená zemina Vzorek 3 - R6 Zatížení Zatížení N M x M y H x H y Název Typ k. nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO Zatížení č. 1 Výpočtové ANO Zatížení č. 1 - provozní Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 2.00 m od původního terénu. Provozní Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN :2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN ) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : automatický výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Kombinace 1 [ ] Kombinace 2 [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení γ G 1,35 1,00 1,00 1,00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. Kombinace 1 Kombinace 2 [ ] [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření γ φ 1,00 1,25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti γ c 1,00 1,25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti γ cu 1,00 1,40 Posouzení čís. 1 Výpočet 1.MS - mezivýsledky φ d = c d = kpa γ 1prum = kn/m 3 γ 1prum = kn/m 3 b ef = m N d = N c = N b = s d = s c = s b = d d = d c = d b = i d = i c = i b = b d = 1.000

17 revize: 17 b c = b b = g d = g c = g b = R d = kpa Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = kn Spočtená tíha nadloží Z = 4.91 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1.63 m Dosah smykové plochy l sp = 4.99 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = kpa Extrémní kontaktní napětí σ = kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 9.24 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = Soudržnost základ-základová spára a = 1.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = kn Extrémní horizontální síla H = kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = kn Spočtená tíha nadloží Z = 3.64 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 2.0 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2.3 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.7 mm Sednutí středu základu = 3.3 mm Sednutí charakterist. bodu = 2.3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = MPa Základ je ve směru délky tuhý (k= ) Základ je ve směru šířky tuhý (k= )

18 revize: 18 Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 2.3 mm Hloubka deformační zóny = 2.88 m Natočení ve směru x = (tan*1000) Natočení ve směru y = (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Délka kritického průřezu je rovna nule. Patka na protlačení VYHOVUJE

19 revize: Posouzení patky Pa3 Parametry zemin Třída F1, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 19,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 29,00 Soudržnost zeminy : c ef = 4,00 kpa Edometrický modul : E oed = 25,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19,00 kn/m 3 Třída G4 Objemová tíha : γ = 19,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 33,00 Soudržnost zeminy : c ef = 1,00 kpa Edometrický modul : E oed = 35,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,30 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19,00 kn/m 3 R6 Objemová tíha : γ = 20,50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 22,00 Soudržnost zeminy : c ef = 5,00 kpa Edometrický modul : E oed = 14,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 20,50 kn/m 3 Založení Typ základu: stupňovitá centrická patka Hloubka od původního terénu h z = 1,40 m Hloubka základové spáry d = 1,40 m Tloušťka horního stupně t v = 0,60 m Tloušťka základu t = 0,60 m Sklon upraveného terénu s 1 = Sklon základové spáry s 2 = Objemová tíha zeminy nad základem = 2 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: stupňovitá centrická patka Délka patky x = 1,70 m Šířka patky y = 1,70 m Délka horního stupně a vx = 0,90 m Šířka horního stupně a vy = 0,90 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0,30 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0,30 m Objem patky = 2,22 m 3 Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 25,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = 2 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2,20 MPa Modul pružnosti E cm = 2900 MPa

20 revize: 20 Ocel podélná : (R) Mez kluzu Ocel příčná: (R) Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva [m] Přiřazená zemina f yk = 50 MPa f yk = 50 MPa Vzorek 1 1,30 Třída F1, konzistence tuhá 2 1,50 Třída G4 3 - R6 Zatížení Zatížení N M x M y H x H y Název Typ nové změn a [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 503,40 14,93 14,89 2 ANO Zatížení č. 1 - provozní Užitné 359,60 10,60 10,60 Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN :2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN ) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Kombinace 1 [ ] Kombinace 2 [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení γ G 1,35 1,00 1,00 1,00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. Kombinace 1 Kombinace 2 [ ] [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření γ φ 1,00 1,25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti γ c 1,00 1,25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti γ cu 1,00 1,40 Součinitel redukce pevnosti horniny γ qu 1,00 1,40 Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje Zatížení č. 1 Ano 0,03-0,03 221,28 733,11 30,18 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,03-0,03 232,34 735,56 31,59 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha patky G = 74,92 kn Spočtená tíha nadloží Z = 48,82 kn

21 revize: 21 Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 2,45 m Dosah smykové plochy l sp = 7,09 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 735,56 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 232,34 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 10,72 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 33,00 Soudržnost základ-základová spára a = 1,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 397,16 kn Extrémní horizontální síla H = 21,09 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 55,50 kn Spočtená tíha nadloží Z = 36,16 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 2,8 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2,5 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 2,8 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 2,5 mm Sednutí středu základu = 4,6 mm Sednutí charakterist. bodu = 3,0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 21,36 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=59,68) Základ je ve směru šířky tuhý (k=59,68) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 3,0 mm Hloubka deformační zóny = 3,34 m Natočení ve směru x = 0,195 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0,195 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden pro zatěžovací stav 1.(Zatížení č. 1)

22 revize: 22 Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 8 Krytí výztuže = 40,0 mm Šířka průřezu = 1,70 m Výška průřezu = 0,60 m Stupeň vyztužení ρ = 0,17 % > 0,13 % = ρ min Poloha neutrálné osy x = 0,04 m < 0,34 m = x max Moment na mezi únosnosti M Rd = 375,25 knm > 49,24 knm = M Ed Průřez VYHOVUJE. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 8 Krytí výztuže = 55,0 mm Šířka průřezu = 1,70 m Výška průřezu = 0,60 m Stupeň vyztužení ρ = 0,18 % > 0,13 % = ρ min Poloha neutrálné osy x = 0,04 m < 0,33 m = x max Moment na mezi únosnosti M Rd = 364,76 knm > 49,23 knm = M Ed Průřez VYHOVUJE. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 503,40 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 15,68 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 487,72 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 1,20 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0,36 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3,68 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 314,41 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 188,99 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0,57 m Délka průřezu u cr = 4,80 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0,07 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 0,61 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE

23 revize: ZÁKLADOVÉ PASY Vnitřní podélný pas STROPNÍ DESKA - galerie Kategorie C1 dle ČSN EN POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 Skladba podlahy: keramická dlažba + lepidlo 0,01 24,00 0,24 1,35 0,32 anhydrid 0,04 24,00 0,96 1,35 1,30 tepelná izolace tl.10mm 0,010 1,50 0,02 1,35 0,02 žb.deska tl. 60mm 0,060 25,00 1,50 1,35 2,03 zalití vln 0,030 25,00 0,75 1,35 1,01 tr. plech 0,10 1,35 0,14 podhled 0,20 1,35 0,27 stálé zatížení stropní kce bez vl.tíhy 3,77 1,35 5,08 vlastní tíha stropní desky 0 25,00 1,35 CELKEM STÁLÉ 3,77 1,35 5,08 PROMĚNNÉ ZATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní užitné, kategorie C1 300,0kg/m2 3,00 1,50 4,50 vedlejší Zatěžovací plocha pro vnitřní podporu 27,23 m2 Zatížení na střední pilíř 260,94 kn Uvažováno s roznosem zatížení ve zděné stěně pod úhlem 30 od svislice ( uvažována šířka 3,0 m ) Zatížení na vnitřní podélny pas 86,98 kn/m Parametry zemin Třída F1, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 19,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 29,00 Soudržnost zeminy : c ef = 4,00 kpa Edometrický modul : E oed = 25,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19,00 kn/m 3 Třída G4 Objemová tíha : γ = 19,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 33,00 Soudržnost zeminy : c ef = 1,00 kpa Edometrický modul : E oed = 35,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,30 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19,00 kn/m 3

24 revize: 24 R6 Objemová tíha : γ = 20,50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 22,00 Soudržnost zeminy : c ef = 5,00 kpa Edometrický modul : E oed = 14,00 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 20,50 kn/m 3 Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu h z = 0,80 m Hloubka základové spáry d = 0,80 m Tloušťka základu t = 0,60 m Sklon upraveného terénu s 1 = Sklon základové spáry s 2 = Objemová tíha zeminy nad základem = 2 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 12,00 m Šířka pasu (x) = 0,60 m Šířka sloupu ve směru x = 0,30 m Objem pasu = 0,36 m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 25,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = 2 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2,20 MPa Modul pružnosti E cm = 2900 MPa Ocel podélná : (R) Mez kluzu Ocel příčná: (R) Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva [m] Přiřazená zemina f yk = 50 MPa f yk = 50 MPa Vzorek 1 1,30 Třída F1, konzistence tuhá 2 1,50 Třída G4 3 - R6 Zatížení Zatížení N M y H x Název Typ nové změna [kn/m] [knm/m] [kn/m] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 102,00 2 ANO Zatížení č. 2 Užitné 73,00

25 revize: 25 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 2,00 m od původního terénu. Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN :2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN ) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Kombinace 1 [ ] Kombinace 2 [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení γ G 1,35 1,00 1,00 1,00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. Kombinace 1 Kombinace 2 [ ] [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření γ φ 1,00 1,25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti γ c 1,00 1,25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti γ cu 1,00 1,40 Součinitel redukce pevnosti horniny γ qu 1,00 1,40 Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje Zatížení č. 1 Ano 187,00 552,82 33,83 Ano Zatížení č. 1 Ne 192,95 552,82 34,90 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu G = 12,15 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 1,62 kn/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1,00 m Dosah smykové plochy l sp = 3,08 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 552,82 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 192,95 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 2,94 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 29,00 Soudržnost základ-základová spára a = 4,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 65,13 kn Extrémní horizontální síla H = kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE

26 revize: 26 Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9,00 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 1,20 kn/m Sednutí středu délkové hrany = 1,0 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3,0 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3,0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 17,07 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=1699,14) Základ je ve směru šířky tuhý (k=367,01) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 2,9 mm Hloubka deformační zóny = 4,34 m Natočení ve směru šířky = 0 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 102,00 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 51,00 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 51,00 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 1,64 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0,06 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3,68 MPa Patka na protlačení VYHOVUJE Pas vyztužen konstrukčně.

27 revize: Obvodový pas obvodový pas 3x16,0-kr.35,0 2x12,0-kr.288,0 Typ prvku: nosník Prostředí: XC2 Beton : C 20/25 f ck = 20,0 MPa; f ctm = 2,2 MPa; E cm = 30000,0 MPa Ocel podélná : (R) (f yk = 500,0 MPa; E s = ,0 MPa) Ocel příčná : (R) (f yk = 500,0 MPa; E s = ,0 MPa) Vzpěr Vzpěr není uvažován S tlačenou výztuží je počítáno. Třmínky Profil: 8,0 mm; Vzdálenost: 0,25 m; Svislé střihy: 2; Vodor. střihy: 2 3x16,0-kr.35,0 Posouzení min. a max. stupně vyztužení Nosn ík(tažená výztuž - minimum, celková výztuž - maximum): ρ s,t ρ s = 217 = 478 ρ s,min ρ s,max = 13 = 0,04 VYHOVUJE VYHOVUJE Posouzení vzdáleností vložek Vzdálenosti mezi vložkami vyhovují. Stupeň vyztužení smykovou výztuží ρ w,min = ρ w = VYHOVUJE Maximálnívzdálenost třmínků Maximálnívzdálenost větví třmínků s l,max = s t,max = 0,40 m 0,42 m VYHOVUJE Posouzení mezního sta vu únosnosti č. Název 1 Zat. případ 1 N Ed N Rd [kn] V Edz V Rdz [kn] 84,00 2 Zat. případ 2 202,26 Mezní stav únosnosti (ohyb, smyk, kroucení) VYHOVUJE V Ed y V Rd y [kn] M Ed y M Rd y [knm] 102,00 174,13-101,00-172,89 M Edz M Rdz [knm] T Ed T Rd [knm] Posouzení Vyhovuje Vyhovuje Vypracoval: ing.j.zábrana Celkové posouzení průřezu VYHOV UJE