STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ

Transkript

1 STATICKÉ POSOUZENÍ VYPRACOVAL: SCHVÁLIL: ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: FORMÁT A4: MÍSTO STAVBY: STAVBA - OBJEKT: AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE STUPEŇ: ČÁST: MĚŘÍTKO: DATUM: Č. ZAKÁZKY: 28 POSUDEK STATIKA - 03/2013 OBSAH: Č.PŘÍLOHY: REVIZE: PARÉ: STATICKÉ POSOUZENÍ 0

2 OBSAH OBSAH... 2 STATICKÉ POSOUZENÍ ÚVOD Identifikační údaje Předmět dokumentace Podklady Použité předpisy, literatura, software Použité materiály ZÁKLADOVÉ POMĚRY Závěry IGP SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD POSOUZENÍ ZÁKLADŮ Zatížení na pasy Krajní příčné a střední příčné pasy Krajní pas podélný D model základů ověření nerovnoměrného sedání ZÁVĚR tel.: , strana 2

3 STATICKÉ POSOUZENÍ 1. ÚVOD Název stavby: Objednatel: 1.1. Identifikační údaje Část dokumentace: Zpracovatel části: Stupeň dokumentace: Datum zpracování: 03/2013 RD Hostivice založení objektu Avek s.r.o., Ing. Vít Kocourek Prosecká 683/115, Praha 9 Stavebně konstrukční část B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, Praha 5 - Radotín 1.2. Předmět dokumentace Předmětem statického posouzení je návrh založení stavby RD Hostivice ve složitých základových podmínkách. Autor posudku Ing. Roman Balík je autorizovaným inženýrem v oboru Statika a dynamika staveb zapsaným u ČKAIT pod pořadovým číslem Podklady Pro vyhotovení dokumentace byly použity následující podklady: [a] Architektonicko-stavební část dokumentace - Ing. Vít Kocourek, 09/2012, [b] Konzultace se zpracovatelem stavební části Ing. Kocourkem, 09/2012. [c] IGP zpracovaný společností Agrogeologie RNDr. Tomáš Vrána, 08/2012. tel.: , strana 3

4 1.4. Použité předpisy, literatura, software Při zpracování dokumentace byly využity následující předpisy: ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí, ČSN EN Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, ČSN EN Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, ČSN EN 206-1, Z3 Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, ČSN EN ,O1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí - Část 1: Obecná pravidla, ČSN EN Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla. TP č.51 J. Hořejší, J. Šafka: Statické tabulky, SNTL, Praha, Software: Scia Engineer 2011, RTool, RIBTec, RIB Software AG Fine GEO 5 v Patky (licencováno B2K design s.r.o.), Vlastní výpočtové utility v prostředí MS Excel 1.5. Použité materiály Beton C25/30-XC2 tel.: , strana 4

5 2. ZÁKLADOVÉ POMĚRY 2.1. Závěry IGP tel.: , strana 5

6 Tab. 1 popis zemin GT popisná charakteristika GT1 tmavě hnědá jílovitá hlína humózní hlína konzistence tuhá až pevná ČSN (ČSN EN ISO ) zatřídění název nehodnoceno - nevhodná základová půda GT2 písčitý jíl s úlomky cihel, betonu a hornin slabě ulehlá navážka tuhý F4/CS-Y (sacl) písčitý jíl s úlomky GT3 hnědý a hnědošedý jíl / jílovitá hlína náplav tuhý F6/CL (sasicl) jíl s nízkou plasticitou Tab. 2 doporučené hodnoty výpočtové únosnosti GT1 jílovitá humózní hlína GT2 F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - slabě ulehlá navážka konzistence tuhá nehodnoceno nebude tvořit základovou půdu pro slabě ulehlé navážky nelze stanovit GT3 F6/CL jíl / jílovitá hlína - náplav 100 kpa (-30%) hodnotu R d je nutno snížit o 30% z důvodu přítomnosti hladiny podzemní vody Tab. 3 doporučené hodnoty geotechnických charakteristik GT GT2 zatřídění F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - navážka ν β γ [kn. m -3 ] E def [MPa] c u [kpa] ϕ u [ o ] c ef [kpa] tuhá 0,35 0,62 18,5 3, ϕ ef [ o ] GT3 F6/CL jíl/jílovitá hlína tuhá 0,40 0, , spolehlivost hodnot ověřena penetračními zkouškami tel.: , strana 6

7 3. SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD Půdorys 1.np tel.: , strana 7

8 Půdorys 2.np tel.: , strana 8

9 Řez A-A tel.: , strana 9

10 Základy tel.: , strana 10

11 4. POSOUZENÍ ZÁKLADŮ 4.1. Zatížení na pasy Zatížení na základovou spáru byla kvalifikovaně odhadnuta zjednodušeným rozborem. Hodnoty pro jednotlivé pasy uvádím níže: - příčné pasy obvodové q k = 75kN/bm - příčné pasy vnitřní q k = 85kN/bm - podélné pasy obvodové q k = 45kN/bm Vlastní tíha pasů a nadezdívky ze ztraceného bednění je generována programem Krajní příčné a střední příčné pasy Posouzení plošného základu Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny : Patky EN (EC2) standardní ČSN (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 2 - redukce zatížení a odporu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : γ G = 1,35 [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce svislé únosnosti : γ Rvs = 1,40 [ ] Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γ Rhs = 1,10 [ ] Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek ϕ ef c ef γ γ su δ [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence tuhá 23,00 12,00 18,50 8,50 2 Třída F6, konzistence tuhá 19,00 10,00 21,00 11,00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 18,50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 23,00 Soudržnost zeminy : c ef = 12,00 kpa tel.: , strana 11

12 Modul přetvárnosti : E def = 3,30 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,35 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18,50 kn/m 3 Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 21,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 19,00 Soudržnost zeminy : c ef = 10,00 kpa Modul přetvárnosti : E def = 8,90 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,40 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 21,00 kn/m 3 Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu h z = 1,00 m Hloubka základové spáry d = 1,00 m Tloušťka základu t = 0,35 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0,00 Sklon základové spáry s 2 = 0,00 Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 2,00 m Šířka pasu (x) = 1,10 m Šířka sloupu ve směru x = 0,40 m Objem pasu = 0,38 m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = 20,00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2,20 MPa Modul pružnosti E cm = 30000,00 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu f yk = 500,00 MPa Ocel příčná: B500 Mez kluzu f yk = 500,00 MPa Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek 1 3,20 Třída F4, konzistence tuhá 2 2,80 Třída F6, konzistence tuhá 3 - Třída F6, konzistence tuhá Zatížení Zatížení N M y H x Číslo Název Typ nové změna [kn/m] [knm/m] [kn/m] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 85,00 0,00 0,00 2 ANO Zatížení č. 2 Užitné 85,00 0,00 0,00 tel.: , strana 12

13 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití Vyhovuje příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 92,77 363,25 25,54 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 98,19 363,25 27,03 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu G = 11,95 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 11,06 kn/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1,39 m Dosah smykové plochy l sp = 3,78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 363,25 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 98,19 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 3,25 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 42,34 kn Extrémní horizontální síla H = 0,00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 2 Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití Vyhovuje příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 92,77 363,25 25,54 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 98,19 363,25 27,03 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu G = 11,95 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 11,06 kn/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1,39 m Dosah smykové plochy l sp = 3,78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 363,25 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 98,19 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE tel.: , strana 13

14 Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 3,25 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 42,34 kn Extrémní horizontální síla H = 0,00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Název : 1.MS Fáze : 1; Výpočet : 2 Delta = 0,00 1,10 1,00 +x 1,00 1,10 +y Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 8,86 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 8,19 kn/m Sednutí středu délkové hrany = 5,8 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 7,1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 7,1 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3,71 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=260,75) Základ je ve směru šířky tuhý (k=347,06) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 7,5 mm Hloubka deformační zóny = 2,91 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000) tel.: , strana 14

15 Název : 2.MS Fáze : 1; Výpočet : 1 PT UT 1,00 1,00 0,35 2,91 Dimenzace čís. 1 Sigma,z Sigma,or msigma,or Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 4 Krytí výztuže = 40,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,35 m Stupeň vyztužení ρ = 0,27 % > 0,13 % = ρ min Poloha neutrálné osy x = 0,03 m < 0,19 m = x max Moment na mezi únosnosti M Rd = 101,02 knm > 7,12 knm = M Ed Průřez VYHOVUJE. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 85,00 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 30,91 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 54,09 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 0,91 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0,20 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3,68 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 54,25 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 30,75 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0,15 m Délka průřezu u cr = 2,00 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0,05 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 1,53 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE tel.: , strana 15

16 4.3. Krajní pas podélný Posouzení plošného základu Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 : Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny : Patky EN (EC2) standardní ČSN (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 2 - redukce zatížení a odporu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : γ G = 1,35 [ ] 1,00 [ ] Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce svislé únosnosti : γ Rvs = 1,40 [ ] Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γ Rhs = 1,10 [ ] Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek ϕ ef c ef γ γ su δ [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence tuhá 23,00 12,00 18,50 8,50 2 Třída F6, konzistence tuhá 19,00 10,00 21,00 11,00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 18,50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 23,00 Soudržnost zeminy : c ef = 12,00 kpa Modul přetvárnosti : E def = 3,30 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,35 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18,50 kn/m 3 Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 21,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 19,00 Soudržnost zeminy : c ef = 10,00 kpa Modul přetvárnosti : E def = 8,90 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,40 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,10 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 21,00 kn/m 3 Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu h z = 1,00 m Hloubka základové spáry d = 1,00 m Tloušťka základu t = 0,35 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0,00 tel.: , strana 16

17 Sklon základové spáry s 2 = 0,00 Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 2,00 m Šířka pasu (x) = 0,80 m Šířka sloupu ve směru x = 0,40 m Objem pasu = 0,28 m 3 /m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23,00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku f ck = 20,00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2,20 MPa Modul pružnosti E cm = 30000,00 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu f yk = 500,00 MPa Ocel příčná: B500 Mez kluzu f yk = 500,00 MPa Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek 1 3,20 Třída F4, konzistence tuhá 2 2,80 Třída F6, konzistence tuhá 3 - Třída F6, konzistence tuhá Název : Profil a přiřazení Fáze : 1 1,70 PT UT 1,00 0,35 1,00 HPV Zatížení Číslo Zatížení nové změna Název Typ N M y H x [kn/m] [knm/m] [kn/m] 1 ANO Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00 2 ANO Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. tel.: , strana 17

18 Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1) Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití Vyhovuje příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 70,15 351,85 19,94 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 75,02 351,85 21,32 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu G = 8,69 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 6,32 kn/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1,01 m Dosah smykové plochy l sp = 2,75 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 351,85 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 75,02 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 3,25 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 24,61 kn Extrémní horizontální síla H = 0,00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE tel.: , strana 18

19 Název : 1.MS Fáze : 1; Výpočet : 1 Delta = 0,00 0,80 1,00 1,00 +x 0,80 +y Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1) Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 6,44 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 4,68 kn/m Sednutí středu délkové hrany = 2,7 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3,8 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3,8 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=761,27) Základ je ve směru šířky tuhý (k=389,77) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 3,9 mm Hloubka deformační zóny = 2,05 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000) tel.: , strana 19

20 Název : 2.MS Fáze : 1; Výpočet : 1 PT UT 0,35 1,00 1,00 2,05 Vstupní data (Fáze budování 2) Geologický profil a přiřazení zemin Sigma,z Sigma,or msigma,or Číslo Vrstva Přiřazená zemina [m] Vzorek 1 3,20 Třída F4, konzistence tuhá 2 2,80 Třída F6, konzistence tuhá 3 - Třída F6, konzistence tuhá Zatížení Číslo Zatížení nové změna Název Typ N M y H x [kn/m] [knm/m] [kn/m] 1 NE NE Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00 2 NE NE Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2) Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y σ R d Využití Vyhovuje příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 70,15 351,85 19,94 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 75,02 351,85 21,32 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) tel.: , strana 20

21 Spočtená vlastní tíha pasu G = 8,69 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 6,32 kn/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1,01 m Dosah smykové plochy l sp = 2,75 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 351,85 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 75,02 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 3,25 kn Úhel tření základ-základová spára ψ = 23,00 Soudržnost základ-základová spára a = 12,00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 24,61 kn Extrémní horizontální síla H = 0,00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2) Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 6,44 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 4,68 kn/m Sednutí středu délkové hrany = 2,7 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3,8 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3,8 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=761,27) Základ je ve směru šířky tuhý (k=389,77) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 3,9 mm Hloubka deformační zóny = 2,05 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000) Dimenzace čís. 1 (Fáze budování 2) Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Profil vložky = 16,0 mm Počet vložek = 4 Krytí výztuže = 40,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,35 m Stupeň vyztužení ρ = 0,27 % > 0,13 % = ρ min Poloha neutrálné osy x = 0,03 m < 0,19 m = x max Moment na mezi únosnosti M Rd = 101,02 knm > 2,10 knm = M Ed Průřez VYHOVUJE. tel.: , strana 21

22 Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 45,00 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 22,50 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 22,50 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 0,91 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0,08 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3,68 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 39,49 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 5,51 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0,15 m Délka průřezu u cr = 2,00 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0,01 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 1,53 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE D model základů ověření nerovnoměrného sedání Vstupní údaje, zatěžovací stavy a kombinace zatížení Materiály Jméno Typ Jednotková hmotnost [kg/mm 3 ] E [MPa] Poisson - nu G [MPa] Tep.roztaž. [m/mk] Charakteristická válcová pevnost v tlaku fck(28) [MPa] C20/25 Beton 0,00 3,0000e+04 0,2 1,2500e+04 0,00 20,00 Podloží Jméno C1x [MN/m 3 ] C1y [MN/m 3 ] Tuhost [MN/m 3 ] C2x [MN/m] C2y [MN/m] Sub1 6,0000e+00 6,0000e+00 1,6000e+01 6,0000e+00 6,0000e+00 Sub2 5,0000e+00 5,0000e+00 1,0000e+01 5,0000e+00 5,0000e+00 Podloží Sub 1 šedé části pasů tuhost odpovídající IGP a modelu GEO Podloží Sub 2 zelená část pasů - snížená tuhost vystihující možné prosednutí při podmáčení nebo lokálním zhoršení parametrů podloží tel.: , strana 22

23 Model Jméno Materiál Tl. [mm] Typ tloušťky Typ Vrstva S26 C20/ konstantní deska (90) Deska S27 C20/ konstantní deska (90) Deska S28 C20/ konstantní deska (90) Deska S29 C20/ konstantní deska (90) Deska S30 C20/ konstantní deska (90) Deska S31 C20/ konstantní deska (90) Deska S32 C20/ konstantní deska (90) Deska S33 C20/ konstantní deska (90) Deska S34 C20/ konstantní deska (90) Deska S35 C20/ konstantní deska (90) Deska S36 C20/ konstantní deska (90) Deska S37 C20/ konstantní deska (90) Deska S38 C20/ konstantní deska (90) Deska S39 C20/ konstantní deska (90) Deska S40 C20/ konstantní stěna (80) Stena S41 C20/ konstantní stěna (80) Stena S42 C20/ konstantní stěna (80) Stena S43 C20/ konstantní stěna (80) Stena S44 C20/ konstantní stěna (80) Stena S45 C20/ konstantní stěna (80) Stena S46 C20/ konstantní stěna (80) Stena S47 C20/ konstantní stěna (80) Stena S48 C20/ konstantní stěna (80) Stena S49 C20/ konstantní stěna (80) Stena S50 C20/ konstantní stěna (80) Stena 6.Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Směr LC1 Vlastní tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 Horní stavba 1 Stálé LG1 Standard 7.Spojité zatížení na hraně plochy Jméno Plocha Typ Směr Hodnota - P 1 Poz x 1 Poloha [kn/m] Zatěžovací stav Systém Rozložení Hodnota - P 2 Poz x 2 Souř. [kn/m] LFS12 S40 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3 Hrana Poč tel.: , strana 23

24 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS13 S41 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS14 S42 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS15 S43 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS16 S44 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS17 S45 Síla Z -75,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS18 S46 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS19 S47 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS20 S48 Síla Z -45,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS21 S49 Síla Z -85,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku LFS22 S50 Síla Z -85,00 0,000 Délka 3 LC2 - Horní stavba 1 GSS Rovnoměrné 1,000 Rela Od počátku 8.Kombinace Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - Vlastní tíha LC2 - Horní stavba 1 1,00 1, Vnitřní síly Vnitřní síly mxd- tel.: , strana 24

25 Vnitřní síly myd- Vnitřní síly mxd+ Vnitřní síly myd+ tel.: , strana 25

26 Vnitřní síly kontaktní napětí Návrh výztuže nutné plochy Výztuž, nutné plochy spodní směr x Výztuž, nutné plochy spodní směr y tel.: , strana 26

27 Výztuž, nutné plochy horní směr x Výztuž, nutné plochy horní směr y Deformace Deformace/ sednutí lineární (obálka kombinací) tel.: , strana 27

28 5. ZÁVĚR Statickým posudkem byly navrženy nové konstrukce základů RD ve složitých geotechnických podmínkách. Konstrukce byly posouzeny na účinky od působícího zatížení vlastní tíhy, tíhy ostatního stálého zatížení a nahodilých zatížení dle platných norem ČSN EN. Bylo prověřeno chování konstrukce při nerovnoměrném sedání, na které je navržena výztuž. Konstrukce na působící zatížení vyhoví v obou mezních stavech. Pokud není ve statickém posouzení uvedeno jinak je nutné při provádění dodržovat zejména tyto ČSN a to i jejich doporučené oddíly: ČSN EN Druhy dokumentů kontroly, ČSN EN Beton - Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda. V případě změny podkladů, či vzniku nových skutečností, si projektant vyhrazuje právo posouzení dopadu těchto změn na řešení a eventuální doplnění nebo úpravu projektu. Tato dokumentace v žádném případě nenahrazuje prováděcí dokumentaci. Při provádění se musí dodržovat příslušné platné ČSN EN, související normy, technologické předpisy a zásady bezpečnosti práce a ochrany zdraví pracujících. Dodavatel stavby musí dbát montážních a technologických pokynů příslušných výrobců stavebních prvků a konstrukcí uvedených v této dokumentaci. V Praze dne 14. března 2013 Vypracoval: Ing. Roman Balík Ing. Jiří Kosobud Kontroloval: Ing. Martin Kameš tel.: , strana 28