Posouzení plošného základu Vstupní data

Transkript

1 Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Datu CEMEX Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef g [/ 3 ] g su [/ 3 ] d [ ] 9,00,00 3,00 Pro výpočet tlaku vklidu jsou všechnyzeinyzadányjako nesoudržné. Paraetry zein Objeová tíha Úhel vnitřního tření Soudržnost zeiny Edoetrickýodul Koef. strukturní pevnosti Obj.tíha sat.zeiny γ ϕ ef c ef E oed γ sat / 3 9,00,00 kpa 9,50 0,0 3,00 / 3 Založení Typ základu centrická patka Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s s 0,00 0,00 Objeová tíha zeinynad základe 0,00 / 3

2 Název Založení Fáze PT UT Geoetrie konstrukce Typ základu centrická patka Délka patky Šířka patky Šířka sloupu ve sěru x Šířka sloupu ve sěru y Obje patky x y c x c y 0,30 0,30 0,5 3 Název Geoetrie Fáze 0,50 +x 0,30 +y 0,50 0,50 0,30 0,50

3 Materiál konstrukce Objeová tíha γ 3,00 / 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle noryen 99-- (EC). Beton C0/5 Válcová pevnost v tlaku Pevnost vtahu Modul pružnosti Ocel podélná B500 Mez kluzu Ocel příčná B500 Mez kluzu Geologický profil apřiřazení zein Číslo Vrstva [] Přiřazená zeina f ck f ct E c 0,00, ,00 f yk 500,00 f yk 500,00 Vzorek 0,50 0,50 3 4, Zatížení Číslo Zatížení nové zěna ANO ANO Název - provozní Typ Návrhové Užitné N [] 5,00 0,83 M x [] 0,83 M y [] 0,83 H x [] 3,00,50 H y [] 3,00,50 Nastavení výpočtu Typ výpočtu -Výpočet pro odvodněné podínky Výpočet svislé únosnosti -ČSN Výpočet sednutí -Výpočet poocí oedoetrického odulu (ČSN 73 00) Oezení deforační zóny-poocí strukturní pevnosti Metodika posouzení výpočet podle EN 997 Zadání koeficientů Standard Návrhovýpřístup -redukce zatížení aodporu Návrhová situace trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Nepříznivé [ ] Příznivé [ ] Stálé zatížení γ G,35 Součinitel redukce svislé únosnosti Součinitel redukce vodorovné únosnosti Součinitelé redukce odporu (R) Souč. [ ] γ Rvs γ Rhs,40,0 3

4 Posouzení čís. Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha příznivě Ne e x [] 0,04 0,03 e y [] -0,09-0,08 s 85,57 9,39 R d 9,9 36,0 Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky Spočtená tíha nadloží G Z Posouzení svislé únosnosti 5,90,97 Tvar kontaktního napětí obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo. () Paraetrysykové plochypod základe Hloubka sykové plochy z sp 0,90 Dosah sykové plochy l sp,33 Výpočtová únosnost zákl. půdy Extréní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ Posouzení vodorovné únosnosti 36,0 9,39 kpa kpa Využití [%] 37,34 39,3 Vyhovuje Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo. () Zení odpor klidový Výpočtová velikost zeního odporu Úhel tření základ-základová spára S pd ψ 5,44 9,00 Soudržnost základ-základová spára a,00 kpa Horizontální únosnost základu Extréní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 7,4 4,4 Sednutí anatočení základu -vstupní data Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden suvažování koeficientu κ (vliv hloubkyzaložení). Napětí vzákladové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky Spočtená tíha nadloží Sednutí středu hranyx- Sednutí středu hranyx- Sednutí středu hranyy- Sednutí středu hranyy- Sednutí středu základu Sednutí charakterist. bodu G Z, 0,0 0,9 0,5,4 0,9,78,0 (-hrana ax.tlačená; -hrana in.tlačená) Sednutí anatočení základu -výsledky 4

5 Tuhost základu Spočtenýváženýprůěrnýodul přetvárnosti E def 4,43 Základ je ve sěru délkytuhý(k6766,9) Základ je ve sěru šířkytuhý(k6766,9) Celkové sednutí anatočení základu Sednutí základu 0,9 Hloubka deforační zóny 0,99 Natočení ve sěru x0,506 (tan*000) Natočení ve sěru y,488 (tan*000) Dienzace čís. Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve sěru x Tloušťka základu je větší než ax.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve sěru y Tloušťka základu je větší než ax.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Norálová síla vsloupu 5,00 Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášení do zákl. půdy Síla přenášená sykovou pevností ŽB Uvažovanýobvod sloupu Sykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonályna obvodu sloupu Patka na protlačení VYHOVUJE u 0 v Ed,ax v Rd,ax 3,5,48,0 0,03 3,68 5

6 PAS POD RAMENEM Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Datu CEMEX PAS POD RAMENEM Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef g [/ 3 ] g su [/ 3 ] d [ ] 9,00,00 3,00 Pro výpočet tlaku vklidu jsou všechnyzeinyzadányjako nesoudržné. Paraetry zein Objeová tíha Úhel vnitřního tření Soudržnost zeiny Edoetrickýodul Koef. strukturní pevnosti Obj.tíha sat.zeiny γ ϕ ef c ef E oed γ sat / 3 9,00,00 kpa 9,50 0,0 3,00 / 3 Založení Typ základu centrická patka Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry h z d t s s 0,00 0,00 Objeová tíha zeinynad základe 0,00 / 3

7 PAS POD RAMENEM Název Založení Fáze PT UT Geoetrie konstrukce Typ základu centrická patka Délka patky Šířka patky Šířka sloupu ve sěru x Šířka sloupu ve sěru y Obje patky x y c x c y 0,75 0,5 0,60 3 Název Geoetrie Fáze +x +y 0,300 0,5 0,300 0,75

8 PAS POD RAMENEM Materiál konstrukce Objeová tíha γ 3,00 / 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle noryen 99-- (EC). Beton C0/5 Válcová pevnost v tlaku Pevnost vtahu Modul pružnosti Ocel podélná B500 Mez kluzu Ocel příčná B500 Mez kluzu Geologický profil apřiřazení zein Číslo Vrstva [] Přiřazená zeina f ck f ct E c 0,00, ,00 f yk 500,00 f yk 500,00 Vzorek 0,50 0,50 3 4, Zatížení Číslo Zatížení nové zěna ANO ANO Název - provozní Typ Návrhové Užitné N [] 35,00 9,7 M x [] 0,83 M y [] 0,83 H x [] 9,7 H y [] 3,00,50 Nastavení výpočtu Typ výpočtu -Výpočet pro odvodněné podínky Výpočet svislé únosnosti -ČSN Výpočet sednutí -Výpočet poocí oedoetrického odulu (ČSN 73 00) Oezení deforační zóny-poocí strukturní pevnosti Metodika posouzení výpočet podle EN 997 Zadání koeficientů Standard Návrhovýpřístup -redukce zatížení aodporu Návrhová situace trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Nepříznivé [ ] Příznivé [ ] Stálé zatížení γ G,35 Součinitel redukce svislé únosnosti Součinitel redukce vodorovné únosnosti Součinitelé redukce odporu (R) Souč. [ ] γ Rvs γ Rhs,40,0 3

9 PAS POD RAMENEM Posouzení čís. Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha příznivě Ne e x [] 0,5 0,4 e y [] -0,07-0,06 s 3,58 35,79 R d 64,7 74,40 Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky Spočtená tíha nadloží G Z Posouzení svislé únosnosti 3,80,40 Tvar kontaktního napětí obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo. () Paraetrysykové plochypod základe Hloubka sykové plochy z sp 0,85 Dosah sykové plochy l sp,8 Výpočtová únosnost zákl. půdy Extréní kontaktní napětí Svislá únosnost VYHOVUJE R d σ Posouzení vodorovné únosnosti 64,7 3,58 kpa kpa Využití [%] 80,7 77,86 Vyhovuje Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo. () Zení odpor klidový Výpočtová velikost zeního odporu Úhel tření základ-základová spára S pd ψ 6,80 9,00 Soudržnost základ-základová spára a,00 kpa Horizontální únosnost základu Extréní horizontální síla R dh H Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís.,,40 Sednutí anatočení základu -vstupní data Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden suvažování koeficientu κ (vliv hloubkyzaložení). Napětí vzákladové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky Spočtená tíha nadloží G Z 3,80,40 Výpočet proveden za vyloučení tahu. Rozěrypatkypo vyloučení tažených okrajů Délka patky Šírka patky (x) (y) 0,70 Sednutí středu hranyx- Sednutí středu hranyx- Sednutí středu hranyy- Sednutí středu hranyy- Sednutí středu základu,4 0,6,3 0,6,3 4

10 PAS POD RAMENEM Sednutí charakterist. bodu,3 (-hrana ax.tlačená; -hrana in.tlačená) Sednutí anatočení základu -výsledky Tuhost základu Spočtenýváženýprůěrnýodul přetvárnosti E def 4,43 Základ je ve sěru délkytuhý(k8,53) Základ je ve sěru šířkytuhý(k3464,66) Celkové sednutí anatočení základu Sednutí základu,3 Hloubka deforační zóny,8 Natočení ve sěru x,46 (tan*000) Natočení ve sěru y0,76 (tan*000) Dienzace čís. Výpočet proveden sautoatický výběre nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve sěru x Tloušťka základu je větší než ax.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve sěru y Tloušťka základu je větší než ax.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Norálová síla vsloupu 35,00 Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášení do zákl. půdy Síla přenášená sykovou pevností ŽB Uvažovanýobvod sloupu Sykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonályna obvodu sloupu Patka na protlačení VYHOVUJE u 0 v Ed,ax v Rd,ax 7,00 8,00,00 0,0 3,68 5