JEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA
|
|
- Olga Říhová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 JEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA SIMPLE MODELS OF DEFORMATION RESISTANCE AND STRUCTURE-FORMING PROCESSES IN HOT WORKING OF IRON ALUMINIDES Pavel Suchánek a Ivo Schindler a Petr Kratochvíl b Pavel Hanus b a VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava-Poruba, ČR, pavel.suchanek@vsb.cz b TU Liberec,Hálkova 6, Liberec, ČR, pavel.hanus@tul.cz Abstrakt Byly vyvíjeny matematické modely středních deformačních odporů vybraných aluminidů železa v závislosti na teplotě a deformaci. Byly studovány a porovnávány čtyři podobné tavby s různým obsahem Cr, Ti a B (s následujícím chemickým složením v hm. %: M1 [Fe-16,5Al- 3,96Cr-0,24Ti-0,089B-0,01C], M2 [Fe-19,2Al-4,89Cr-0,68Ti-0,04C], M3 [Fe-16,8Al-4,00Cr- 0,063B-0,02C], M4 [Fe-18,4Al-4,94Cr-0,61Ti-0,070B-0,04C]). Ploché vzorky s odstupňovanou tloušťkou byly válcovány za tepla. Deformační odpory přepočítané z hodnot válcovacích sil, byly měřeny na laboratorní válcovací trati Tandem. Pomocí metalografického rozboru byly zkoumány postdynamické strukturotvorné procesy a náchylnost ke vzniku trhlin u zkoumaných aluminidů. Byly popsány rozdílnosti v deformačním chování a tvařitelnosti studovaných materiálů. Mathematical models of mean equivalent stress of selected iron aluminides depending on temperature and strain were developed. Four similar melts with various contents of Cr, Ti and B were studied and compared (their chemical compositions in wt. % as follows: M1 [Fe- 16,5Al-3,96Cr-0,24Ti-0,089B-0,01C], M2 [Fe-19,2Al-4,89Cr-0,68Ti-0,04C], M3 [Fe-16,8Al- 4,00Cr-0,063B-0,02C], M4 [Fe-18,4Al-4,94Cr-0,61Ti-0,070B-0,04C] ). Flat specimens with graded in size thickness were hot rolled. Deformation resistance was calculated from the roll force values that were measured in the laboratory rolling mill Tandem. Postdynamic structureforming processes as well as cracking susceptibility of the tested aluminides were investigated by metallography. Differences in deformation behaviour and formability of the studied materials were described. 1. ÚVOD Aluminidy železa na bázi Fe 3 Al jsou v zájmu zkoumání již mnoho let. Tyto slitiny mají relativně nízké materiálové náklady a nižší specifickou hmotnost, oproti drahým korozivzdorným ocelím, zaručují úsporu prvků jako jsou Cr, Ni, aj. Jejich pevnost v tahu je srovnatelná s mnoha ocelemi. Aluminidy železa mají vynikající odolnost v sulfidické a oxidické atmosféře zejména při vysokých teplotách a proto se předpokládá jejich použití např. pro konstrukční součásti v letectví, topné články, výměníky tepla, vybavení pro chemickou 1
2 výrobu, pro aplikace v roztavených solích, komponenty jaderných reaktorů, regenerátorové desky, výfukové systémy a jiné součástky spalovacích motorů atd. [1]. Oproti všem výše jmenovaným výhodám materiálů na bázi Fe 3 Al je problém v jejich přípravě a následném zpracování. Vyznačují se křehkostí při pokojové teplotě a poklesem pevnosti nad 600 C, což byly argumenty proti jejich aplikaci jako konstrukčních materiálů. V poslední době se věnuje pozornost zejména využívání antikorozních vlastností aluminidů železa při vysokých teplotách. Zásadním krokem je zvýšení creepové odolností těchto materiálů při a nad teplotou 600 C. Toho se dociluje aditivy, které vytváří stabilní fáze zpevňující materiál při teplotách použití. Na druhé straně se takto vzniklý deformační odpor může nepříznivě projevit při výrově takových komponent, např. při použití válcování za tepla. Předmětem této práce jsou právě úvodní pokusy se zjišťováním deformačních odporů aluminidů železa vytvrzených pro pozdější použití jako materiálů odolných vůči tečení při vysokých teplotách. 2. EXPERIMENT Byly studovány a porovnávány 4 tavby aluminidů železa podobného chemického složení s různými obsahy Cr, Ti a B, jak je uvedeno v Tabulce 1. Obsah chromu v rozmezí 2 5 at. % neovlivňuje základní mechanické vlastnosti aluminidu a má jen upravovat tvařitelnost materiálu při nižších teplotách [1,2]. Experiment byl rozdělen na dvě části. Nejprve byly zjišťovány střední přirozené deformační odpory (SPDO) na laboratorní trati Tandem, a následně pomocí metalografie zkoumány postdynamické strukturotvorné procesy zkoumaných aluminidů válcovaných na laboratorní stolici K350 [3]. Tabulka 1. Chemické složení zkoumaných aluminidů železa v hm. % / at. % Table 1. Chemical composition of investigated iron aluminides in wt. % / at. % Označení (description) Al Cr Ti B C M1 16,5/28,9 4,0/3,6 TiB 2 =0,33/0,76-0,01/0,04 M2 19,2/32,8 4,9/4,3 0,68/0,65-0,04/0,12 M3 16,8/29,3 4,0/3,6-0,06/0,27 0,02/0,08 M4 18,4/31,7 4,9/4,4 0,61/0,59 0,07/0,30 0,02/0, Zjišťování SPDO Experiment spočíval ve válcování vzorků s odstupňovanou tloušťkou čtyř aluminidů železa, které byly připraveny řezáním a broušením z výše uvedených intermetalik (Tabulka 1.). Vzorky byly pečlivě proměřeny a následně před válcováním na duo stolici A válcovací trati Tandem [3] nejprve předehřívány v elektrické odporové peci na teplotu 1300 C po dobu 20 minut. Poté byly vytaženy a na vzduchu volně chlazeny za současného měření povrchové teploty. Po dosažení požadované tvářecí teploty, byly vloženy do druhé elektrické odporové pece, kde byly ponechány 10 minut, aby došlo k vyrovnání teplot mezi povrchem a středem vzorku. Následně byly válcovány jedním úběrem (válce o průměru 159,3 mm se otáčely rychlostí N = 80 až 200 min -1 ) za současného zaznamenávání energosilových parametrů (viz. Obr. 1.), které byly využity pro přepočet na SPDO. Po vychladnutí provalku se změří šířka i tloušťka pro jednotlivé stupně vzorku; šíření závisí především na velikosti výškového úběru, tloušťka je ovlivněna velikostí válcovací síly (skok válců). Všechny uvedené veličiny se zapíší do excelovské tabulky a speciálním programem se přepočtou na hodnoty skutečné výškové deformace e h, střední deformační rychlost při válcování plochého vzorku [s -1 ] a SPDO σ s [MPa]. 2
3 Pro přepočet změřených veličin a výpočet SPDO se použilo následujících vzorců [4,5]: H 0 e h = ln (1) H1 kde H 0, resp. H 1 [mm] je vstupní, resp. výstupní tloušťka provalku v daném místě. 2 v e& = eh (2) 3 R v ( H H ) 0 1 kde v v [mm/s] je reálná obvodová rychlost válců o poloměru R [mm]. Člen R ( H 0 H 1 ) reprezentuje délku pásma deformace při válcování, tedy l d [mm]. Hodnota SPDO se určí jako: F v σ s = (3) QFv ld Bs kde F v [N] je válcovací síla, Q Fv je tvářecí faktor odpovídající konkrétní válcovací stolici [6], B s =(B 0 +B 1 )/2 [mm] je střední šířka provalku v daném místě (průměr z jeho šířky před a po válcování). Válcovací síla [kn] eh = 0,31 0,32 0,35 0,44 0,45 0,5 0,61 0,62 0, C 1020 C 1140 C 0 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 Čas [s] Obr. 1. Srovnání velikostí válcovacích sil u slitiny M1 pro různé tvářecí teploty Fig. 1. Comparison of roll forces in case of selected samples from M1 alloy for various forming temperatures Výsledná rovnice pro popis SPDO má umožnit rychlou predikci energosilových parametrů při adaptivním řízení válcovací tratě. Na základě předchozích zkušeností [7] byl zvolen jednoduchý model pro popis SPDO zkoumaného materiálu v závislosti na deformaci (s uvažováním zpevňování i dynamického odpevňování), teplotě a rychlosti tváření. Konkrétní konstanty v tomto modelu jsou stanovovány metodami vícenásobné nelineární regrese, a to za využití statistického programu Unistat 5.5. Výsledkem je rovnice v následujícím tvaru: B D σ = A e exp( C e ) e& exp( G T ) (4) s c h h kde σ s-c je predikovaný (dle vyvinutého modelu kalkulovaný) SPDO. Při výpočtu materiálových konstant A... G v rovnici typu (4) se v případě zpracování dat týkajících se slitin M1, M2, M3 a M4 přišlo na to, že bez zaznamenatelného snížení přesnosti 3
4 lze daný vztah zjednodušit vyloučením deformačního členu. Výsledkem matematického zpracování pak byly následující jednoduché modely: & 0,032 ( 0, T) ( 0, T) ( 0, T) ( 0, T) σ s c = 2017 e exp M1 (5) σ s c = 6763 e& exp M2 (6) σ s c = 4954 e& exp M3 (7) 0,083 σ s c = 8832 e& exp M4 (8) Zjednodušené modely středních přirozených deformačních odporů dle vztahů (5) až (8) neobsahují parametr deformace, jenž je v dostatečné míře zastoupen v parametru deformační rychlosti viz vzorec (2), jak bylo zjištěno a ověřeno již i dřívějšími experimenty [8]. Přesnost získaných modelů je následně hodnocena jednoduše definovanou relativní chybou (σ s σ s-c ) / σ s 100 [%], kde σ s je z válcovací síly určená a σ s-c vypočtená hodnota SPDO. Hodnocení přesnosti získaného matematického modelu SPDO je založeno na porovnání relativní chyby v závislosti na teplotě, deformaci případně deformační rychlosti. Relativní chyby nepřesáhly hodnot cca 10 % u slitin M1 a M3, respektive 7 % u slitin M2 a M4, což je pro dané účely zcela postačující. Hodnoty SPDO vypočtené podle odvozených modelů umožňují porovnat rozdílné deformační chování slitin M1 až M4. Pro tento účel byly vytvořeny grafy na Obr. 2. Je zřejmé, že slitiny M2 a M4 vykazují strmější nárůst SPDO s rostoucí velikostí aplikované deformace oproti slitinám M1 a M3, avšak dosahují deformačních odporů cca o 20 až 30 MPa nižších. U slitin M2 a M4 rovněž výrazněji klesá SPDO s rostoucí tvářecí teplotou. Obr. 2. Porovnání chování M1, M2, M3 a M4 v závislosti na deformaci e h a teplotě T Fig. 2. Comparison of behaviour of M1, M2, M3 and M4 in dependence on strain e h and temperature T 2.2 Hodnocení mikrostruktury Použité tvářecí teploty pro všechny 4 aluminidy byly 900 C, 1100 C a 1300 C, a pro slitinu M3 navíc teplota 1200 C. Vzorky byly válcovány jedním úběrem na stolici K350 v uspořádání kvarto, jejíž pracovní válce o průměru 64 mm se otáčely rychlostí 80 min -1. Válcovací mezera byla nastavena tak, aby velikost výškové deformace odpovídala ε h = 0,33. Ihned po válcování byly aplikovány tři režimy ochlazování: 5 min výdrž na teplotě tváření, pak ihned zakaleno do oleje; 1 min výdrž na teplotě tváření, pak ihned zakaleno do oleje; ihned zakaleno do oleje. a pomocí metalografie byla hodnocena výsledná struktura, jak dokumentují Obr. 3. a 4. 4
5 a) M C / kaleno do oleje (oil quenching) b) M C / 1 min, kaleno do oleje (oil quenching) c) M C / 5 min, kaleno do oleje (oil quenching) Obr. 3. Srovnání vývoje struktury u M3 v závislosti na způsobu ochlazování z T = 1100 C Fig. 3. Comparison of structure development in case of M3 depending on schedule of cooling from T = 1100 C Na Obr. 3. je uveden příklad vývoje struktury v závislosti na způsobu ochlazování u vybraného aluminidu železa M3. Dokumentuje skutečnost společnou pro všechny čtyři zkoumané materiály, že k rekrystalizaci docházelo až po výdrži na teplotě. 3. DISKUSE S využitím laboratorního válcování plochých vzorků s odstupňovanou tloušťkou byly po přepočtu z válcovacích sil získány hodnoty σ s aluminidů železa M1, M2, M3 a M4, a to v rozsahu skutečných (logaritmických) deformací e h od 0,20 do 0,76; z nich vycházely deformační rychlosti é od 20 do 96 s -1. Teploty tváření T byly v rozsahu: C. Experimenty byly prováděny v širším rozsahu teplot ( C), avšak matematicky se je nepodařilo popsat v celém rozsahu zvláště při nižších teplotách se materiály chovaly odlišněji, zřejmě vlivem probíhající fázové transformace. Modely SPDO aluminidů železa M2 a M4 vykazovaly vyšší citlivost na změnu tvářecích podmínek (jak na změnu velikosti deformace, tak i tvářecí teploty) oproti slitinám M1 a M3, což je patrné z Obr. 2. Důvody by se měly hledat v přítomnosti různých fází po tepelné historii, jíž každý z materiálů prošel a tedy v přítomnosti a morfologii fazí, jejichž vznik souvisí s přítomností použitých aditiv. Rozdíl mezi jednotlivými materiály M1 až M4 souvisí zejména v rozdílnosti fází, které v těchto materiálech při TMZ vznikají. To ovlivní jednak rekrystalizaci (blokování pohybu rozhraní zrn), jednak vlastní deformaci při válcování přítomností překážek. Pnutí podél hranic zrn silně obsazených heterogenními fázemi může způsobit interkrystalický lom, jak by to mohlo být u materiálu M3. Ve sledovaných materiálech jsou zjištěny následující fáze [9]: M1: částice TiB 2 podél hranic zrn a uvnitř zrna, neidentifikované částice bohaté na Cr (bez Ti) na hranicích M2: částice s Ti, převážně TiC M3: částice Fe 3 B, které se při vyšších teplotách rozpouštějí M4: vznikají částice stejné jako u M1, jen snad morfologicky odlišné. Charakteristické konfigurace fázi u rozhraní jsou na Obr. 5. 5
6 M1 M2 M3 M4 Obr. 5. Charakteristické konfigurace fází u rozhraní Fig. 5. Charakteristic configuration of phases along the boundary Co se týče přesnosti odvozených modelů SPDO, pro slitinu M1 vyšla odmocnina střední kvadratické chyby 17,3 a hodnota R 2 = 0,91; pro slitinu M2 analogické veličiny 6,1 a 0,97; pro slitinu M3 9,9 a 0,95; pro slitinu M4 10,1 a 0,95. Vítané je, že rozptyl odchylek experimentálních a dle rovnic (5), (6), (7) a (8) zpětně vypočítaných hodnot SPDO je v celém rozsahu rovnoměrný (a navíc tyto relativní odchylky nepřesahují tyto chyby hodnot cca ±10 % u M1 a M3, respektive ±7 % u M2 a M4). Jako nejlepší způsob tváření z hlediska rekrystalizace struktury se jevilo válcování při teplotě 1100 C s následnou výdrží po dobu 1 a 5 minut na téže teplotě viz. Obr. 3b,c) a Obr. 4c). Na okrajích vzorků došlo ke zjemnění struktury vlivem rekrystalizace. Doba 5 minut výdrže se pak jeví lépe z pohledu množství rekrystalizovaných zrn. Válcování při teplotě 900 C vedlo jen k mírným rekrystalizačním procesům, což je patrné na snímku na Obr. 4b). Válcování při 1300 C nevedlo ke zjemnění zrna. Po válcování s následnou výdrží na teplotě došlo k úplné rekrystalizaci a následnému zhrubnutí zrn na původní velikost (jako výchozí stav), srovnání snímků na Obr. 4a) a 4d). 6
7 a) M2 výchozí stav (initial state) b) M2 900 C / 5 min, kaleno do oleje (oil quenching) c) M C / 5 min, kaleno do oleje (oil quenching) d) M C / 5 min, kaleno do oleje (oil quenching) Obr. 4. Struktura vybraných vzorků aluminidů železa Fig. 4. Structure of selected samples of iron aluminides Obr. 6. Materiál M3 900 C / 5 min, kaleno do oleje Fig. 6. Material M3 900 C / 5 min, oil quenching Jak je patrné z grafů na Obr. 2., materiál M3 vykazoval nejvyšší deformační odpory za nízkých teplot. To může být způsobeno absencí změkčení vlivem rekrystalizace, jež u tohoto materiálu probíhá pravděpodobně při vyšších teplotách, než u zbylých 3 aluminidů. Toto tvrzení můžeme dokumentovat snímkem na Obr. 6., kdy je struktura vývalku tvořena velkými ve směru válcování protaženými zrny, tedy nerekrystalizovaná struktura. Oproti tomu na Obr. 4b) je patrné zjemnění struktury na okrajích vývalku v důsledku rekrystalizace, přičemž oba vzorky na Obr. 4b) i Obr. 6., byly válcovány při teplotě 900 C a podrobeny stejnému ochlazovacímu režimu (5 min výdrže na teplotě a následné zakalení do oleje). Výzkum probíhal v rámci řešení výzkumných záměrů MSM a MSM (MŠMT ČR). 7
8 LITERATURA [1] DEEVI, S.C., SIKKA, V. K. Intermetallics 4, 1995, 357 s. [2] McKAMEY, C.G., DEVAN, J.H., TORTOREILI, P.F., SIKKA, V.K. A review of recent developments in Fe 3 Al-based alloys, J. Mater. Res., 1991, 6, č. 8, s [3] [4] KREJNDLIN, N. N. Rasčot obžatij pri prokatke cvetnych metallov. Metallurgizdat, Moskva [5] SCHINDLER, I., MAREK, M. Plasticity of metallic materials, deformation behaviour, structure development, testing, modeling. Editoři E. Hadasik a I. Schindler. Publishers of the Silesian university of technology. Gliwice S. Kapitola 6, plasticity, deformation behavior and structure development of metallic materials studied by laboratory rolling, s [6] KUBINA, T., SCHINDLER, I., BOŘUTA, J. Příspěvek k problematice matematického popisu tvářecího faktoru při válcování. In FORMING Katowice : Politechnika Śląska, 2001, s [7] SCHINDLER, I., MAREK, M., DÄNEMARK, J. Jednoduchý model středních přirozených deformačních odporů, získaný laboratorním válcováním za tepla. Hutnické listy, 2002, 57, č. 6-8, s [8] SCHINDLER, I. et al. Modely deformačních odporů aplikovatelné při válcování pásu ze zinkové slitiny za polotepla, In Metal 2006, Ostrava, 2006, on CD-ROM. [9] KOMENDA V. Diplomová práce, UK MFF Praha
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceIvo Schindler a Marek Spyra b Eugeniusz Hadasik c Stanislav Rusz a Marcel Janošec a
METAL 26 23.-2..26, Hradec nad Moravicí MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ APLIKOVATELNÉ PŘI VÁLCOVÁNÍ PÁSU ZE ZINKOVÉ SLITINY ZA POLOTEPLA MODELS OF MEAN EQUIVALENT STRESS APPLICABLE IN WARM STRIP ROLLING OF
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
VíceMODELS OF MEAN FLOW STRESS AND STRUCTURE EVOLUTION OF IRON ALUMINIDES IN HOT FORMING
Acta Metallurgica Slovaca, 13, 2007, 4 (618-624 618 MODELS OF MEAN FLOW STRESS AND STRUCTURE EVOLUTION OF IRON ALUMINIDES IN HOT FORMING Suchánek P. 1, Schindler I. 1, Kulveitová H. 1, Kratochvíl P. 2,
VíceDEFORMACE A ZOTAVOVOVACÍ PROCESY PŘI VÁLCOVÁNÍ ALUMINIDU ŽELEZA PŘI VYSOKÝCH TEPLOTÁCH
DEFORMACE A ZOTAVOVOVACÍ PROCESY PŘI VÁLCOVÁNÍ ALUMINIDU ŽELEZA PŘI VYSOKÝCH TEPLOTÁCH Petr Kratochvíl 1, Miloš Janeček 1 Ivo Schindler 2 Josef Bořuta 3 Pavel Hanus 4 1 Katedra fyziky kovů, UK MFF Praha,
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceSIMPLE MODELS DESCRIBING HOT DEFORMATION RESISTANCE OF SELECTED IRON ALUMINIDES
Acta Metallurgica Slovaca, 12, 2006, 4 (484-489) 484 SIMPLE MODELS DESCRIBING HOT DEFORMATION RESISTANCE OF SELECTED IRON ALUMINIDES Suchánek P. 1, Schindler I. 1, Kratochvíl P. 2 1 VŠB Technical University
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VíceVÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM
VÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM INVESTIGATION OF PLASTIC PROPERTIES OF CrNiSi STEEL DURING HOT ROLLING AND HOT TORSION TEST Petra Turoňová a Ivo Schindler a Petr
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
VíceSTANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU
STANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU DETERMINATION OF CREEP PROPERTIES OF IRON ALUMINIDES FOR THEIR USE AS STRUCTURAL MATERIAL Jan Hakl
VíceDEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL
DEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL Miloš Marek a, Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Nemecek b, Libor Cerný c, Stanislav Rusz a,
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceMODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceNĚKTERÉ POZNATKY O ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTECH INTERMETALICKÉ SLITINY TYPU Fe28Al3Cr0,02Ce.
NĚKTERÉ POZNATKY O ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTECH INTERMETALICKÉ SLITINY TYPU Fe28Al3Cr,2Ce. J.HAKL, T.VLASÁK, P.KRATOCHVÍL SVÚM, a.s., Praha, Areál VÚ, 9 Praha 9, svum@mbox.vol.cz Katedra fyziky kovů, Matematicko-fyzikální
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceVLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI
VLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Němeček b, Martin Radina a, Miloš Marek a, Petr Šimon a, Janusz Dänemark a, Petr Kozelský a, Karel Čmiel c a) VŠB
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceExperimentální výzkum tvařitelnosti vysokolegovaných ocelí a niklových slitin
Hutnické listy č.1/8 Experimentální výzkum tvařitelnosti vysokolegovaných ocelí a niklových slitin Ing. Petr Unucka, Ph.D., Ing. Josef Bořuta, CSc., VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r. o. Využití tahových
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceKOROZNÍ ODOLNOST ALUMINIDU ŽELEZA NA BÁZI Fe 3 Al V OLOVNATÉM KŘIŠŤÁLU
KOROZNÍ ODOLNOST ALUMINIDU ŽELEZA NA BÁZI Fe 3 Al V OLOVNATÉM KŘIŠŤÁLU THE CORROSION RESISTANCE OF Fe 3 Al BASED IRON ALUMINIDE IN LEAD CRYSTAL Adam Hotař a Vlastimil Hotař b a katedra materiálu, TU v
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VíceVLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al. THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.
VLIV UHLÍKU (0,1-1,9 at.%) NA STRUKTURU SLITINY Fe- 40at.% Al THE EFFECT OF CARBON (0.1 1.9 at.%) ON THE STRUCTURE OF Fe- 40at.% Al V. Vodičková *1, P. Kratochvíl 1 1 Technical university of Liberec, Faculty
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceSklářské a bižuterní materiály 2005/06
Sklářské a bižuterní materiály 005/06 Cvičení 4 Výpočet parametru Y z hmotnostních a molárních % Vlastnosti skla a skloviny Viskozita. Viskozitní křivka. Výpočet pomocí Vogel-Fulcher-Tammannovy rovnice.
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ
VLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ THE INFLUENCE OF HEATING-UP IN TERM OF MATERIAL PREPARATION FOR ROLLING OF SEARCHED MARKS Cr-Mo STEELS Tomáš Gajdzica
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceALUMINIDY ŽELEZA, PYROFERAL JAKO VYSOKOTEPLOTNÍ KONSTRUKČNÍ MATERIÁL. David Pospíšil, Petr Kratochvíl a Milan Hanzal b
ALUMINIDY ŽELEZA, PYROFERAL JAKO VYSOKOTEPLOTNÍ KONSTRUKČNÍ MATERIÁL David Pospíšil, Petr Kratochvíl a Milan Hanzal b a Technická Univerzita v Liberci, Hálkova 6, 461 17 Liberec, ČR, david.pospisil@vslib.cz
VíceMODERNIZACE EXPERIMENTÁLNÍ ZÁKLADNY ÚSEKU VÝZKUM TVÁŘENÍ MMV s.r.o. MODERNIZATION OF THE EXPERIMENTAL BASE IN FORMING RESEARCH DEPARTMENT OF MMV Ltd.
MODERNIZACE EXPERIMENTÁLNÍ ZÁKLADNY ÚSEKU VÝZKUM TVÁŘENÍ MMV s.r.o. MODERNIZATION OF THE EXPERIMENTAL BASE IN FORMING RESEARCH DEPARTMENT OF MMV Ltd. Petr UNUCKA a, Josef BOŘUTA a, Aleš BOŘUTA a a MATERIÁLOVÝ
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VícePROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS. Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c
PROBLÉMY PŘI VÁLCOVÁNÍ SLITIN TYPU FeNi PROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c a MATEX PM, s.r.o.,
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VíceSTRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR
PLASTOMETRICKÉ VÝSLEDKY NAPĚŤOVO-DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ A STUPNĚ ZMĚKČENÍ FEROMANGANOVÉ TWIP OCELI STRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR Jiří
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceZkušebnictví, měřictví, laboratorní metody
Zkušebnictví, měřictví, laboratorní metody Hutnické listy č.1/28 zkušebnictví, měřictví, laboratorní metody Plastometrický výzkum deformačního chování řízeně tvářených materiálů Ing. Josef Bořuta, CSc.,
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VícePROVĚŘENÍ VLIVU SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA VLASTNOSTI Ni 3 Al. VŠB TU Ostrava, třída 17. listopadu, Ostrava Poruba
PROVĚŘENÍ VLIVU SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA VLASTNOSTI Ni 3 Al Jitka Malcharcziková Miroslav Kursa VŠB TU Ostrava, třída 17. listopadu, 78 33 Ostrava Poruba Abstract The paper concentrates on verification
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceVLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG
VLIV GEOMETRIE NÁSTROJE ECAP NA DOSAŽENÉ ZJEMNĚNÍ ZRNA INFLUENCE OF ECAP DIE GEOMETRY ON ACHIEVED UFG Stanislav Rusz a Jan Dutkiewicz b Lubomír Čížek a Jiří Hluchník a a VŠB Technická univerzita Ostrava,
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály. Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK
Objemové ultrajemnozrnné materiály Miloš Janeček Katedra fyziky materiálů, MFF UK Definice Objemové ultrajemnozrnné materiály (bulk UFG ultrafine grained materials) Malá velikost zrn (> 1µm resp. 100 nm)
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceKOROZNÍ ODOLNOST ALUMINIDŮ ŽELEZA NA BÁZI Fe 3 Al V SODNOVÁPENATÉ SKLOVINĚ PŘI TEPLOTĚ 1200 C
KOROZNÍ ODOLNOST ALUMINIDŮ ŽELEZA NA BÁZI Fe 3 Al V SODNOVÁPENATÉ SKLOVINĚ PŘI TEPLOTĚ 1200 C CORROSION RESISTANCE OF Fe 3 Al BASED IRON ALUMINIDES IN SODA-POTASH MOLTEN GLASS AT 1200 C Adam Hotař a Vlastimil
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceMODELS OF HOT DEFORMATION RESISTANCE OF A NB-TI HSLA STEEL
Acta Metallurgica Slovaca, 12, 2006, 4 (379-387) 379 MODELS OF HOT DEFORMATION RESISTANCE OF A NB-TI HSLA STEEL Schindler I. 1, Janošec M. 1, Pachlopník R. 2, Černý L. 2 1 VŠB Technical University of Ostrava,
VíceMATERIÁLOVÉ PARAMETRY TVAŘITELNOSTI VYSOKOLEGOVANÝCH MATERIÁLŮ MATERIAL PARAMETERS OF FORMABILITY OF HIGH ALLOYED MATERIALS
MATERIÁLOVÉ PARAMETRY TVAŘITELNOSTI VYSOKOLEGOVANÝCH MATERIÁLŮ MATERIAL PARAMETERS OF FORMABILITY OF HIGH ALLOYED MATERIALS Petr Unucka a Aleš Bořuta a a MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceObjemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava. Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů
Objemové ultrajemnozrnné materiály a jejich příprava Doc. RNDr. Miloš Janeček CSc. Katedra fyziky materiálů Definice Definice objemových ultrajemnozrnných (bulk UFG ultrafine grained) materiálů: Malá velikost
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceOndřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MICROSTRUCTURE Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c a VÍTKOVICE
Více