VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JAN HAVLÍČEK Ing. KAREL SÝKORA BRNO 2016

2 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 01 ZADÁNÍ, PODKLADY

3 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby Ústav kovových a dřevěných konstrukcí ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student Jan Havlíček Název Vedoucí bakalářské práce Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne Ocelová konstrukce haly Ing. Karel Sýkora prof. Ing. Marcela Karmazínová, CSc. Vedoucí ústavu prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA Děkan Fakulty stavební VUT

4 Podklady a literatura 1. Prostorové uspořádání haly. 2. ČSN EN 1993 (731401), Navrhování ocelových konstrukcí. 3. Literatura podle doporučení vedoucího bakalářské práce. 4. Odborné publikace v časopisech a sbornících, které se vztahují k řešené problematice, podle doporučení vedoucího bakalářské práce. Zásady pro vypracování Vypracujte návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětí 30 m a 24 m, délky 60 m. Konstrukci navrhněte pro oblast Jihlava. Předepsané přílohy: 1. Technická zpráva obsahující základní charakteristiky navržené konstrukce, požadavky na materiál, spojovací prostředky, montáž a ochranu. 2. Statický výpočet hlavních nosných prvků a částí konstrukce. 3. Výkresová dokumentace obsahující zejména dispoziční výkres, výkres vybraných konstrukčních dílců, charakteristické detaily podle pokynů vedoucího bakalářské práce. 4. Orientační výkaz spotřeby materiálu. Struktura bakalářské/diplomové práce VŠKP vypracujte a rozčleňte podle dále uvedené struktury: 1. Textová část VŠKP zpracovaná podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (povinná součást VŠKP). 2. Přílohy textové části VŠKP zpracované podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (nepovinná součást VŠKP v případě, že přílohy nejsou součástí textové části VŠKP, ale textovou část doplňují).... Ing. Karel Sýkora Vedoucí bakalářské práce

5 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Vedoucí práce Autor práce POPISNÝ SOUBOR ZÁVĚREČNÉ PRÁCE Ing. Karel Sýkora Jan Havlíček Škola Vysoké učení technické v Brně Fakulta Stavební Ústav Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní obor 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby Studijní program B3607 Stavební inženýrství Název práce Název práce v anglickém jazyce Typ práce Přidělovaný titul Jazyk práce Datový formát elektronické verze Anotace práce Anotace práce v anglickém jazyce Klíčová slova Klíčová slova v anglickém jazyce Ocelová konstrukce haly Steel structure of a hall Bakalářská práce Bc. Čeština Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o rozpětí lodí 30m a 24m, s délkou 60m. Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky uloženými na sloupech. Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy příhradové vaznice. Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava. The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of each aisle is 30m and 24m. Length of hall is 60m. The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns. Lenght of purlins is 12m. Purlins are strut-frame. The structure is designed for the dictrict of Jihlava. hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice hall, steel structure, truss girder, column, purlin

6 Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o rozpětí lodí 30m a 24m, s délkou 60m. Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky uloženými na sloupech. Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy příhradové vaznice. Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava. Klíčová slova hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice Abstract The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of each aisle is 30m and 24m. Length of hall is 60m. The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns. Lenght of purlins is 12m. Purlins are strut-frame. The structure is designed for the dictrict of Jihlava. Keywords hall, steel structure, truss girder, column, purlin

7 Bibliografická citace VŠKP Jan Havlíček Ocelová konstrukce haly. Brno, s., 25 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Karel Sýkora

8 Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje. V Brně dne podpis autora Jan Havlíček

9 PROHLÁŠENÍ O SHODĚ LISTINNÉ A ELEKTRONICKÉ FORMY VŠKP Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané bakalářské práce je shodná s odevzdanou listinnou formou. V Brně dne podpis autora Jan Havlíček

10 Poděkování: Děkuji Ing. Karlu Sýkorovi za vedení, věcné připomínky a trpělivost, při zpracování bakalářské práce.

11 Seznam použitých zdrojů: Normy: ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb (2004) ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem (2005) ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem (2005) ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: Navrhování styčníků ČSN Výkresy kovových konstrukcí Skripta a publikace: Melcher, Jindřich; Straka, Bohumil. Kovové konstrukce - Konstrukce průmyslových budov. 5., nezm. Vyd. Praha: SNTL, s. Internetové stránky: Btrem.pdf

12 Seznam použitých symbolů a značek: A plocha A net plocha oslabeného průřezu C dir součinitel směru větru C season součinitel ročního období C mlt součinitel ekvivalentního konstantního momentu C my součinitel ekvivalentního konstantního momentu C mz součinitel ekvivalentního konstantního momentu E modul pružnosti F v,rd návrhová únosnost šroubu ve střihu F t,ed tahová síla připadající na jeden šroub F t,rd únosnost šroubu G modul pružnosti ve smyku G k,j charakteristická hodnota j-tého zatížení I moment setrvačnosti I y moment setrvačnosti průřezu k ose y I z moment setrvačnosti průřezu k ose z I t moment tuhosti v kroucení I fc moment setrvačnosti tlačené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu I ft moment setrvačnosti tažené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu I w výsečový moment setrvačnosti M b,rd návrhová únosnost v ohybu při klopení M cr pružný kritický moment M y ohybový moment působící kolem osy y M z ohybový moment působící kolem osy z N normálová síla N cr,y pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose y N cr,z pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose z N cr,t pružná kritická síla při vybočení zkroucením N b,rd návrhová únosnost v ohybu přo klopení N urd návrhová únosnost v tahu orůřezu oslabeného dírami pro spoj. Prostředky Q k,1 charakteristická hodnota hlavního proměnného zatížení Q k,i charakteristická hodnota vedlejšího i-tého proměnného zatížení V y posouvající síla ve směru osy y V z posouvající síla ve směru osy z V b,0 výchozí hodnota základní rychlosti větru W el,y elastický průřezový modul k ose y W el,z elastický průřezový modul k ose z W pl,y plastický průřezový modul k ose y plastický průřezový modul k ose z W pl,y a b b c r c pi c pe d d f y f u účinná výška svaru délka haly šířka stojiny součinitel drsnosti terénu součinitel vnitřního tlaku součinitel vnějšího tlaku pro svislé stěny pozemních staveb s pravoúhlým půdorysem šířka haly průměr šroubu mez kluzu pevnost v tahu

13 h h w i ch i y i z kr k y k z k yy k yz k w k wt l l cr,y l cr,z l cr,t l w n p 1 p 2 p 1 q q b q p s t t w t f u v b w e w i z 0 z max z min ϕ ϕ LT α β γ M0 γ M1 γ M1 δ ε λ y λ z μ μ 1 ξ g ξ j výška haly výška stojiny poloměr setrvačnosti dílčího průřezu poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose y poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose z součinitel terénu součinitel vzpěrné délky součinitel vzpěrné délky součinitel interakce součinitel interakce součinitel vzpěrné délky bezrozměrný parametr kroucení rozpětí vzpěrná délka ve směru osy y vzpěrná délka ve směru osy z vzpěrná délka v kroucení délka svarů počet šroubů rozteč os šroubů ve směru působení síly rozteč os šroubů ve směru působení síly rozteč os šroubů ve směru kolmém na směr působení síly zatížení referenční dynamický tlak maximální hodnota dynamického tlaku zatížení sněhem tloušťka plechu tloušťka stojiny tloušťka pásnice průhyb základní rychlost větru vnější tlak větru vnitřní tlak větru parametr drsnosti terénu maximální výška minimální výška hodnota pro výpočet součinitele vzpěrnosti χ hodnota pro výpočet součinitele klopení χ LT sklan střechy součinitel rpo vzpěrné délky dílčí součinitel únosnosti průřezu kterékoliv třídy dílčí součinitel únosnosti průřezu při posouzení stability prutu dílčí součinitel únosnosti při porušení v tahu přípustný průhyb poměrné přetvoření štíhlost k ose y štíhlost k ose z součinitel únosnosti tvarový součinitel zatížení sněhem bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

14 ρ σ σ σ h σ d τ τ χ χ LT měrná hmotnost vzduchu normálové napětí kolmé na účinný rozměr svaru normálové napětí rovnoběžné s osou svaru napětí v horních vláknech napětí v dolních vláknech smykové napětí (v účinné rovině průřezu) kolmé na osu svaru smykové napětí (v účinné rovině průřezu) rovnoběžné s osou svaru součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení součinitel klopení

15 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL SEZNAM DOKUMENTACE 01 Zadání, podklady 15 xa4 02 Technická zpráva 6 xa4 03 Statický výpočet 64 xa4 04 Výkaz materiálu 8 xa4 05 Výkresová dokumentace 25 xa4

16 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 02 TECHNICKÁ ZPRÁVA

17 Obsah 1. Zadání Popis konstrukce Střešní plášť Popis konstrukce Přípoj Vaznice Popis konstrukce Spoje Vazník Popis konstrukce Spoje Ztužidla Příčné střešní ztužidlo Příčná ztužidla mezi vaznicemi Podélné střešní ztužidlo Okapové ztužidlo Stěnové ztužidlo Příčná vazba Sloup Povrchová úprava Montáž Závěr

18 TECHNICKÁ ZPRÁVA 1. Zadání Cílem bakalářské práce je návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětích 30m a 24m, délky 60m. Jedná se o objekt skladovací. Konstrukce je umístěna v Jihlavě. 2. Popis konstrukce Řešená dvoulodní halová konstrukce má osové rozpětí 30m a 24m (celkem54m), délku 60m. Jako základní výšková rovina je uvažována výška podlahy, která je zároveň i výškou přilehlého terénu. Reálně je konstrukce rozšířena o osovou vzdálenost sloupů a plášť, tzn. celková šířka konstrukce je 54,910m, délka 60,840m a výška od základní roviny je 9,576m. Zastavěná plocha je 3340,5m 2. Střecha je sedlová ve sklonu 5. Střešní plášť je uložen na vaznicích o rozpětí 12m, které odpovídá vzdálenosti příčných vazeb. Vaznice jsou uvažovány kloubově uložené na vaznících v osové vzdálenosti 3m, jsou příhradové s přímopásovým horním i dolním pásem. Vazník je příhradový, s rozpětím 30m v jedné lodi a 24 v druhé lodi. Hlavní sloupy a vazník tvoří příčnou vazbu. Sloupy jsou v příčném směru (rovina příčné vazby) vetknuté a v podélném směru kloubově uložené (není výrazně bráněno pootočení). Vazníky jsou na sloupy uloženy kloubově. Prostorová tuhost celé konstrukce je zajištěna příčnými ztužidly, která přenáší podélné účinky do základové konstrukce, okapovými ztužidly, podélnými ztužidly. Výpočet vnitřních sil prutů vazníků a vaznic byl proveden programem SCIA Engineer nejdříve ve 2D (ověřeno ručně), po návrhu průřezů prutů byla celá nosná konstrukce vymodelována ve 3D. Konstrukce ve 3D byla ověřena novým výpočtem. Byla zjištěna dobrá shoda s předchozími výpočty Střešní plášť Popis konstrukce Střešní plášť zvolen sendvičový panel KINGSPAN KS 1000RW 120 s tloušťkou jádra 120mm a maximální tloušťkou 155mm, uložen prostě. Únosnost panelů byla porovnána se zatížením stálým a sněhem, s účinky sání větru Přípoj Pomocí závitotvorných prvků JZ2 6.3x150V16 dle příručky výrobce. Upevnění EJOT. Dle doporučeného rozmístění upevňovacích prvků Standard

19 TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.2. Vaznice Popis konstrukce Vaznice je navržena jako příhradová o rozpětí 12m (s ohledem na vzdálenost příčných vazeb). Vaznice jsou kloubově uložené na vazník, v osové vzdálenosti 3m. Vaznice je přímopásová. Výška vaznice je 1m. Horní pás je pootočen tak, aby tvořil podporu střešnímu plášti. Je proveden z uzavřeného ocelového profilu (jäckle) 60x120x6mm. Průřez je průběžný s teoretickou délkou 12m. Dolní pás je proveden z uzavřeného profilu 60x120x5mm. Krajní pruty dolního pásu vaznice nejsou vymodelovány ve 3D, ale budou připojeny pomocí oválného otvoru. Diagonály jsou provedeny z uzavřeného profilu 30x60x2mm Spoje Diagonály jsou připojeny k pásům koutovým svarem s účinnou výškou 5mm. Vaznice jsou připojeny na vazník šroubovým spojem Vazník Popis konstrukce Vazníky jsou navrženy jako příhradové o rozpětí 30m a 24m. Pro oba vazníky jsou použity prvky stejných průřezů. Osová vzdálenost vazníků je 12m. Vazník je tvořen příhradovou soustavou se svislicemi s osovou vzdáleností 3m. Uložení na sloupy je provedeno u horních pásů. Zatěžovací šířka středních vazníků je 12m. Zatěžovací šířka krajních vazníků je 6,42m. Výška vazníku je v uložení na sloup 2,088m a uprostřed rozpětí 3,4m. Horní pás přímopásový se sklonem 5, je tvořen dvěma profily L 140x12mm, s rámovými spojkami ve třetinách. Vaznice spolu s příčnými ztužidly zkracují vzpěrné délky horních pásů vazníku ve střešní rovině. Dolní pás je tvořen dvěma profily L 120x12mm, s rámovými spojkami ve třetinách od styčníků (tj. osově 1m). Dolní pás je připojený ke sloupům (není vymodelováno v 3D), pomocí oválného otvoru. Dolní pás je zajištěn v podélném směru konstrukce podélným ztužidlem, vždy v polovině rozpětí. Diagonály jsou tvořeny dvěma profily. Krajní dva jsou z profil 2L100x12, ostatní jsou z profilu 2L 80x80x8 s rámovými spojkami ve třetinách. Svislice jsou tvořeny dvojitým profilem L80x80x8. Vazník je rozdělen na 3 montážní díly s ohledem na přepravu. Části jsou k sobě připojeny šroubovým spojem

20 TECHNICKÁ ZPRÁVA Spoje Přípoj diagonál a svislic k pásům je navržen pomocí styčníkových plechů přivařených k profilům pásů koutovými svary. Přehled přípojů v tabulce. účinná výška [mm] délka svaru u přilehlé příruby úhelníku [mm] délka svaru u odstávající příruby úhelníku [mm] první dvě krajní diagonály ostatní diagonály svislice Přípoj montážní diagonály je proveden šroubový, pomocí 3ks šroubů na každém konci diagonály. Použity šrouby M Přípoj dolního pásu je proveden pomocí příložek a šroubů M Horní pás je spojen pomocí čelní desky o rozměrech 312 a 160mm. Šrouby M Ztužidla Prostorová tuhost haly je zajištěna systémem střešních a stěnových ztužidel. Stěnová ztužidla musí navazovat na příčná střešní ztužidla Příčná střešní ztužidla Ve střeše jsou umístěna dvě střešní ztužidla v krajních polích s osovou vzdáleností 42m. Přebírají zatížení z čelní stěny přes mezisloupek a vaznici. Zabezpečují i horní pás vazníku prostřednictvím vaznic. Ztužidla jsou příhradová. Jeden pás je tvořen horním pásem vazníku, jako svislice slouží horní pás vaznice. Diagonály jsou navrženy pouze na působení v tahu. Diagonály jsou navrženy z profilu L 50x5mm. Vložený pás příčného ztužidla z profilu L70x70x7mm Příčná ztužidla mezi vaznicemi Příčná ztužidla mezi vaznicemi zajišťují polohu horních i spodních pásů vaznic uprostřed rozpětí z profilu L 70x7mm, v úrovni horního pásu vaznic Podélná ztužidla ve svislé rovině Prochází ve vrcholu střechy obou lodí. Je navrženo z vaznic se vzpěrkou ke spodnímu pásu vazníku. Spodní pás vaznice je v těchto místech oproti běžné vaznici z uzavřeného průřezu 60x120x6mm. Vzpěrka zajišťující stabilitu spodního pasu je tvořen profilem L 100x6mm Okapové ztužidlo Je navrženo podél stěn objektu mezi okapovou a první mezilehlou vaznicí jako příhradovina. Přenáší účinky větrů v příčném směru a spolu s příčnými ztužidly stabilizuje vaznice

21 TECHNICKÁ ZPRÁVA Příčné stěnová ztužidla Příčná stěnová ztužidla jsou navržena ve stěnách objektu A, B, C. mezilehlé. Jejich osová vzdálenost je 48m a navazují na příčná střešní ztužidla. Diagonály jsou spojeny v místě křížení Příčná vazba Příčnou vazbu tvoří vetknuté sloupy v příčném směru a vazníky s nimi kloubově připojené. Rozpětí vazníků je 30m a 24m Sloup Sloup je tvořen profilem HEB 600 a posuzuje se na maximální návrhové účinky tlaku a ohybu. Vzpěrné délky krajních sloupů jsou v podélném směru zajištěny paždíky a příčnými stěnovými ztužidly. 3. Povrchová úprava Všechny prvky budou opatřeny nátěrem proti korozi a požáru v souladu s ČSN EN Konstrukce bude opatřena při výrobě základním nátěrem, poté konečným nátěrem tvořící finální vzhled. Po dokončení montáže všech prvků je nutné nátěr zkontrolovat a opravit případné nedostatky. 4. Montáž Při montáži ocelové konstrukce musí být dodrženy tolerance předepsané. Jednotlivé prvky budou sestaveny v dílně a přepraveny na stavbu. Před montáží je třeba zkontrolovat všechny prvky a montáž provádět tak, aby byla vždy zajištěna stabilita konstrukce. Tzn. sloupy musí být kotveny lany až do doby, než se stanou součástí konstrukce. První sloup se vztyčí A1, poté A2 a propojí se pomocí příčného stěnového ztužidla. Další se vztyčí sloup B1 a B2 a zajistí se příčným stěnovým ztužidlem. Poté se sloupy postupně osadí vazníky a příčným střešním ztužidlem. dále další příčné vazby. Spoje musí být provedeny podle odpovídajících norem. 5. Závěr Výpočtový model byl proveden v programu Scia Engineer. Rozhodující prvky a přípoje byly posouzeny ručně

22 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 03 STATICKÝ VÝPOČET

23 Obsah BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES Úvod Zatížení Stálé Střešní plášť Proměnné Zatížení sněhem Zatížení větrem Vaznice Geometrie Vlastní tíha Rekapitulace zatížení Kombinace Vnitřní síly Návrh a posudek průřezů Horní pás Dolní pás Diagonály II. Mezní stav: Průhyb Vazník Geometrie Vlastní tíha Rekapitulace zatížení Kombinace Vnitřní síly Návrh a posudek průřezů Horní pás Posudek Šroubový spoj

24 Dolní pás Posudek Šroubový spoj Diagonála Posudek Šroubový spoj Svary II Mezní stav: Průhyb Podélné ztužidlo Geometrie Posudek horního pásu Posudek dolního pásu Posudek diagonály Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku Příčná vazba Geometrie Statické schéma příčné vazby Vnitřní síly pro dimenzování Dimenzování II. Mezní stav Příčné ztužidlo Geometrie Diagonály Vložený pás příčného ztužidla (DP) Okapové ztužidlo Geometrie Diagonály Stěnové ztužidlo Geometrie Diagonály

25 1. Úvod Návrh skladovací dvoulodní haly s rozpětím lodí 30m a 24m, délkou 60m a výškou hřebenu vyšší haly 9,312. Hala je umístěna v lokalitě Jihlava. Orientační prostorové schéma znázorněno na obrázku. Půdorysné znázornění viz. výkresová dokumentace Půdorys

26 2. Zatížení 2.1. Stálé Střešní plášť -střešní plášť KINGSPAN KS 1000 RW 120 -tloušťka jádra d=120mm -celková tloušťka D=155mm -max q k sníh = 1,467kN/m 2 interpolace 1,25kN/m 2...3,89m 1,47kN/m 2..3,40m > 3m 1,50kN/m 2..3,33m maximální rozpětí vaznic při zatížení sněhu 1,47kN/m 2 = 3,40m, při prostém uložení střešního pláště -max. q k sání = 2,821kN/m 2 interpolace 2,75kN/m 2...3,44m 2,82kN/m 2...3,40m > 3m 3,00kN/m 2...3,28m maximální rozpětí vaznic při zatížení sáním 2,82kN/m 2 = 3,40m, při prostém uložení střešního pláště Zatížení stálé pro KINGSPAN KS 1000 RW ,15kg/m 2 = 0,129kN/m 2-2 -

27 2.2. Proměnné Zatížení sněhem -kce je umístěná v Jihlavě sněhová oblast II Z podle ČHMÚ s k = 1,32 (viz obr), pro výpočet použita normativní tabulka, kde s k = 1,5 charakteristická hodnota s k = 1,5 součinitel expozice C e = 1,0 tepelný součinitel C t = 1,0 tvarový součinitel u 1 = 0,8 (pro 0 α 30 ) - 3 -

28 Zatížení větrem Základní rychlost větru součinitel směru větru C dir = 1,0 součinitel ročního období C season =1,0 základní rychlost větru V b,0 = 25m/s Střední rychlost větru součinitel drsnosti terénu součinitel terénu Turbulence větru - 4 -

29 Maximální dynamický tlak Tlak větrů na povrchy Oblast Tlaky na povrchy - 5 -

30 Oblast Tlaky na povrchy - 6 -

31 3. Vaznice -příhradová, horní i dolní pás přímopásový -model prostý, na okrajích kloubově uložený, model dle 3.1. Geometrie -ve skutečnosti je dolní pás dotažen až k stojině příhradové kce vazníku -rozpětí vaznice 12m, výška 1m -vaznice v osových vzdálenostech 3m => zatěžovací šířka 3m 3.1. Geometrie 3.2. Vlastní tíha Horní pás Profil jäckle 60x120x6 Hmotnost Dolní pás Profil jäckle 60x120x5 Hmotnost Diagonály - 7 -

32 3.3. Rekapitulace zatížení Stálé Vlastní tíha Střešní plášť - -zatěžovací šířka 3m Proměnné zatížení Sníh - -zatěžovací šířka 3m Vítr - - (vážený průměr) -zatěžovací šířka 3m Vážený průměr zatížení vaznice sáním větru a) b) c) d) e) - 8 -

33 3.4. Kombinace Zatěžovací stavy Souč. kn/m Zat. Šíř. (kn/m) ZŠ ZS1 vl. tíha 1, ZS2 vl. tíha 1, ZS3 stř. plášť 1,35 0, ,387 ZS4 stř. plášť 1,00 0, ,387 ZS5 sníh 1,50 1, ,200 ZS6 vítr tlak 0,90 0, ,195 ZS7 vítr sání 1,50-0, ,

34 3.5 Vnitřní síly STATICKÝ VÝPOČET -vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2 CO1 -vlastní tíha viz. kapitola vlastní tíha reálně CO2 -vlastní tíha viz. kapitola vlastní tíha reálně

35 Kontrola vnitřních normálových sil CO1 -průsečná metoda Reakce

36 Kontrola vnitřních normálových sil CO2 -průsečná metoda Reakce

37 3.6. Návrh a posudek průřezů Horní pás -navržen profil jäckle 60x120x6 -horní pás odkloněn o 5 kvůli podpoře střešního pláště, ve výpočtu zanedbáno Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 35,67% -ve směru z 35,67%

38 Tah 6,69%

39 Dolní pás -navržen profil jäckle 60x120x5 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 9,80% -ve směru z 90,55%

40 Tah 34,44%

41 Diagonály -navržen profil jäckle 30x60x2 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 74,12% -ve směru z 50,02%

42 Tah 26,61%

43 3.7. II. Mezní stav: Průhyb Dle národní přílohy ČSN EN [5] je maximální průhyb pro vaznici Výpočet průhyb Sciou -maximální průhyb vaznice -v odpovídajícím místě průhyb vazníku Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav

44 4. Vazník -příhradový, horní pás přímopásový, dolní pás přímopásový -rozpětí vazníku od 2,088m (v podpoře), do 3,4m (ve středu), osově souměrný, patrno z geometrie -rozdělen na 3 části, kvůli transportu, přibližně ve třetinách (viz. příloha výrobní výkres vazníku) 4.1. Geometrie 4.2. Vlastní tíha Horní Pás -profil 2L 140x140x12 Dolní Pás -profil 2L 120x120x12 Diagonály a svislice Svislice profil 2L 80x80x8 Diagonály profil 2L 100x100x12, 2L 80x80x8-20 -

45 4.3. Rekapitulace zatížení Stálé Vlastní tíha Střešní plášť -zatížení vjednom styčníku vazníku Vaznice -vlastní tíha Proměnné zatížení Sníh -plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m Vítr -plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m (tlak)

46 4.4. Kombinace Zatěžovací stavy Souč. Zat. plocha kn/m 2 (kn/m 2 ) zp ZS1 vl. tíha 1, ZS2 vl. tíha 1, ZS3 stř. plášť 1, ,129 4,644 ZS4 stř. plášť 1, ,129 4,644 ZS5 vl. t. vce. 1, ,750 ZS6 vl. t. vce 1, ,750 ZS7 sníh 1, ,2 43,200 ZS8 vítr tlak 0, ,065 2,340 ZS9 vítr sání 1, ,533-19,

47 4.5. Vnitřní síly STATICKÝ VÝPOČET -vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2 CO1 -vlastní tíha viz. kapitola vlastní tíha reálně CO2 -vlastní tíha viz kapitola vlastní tíha reálně

48 Kontrola vnitřních normálových sil CO1 -průsečná metoda Reakce

49 Kontrola vnitřních normálových sil CO1 -průsečná metoda Reakce

50 4.6. Návrh a posudek průřezů Horní pás -navržen složený profil 2L 140x140x12 s mezerou 10mm -ve střešní rovině zajištěn vaznicemi, v rovině vazníku diagonálami -vzpěrná délka 3,012m (pro y,z) Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 87,80% -ve směru z 73,17%

51 Tah 11,79%

52 Šroubový spoj Spoj v tahu -spoj kategorie D Nepředpjaté šroubové spoje -navržené šrouby 5.8 M16 61,99%

53 Dolní pás -navržen složený profil 2L 120x120x12 s mezerou 10mm Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 13,07% -ve směru z 82,07%

54 Tah 75,20%

55 Šroubový spoj -spoj kategorie A spoje namáhané ve střihu a otlačení -navržené šrouby 5.8 M12 STATICKÝ VÝPOČET Únosnost spoje Posouzení oslabeného průřezu 94,32% Plocha příložek 89,18% Únosnost v otlačení Tlaková síla přenesena kontaktem Pro šrouby na konci Vnitřní šrouby

56 STATICKÝ VÝPOČET

57 Diagonála STATICKÝ VÝPOČET -diagonály jsou tvořeny dvěma typy průřez: 2L 100x100x12;10 a 2L80x80x8; Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu na max N -ve směru y 94,89% -ve směru z 60,83%

58 Vzpěrná únosnost prutu na max L -ve směru y 51,01% -ve směru z 26,02%

59 Vzpěrná únosnost svislice na max N/L -ve směru y 46,25% -ve směru z 26,20%

60 Šroubový spoj -spoj kategorie A spoje namáhané ve střihu a otlačení -navržené šrouby 5.8 M16 STATICKÝ VÝPOČET Únosnost spoje Posouzení oslabeného průřezu 94,32% Únosnost v otlačení Pro šrouby na konci

61 Svary -svary dimenzovány na maximální osovou sílu, působící v diagonále -v členěném průřezu se rozdělí síla rovnoměrně do obou úhelníků Diagonála 1 -protože není úhelník souměrný, rozdělí se tato síla na sílu do přiléhajícího ramene F w1 a na sílu u odstávajícího ramene F w2 -účinná výška svaru je 8mm Potřebná délka svaru Profil L 100x100x12 -síla nepůsobí v rovině svarů, což vyvolává moment a přídavné napětí na svaru -rameno momentu je polovina odstávající příruby S235 -pro přídavné momenty zvětšíme svary a posoudíme znovu -moment se rozdělí mezi oba svary v poměru tuhostí, jestlikož mají stejné a, je poměr tuhostí poměr délek svarů Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity

62 Únostnost svaru Profil L 80x80x8 Diagonála 2 S235 -účinná výška svaru je 5mm Potřebná délka svaru Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity

63 Únostnost svaru Svislice Profil L 80x80x8 S235 -účinná výška svaru je 5mm Potřebná délka svaru Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity

64 Únostnost svaru

65 4.7. II Mezní stav: Průhyb STATICKÝ VÝPOČET Dle národní přílohy ČSN EN [5] je maximální průhyb pro vazník Zjednopdušený ruční výpočet: Zatížení vazníku Poloha těžiště vazníku: Moment setrvačnosti vazníku Průhyb vazníku: Skutečný průhyb bude menší, protože počítáme s momentem setrvačnosti nad podporou. Reálně je moment setrvačnosti proměnný po délce prvku. Průhyb vazníku vypočítaný sciou=70,5mm (z 3D modelu, tzn. že můžeme ještě odečíst posun v rámci celého rámu) Vaznice vyhoví i pro II mezní stav

66 5. Podélné ztužidlo -probíhá hřebenem střešní konstrukce -zajišťuje spodní pás vazníku proti vybočení a jeho polohu při montáži 5.1. Geometrie -ztužidlo je navrženo jako vaznice se zesíleným spodním pasem, a prutem zajišťující spodní pás vazníku -rozpětí 12m 5.2. Posudek horního pásu -navržen profil jäckle 60x120x6 (stejný jako vaznice) -tlaková síla zvýšena na 138,420kN -tahová síla zvýšena na 99,710kN Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 37,31%

67 -ve směru z 98,33% Tah 22,10%

68 5.3. Posudek dolního pásu -navržen profil jäckle 60x120x6 (oproti vaznici zesílený) Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa STATICKÝ VÝPOČET průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 31,42% -ve směru z 82,78%

69 Tah 28,74%

70 5.4. Posudek diagonály -navržen profil jäckle 30x60x2(stejný jako u vaznice) Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa STATICKÝ VÝPOČET průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 80,21% -ve směru z 54,12%

71 Tah 29,85%

72 5.5.Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku -L 100x100x6 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu 73,02% Tah 28,33%

73 6. Příčná vazba -příčnou vazbu tvoří vazníky podepřené vetknutými sloupy 6.1. Geometrie -základní rozměry příčné vazby 6.2. Statické schéma příčné vazby -sloupy jsou vetknuté -vazníky uloženy kloubově -sloupy HEB 600 S235 -vazník druhé lodi uložen stejně 6.3. Vnitřní síly pro dimenzování -vnitřní síly jsou získané z 3D modelu v programu SCIA Engineer -vybrány jsou nejméně příznivé kombinace -sloupy vnitřní a vnější N [kn] Vnitřní síly M [knm] Vnitřní Vnější max M -816, ,500 max N -819, ,730 max M -423, ,020 max N -438, ,

74 6.4. Dimenzování Vzpěrné délky v rovině vazby Kritické délky Souč. vzpěrné délky v rovině vazby Vzpěrné délky v rovině vazby Souč. vzpěrné délky z roviny vazby Vzpěrné délky z roviny vazby Zatřídění průřezu (vnitřní) Materiál S450 f y =440MPa Pásnice Stojina Napětí v horních vláknech průřez I. třídy Napětí v dolních vláknech Štíhlost průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 15,00%

75 -ve směru z 27,03% Zkroucení 16,34%

76 Souřadnice středu smyku (vztažená k těžišti průřezu) Únosnost na klopení -ve směru y 16,30% Bezrozměrný parametr kroucení Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu Aproximace pro z j

77 Parametr nesymetrie průřezu -ve směru z 14,65% Bezrozměrný parametr kroucení Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu Aproximace pro z j

78 Parametr nesymetrie průřezu Kombinace ohybu a osového tlaku

79 6.5. II. Mezní stav STATICKÝ VÝPOČET Dle národní přílohy ČSN EN [5] je maximální vodorovný posun pro konec sloupu u jednopodlažních budov Výpočet průhyb Sciou Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav

80 7. Příčné ztužidlo 7.1. Geometrie -diagonály přenáší jenom tah, při působení tlakových sil vybočí a nebudou uvažovány -ztužidlo je příhradové, spodní pás tvořen prutem speciálně určeným pro tuto funkci, který zároveň brání vybočení horních pásů vaznic v polovině, horní pás tvoří horní pás vazníku, výška příhradoviny je 6m -geometrie patrna z obrázku 7.2. Diagonály -profil L 50x50x5 -působící jen v tlaku -max N=65,870kN -plocha průřezu A=0, m 2 Tah 58,36% 7.3. Vložený pás příčného ztužidla (DP) -profil L70x70x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 88,03%

81 Tah 28,643%

82 8. Okapové ztužidlo -probíhá ve střešní rovině kolem okapů -umožňuje opření horních konců mazisloupků -příhradová s podporou na hlavních sloupech budovy 8.1.Geometrie -délka pole příhradoviny 12m, výška 3,011. Diagonály délky 4,239 -horní a spodní pás je zároveň horní pás vaznic, posudek viz Diagonály -profil L 75x75x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 92,71%

83 Tah 22,84%

84 9. Stěnové ztužidlo -konstrukce obsauje dvě stěnová ztužidla v krajních polích konstrukce -tvoří je příhradová konstrukce mezi dvěma sloupky, navařené na mezisloupí (zkrácení vzpěrné délky) 9.1.Geometrie 9.2. Diagonály -ztužidlo je z profilu L 70x70x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 69,87%

85 Tah 5,96%

86 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 04A ORIENTAČNÍ VÝKAZ MATERIÁLU

87 Orientační výkaz materiálu VAZNICE položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 60x120x6 1,92E-03 12, , DP 60x120x5 1,64E-03 17, , Diagonála 30x60x2 3,34E-04 19, , hmotnost celkem 452, VAZNÍK 30 položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 2L 140x140x12 6,48E-03 15, , DP 2L 120x120x12 5,51E-03 15, , Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 4, , Svislice 1 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 2 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 3 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 4 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , Svislice 5 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , hmotnost celkem 4349, /3

88 PODÉLNÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 60x120x6 1,92E-03 12, , DP 60x120x6 1,92E-03 12, , Diagonála 1 30x60x2 3,34E-04 19, , Stab. DP L 100x100x6 1,18E-03 3, , hmotnost celkem 481, SLOUP položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Sloup HEB 600 2,70E-02 8, , hmotnost celkem 1695, Orientační výkaz materiálu VAZNÍK 24 položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 2L 140x140x12 6,48E-03 12, , DP 2L 120x120x12 5,51E-03 12, , Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 4, , Svislice 1 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 2 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 3 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , Svislice 4 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , hmotnost celkem 3490, /3

89 OKAPOVÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 75x75x7 1,01E-03 4, , hmotnost celkem 134, STĚNOVÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 70x70x7 9,40E-04 6, , hmotnost celkem 373, CELKOVÁ HMOTNOST KONSTRUKCE Orientační výkaz materiálu PŘÍČNÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 50x50x5 4,80E-04 8, , Vložený pás L 70x70x7 9,40E-04 30, , Vl. p. ost L 70x70x7 9,40E-04 30, , hmotnost celkem 1021, /3

90 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 04B PODROBNÝ VÝKAZ MATERIÁLU VAZNÍKU

91 Výkaz materiálu pro vazník VAZNÍK pozice část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 010 Horní Pás 2L 140x140x12 6,48E-03 8, , ,8 011 Dolní Pás 2L 120x120x12 5,51E-03 7, , ,6 012 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , ,0 013 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3, , ,2 014 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , ,4 015 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , ,2 016 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3, , ,0 017 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2, ,146 85,1 018 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2, ,696 91,7 019 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , ,7 020 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2, , ,9 021 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 3, ,067 61, L 140x140x12 6,48E-03 0, ,434 25,4 023 Dolní Pás 2L 120x120x12 5,51E-03 7, , ,3 024 Horní Pás 2L 140x140x12 6,48E-03 6, , ,8 hmotnost celkem 4200, ,1 1/3

92 Výkaz materiálu pro vazník pozice část-plech výška [mm] šířka [mm] tloušťka [mm] Objem [m 2 ] kg/prvek celkem ks celkem kg 100 Styč. Plech 285,0 685,0 12,0 0, , ,8 101 Styč. Plech 350,0 650,0 12,0 0, , ,9 102 Styč. Plech 245,0 435,0 12,0 0, , ,1 103 Styč. Plech 280,0 510,0 12,0 0, , ,9 104 Styč. Plech 245,0 405,0 12,0 0, , ,3 105 Styč. Plech 225,0 120,0 12,0 0, , ,2 106 Styč. Plech 245,0 120,0 12,0 0, , ,1 107 Styč. Plech 20,0 120,0 12,0 0, , ,2 108 Spojka 96,0 96,0 12,0 0, , ,4 109 Spojka 116,0 116,0 12,0 0, , ,8 110 Vynechaná pozice 0 0,000 0,0 111 Plech 70,0 290,0 10,0 0, , ,9 112 Šroub. Spoj. DP 60,0 640,0 12,0 0, , ,5 113 Šroub. Spoj. DP 200,0 640,0 12,0 0, , ,1 114 Šroub. Spoj. DP 80,0 640,0 12,0 0, , ,9 115 Vynechaná pozice 0 0,000 0,0 116 Přípoj sloup 300,0 410,0 12,0 0, , ,6 117 Přípoj sloup 200,0 300,0 30,0 0, , ,1 118 Přípoj sloup 400,0 300,0 30,0 0, , ,3 119 Přípoj sloup 40,0 300,0 4,0 0, , ,4 120 Šroub. Spoj. HP 190,0 160,0 10,0 0, , ,8 121 Šroub. Spoj. HP 40,0 160,0 10,0 0, , ,0 122 Šroub. Spoj. HP 40,0 160,0 12,0 0, , ,2 hmotnost celkem 160, ,4 2/3

93 Výkaz materiálu pro vazník pozice část profil délka [mm] kg/100ks celkem ks celkem kg Šroubový spoj DP Matice 1, , Šroubový spoj DP Podložka 0, , Šroubový spoj DP M12 45,0 5, , Šroubový spoj DP M12 55,0 5, , Šroubový spoj HP 2, , Šroubový spoj HP 1, , Šroubový spoj HP M , , Šroub. spoj. dia. Matice 2, , Šroub. spoj. dia. Podložka 1, , Šroub. spoj. dia. M16 25,0 7, , Příp. DP-sloup Matice 2, , Příp. DP-sloup Podložka 1, , Příp. DP-sloup M16 7, , Uložení sloup 3,96 2 0, Uložení sloup 1,72 2 0, Uložení sloup M20 65,0 21,4 2 0,4 hmotnost celkem 70,347 6,4 Hmotnost všech dílců 4567,8 1% svarů 45,7 CELKOVÁ HMOTNOST VAZNÍKU 4613,5 3/3