VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
|
|
- Erik Liška
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION PAVILION STATICKÝ VÝPOČET DESIGN CALCULATION BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR INGRID SENGEROVÁ Ing. KAREL SÝKORA Ingrid Sengerová 1
2 BRNO 2014 Obsah 1. GEOMETRIE KONSTRUKCE MATERIÁL STŘEŠNÍ KRYTINA ZATÍŽENÍ Stálé zatížení Vlastní tíha viz. Scia Engineer Ostatní stálé zatížení Nahodilé zatížení Zatížení sněhem dle (ČSN EN ) Zatížení větrem dle (ČSN EN ) MATERIÁL VAZNICE Výpočtový model Zatížení na vaznici ZS1 Vlastní tíha ZS2 Stálé zatížení Zatížení větrem Kombinace zatížení na vaznici Vnitřní síly Posouzení vaznice Šikmý ohyb s klopením Posouzení vaznice na vzpěr Mezní stav použitelnosti vaznice Táhlo VAZNÍK Výpočtový model Zatížení Kombinace zatížení Horní pás (prut B228) Posouzení horního pásu na vzpěr Posouzení horního pásu (program scia Engineer) Dolní pás (prut B186) Ingrid Sengerová 2
3 Posouzení dolního pásu Posouzení dolního pásu (program scia Engineer) Diagonála Tlačená diagonála (B192) Tažená diagonála (B191) Vnitřní síly: Svislice (prut B203) Posouzení svislice (scia) Posouzení mezní stav použitelnosti Spoje vazníku Posouzení svaru (diagonála k dolnímu pásu) Montážní spoje STŘEŠNÍ PŘÍČNÉ A STĚNOVÉ ZTUŽIDLO STŘEŠNÍ PODÉLNÉ ZTUŽIDLO Výpočtový model Dolní pás ztužidla (prut B838) Posouzení dolního pásu na vzpěr (ruční výpočet) Posudek ohybového momentu My a Mz Posouzení diagonály podélného ztužidla (prvek B1532) Posouzení diagonály podélného ztužidla (scia Engineer) PAŽDÍK (B 703) Posouzení paždíku programem scia Engineer SLOUP (B 1594) Posouzení sloupu na vzpěr Posouzení sloupu. (scia Engineer) ČEPOVÝ SPOJ PATKA A KOTVENÍ SLOUPU Patka Kotevní šrouby Patní deska Průřez patky Kotevní příčník Ingrid Sengerová 3
4 1. GEOMETRIE KONSTRUKCE Rozpětí vaznice l= 6,00m Zatěžovací šířka b= 2,51m Rozpětí vazníku l= 48,00m Zatěžovací šířka b= 6,00m Sklon střechy α = 6 2. MATERIÁL ocel S355 mez kluzu: f y = 355 MPa pevnost v tahu: f u = 510 MPa modul pružnosti v tahu a tlaku: E = MPa modul pružnosti ve smyku: G = MPa objemová hmotnost: Ɣ m0 = Ɣ m1 = 1,00 Ɣ m2 = 1,25 ε = = = 0,814 Ingrid Sengerová 4
5 3. STŘEŠNÍ KRYTINA střešní panely ELCOM typ TCP/C tloušťka 80 mm skladebná šířka 1000 mm hmotnost 12,42 kg/m 2 maximální zatížení při rozpětí 3,5m: 2,27 kn/m 2 skladba: pozinkovaný ocelový plech izolační výplň z polyuretanové pěny pozinkovaný ocelový plech součinitel tepelné vodivosti 0,022 W/m.K Ingrid Sengerová 5
6 4. ZATÍŽENÍ 4.1. Stálé zatížení Vlastní tíha viz. Scia Engineer tíha oceli Ɣ s = 78,50 kn/m Ostatní stálé zatížení střešní plášť g n = 0,1242 kn/m Nahodilé zatížení Zatížení sněhem dle (ČSN EN ) lokalita: Brno: II. sněhová oblast : charakteristická hodnota: S k = 1,0 kn m -2 topografie normální součinitel expozice: C e = 1,0 součinitel tepla: C t = 1,0 úhel střechy 6 sedlová střecha tvarový součinitel: μ 1 = 0,8 sníh plný: S = S k μ 1 C e C t = 1 0,8 1 1= 0,8 kn m Zatížení větrem dle (ČSN EN ) lokalita: Brno: II. větrová oblast: kategorie terénu III oblast pravidelně pokrytá vegetací, budovami nebo překážkami výchozí základní rychlost větru: v b,0 = 25 m s -1 součinitel ročního období: C season = 1 součinitel směru větru: C dir = 1 základní rychlost větru: V b = C dir C season V b,0 = = 25 m s -1 kategorie drsnosti terénu II: výška nad terénem: z 0 = 0,30 m z min = 5,00 m z 0,II = 0,05 m z = 12,14 m součinitel terénu: ( ) součinitel drsnosti: ( ) ( součinitel ortografie: C 0 (z) = 1 ( ) ) Ingrid Sengerová 6
7 charakteristická střední rychlost: v m = C r (z) C 0 (z) v b = 0, = 19,90 kn m -2 měrná hmotnost vzduchu: ƍ = 1,25 kg m -3 zakladní dynamický tlak větru: q b = 0,5 ƍ v m 2 = 0,5 1,25 /1000 = 0,248 kn m -2 součinitel turbulence: k l = 1 intenzita turbulence: l v (z) = ( ) ( ( ) ) = 0,270 součinitel expozice: C e (z) = l v (z) = 2,890 maximální dynamický tlak: q p (z) = q b (z) C e (z) = 0,248 2,890 = 0,717 kn m -2 střešní plocha vystavená působení větru > 10 m 2 ==> C pe,10 tlak větru na povrchy: w e = q p C pe10 h = 12,14 m e = min (b; 2h) = min (48; 2 12,14) = 24,28 m e/10 = 2,43 m, e/4 = 6,07 m, b = 48,00 m Vítr boční na střechu (pravý a levý) Součinitel vnějšího tlaku C pe na sedlové střechy sklon 6 Úhel sklonu α Mskmfů Zdroj: ČSN EN , str. 40, tab. 7.8a ČSN EN , str. 40, tab. 7.4a Vítr boční na střechu C pe10 F C pe10 G C pe10 H C pe10 I C pe10 J 5-1,70-1,20-0,60-0,60 0,20 6-1,62-1,16-0,57-0,58 0, ,90-0,80-0,30-0,40-0,10 w e (kn/m 2 ) -1,16-0,83-0,41-0,42 0,12 Zdroj: ČSN EN , str Vítr čelní na střechu Úhel sklonu α Vítr čelní na střechu C pe10 F C pe10 G C pe10 H C pe10 I 5-1,60-1,30-0,70-0,60 6-1,57-1,30-0,69-0, ,30-1,30-0,60-0,50 w e (kn/m 2 ) -1,13-0,93-0,49-0,36 Zdroj: ČSN EN , str.39 Ingrid Sengerová 7
8 Vítr čelní na stěnu h/b = 12,14/36,00 = 0,337 e = min (b; 2h) = min (36; 2 12,14) = 24,28 m e = 24,28 m d = 36,00 m e = 24,28 < d = 36m Zdroj: ČSN EN , str.34 h/d Vítr čelní na stěnu C pe10 A C pe10 B C pe10 C C pe10 D C pe10 E 1-1,20-1,40-0,50 0,80 0,50 0,337-1,20-0,87-0,50 0,71-0,21 0,25-1,20-0,80-0,50 0,70-0,30 w e (kn/m 2 ) -0,86-0,62-0,36 0,51-0, Vítr boční na stěnu h/b = 12,14/48,00 = 0,253 e = min (b; 2h) = min (48; 2 12,14) = 24,28 m e = 24,28 m d = 48,00 m e = 24,28 < d = 48m Zdroj: ČSN EN , str.34 h/d Vítr boční na stěnu C pe10 A C pe10 B C pe10 C C pe10 D C pe10 E 1-1,20-1,40-0,50 0,80 0,50 0,253-1,20-0,80-0,50 0,70-0,30 0,25-1,20-0,80-0,50 0,70-0,30 w e (kn/m 2 ) -0,86-0,57-0,36 0,50-0,22 Ingrid Sengerová 8
9 5. MATERIÁL ocel S355 mez kluzu: f y = 355 MPa pevnost v tahu: f u = 510 MPa modul pružnosti v tahu a tlaku: E = MPa modul pružnosti ve smyku: G = MPa objemová hmotnost: Ɣ m0 = Ɣ m1 = 1,00 Ɣ m2 = 1,25 ε = = = 0, VAZNICE 6.1. Výpočtový model rozpětí vaznice: L = 6,00 m zatěžovací šířka: b = 3,62 m sklon: α = Zatížení na vaznici ZS1 Vlastní tíha navržený profil IPE 180 g d = 0,188 kn/m souč. pro nepříznivé zatížení γ f = 1,35 souč. pro příznivé zatížení γ f = 1, ZS2 Stálé zatížení Tíha střešního pláště g k = 0,1242 kn/m 2 g k = 3,62 * g k = 0,450 kn/m 2 souč. pro nepříznivé zatížení γ f = 1,35 souč. pro příznivé zatížení γ f = 1,00 Ingrid Sengerová 9
10 Zatížení větrem ZS3 Vítr z leva Úhel sklonu α Vítr boční z leva C pe10 F C pe10 G C pe10 H C pe10 I C pe10 J 6-1,62-1,16-0,57-0,58 0,17 W k (kn/m 2 ) -1,16-0,83-0,41-0,42 0,12 ZŠ (m) 3,62 3,62 3,62 3,62 3,62 W k (kn/m) -4,20-3,00-1,48-1,52 0,43 Posuzovaná vaznice obl. I W k = -1,52 kn/m souč. spolehlivosti γ f = 1,5 souč. kombinace ψ = 0,6 celkový součinitel γ f * ψ = 0, ZS4 Vítr z prava Úhel sklonu α Vítr boční z prava C pe10 F C pe10 G C pe10 H C pe10 I C pe10 J 6-1,62-1,16-0,57-0,58 0,17 W k (kn/m 2 ) -1,16-0,83-0,41-0,42 0,12 ZŠ (m) 3,62 3,62 3,62 3,62 3,62 W k (kn/m) -4,20-3,00-1,48-1,52 0,43 Zatížení u posuzované vaznice W k = -1,48kN/m souč. spolehlivosti γ f = 1,5 souč. kombinace ψ = 0,6 celkový součinitel γ f * ψ = 0, ZS5 Vítr čelní Úhel sklonu α Vítr čelní C pe10 F C pe10 G C pe10 H C pe10 I 6-1,57-1,30-1,50-1,40 W k (kn/m 2 ) -1,13-0,93-0,49-0,36 ZŠ (m) 3,62 3,62 3,62 3,62 W k (kn/m) -4,09-3,37-1,77-1,30 souč. spolehlivosti γ f = 1,5 souč. kombinace ψ = 0,6 celkový součinitel γ f * ψ = 0,9 Ingrid Sengerová 10
11 ZS6 - Zatížení sněhem s = 0,8 kn/m 2 s = 0,8 * 3,62 = 2,9 kn/m N 6.3. Kombinace zatížení na vaznici V y V z Klíč kombinace M y 6.4. Vnitřní síly M y,ed = 21,15 knm M z,ed = -0,33 knm N ed = -19,17 knm Ingrid Sengerová 11
12 6.5. Posouzení vaznice Navržený profil IPE180 E = 210GPa G = 81GPa Zatřídění průřezu: ε = (235/f y ) 1/2 = 0,81 pásnice: tlačená část 9ε = 9 0,81 = 7,32 c/t f 9ε 4,24 7,32---> I. Třída průřezu stojina: tlačená a ohýbaná část d/t w 72ε 27,55 58,32---> I. Třída průřezu Ingrid Sengerová 12
13 Šikmý ohyb s klopením průřezový modul: W y = W ply (průřez třídy 1 nebo 2) vzpěrné délky: L cr,z = 2,00 m kratší vzpěrná délka v důsledku navrženého procházející v 1/3 a 2/3 rozpětí vaznice součinitel imperfekce α LT : h/b = 2 ---> křivka klopení a α LT =0,21 součinitele závisející na zatížení a podmínkách uložení konců: c 1 = 0,97 c 2 = 0,36 c 3 = 0,48 součinitele vzpěrné délky: k y = 1,00 k z = 0,33 k w = 1,00 z a = 120 mm z s = 0 mm z g = z a z s = 120 mm z j = 0 mm wt = ( k w L) ( E l w /G l t ) 1/2 = = 1, ) [(210 7, )/(81 4, )] 1/2 = 0,996 g = ( z g )/(k z L ) (E l z /G l t ) 1/2 = =( 0,120)/(0, ) [(210 1, )/(81 4, )] 1/2 =4,22 j = ( z j )/(k z L ) (E l z /G l t ) 1/2 = 0,00 bezrozměrný kritický moment: cr = ( c 1 /k z ) [( 1+k wt 2 + (c 2 g c 3 j ) 2 ) 1/2 (c 2 g c 3 j )] = cr = (1,13/0,33) [(1+ 0, (0,45 4,22 0,53 0,0) 2 ) 1/2 - (0,45 4,22-0,0)]= 1,6 pružný kritický moment : M cr = cr I z G I t ) 1/2 / L2 = =1, , , ) =72 knm W pl,y f y /M cr ) 1/2 = (1, )/72 = 0,9 křivka klopení : h/b = 180/91=1,98 < 2 => křivka a LT = 0,5 [ 1+ α LT ( 0,2) + 2 ] = 0,5[ 1+0,21(0,9-0,2) +0,9 2 ] = 0,98 LT = 1/ LT +( LT 2-2) 1/2 = 1/0,98 + (0,98 2 0,9 2 ) 1/2 = 0,73 Ingrid Sengerová 13
14 Posouzení: M y,b,rd = LT W pl.y f y / m1 = 0,73 166, /1 = 43,12 knm M z, rd = W pl.z f y / m0 = 34, /1 = 12,283 knm M y,ed = 21,15 knm M z,ed = -0,33 knm = 0,517 1 VYHOVÍ Posouzení vaznice na vzpěr Vzpěrné délky: L cr,y = 6,00 m L cr,z = 2,00 m Vybočení kolmo k ose y: Štíhlostí: = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 6,0/0,074 = 80,83 i y = (I y /A) 1/2 = 0,074m = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y / (i y )= (6,0/(0,074 76,06) =1,0626 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a --> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = =0,5 [ 1+ 0,21( 1,06 0,2) + 1,06 2 ] = 1,15 y = 1/[ y + ( y 2-2) 1/2 ] = 1/1,15 + (1,15 2 1,06 2 ) 1/2 = 0,63 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,63 2, /1,00 = 534,523 kn N ed / N b,rd 1 ---> 19,17/534,523 = 0,04 1 vyhoví Ingrid Sengerová 14
15 Vybočení kolmo k ose z: Štíhlostí: = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 2,00/0,0315 = 79,8 i z = (I z /A) 1/2 = 0,0205 m = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y /( i y )= (2,0/(0, ,06) = 1,28 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: b ---> souč. imperfekce α = 0,34 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = =0,5 [ 1+ 0,34( 1,28 0,2) + 1,28 2 ] = 1,5 y = 1/ y + ( y 2-2) 1/2 = 1/1,5 + (1,5 2 1,28 2 ) 1/2 = 0,44 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,44 2, /1,00 = 373,32 kn N ed / N b,rd 1 ---> 19,17/373,32= 0,05 1 vyhoví 6.6. Mezní stav použitelnosti vaznice Vaznice navržena plnostěnná z profilu IPE 180 Doporučená mezní hodnota průhybu: pro δ max = L/200 = 30,00mm 26,1 30 [mm] Vyhoví Ingrid Sengerová 15
16 6.7. Táhlo Navržené v třetinách rozpěti vaznice, pro získaní menších vzpěrných délek. Vnitřní síly : Ned = 19,25 kn Navržený profil : RD 75 E = 210 GPa G = 81 GPa N ed /N t,rd 1 N t,rd = A f y / Ɣ M0 = 1, = 78,28kN 19,25/78,28 1 0,3 1 vyhoví Ingrid Sengerová 16
17 7. VAZNÍK 7.1. Výpočtový model příhradový nosník, prostě podepřený rozpětí vazníku: L= 36,00 m zatěžovací šířka (vzdálenost vazníků) b = 6 m vzdálenost styčníku s vaznicemi b = 3,6 m sklon α = 6, Zatížení Ingrid Sengerová 17
18 7.3. Kombinace zatížení Klíč kombinace 7.4. Horní pás (prut B228) Vnitřní síly: M y,ed = 0,04 knm V y,ed = -0,41 kn N ed = -185,80 kn M z,ed = 0,40 knm V z,ed = 0,01 kn Ingrid Sengerová 18
19 Navržený profil RRK 150/100/4 E = 210 GPa G = 81 GPa Průřezové charakteristiky: Zatřídění průřezu: ε = (235/f y ) 1/2 = 0,81 c/t = 16,05--> II. Třída průřezu Ingrid Sengerová 19
20 Posouzení horního pásu na vzpěr Vzpěrné délky: L cr,y = 3,62 m L cr,z = 3,62 m Vybočení kolmo k ose y: Štíhlostí: 1 = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 3,62/0,0558 = 64,87 i y = (I y /A) 1/2 = 0,056 m y = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y /( i y )= 1 (3,62/(0,055 76,06) = 0,852 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( y 0,2) + 2] y = = 0,5 [ 1+ 0,21( 0,852 0,2) + 0,852 2 ] = 0,931 y = 1/ y + ( 2 y - 2) 1/2 y = 1/0,93 + (0,93 2 0,852 2 ) 1/2 = 0,932 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,932 1, /1,00= 526,98kN N ed / N b,rd 1 ---> 185,8/526,98 = 0,35 1 vyhoví Vybočení kolmo k ose z: Štíhlostí: 1 = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i z = 3,62/0,0407 = 88,943 i z = (I z /A) 1/2 = 0,0409 m y = ( A f y /N cr ) = (L cr,y /( i y )= 1 (3,62/(0, ,06) = 1,164 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( y 0,2) + 2] y = 0,5 [ 1+ 0,21( 1,164 0,2) + 1,164 2 ] = 1,279 y = 1/ y + ( 2 y - 2) 1/2 y = 1/(1,28 + (1,28 2 1,164 2 ) 1/2 )= 0,641 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,641 1, /1,00 = 381,22 kn N ed / N b,rd 1 ---> 185,8/381,22 = 0,48 1 vyhoví Ingrid Sengerová 20
21 Posouzení horního pásu (program scia Engineer) Ingrid Sengerová 21
22 Ingrid Sengerová 22
23 7.5. Dolní pás (prut B186) Schéma: Vnitřní síly: M y,ed = -1,13 knm V y,ed = -0,00 kn N ed = 559,27 kn M z,ed = -0,07 knm V z,ed = 1,24 kn T ed = 0,00 knm Navržený profil RHS 150/100/12,5 E = 210 GPa G = 81 GPa Průřezové charakteristiky: Ingrid Sengerová 23
24 Posouzení dolního pásu Vzpěrné délky: L cr,y = 3,62 m L cr,z = 3,62 m Vybočení kolmo k ose y: Štíhlostí: 1 = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 3,62/0,0522 = 69,35 i y = (I y /A) 1/2 = 0,0522 m y = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y /( i y )= 1 (3,62/(0,052 76,06) = 0,915 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( y 0,2) + 2] y = = 0,5 [ 1+ 0,21( 0,915 0,2) + 0,915 2 ] = 0,782 y = 1/ y + ( 2 y - 2) 1/2 y = 1/(0,78 + (0,78 2 0,68 2 ) 1/2 )= 0,994 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,994 5, /1,00=1926,5kN N ed / N b,rd 1 ---> 559,27/1926,5 = 0,29 1 vyhoví Vybočení kolmo k ose z: Štíhlostí: 1 = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i z = 3,62/0,0374 = 96,79 i z = (I z /A) 1/2 = 0,0374 m y = ( A f y /N cr ) = (L cr,y /( i y )= 1 (3,62/(0, ,06) = 1,272 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( y 0,2) + 2] y = 0,5 [ 1+ 0,21( 1,272 0,2) + 1,272 2 ] = 1,422 y = 1/ y + ( 2 y - 2) 1/2 y = 1/(1,42 + (1,42 2 1,272 2 ) 1/2 )= 0,486 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 =0,486 5, /1,00=942,01 kn N ed / N b,rd 1 ---> 559,27/942 = 0,59 1 vyhoví Ingrid Sengerová 24
25 Posouzení dolního pásu (program scia Engineer) Ingrid Sengerová 25
26 7.6. Diagonála Schéma: Průřezové charakteristiky: RO88,9/ Tlačená diagonála (B192) Vnitřní síly: M y,ed = 0,00 knm V y,ed = -0,81 kn N ed = -217,49kN M z,ed = 0,95 knm V z,ed = 0,00 kn Ingrid Sengerová 26
27 Posouzení diagonály tlak (scia) Ingrid Sengerová 27
28 Tažená diagonála (B191) Vnitřní síly: M y,ed = 0,00 knm V y,ed = -0,81 kn N ed = 361,49kN M z,ed = 0,85 knm V z,ed = 0,00 kn Posouzení diagonály: tah N ed = 361,49 kn N ed /N t,rd 1 N t,rd = A f y / Ɣ M0 = 4, = 1537,15 kn 361,49/1537,15 1 0,24 1 vyhoví 7.7. Svislice (prut B203) schéma: Vnitřní síly: Ingrid Sengerová 28
29 M y,ed = 0,00 knm V y,ed = -0,00 kn N ed = -40,01kN M z,ed = 0,00 knm V z,ed = - 0,00 kn T ed = -0,00kNm Navržený profil RO 70x2,3 E = 210 GPa G = 81 GPa Průřezové charakteristiky: Ingrid Sengerová 29
30 Posouzení svislice (scia) Ingrid Sengerová 30
31 Posouzení mezní stav použitelnosti L = mm doporučená mezní hodnota průhybu: pro δ = L/250 = 144,00mm vypočtená hodnota průhybu (scia): δ =23,7 mm posouzení: 23,7 144 vyhoví 7.8. Spoje vazníku Uvažuji, že v mezipásových prutech působí pouze osové síly. Osové síly ve svislicích jsou natolik malé, že svary s ohledem na ovaření koncového průřezu mohu v posudku vynechat, bude-li únosnost spoje dostatečně veliká Posouzení svaru (diagonála k dolnímu pásu) Působící síla: N ed = 361,49 kn (tah prut B191) Korelační součinitel β w = 0,9 pro ocel S355 Profil RO 88/20 D = 88mm s = 20 mm návrh svaru: účinné výšky svaru: a w = 5mm a = 89 mm b = 15 mm (a; b tyto hodnoty odměřené z programu AUTOCAD) l w = π [3/2 (a+b) (a b) 1/2 ] = = π [3/2 ( ) (89 15) 1/2 =375,3 mm A w = a w I w = 5 375,3 = 1876,5 mm 2 σ = N ed /A w = 361, /1876, =192,64 MPa II = σ cosθ = 192,64 cos 40 = 155,85 MPa = σ = σ sin 41 = 133,23 MPa (σ 2 + 3( + II)) 1/2 f u / β w Ɣ M2 (133, (133, ,85 2 )) 1/2 490/(0,9 1,25) 379,3 435,55 vyhoví Svary na ostatních detailech připojení pásů vazníku vyhoví díky menší působící normálové síle Ingrid Sengerová 31
32 Montážní spoje Montážní spoj dolního pásu vazník bude rozdělen na 3 částí z důvodu přepravy na stavbu Dolní pás N ed = 458,32 Diagonála N ed = 107,55 Horní pás N ed = -177,43 Návrh sváru na styčníkové desce a) u spodního pásu N ed = 458,32 (navrhují 2 styčníkové desky-->226,16) l w = 500 (RHS 150/100/12,5) A w = a w l w = = 1500 mm 2 σ = N ed /A w = 226, / = 150,77 MPa = σ = σ sin 45 = 106,1 MPa (σ 2 + 3( + II)) 1/2 f u / β w Ɣ M2 (106, (106, )) 1/2 490/(0,9 1,25) 212,2 435,56 vyhoví Posouzení šroubu na tah návrh 4 šroubů N ed = 458,32 kn M f ub = 800 MPa f yb = 640 MPa d =20 mm d 0 = 22 A s = 245 mm 2 Posouzení šroubu v tahu F t,rd = (k 1 A s f ub )/Ɣ M2 =( 0, )/1,25 = = 141,120kN N ed / F t,rd = 458,32/(4 141,120) = 0,81 1 Ingrid Sengerová 32
33 Únosnost v páčení m x = 45 (2) 1/2 3 0,8 = 41,6 mm e x = 45 mm b p = 330mm l eff,cp = min (2πm x ; πm x + w ; πm x + 2e) =min (2 π 41,6 ; π 41,6; π 41, ) = min ( 261,4 ; 130,7 ; 220,7) ---> 130,7 mm l eff,nc = min ( 4 m x + 1,25 e ; e +2 m x + 0,625e ; 0,5 b p ; 0,5w +2m x + 0,625e) = min (4 41,6 + 1,25 45 ; ,6 +0, ; 0,5 330 ; 2 41,6 + 0,625 45) = min( 226,6 ; 156,3 ; 165 ; 111,3) --->111,3 mm l eff = 130,7 M pl,rd = (l eff t f 2 f y )/( 4 Ɣ M0 ) = (0,1307 0, )/( 4 1) = = 2,61 kn F T1 = 4 M pl,rd /m = 4 2,61/0,0416 = 250,96 kn F T2 = (2 M pl,rd + nσf t,rd )/(m+n) = (2 2,61 +0, ,120)/ (0, ,045)= 133,61 kn n = min(e min ; 1,25 m) n = 45 mm ;1,25 41,6 = > 45 N ed /(4 F T2 ) = 458,32/(4 133,61) = 0,86 1 vyhoví Spoj vyhovuje. Obdobně bude proveden přípoj i na horním pásu, kde max. tahová síla nedosahuje takové tahové síly jako v dolním pásu Přípoj vaznice na horní pás vazníku N ed = 19,17 kn navrhují jeden šroub M Návrhová únosnost šroubu ve střihu F v.rd = (α v A s f ub )/ Ɣ M2 = (0, ) = 117,6 kn Návrhová únosnost šroubu v otlačení d= 20 mm t = 12 mm f u = 490MPa Ɣ M2 =1,25 F b,rd = (1,5 α b d t f u )/ Ɣ M2 = ( 1,5 0,61 0,022 0, ) = = 118,36 kn α b = min( α d ; f ub /f u ; 1,0) = min ( 0,61 ; 1,63 ; 1,0) ---> 0,61 krajní šrouby: α d = e/3d 0 = 40 /( 3 22) = 0,61 19,17 kn 118,36 kn vyhoví posouzení koutového svaru L w = 120 mm a w = 3 mm II = σ = N/A w = 19, / = 53,25 MPa (σ 2 + 3( + II)) 1/2 f u / β w Ɣ M2 ( ( ,25 2 )) 1/2 490/(0,9 1,25) 310,52 435,55 vyhovuje Ingrid Sengerová 33
34 8. STŘEŠNÍ PŘÍČNÉ A STĚNOVÉ ZTUŽIDLO 8.1. Posudek ztužidla na tlak (prut B572) Prvek se posuzuje na tah Vnitřní síly: N ed = -77,92 kn Navržený profil RD 75 E = 210 GPa G = 81 GPa Průřezové charakteristiky: N ed /N t,rd 1 N t,rd = A f y / Ɣ M0 = 3, = 156,7 kn 77,92/156,7 1 0,67 1 vyhoví Ingrid Sengerová 34
35 9. STŘEŠNÍ PODÉLNÉ ZTUŽIDLO 9.1. Výpočtový model Příhradový nosník umístěný v rovině střechy, pásové pruty tvoří horní pás vazníku, vaznice tvoří diagonály, ty jsou tvořeny uzavřenými průřezy RO 82,5x2, dolní pas tvoří jäkl RHS 200/100/10,0 Schéma: 9.2. Dolní pás ztužidla (prut B838) Vnitřní síly : Ingrid Sengerová 35
36 Průřezové charakteristiky: Posouzení dolního pásu na vzpěr (ruční výpočet) Vzpěrné délky: L cr,y = 3,62 m L cr,z = 6,00 m Vybočení kolmo k ose y: Štíhlostí: = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 3,62/0,0373 = 97,05 i y = (I y /A) 1/2 = 0,0379 m = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y / i y )= (3,62/0, ,06) = 1,256 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = = 0,5 [ 1+ 0,21( 1,256 0,2) + 1,256 2 ] = 1,340 y = 1/ y + ( y 2-2) 1/2 = 1/1,34 + (1,34 2 1,256 2 ) 1/2 = 0,553 Ingrid Sengerová 36
37 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,553 2, /1,00= 424,63 kn N ed / N b,rd 1 ---> 29,42/424,63 = 0, vyhoví Vybočení kolmo k ose z: Štíhlostí: = 93,9 ε = 93,9 0,81 = 76,06 ʎ y = L cr,y /i y = 6,00/0,0373 = 160,858 i z = (I z /A) 1/2 = 0,0379 m = ( A f y /N cr ) = ( L cr,y / i y )= (6,00/0, ,06) = 2,081 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> součinitel imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = = 0,5 [ 1+ 0,21( 2,081 0,2) + 2,081 2 ] = 2,86 y = 1/ y + ( y 2-2) 1/2 = 1/ 2,86 + (2,86 2 2,081 2 ) 1/2 = 0,207 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,21 2, /1,00 = 158,17kN N ed / N b,rd 1 ---> 29,42/158,17= 0,18 1 vyhoví Posudek ohybového momentu My a Mz M y,b,rd = W pl.y f y / m1 = 7, /1 =26,66kNm M z, rd = W pl.z f y / m0 = 7, /1 = 26,66kNm M y,ed = -8,08 knm M z,ed = 2,77 knm M y,ed / M y,b,rd 1 M z,ed / M z, rd 1 8,08/26,66 = 0,3 1 vyhoví 2,77/26,66 = 0,11 1 vyhoví Ingrid Sengerová 37
38 9.3. Posouzení diagonály podélného ztužidla (prvek B1532) Vnitřní síly : M y,ed = 0,00 knm V y,ed = -0,00 kn N ed = -36,70 kn M z,ed = 0,00 knm V z,ed = 0,08 kn T ed = -0,06 knm Navržený profil RO 82,5x2 E = 210 GPa G = 81 GPa Ingrid Sengerová 38
39 Posouzení diagonály podélného ztužidla (scia Engineer) Ingrid Sengerová 39
40 10. PAŽDÍK (B 703) Vnitřní síly : M y,ed = -16,99 knm V y,ed = -2,35 kn N ed = 7,88 kn M z,ed = 3,53 knm V z,ed = -10,26 kn T ed = -0,00 knm Navržený profil CFRHS 100/100/6 E = 210 GPa G = 81 GPa Ingrid Sengerová 40
41 10.1. Posouzení paždíku programem scia Engineer Ingrid Sengerová 41
42 Ingrid Sengerová 42
43 11. SLOUP (B 1594) ZS1 ZS5, ZS7 viz vazník ZS6 vlastní tíha sloupu Profil RHS 260/140/12,5 Délka sloupu L = 10,2 m Součinitel spolehlivosti γ f = 1,35 schéma: Vnitřní síly : M y,ed = 59,39kNm V y,ed = 1,6 kn N ed = -261,63kN M z,ed = 1,92 knm V z,ed = - 13,94 kn T ed = -0,01kNm Ingrid Sengerová 43
44 Průřezové charakteristiky Lcr,y Lcr,z Posouzení sloupu na vzpěr Vzpěrné délky: L cr,y = 2*10,20 = 20,40 m L cr,z = 10,20 m Vybočení kolmo k ose y: Štíhlostí: ʎ y = L cr,y /i y = 20,40/0,0918 = 222,22 i y = (I y /A) 1/2 = 0,0918m N cr,y = (π 2 E I y )/L cr,y 2 = π )/20,4 2 =386,82kN =( A f y /N cr ) 1/2 =( L cr,y /(i y )= (20,4/(0,092 76,06) =2,912 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a --> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = =0,5 [ 1+ 0,21( 2,912 0,2) + 2,912 2 ] = 5,025 y = 1/[ y + ( y 2-2) 1/2 ] =1/5,025 + (5,02 2 2,912 2 ) 1/2 = 0,11 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,11 9, /1,00 = 359,65 kn N ed / N b,rd 1 ---> 261,63/359,65 = 0,727 1 vyhoví Ingrid Sengerová 44
45 Vybočení kolmo k ose z: Štíhlostí: ʎ z = L cr,z /i z = 10,20/0,0559 = 182,469 i z = (I z /A) 1/2 = 0,0559 m N cr,z = (π 2 E I z )/L cr,z 2 = π )/10,2 2 =572,94kN =( A f y /N cr ) 1/2 =( L cr,z /(i z ) 1/2 = (10,2/(0,05 76,06) =2,399 součinitel vzpěrnosti: křivka vzpěrné pevnosti: a ---> souč. imperfekce α = 0,21 (dle ČSN EN ) y = 0,5[1+ α( 0,2) + 2] = =0,5 [ 1+ 0,21( 2,399 0,2) + 2,399 2 ] = 3,608 y = 1/ y + ( y 2-2) 1/2 = 1/3,61 + (3,61 2 2,399 2 ) 1/2 = 0,158 Posouzení: návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prutu N b,rd = y A f y /Ɣ M1 = 0,15 9, /1,00 = 520,55 kn N ed / N b,rd 1 ---> 261,63/520,55= 0,504 1 vyhoví Ingrid Sengerová 45
46 11.4. Posouzení sloupu. (scia Engineer) Ingrid Sengerová 46
47 Ingrid Sengerová 47
48 12. ČEPOVÝ SPOJ (PŘIPOJENÍ HORNÍHO PÁSU NA SLOUP POMOCÍ ČEPOVÉHO SPOJE) F v,ed = 221,18 kn ( síla působící na špičku sloupu prut B1594) Schéma: a (F ved Ɣ M0 )/(2 t f y ) + 2 d 0 /3 = = (221, ,0)/(2 0, ) + 2 0,042/3 = 36,22 mm volím 40 mm b (F ved Ɣ M0 )/(2 t f y ) + d 0 /3 = = (175, ,0)/(2 0, ) + 0,042/3 = 22,22 mm volím 25mm Návrhová únosnost čepu ve smyku (2 střihové roviny) F v,rd = 2 0,6 A f up / Ɣ M2 = 2 0,6 (π 0,04 2 /4) /1,25 =603,19 kn F v,rd = 603,19 kn F ved = 221,18 kn vyhoví Návrhový moment únosnosti čepu M rd = 0,8 W el f up / Ɣ M2 = 0,8 (π 0,04 3 /32) /1,25 = 2010,62 knm Působící moment M ed =( F ved /8) (t + 4c + 2t 1 ) = = (221, /8) (0, , ,01) = 1492,96 knm M ed /M rd ,96/2010,62 1 0,74 1 vyhoví Ingrid Sengerová 48
49 kombinace ohybu a smyku (M ed /M rd ) 2 + (F v,ed /F v,rd ) 2 = (1492,96/2010,62) 2 + (221,18/603,19) 2 0,68 1 vyhoví otlačení desky a čepu F b,rd = (1,5 d t f y )/ Ɣ M0 = (1,5 0,040 0, )/1,0 = 639 kn F ved /F B,rd 1 221,18/ > 0,346 1 přídavný moment vlivem excentrického momentu F V,ed = 208,19 kn e = 0,188m M ed = F v.ed e = 175,09 0,188 = 32,92 knm W el,y = 1/6bh 2 = 1/6 0,12 0,08 2 = 1, m 3 M rd = W wl,y f y / Ɣ M0 = 1, /1,0 = 45,44 knm F vrd = A f y / Ɣ M0 = 0,08 0, = 3408 kn (F v,ed /F v,rd ) +( M ed / M rd ) 1 (175,09/3408) +(32,92/45,44) 1 0,76 1 vyhoví Navrhuji čep průměru 40 mm jakosti PATKA A KOTVENÍ SLOUPU Patka Vnitřní síly : 1. Kombinace maximální moment + normálová síla: M ed = -94,43 knm N ed = -208,19 kn (tlak) 2. Kombinace maximální excentricita M ed = 54,82 knm N ed = -45,56 kn (tlak) Beton C12/15: f ck = 12,00 MPa Ɣ c = 1,5 f cd = f ck /Ɣ c = 25/1,5 = 8,00 MPa součinitel koncentrace napětí součinitel vlivu podliti: k j = (a 1 b 1 /(a/b)) 1/2 tl. podlití 0,2 b k j = ( /(900/480)) 1/2 30 mm 96 k j = 1,94 f ck malty 0,2 f ck betonu ---> β j = 2/3 Ingrid Sengerová 49
50 návrh. pevnost betonu v uložení f Rdu = f cd β j f Rdu = 8 1,94 f Rdu = 15,52 MPa návrh. pevnost betonu v koncentrovaném tlaku f jd = f Rdu β j f jd = 15,52 2/3 f jd = 10,35 MPa Rozměry patky : a = 600 mm b = 480 mm r t = 350 mm t p = 20 mm výška podlití: 60 mm a 1 = a + h = 1500 mm b 1 = b + h = 1080 mm r a = 100 mm h = 600 mm Statický výpočet 1. Kombinace maximální moment + normálová síla: M ed = -94,43 knm N ed = -208,19 kn (tlak) c= M ed /N ed = 94,43/208,19 = 0,03 c/a = 045/0,9 = 0,5 ---> 0,033 x = 0,45 a = 0,41 m r = a - r a - x/3 = 0,9 0,1 0,41/3 = 0,66 mm c 0 = c + a/2 r a = 0,45 + 0,9/2-0,1 = 0,8mm T B = (N ed c 0 )/r = ( 208,19 0,8)/0,61 = 273,03 kn σ b,max = (2 T b )/(x a) = ( 2 205,97) /(0,41 0,9) = 1,12 MPa f id = 10,35 MPa Z = T B - N ed = 273,03-208,19 ==64,85 kn Ingrid Sengerová 50
51 2. Kombinace maximální excentricita M ed = 54,82kNm N ed = -45,56(tlak) c= M ed /N ed = 54,82/45,56 = 1,2 c/a = 1,2/0,9 = 1,33 ---> 0,333 x = 0,333 a = 0,30 m r = a - r a - x/3 = 0,9 0,1 0,30/3 = 0,7 mm c 0 = c + a/2 r a = 1,2 + 0,9/2 0,1 = 1,55mm T B = (N ed c 0 )/r = ( 208,19 1,55)/0,7 = 461 kn σ b,max = (2 T b )/(x a) = ( 2 461) /(0,33 0,9) = 31,1 MPa f id = 10,35 MPa Z = T B - N ed = ,19 = 101,373 = 252,81 kn Kotevní šrouby Kotevní síla T = 252,81 KN počet tažených šroubu n=2 T/2 = 126,405 kn v osazení šroubu možná tolerance 50 mm: e 1 = = 260 mm e 2 = = 160 mm r = g + 2d = = 260 Ingrid Sengerová 51
52 A = (T/2 (r + e 2 + e 2 ))/( e 1 +r +e 2 ) = =( 126,405 ( ))/( ) = 107,82 kn B = (T/2 (r + e 1 + e 1 ))/( e 1 +r +e 2 ) = =( 126,405 ( ))/( ) = 145 kn síla působící na jeden šroub = max.( A;B) ---> 145 kn Návrh kotevního šroubu: závit M36x3 ocel s235 A s = 865 mm 2 h = 380 mm F = 172,8 kn rozměry kotvení hlavy: a = 115 mm b = 12 mm a 1 = 40 mm a 2 = 50 mm d 1 = mm posouzení šroubu v tahu : F t,ed / F t.rd 1 126,405 / 172,8 1 0,73 1 vyhoví Patní deska a = 900 mm b = 480 mm r a = 100 mm f = 10 mm n = 95 mm m = 200 mm g = 200 mm d = 30 mm c = 110 mm Ingrid Sengerová 52
53 oblast 1 volný přečnívající okraj patečního plechu : t p1,min = 1,73 c (σ c,max /f yd ) 1/2 = 1, (3,1/355) 1/2 = 17,78 mm oblast 2 deska podepřená po celém obvodě g/m = 200/200 = 1 g/m 1 1,2 1,4 1,6 1,8 α 3 0,536 0,615 0,67 0,718 0,748 Zdroj:Melcher,J.,Straka,B.,Kovové konstrukce-konstrukce průmyslových budov str.171 α 3 = 0,536 t p2,min = α 3 r a (σ c,max /f yd ) 1/2 = 0, (3,1/355) 1/2 = 5 mm oblast 3 deska podepřená po třech stranách obvodu: n/g = 95/200 = 0, > pro m menší 0,5 se naopak zatížení přenáší v podstatě ve směru kolmém k volnému okraji a pateční plech posuzujeme jako konzolu jednotkové šířky t p3,min = 1,73 n (σ c,max /f yd ) 1/2 = 1,73 95 (3,1/355) 1/2 =15,35 mm Minimální tloušťka patního plechu: t p = max (t p1,min ; t p2,min ; t p3,min ) = 17,28 mm Návrh tloušťky patního plechu t p = 20 mm Průřez patky Řez 1-1 : pro d 1 = 290 mm napěti v betonu v řezu 1-1: σ c,max = 3,1 MPa x = 333 mm σ c1 =( σ c,max (x- d 1 ))/x = (3,1 ( ))/333 = 0,45 MPa M 1 =((σ c,max + σ c1 )/2) d 1 (d 1 /2) b = = ((3,1+0,45)/2) 290 (290/2) 480 = 35,820 knm V 1 =((σ c,max + σ c1 )/2) d 1 b = ((3,1+0,45)/2) = 247,1 knm vnitřní síly v tlačené straně patky M 1 = T (d 1 r a ) = 252,81 ( ) = 62, 81 knm Ingrid Sengerová 53
54 V 1 = T = 252,81 kn M 1 = max (M 1 ; M 1 ) = max (35,82 ; 62,81) = 62, 81kNm V 1 = max (V 1 ; V 1 ) = max (247,1 ; 252,81 ) = 252,81 kn Průřezové charakteristiky řezu patky 1-1 : A = mm 2 I y = mm 4 h = 160 mm W y,h = I y /(h- c y ) = mm 3 c y = 48,37 mm W y,d = I y / c y = mm 3 normálové napětí : σ 1,h = M 1 /w y,h = 62, / = 172,81 MPa σ 1,d = M 1 /w y,h = 62, / = 74,89 MPa posouzení : σ 1,h /f y 1 σ 1,d /f y 1 172,81/ ,89/ ,49 1 vyhoví 0,21 1 vyhoví Smykové napětí : A v = 2 d (h t) = 2 30 ( ) = mm 2 V pl, RD = A v f y /((3) 1/2 Ɣ M0 ) = /3) 1/2 = 1721,66 kn V ed / V pl, RD = 252,81 / 1721,66 = 0,15 1 0,15 0,5 není nutno posuzovat na kombinaci ohyb + smyk Řez 2-2 : pro d 1 = 210 mm napěti v betonu v řezu 1-1: σ c,max = 3,1 MPa x = 333 mm σ c2 =( σ c,max (x- d 1 ))/x = (3,1 ( ))/333 = 1,15 MPa M 2 =((σ c,max + σ c2 )/2) d 1 (d 1 /2) b = = ((3,1+1,15)/2) 210 (210/2) 480 = 22,5 knm V 2 =((σ c,max + σ c1 )/2) d 1 b = ((3,1+1,15)/2) = 214,2 knm vnitřní síly v tlačené straně patky M 1 = T (d 1 r a ) = 252,81 ( ) = 27,81 knm V 1 = T = 252,81 kn M 1 = max (M 1 ; M 1 ) = max (22,5 ; 62,81) = 27,81 knm Ingrid Sengerová 54
55 V 1 = max (V 1 ; V 1 ) = max( 214,2 ; 252,81 ) = 252,81 kn Průřezové charakteristiky řezu patky 1-1 : A = mm 2 I y = mm 4 h = 120 mm W y,h = I y /(h- c y ) = mm 3 c y = 31,94 mm W y,d = I y / c y = mm 3 normálové napětí : σ 1,h = M 1 /w y,h = 27, / = 133,48 MPa σ 1,d = M 1 /w y,h = 27, / = 48,42 MPa posouzení : σ 1,h /f y 1 σ 1,d /f y 1 133,48/ ,42/ ,38 1 vyhoví 0,14 1 vyhoví Smykové napětí : A v = 2 d (h-t) = 2 30 ( ) = mm 2 V pl, RD = A v f y /((3) 1/2 Ɣ M0 ) = /(3) 1/2 = 1230 kn V ed / V pl, RD = 252,81 / 1230 = 0,21 1 0,21 0,5 není nutno posuzovat na kombinaci ohyb + smyk Kotevní příčník T/2 = 126,405 kn v osazení šroubu možná tolerance 50 mm: e 1 = = 260 mm e 2 = = 160 mm r = g + 2d = = 260 mm A = (T/2 (r + e 2 + e 2 ))/( e 1 +r +e 2 ) = =( 126,405 ( ))/( ) = 107,82 kn B = (T/2 (r + e 1 + e 1 ))/( e 1 +r +e 2 ) = =( 126,405 ( ))/( ) = 145 kn vnitřní síly: Ingrid Sengerová 55
56 V = max (R a ; R b ) ---> 145 kn M = V e 1 = 145 0,26 = 37,7 knm návrh kotevního příčníku: 2xU 140 A= mm 2 posouzení na smyk: A vz = mm 2 W y = mm 3 V pl, RD = A v f y /((3) 1/2 Ɣ M0 ) = /(3) 1/2 = 360,73 kn V ed / V pl, RD = 145 / 360,73 = 0,40 1 0,35 0,5 není nutno posuzovat na kombinaci ohyb + smyk Posouzení na ohyb: σ = M 1 /w y = 37, / = 310,54 MPa σ /f y 1 310,54/ ,87 1 vyhoví Ingrid Sengerová 56
57 SEZNAM POUŽITÉ LITERATURY [1] ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, [2] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem, [2] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem, [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, [6] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: Navrhování styčníků, [7] Čítanka výkresů ocelových konstrukcí [online]. Dostupné na: < [8] Prvky ocelových konstrukcí. Příklady podle Eurokódů. ČVUT, Ingrid Sengerová 57
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A - PRŮVODNÍ DOKUMENT
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceInvestor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 02 STATICKÝ VÝPOČET
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Sportovní hala s bazénem Štěpán Kandl ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceFAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva
FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Nosná konstrukce jízdárny Technická zpráva Brno 2012 Obsah 1. Zadání... 3 2. Dispozice... 4 2.1. Půdorys jízdárny... 4 2.2. Uspořádání ochozu... 4 3. Varianty řešení... 5
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík
STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ
VíceKonstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly
Konstrukce haly schéma nosné kce Prostorové schéma nosné konstrukce haly Konstrukce haly rozvržení nosné kce Zadání Jednopodlažní jednolodní ocelová hala, zadáno je rozpětí, počet polí se vzdáleností sloupů,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÝ SPORTOVNÍ OBJEKT. MULTIPURPOSE SPORT
VíceBibliografická citace VŠKP
Bibliografická citace VŠKP Ing. Bronislava Moravcová Výstavní galerie. Brno, 2014. 141 s., 8 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY EXPOZIČNÍ PAVILON V TŘINCI EXHIBITION PAVILION IN TŘINEC
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES EXPOZIČNÍ PAVILON
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ABSTRACT BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TROJLODNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
Více8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.
8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ ODBAVOVACÍ
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY A - PRŮVODNÍ DOKUMENT FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A - PRŮVODNÍ DOKUMENT
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
VíceŘešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu
Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ KONSTRUKCE VÝSTAVNÍHO PAVILONU SUPPORTING STRUCTURE OF EXHIBITION PAVILION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA TECHNICAL REPORT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TECHNICKÁ ZPRÁVA
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY BAZÉNOVÁ HALA V OSTRAVĚ THE SWIMMING HALL IN OSTRAVA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAZÉNOVÁ HALA V
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceSTANOVENÍ VZPĚRNÝCH DÉLEK PRUTŮ PŘÍHRADOVÉ VAZNICE A PŘÍHRADOVÉHO VAZNÍKU řešený příklad pro BO004
STANOVENÍ VZPĚRNÝCH DÉLEK PRUTŮ PŘÍHRADOVÉ VAZNICE A PŘÍHRADOVÉHO VAZNÍKU řešený příklad pro BO004 Správné určení vzpěrné délky je základním předpokladem pro návrh spolehlivé ocelové konstrukce. Určení
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE SPORTOVNÍ HALY STEEL LOAD-BEARING STRUCTURE OF A SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY A. TEXTOVÁ ČÁST FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A. TEXTOVÁ ČÁST
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SKLADOVACÍ HALA
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ SPORTOVNÍ HALA FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VícePŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku
FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA V
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceNOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU
NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU THE STEEL STRUCTURE OF CAR SHOWROOM BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE VOJTĚCH BUCHTA AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE Ing. LUKÁŠ HRON SUPERVISOR BRNO, 2016 Abstrakt
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY A - PRŮVODNÍ DOKUMENT FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A - PRŮVODNÍ DOKUMENT
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ PLAVECKÉHO
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Obsah přednášek 2 Stabilita stěn, nosníky třídy 4. Tenkostěnné za studena tvarované profily. Spřažené ocelobetonové spojité
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceAdministrativní budova v Českých Budějovicích. Office park in České Budějovice
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Administrativní budova v Českých Budějovicích Konstrukční návrh ocelové administrativní budovy Office
VíceKlíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník
Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed zatížení stálá a proměnná působící na sloup v přízemí (tj. stropy všech příslušných
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA VE
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceKonstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly
Konstrukce haly schéma nosné kce Prostorové schéma nosné konstrukce haly Konstrukce haly rozvržení nosné kce Zadání Jednopodlažní jednolodní ocelová hala, zadáno je rozpětí, počet polí se vzdáleností sloupů,
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY KONCERTNÍ STAGE CONCERT STAGE FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES KONCERTNÍ STAGE
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceŠroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče. Vliv páčení
Šroubové spoje Šroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče Vliv páčení 1 Kategorie šroubových spojů Spoje namáhané smykem A: spoje namáhané
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TROJLODNÍ SKLADOVÝ
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
Více3. Tenkostěnné za studena tvarované OK Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu.
3. Tenkostěnné za studena tvarované O Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu. Tloušťka plechu 0,45-15 mm (ČSN EN 1993-1-3, 2007) Profily: otevřené uzavřené
VícePředběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceStatické posouzení k akci: Přístavba výrobní haly CETRIS
Statické posouzení k akci: Přístavba výrobní haly CETRIS Akce: Část projektu: Datu: Vypracoval: Obsah: Přístavba výrobní haly CETRIS D..2 - Statika 29.6.206 Ing. Petr Král STATIKA Obsah: A) Statické posouzení
VíceStatické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF METAL AD TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVÍ HALA THE
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Více