TVÁRENÍ SLITIN HORCÍKU FORMABILITY OF MAGNESIUM ALLOYS
|
|
- Františka Havlíčková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 TVÁRENÍ SLITIN HORCÍKU FORMABILITY OF MAGNESIUM ALLOYS Miroslav Greger a, Lubomír Cížek a, Adam Hernas b, Rusz Stanislav a, Radim Kocich a a a VŠB-TECHNICKÁ UNIVERSITA Ostrava, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, 17. listopadu 15, Ostrava-Poruba, Ceská republika b POLITECHNIKA SLASKA, Krasinskiego 8, Katowice, Poland Abstract Magnesium alloys are the lightest metallic structural material. Main advantage of magnesium alloys for design purposes consists in their high specific strength and low specific mass, which pre-destines them for use wherever low weight of construction is the key factor. It means that these alloys are used particularly in aircraft industry and lately more and more often also in automotive industry and some other industries, particularly when new perspective products and manufacturing technologies are introduced. At present in the above mentioned industries all over the world and namely in the USA there is a visible trend of increased interest in implementation of new uses of magnesium alloys, which often replace formerly used aluminium alloys. Magnesium alloys are characterised apart from high specific strength also by good ability to damp sound and vibrations. They are normally processed by casting technologies and there are searched new possibilities of their treatment by forming technologies to long products (tubes, rods, hollow shapes and to flat semis strips and sheets). In comparison with aluminium products they can be easily machined and they have also many ecological benefits, related namely to their easy recycling. Keywords : magnesium alloys, deformation. 1. ÚVOD Hlavními legujícími prvky horcíkových slitin jsou hliník a zinek, príp. mangan, pridávají se však i jiné prvky, jako Si, Zr, Th a prvky vzácných zemin (tab.. Z tvárených slitin se produkují protlacováním tyce, profily nebo válcováním pásy a plechy. Pri vetším obsahu Al lze pro zvýšení pevnosti využít i vytvrzování stejne jako u slitin se Zn a Th (pro zvýšené teploty). V posledních letech se venovala pozornost i slitinám s Li, jehož obsah nad 5 % zlepšuje plastické vlastnosti Mg slitin premenou hexagonální mrížky na kubickou. U nás se tvárené horcíkové slitiny neprodukují. Slévárenské slitiny horcíku jsou bežnejší a zpracovávají se prevážne tlakovým odléváním. V zahranicí byla vyvinuta rada slitin s pevností 200 až 250 MPa s tažností kolem 10 %. Klasickou slévárenskou slitinou je AZ91 s 8 % Al a prídavky Zn a Mn, která má dobré mechanické vlastnosti i dostatecnou tvaritelnost. Slitiny s Al a Si se vyznacují vyšší odolností v creepu až do 150 o C. Ostatní slitiny se používají do 100 o C, slitiny se Zn, Zr a kovy vzácných zemin do 200 o C. Jsou však známy slitiny s pevností i 350 MPa a použitelné i do 1
2 teplot 300 o C. U nás je zatím i sortiment horcíkových slévárenských slitin znacne omezen, prumyslove se používá slitina MgAl9Zn - CSN [1]. 2. HORCÍKOVÉ SLITINY PRO TVÁRENÍ Použití horcíkových slitin v poslední dobe roste zejména v doprave s využitím vysokých hodnot specifické pevnosti, což je pomer meze pevnosti a merné hmotnosti, dobrých únavových vlastností i vysokého tlumení mechanických kmitu. Vhodným konstrukcním rešením lze dosáhnout dobré tuhosti a významné úspory hmotnosti. Náklady na výrobu horcíkových slitin jsou podstatne vyšší než výrobní náklady hliníkových slitin, takže i pri výhodnejší hustote horcíku je cena za objemovou jednotku vyšší než u hliníku. Vzhledem k tomu, že horcík vykazuje také nižší mechanické vlastnosti (E Mg 45 GPa; E Al 75 GPa), obtížneji se opracovává a je méne korozivzdorný než hliník, nemuže s ním ve všech prípadech úspešne soutežit. Tabulka 1. Chemické složení tvárených horcíkových slitin [ hm. % ] Slitina Al Zn Mn Si Cu Fe Ni Be Zr Ti Ca Ostatní + MgAl8Zn (MgAl8Zn M ,5-9 7,5-9,2 0,2-0,8 0,2-1,0 0,15-0,5 0,1-0,4 celkem 0,25 0,10 0,08 0,01 0,01 0,013 0,02-0,40 0,10 0,05 0,005 0, ,30 MgMn1 - - Min. 0,2 0,05-0,01 0, ,30 0,30-1,2 MgTh3Zr ,1-0,01-0,4-1,0 Th 2,5-4,0 MgAl3Zn1 2,5-0,6-0,2 0,1 0,05 0,005 0, ,04 0,3 3,5 1,4 MgZn6Zr - 4,8-6, , ,30 MgAl6Zn + slévárenská slitina Tvaritelné slitiny horcíku jsou cástecne odvozeny ze slévárenských slitin, napr. modifikovaná slitina MgAl8Zn (M11800) s podobným chemickým složením jako slitina , ale s nižším obsahem prímesí. Prumyslove využívané tvaritelné slitiny horcíku lze rozdelit do trí skupin. V prvé skupine jsou zahrnuty nízkolegované slitiny napr. typu Mg-Mn (1,2 až 2,5 % Mn). Slitina MgMn1 se používá na ploché vývalky s mezí pevnosti Rm = 200 až 230 MPa pri tažnosti A = 5 %. Ze slitin typu Mg-Mn má slitina MgMn1 nejlepší odolnost proti korozi [2]. Na bázi systému Mg-Al-Zn je sestavena druhá skupina horcíkových slitin. Nejpoužívanejší slitiny této skupiny jsou: M11800, MgAl3Zn1 a MgAl6Zn. V protlacovaném stavu mohou dosáhnout pevnosti kolem Rm = 240 až 350 MPa v závislosti na úrovni legování, pri tažnosti A 6 %. Tretí skupinu tvaritelných slitin tvorí slitiny se zirkoniem Mg-Zr-Zn nebo thoriem Mg- Th-Zr. Legování zirkoniem (0,6 až 0,9 %) výrazne zjemnuje zrno a zvyšuje nárust mechanických vlastností. Po tvárení a tepelném zpracování mez pevnosti Rm dosahuje 320 2
3 MPa pri tažnosti A 5 = 8 %. Tyto slitiny mají pri tvárení za tepla nižší tvaritelnost a prevážne se zpracovávají protlacováním. Základní mechanické vlastnosti vybraných slitin jsou uvedeny v tab. 2. Tabulka 2. Základní mechanické vlastnosti tvárených horcíkových slitin Slitina Tvárený stav Vytvrzený stav Rp,02 Rm A 5 HB E Rp,02 Rm A 5 HB E + MgAl8Zn [MPa] [MPa] [%] [GPa] [MPa] [MPa] [%] GPa] M MgMn MgTh3Zr * 205 * 260 * 8 * * MgAl3Zn MgZn6Zr MgAl6Zn slévárenská slitina; ++ tepelne nezpracovaný stav * deformacne zpevnený plechy, deformacne zpevnený stav výkovky Vzhledem k pomerne nízké tvaritelnosti horcíku lze využít zlepšujícího vlivu legujících prvku na mechanické vlastnosti horcíkových slitin jen v rozsahu tuhých roztoku pri teplotách tvárení. Prítomností vyloucených tvrdších fází nebo intermetalických sloucenin se tvaritelnost rychle snižuje a slitina se stává krehkou. Horcíkové slitiny pro tvárení jsou proto vetšinou nízkolegované binární nebo ternární slitiny Mg s Al, Zn, Mn, méne casto s Cd, Ag, Ce, s pokud možno nízkým obsahem pruvodních necistot. Z rovnovážného diagramu Mg-Al je patrné, že rozpouští horcík, pri teplote 436 o C až 12,6 % Al. Rozpustnost však s klesající teplotou rychle klesá a pri teplote 100 o C je menší než 2 %. Homogenizace struktury slitiny s vyšším obsahem hliníku vyžaduje dlouhodobé žíhání pri teplote kolem 410 o C v pecích s presnou regulací teploty a s ochrannou atmosférou. Zpevnení lze stupnovat precipitacním žíháním (vytvrzováním) pri teplotách 150 až 175 o C, kdy doba žíhání se pohybuje kolem 24 hodin [3]. Optimální vlastnosti se získají pri obsahu 10 až 11 % Al. Tak vysoce legované slitiny lze použít pro tvárení již s urcitými výhradami. Vhodný obsah hliníku v horcíkových slitinách pro tvárení za tepla je kolem 6 až 7 %. Tyto slitiny lze rovnež napr. doválcovávat i za studena. Tvárením za studena se zvýší pevnost, ale úmerne poklesne tažnost, krome toho se zvyšuje náchylnost ke korozi pod napetím Slitiny Mg-Zn Se zinkem tvorí horcík tuhý roztok, jehož maximální obsah dosahuje pri 341 o C asi 3 % hm. S klesající teplotou se rozpustnost rychle snižuje. Prísada Zn do obsahu 3 % zvyšuje pevnost, ale plastické vlastnosti se snižují. Pri obsahu Zn nad 2 % klesá rychle schopnost ke tvárení za tepla i za studena. Válcování slitin s obsahem vyšším než 3 % Zn je již velmi obtížné. V tvárených slitinách bývá obsah Zn vetšinou do 1 %. Presycený roztok lze precipitacne vytvrdit ovšem za poklesu tažnosti. 3
4 2.2. Slitiny Mg-Mn Dalším duležitým prvkem v horcíkových slitinách je mangan, který zvyšuje pevnost a zejména korozivzdornost a svaritelnost. Jeho rozpustnost je silne závislá na teplote. Pri 645 o C se rozpouští asi 3,4 % Mn, pri 200 o C je rozpustnost Mn prakticky nulová. Obsah Mn v soucasných slitinách nepresahuje 2 %, pricemž se dosahuje optimální korozivzdornosti a svaritelnosti. Nevýhodou binárních slitin Mg-Mn je velmi hrubé zrno v litém stavu, takže jejich tvárení je obtížné. Pro zjemnení zrna se používá prísada vápníku nebo ceria, která je výhodnejší Slitiny Mg-Al-Zn Hliník, zinek a mangan jsou obvyklými legujícími prvky klasických horcíkových slitin pro tvárení (tab.. Používají se slitiny až s obsahem 20 % legujících prvku (Al + Zn), které lze rozdelit do dvou typu slitin [3]: a) 6,7 8,0 % Al, 3,3 4,0 % Zn; b) % Al, 6 8 % Zn. U techto slitin je vysoký obsah Zn nevýhodný vzhledem k vyšší merné hmotnosti slitiny. Slitiny Mg-Al-Zn mají tendenci k rustu zrna, proto se již delší dobu hledají možnosti zdokonalení techto slitin dalšími legujícími prvky, napr. nízká prísada berylia (~ 0,005 %) zvyšuje odolnost proti oxidaci, ale zároven narustá hrubozrnnost. Hrubé zrno horcíkových slitin s prísadou Be (ale i bez ní) lze zjemnit prísadou Zr nebo Ce. Tento poznatek platí výrazneji u slitin Mg-Zn, méne u slitin Mg-Al. Zjemnením zrna se podstatne zlepší mechanické a technologické vlastnosti, zejména tvaritelnost. Slitiny s prísadou Zr, Ce mají výraznejší pevnostní vlastnosti za zvýšených teplot a dobrou tvaritelnost za studena. Sortiment tvárených výrobku z bežných tvaritelných slitin a interval jejich tvárecích teplot uvádí tab. 3. Tabulka 3. Sortiment tvárených produktu z horcíkových slitin Interval tvárecích Znacka teplot [ o C] MgMn1 295 až 540 MgAl8Zn 320 až 400 MhTh3Zr 320 až 380 MgAl3Zn 230 až 425 MgZn6Zr 315 až 400 MgAl6Zn1 230 až 400 za tepla ; 2) za studena Tvaritelnost velmi dobrá 2) dobrá dobrá dobrá velmi dobrá 2) dobrá dobrá dobrá 2) dobrá Tvárené produkty protlacované kruhové, ploché tyce a plné profily, duté profily a trubky; 2) válcované plechy; výkovky kruhové, ploché tyce a profily, duté profily a trubky; výkovky, 2) válcované tenké a tlusté plechy protlacované kruhové a ploché tyce; profily,trubky a drát; 2) válcované plechy; výkovky protlacované kruhové a ploché tyce a profily, trubky; zápustkové výkovky protlacované kruhové, ploché tyce a plné profily, duté profily a trubky; 2) válcované plechy; výkovky 4
5 2.4. Slitiny Mg-Al(Zn)-Li Urcité výhody jsou dosahovány rovnež od slitin Mg-Al-Li a Mg-Zn-Li. Houževnatost slitin Mg-Li stoupá s obsahem Li, avšak na úkor pevnosti, kterou však lze zvýšit prísadou Al nebo Zn [4]. Slitiny Mg-Al-Li vykazují mernou hmotnost nižší než cistý Mg. Oba typy slitin jsou velmi dobre tvaritelné za tepla i za studena. Vybrané slitiny lze za studena válcovat s redukcí až 60 % bez mezižíhání. Prítomnost Na v uvedených slitinách je škodlivá; proto je pri tavení nutné používat speciálních krycích solí. Slitina MgAl6Li3 se vyznacuje následujícími vlastnostmi : Rm = 310 MPa, tažnost A 5 = 19,5 %, Z = 24,3 % Komplexní slitiny V poslední dobe je venována vývoji komplexních horcíkových slitin zvýšená pozornost, napr. je rozvíjena slitina typu Mg-Zr. Predcházející výzkum ukázal príznivý vliv Zr na zjemnení zrna. Optimálních vlastností binární slitiny Mg-Zr, lze dosáhnout až pri obsahu kolem 0,7 % Zr. Uvedená slitina se používá na válcované plechy, které se vyznacují homogenními mechanickými vlastnostmi v podélném a prícném smeru (tab.4). Tabulka 4. Mechanické vlastnosti válcovaných plechu o tlouštce 2 mm vyrobených ze slitiny Mg-Zr Teplota zkoušení [ o C] Rp0,2 [MPa] podélném Mechanické vlastnosti ve smeru: Rm [MPa] A [%] 11,3 20,0 Rp0,2 [MPa] prícném Rm [MPa] 24,9 22,7 A [%] 15,7 20,8 Zjemnení struktury vlivem zirkonia lze využít i u polykomponentních slitin, pricemž výsledek není neovlivnen Zn, Cd, Ce, Ca, Th, Cu, Bi, Be. Zinek zvyšuje rozpustnost Zr v matrici o 0,1 až 0,2 %. Slitiny horcíku (3 % Zn, 2 % Cd, 0,7 % Zr) dosahují po tvárení a po žíhání pri teplotách 230 až 240 o C následující vlastnosti : Rp0,2 > 250 MPa, Rm > 280 MPa, A = 38 %. Je zrejmé, že tvárené slitiny Mg-Zn-Zr mají výhodnejší mecha nické vlastnosti než slitiny Mg- Al-Zn a krome toho vykazují vyšší odolnost proti korozi pod napetím podstatne vyšší tvaritelnost (približující se tvaritelnosti hliníku). Výsledky výzkumu ukazují, že snížením obsahu necistot (Fe, Ni a P) se stávají slitiny Mg-Zr-Zn odolnými vuci korozi v morské vode i bez povrchových úprav. Slitiny Mg-Mn-Ce jsou cenove nákladnejší a to vzhledem k vysoké cene ceria. Tyto slitiny lze využít predevším za zvýšených teplot (260 až 316 o C;odolností proti tecení se vyrovnají hliníkovým slitinám). Tepelné zpracování sestává z homogenizacního žíhání pri teplotách 566 o C po dobu 4 hodin a precipitacního stárnutí pri teplotách kolem 200 o C po dobu 16 h. Z dalších legujících prvku tvorících s horcíkem tuhé roztoky, prichází v úvahu ješte kadmium a stríbro. Prísada Cd zvyšuje tažnost, což se uplatní i u slitin Mg-Cd-Zn. U tvárené slitiny MgCd4Zn4 lze dosáhnout pevnosti kolem 240 MPa pri A 5 = 22 %. Hustota této slitiny se pohybuje kolem 2370 kg.m -3, takže se jen málo liší od slitin hliníkových, které se vyznacují podstatne vyšší pevností. Kadmium snižuje rozpustnost Al v horcíku. Slitina MgAl8Cd1Mn dosahuje po protlacování : Rp0,2 ~ 200 MPa, Rm ~ 300 MPa, A 5 až 17 %. 5
6 Ješte vyšší pevnost vykazuje slitina MgAl8Cd8 ( Rm ~ 400 MPa). Kalením se získá presycený tuhý roztok, který se precipitací vytvrzuje. Výkovky ze slitiny typu MgAl8Cd8Ag2 dosahují po trístupnovém tepelném zpracování (homogenizacní žíhání o C/6h; po kalení a popouštení o C/120 h) meze kluzu 300 MPa, Rm ~ 450 MPa, A 5 ~ 4,2 %. Korozivzdornost slitiny prísadou stríbra klesá a hustota vzrustá Kompozity Vývoj se rovnež zameruje na kompozity s horcíkovou matricí zpevnenou vlákny Al 2 O 3 nebo cásticemi SiC. K príprave se využívají metody práškové metalurgie i kombinace speciálního lití a protlacování. Pro výrobu kompozitu mohou být použity bežné slévárenské slitiny. Jako matrice se nejcasteji používá slitiny s 9 % Al a prídavky Zn a Mn. Mechanické vlastnosti kompozitu pripravených práškovou metalurgií, nebo odlitých z taveniny s dispergovanými cásticemi SiC vykazují výrazné zvýšení pevnostních vlastností a zvýšení modulu pružnosti [5]. 3. DEFORMACNÍ CHOVÁNÍ Tvárení horcíkových slitin je obtížné, protože tvaritelnost kovu, krystalizujících v hexagonální soustave, je podstatne menší než kovu kubických. Duvodem je malý pocet skluzových mechanizmu. Skluz dislokací probíhá ve vybraných krystalografických rovinách a smerech a je rízen tremi zákony [6] : a) smer skluzu je vždy totožný se smerem, který je nejhusteji obsazen atomy; b) skluz obvykle probíhá v nejhusteji obsazených rovinách krystalu; c) z možné skupiny rovin a smeru v krystalové mrížce je aktivní ten skluzový systém (rovina a smer), v nemž má smykové napetí nejvyšší hodnotu. Až do teploty asi 220 o C je u horcíku jedinou skluzovou rovinou basální plocha (000 a smery [1120]. Celkový pocet skluzových systému je 1 x 3 = 3. Pri vyšších teplotách nastává skluz též na rovinách (1010), ve smeru [1120], tj. 3 x 1 = 3 a v rovinách (101; ve smeru [1120] je celkem 6 x 1 = 6. Jsou to roviny a smery HTU mrížce, které jsou nejhusteji obsazeny atomy. Zvýšením poctu skluzových systému tvaritelnost významne roste. Hodnoty kritického skluzového napetí kr, pri nichž dochází k pohybu dislokací jsou pro cistý horcík relativne nízké. Hodnota kritického skluzového napetí závisí na cistote kovu, strukture, rychlosti zatežování, teplote v prubehu zatežování, na mechanickém nebo tepelném zpracování. Velikost kritického skluzového napetí je tím nižší, cím je cistota kovu vyšší. Necistoty tvorící se základním kovem tuhé roztoky zvyšují kr intenzivneji než necistoty, které jsou v základním kovu nerozpustné. Pokud kov a prísada tvorí tuhý roztok, pak hodnota kr je tím vyšší, cím je rozdíl mezi velikosti atomu obou kovu vetší, cím se oba kovy od sebe více liší elektrochemickými vlastnostmi. Vliv prímesových atomu o koncentraci c ( at. %) v mrížce, které interagují s dislokacemi a zvyšují kritické skluzové napetí kr, lze stanovit podle rovnice: n kr c ( kde n je exponent (n ~ 0,5 až 0,66). U vetšiny kovu se vzrustající teplotou hodnota t kr klesá. U horcíku vliv teploty není jednoznacný, nebot pri ruzných teplotách mohou být v cinnosti ruzné aktivní skluzové roviny [7]. Napr. pri teplote místnosti má Mg jen jeden systém cinných skluzových rovin, pri 6
7 zvyšování teploty se zvetšuje pocet aktivních skluzových rovin, což se projevuje rychlým snižováním kr. Mez kluzu lze približne stanovit pomocí rovnice : kr kr m (2) kde m je Schmiduv faktor (m max = 0,5). Vlastnosti horcíkových slitin jsou výrazne závislé na dosahovaném strukturním stavu, který je funkcí jednak chemického složení, jednak závisí na úrovni zpevnení matrice. V této souvislosti je úcelné venovat pozornost parametrum zpracování slitin a jejich optimalizaci s cílem spolehlivého dosažení požadovaných a reprodukovatelných vlastností. V predchozí práci [8] byla venována pozornost korozivzdornosti a vlastnostem slévárenské slitiny Al9Zn2Mn. Predkládaný príspevek je orientován na stanovení vlivu ruzných výchozích strukturních stavu a podmínek válcování na výslednou mikrostrukturu a mechanické vlastnosti horcíkové slitiny MgZn2Mn1. 4. EXPERIMENTÁLNÍ CÁST K experimentálnímu overení deformacního chování a vlivu podmínek válcování na vývoj struktury byla použita slitina horcíku používaná pro výkovky s následujícím chemickým složením :1,91 % Zn; 0,89 % Mn; 0,04 % Al; 0,01 % Fe; zbytek Mg (MgZn2Mn. Vstupní materiál byl ve dvou stavech: ) bez základního tepelného zpracování 2) po tepelném zpracování (T4) Tepelným zpracováním slitiny MgZn2Mn1 se dosáhlo toho, že sekundární fáze a precipitáty na bázi zinku a manganu se rozpustily v základní matrici (obr. 1b).. Výchozí vzorky mely tvar hranolu o rozmerech h o = 10 mm; b o = 25 mm; l o = 100 mm. Vzorky byly rozdeleny do ctyr skupin a oznaceny podle pocátecního strukturního stavu 1x bez tepelného zpracování; 2x po tepelném zpracování. Válcování probíhalo konstantním absolutním úberem o velikosti 1 mm pri teplotách 380 a 420 o C. Válcovalo se šesti pruchody na duo válcovací stolici s prumerem válcu 70 mm. Z provalku byl po jednotlivých pruchodech odebrán materiál na vyšetrení mikrostruktury a pro stanovení mechanických vlastností. Krome válcování bylo na trecím vretenovém lisu LF 40 provedeno pechování složených vzorku na pomernou deformaci e = 75 % Rozbor výsledku Mikrostruktura všech vzorku nezávisle na vybraném postupu válcování (kování) se jeví pri pozorování svetelným mikroskopem jako rekrystalizovaná. Po válcování za tepla je struktura relativne jemnozrnná s ruznou velikostí zrn po tlouštce válcovaných pásku. Prumerná velikost zrn se v závislosti na dokovacích teplotách pohybuje kolem 100 µm a závisí na teplote a velikosti deformace (obr.. 7
8 Vliv dotvárecí teploty na velikost zrna slitiny MgZn2Mn1 200 Prumer zrna (D z ), m Dz = 2,508.e 0,008T Teplota, o C Obr. 1. Vliv teploty tvárení na prumernou velikost zrn Je patrný rozdíl v odlišnosti struktury u vzorku bez a s tepelným zpracováním. U vzorku bez tepelného zpracování (obr. 2a) se v základní strukture vyskytují oblasti s odlišnou fází, která se soustreduje na hranicích zrn. Tepelným zpracováním slitiny MgZn2Mn1 dosáhneme, že sekundární fáze (precipitáty) na bázi zinku a manganu se rozpustí v základní matrici (obr. 2b), ale zároven dochází k rustu zrna. Strukturní charakteristiky jednotlivých vzorku se mení ve smeru tlouštky provalku. Jemnozrnná struktura na povrchu se pozvolna mení smerem k ose provalku na hrubozrnnou. Velikost zrna základní matrice v ose vzorku lze odhadnou na 50 až 60 m. Z polygonálního tvaru zrn lze predpokládat, že behem deformace probehla rekrystalizace a rovnež došlo k opevnení [9]. Rozdíly ve velikosti zrn ve vývalku jsou dány nerovnomerností deformace a rovnež teplotním spádem a) b) Obr. 2. Struktura slitiny MgZn2Mn1 po prvém pruchodu pri teplote 380 o C : a) bez základního tepelného zpracování b) po tepelném zpracování (T4) 8
9 Vliv vyšší teploty válcování na vývoj struktury po prvém pruchodu je demonstrován na obr. 3. a) b) Obr. 3. Struktura slitiny MgZn2Mn1 po prvém pruchodu pri teplote 420 o C : a) bez základního tepelného zpracování b) po tepelném zpracování (T4) Tvaritelnost a vliv dotvárecí teploty na velikost zrna byla hodnocena pomocí pechovací zkoušky v teplotním intervalu 300 až 500 o C. Vzorky válcového tvaru s pomerem h/d = 2 byly nekolika údery napechovány až na e = 75 %. Rychlost deformace se pohybovala kolem hodnoty 7 s -1. Typická krivka napetí-deformace je na obr. 4. Vliv teploty kování na mezní deformaci slitiny MgZn2Mn m = -2E-05.T3 + 0,0217.T2-8,019.T + 985,26 m, % Teplota, o C Obr. 4. Vliv teploty tvárení na mezní deformaci Behem válcování dochází k zjemnení výchozí struktury. Struktura po šestém pruchodu a po volném vychlazení na vzduchu je uvedena na obr. 5 pro teplotu válcování 380 o C a na obr. 6 pro teploty válcování 420 o C. 9
10 a) b) Obr. 5. Struktura slitiny MgZn2Mn1 po šestém pruchodu pri teplote 380 o C : a) bez základního tepelného zpracování b) po tepelném zpracování (T4) 5. ZÁVER a) b) Obr. 6. Struktura slitiny MgZn2Mn1 po pátém pruchodu pri teplote 420 o C : a) bez základního tepelného zpracování b) po tepelném zpracování (T4) Experimentálne byl overován význam zarazení a vliv tepelného zpracování T4 u slitiny MgZn2Mn1 na vývoj struktury pri válcování a pechování. Bylo provedeno srovnání dvou technologií válcování, lišící se vzájemne teplotou tvárení. Výsledky prokázaly vhodnost zarazení tepelného zpracování, pred vlastním ohrevem a válcováním. Uvedený postup 10
11 umožnuje získat tvárené polotovary s rovnomernejší strukturou. Ve zkoumaném intervalu teplot nebyly získány výraznejší rozdíly struktury. Príspevek vznikl za podpory Grantové agentury Ceské republiky pri rešení grantu 106/04/1346. LITERATURA [1] PTÁCEK,L., USTOHAL,V. Slitiny horcíku a jejich využití. In Metal 98. TANGER. Ostrava 1999, s [2] DEINZER,G.H., SUESS,U..: Status and potential of magnesium rolled products.automotive Light Metals,1, (2), 2000, p.34-35, [3] SOMEKAWA, H., KOHSU, M., TANABE, S., HIGASHI,K.:The press formability in magnesium alloy AZ31. In Conference Magnesium Alloys 2000, Nagaoka City, Japan July Materials Science Forum 2000, p [19] TROJANOVÁ, Z. et al. In Proceedings of 3rd International Magnesium Conference. Institute of Materials, Manchester 1997, p [4]TROJANOVÁ, Z. et al. In Proceedings of 3rd International Magnesium Conference. Institute of Materials, Manchester 1997, p [5] MAISNAR, J. Kompozity na bázi horcíkových slitin. In INNOVATIONS 94. FTVS UK. Praha 1994, s [6]WATANABE, H., MUKAI, T., HIGASHI, K. Microstructural factors affecting superplastic properties in magnesium based composites. Metallurgical and Materials Trans., 2001, Vol. 32, p [7] PTÁCEK,L., JANÍCEK,L., MAISNAR,J. Duvody snížené tvaritelnosti slitiny AZ 80. In Materiálové vedy na prahu 3. milénia. CVUT Brno, Brno 1999, s [8] CÍŽEK, L., JONŠTA, Z., GREGER, M., HERNAS, A., PODRÁBSKÝ, T., Application, structure and properties of selected magnesium alloys. In: 6 th International Research/Expert Conference Trends in the Development of Machinery and Associated Technology TMT 2002, Neum, B&H, Bosna, s [9] CÍŽEK L., GREGER M., LÁSEK S., PAWLICA L., MAISNER J. Struktura a vlastnosti tvárených horcíkových slitin. In Sborník z konference Forming Katovice : Katedra mechaniki i technologii przerobki plastycznej, Politechnika Slaska. 2002, s
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
Více4 (K4) 3 (K3) 2 (K2) 1 (K1)
STRUKTURA A MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PO SPD DEFORMACÍCH STRUCTURE AND PROPERTIES OF Mg ALLOYS AT INTENSIVE PLASTIC DEFORMATION Miroslav Greger a, Radim Kocich a, Ladislav Kander b,lubomír
VíceHODNOCENÍ TVAŘITELNOSTI SLITINY AZ91 KLÍNOVOU ZKOUŠKOU USING WEDGE TESTS FOR FORMING EVALUATION OF MAGNESIUM ALLOYS AZ91
HODNOCENÍ TVAŘITELNOSTI SLITINY AZ91 KLÍNOVOU ZKOUŠKOU USING WEDGE TESTS FOR FORMING EVALUATION OF MAGNESIUM ALLOYS AZ91 Miroslav Greger, Radim Kocich a Lubomír Čížek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA,
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceTVÁŘENÍ. Objemové a plošné tváření
TVÁŘENÍ Objemové a plošné tváření Základní druhy tváření Tváření beztřískové zpracování kovů. Objemové tváření dojde k výrazné změně tvaru a zvětšení plochy původního polotovaru za studena nebo po ohřevu.
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.11 Neželezné kovy a jejich slitiny
Nauka o materiálu Rozdělení neželezných kovů a slitin Jako kritérium pro rozdělení do skupin se volí teplota tání s př přihlédnutím na další vlastnosti (hustota, chemická stálost..) Neželezné kovy s nízkou
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.14 Kompozity
Nauka o materiálu Úvod Technické materiály, které jsou určeny k dalšímu technologickému zpracování zahrnují širokou škálu možného chemického složení, různou vnitřní stavbu a různé vlastnosti. Je nutno
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceProtlačované polotovary. Tvarové odlitky. Ventilátor chlazení motoru BMW (na motoru celkem 20 kg Mg slitin)
SLITINY HOŘČÍKU Světová výroba primárního hořčíku: - Začátek 20. století: 15 t ročně - 1943: 248 000 t (hlavně výroba letadel ve 2. světové válce) - 2002: 541 000 t (129 700 t odlitků, 9330 t tvářených
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceHLINÍK. Lehké neželezné kovy a jejich slitiny
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceNové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci
Nové evropské normy o c e l i v konstrukční dokumentaci Rozdělení ocelí ke tváření podle Rozdělení ocelí podle ČSN 42 0002 : 78 ČSN EN 10020 : 01 (42 0002) (rozdělení národní) (rozdělení podle evropské
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
Více- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
VíceTEORIE TVÁŘENÍ. Lisování
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA, Praha 10, Na Třebešíně 2299 příspěvková organizace zřízená HMP Lisování TEORIE TVÁŘENÍ TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM, STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceSlitiny hořčíku současný stav vývoje a použití
Slitiny hořčíku současný stav vývoje a použití Luděk Ptáček Ústav materiálového inženýrství, FSI VUT v Brně Technická 2, 616 69 Brno Abstract Present state of magnesium production and its prospects. Prduction
VícePOLOTOVARY VYRÁBĚNÉ TVÁŘENÍM ZA TEPLA
POLOTOVARY VYRÁBĚNÉ TVÁŘENÍM ZA TEPLA Obsah: 1) Teorie tváření 2) Druhy mřížek 3) Vady mřížek 4) Mechanismus plastické deformace 5) Vliv teploty na plastickou deformaci 6) Způsoby ohřevu materiálu 7) Stroje
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
VíceHliník a slitiny hliníku
Hliník a slitiny hliníku Slitiny hliníku patří kromě ocelí nejpoužívanějším kovovým konstrukčním materiálům. Surovinou pro výrobu hliníku je minerál bauxit, v čistém stavu oxid hlinitý. Z taveniny tohoto
VíceMinule vazebné síly v látkách
MTP-2-kovy Minule vazebné síly v látkách Kuličkový model polykrystalu kovu 1. Vakance 2. Když se povede divakance, je vidět, oč je pohyblivější než jednovakance 3. Nejzávažnější je ovšem prezentování zrn
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVýkovky z hořčíkových slitin a jejich využití v automobilovém průmyslu
Výkovky z hořčíkových slitin a jejich využití v automobilovém průmyslu Doc. Ing. Miroslav Greger, CSc. 1, Ing. Vlastimil Karas 2, Ing. Michal Vlček 2, Ing. Barbora Kuřetová 1, 1 VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceHliník a jeho slitiny
Hliník a jeho slitiny příprava (tavení, lití, prášková metalurgie, legování), tepelné zpracování, tepelně-mechanické zpracování svařitelnost, obrobitelnost fyzikálně-mechanické a strukturní vlastnosti
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VíceZvyšování kvality výuky technických oborů
Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V.2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V.2.9 Materiály v automobilovém průmyslu Kapitola
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI TLAKOVĚ LITÝCH ODLITKŮ Z HOŘČÍKOVÉ SLITINY AZ91 STRUCTURE AND PROPERTIES OF DIE-CAST AZ91 MAGNESIUM ALLOY CASTINGS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceHliníkové a nerezové konstrukce
Hliníkové a nerezové konstrukce Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ, magisterské studium Kód předmětu: k134yhnk Volitelný předmět 1+1, zápočet Hliníkové konstrukce Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost
VíceBULKY FORMING OF MAGNESIUM ALLOYS. Barbora Kuřetová a Miroslav Greger a
OBJEMOVÉ TVÁŘENÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN BULKY FORMING OF MAGNESIUM ALLOYS Barbora Kuřetová a Miroslav Greger a a VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava-Poruba, ČR, barbora.kuretova.fmmi@vsb.cz
VíceVliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti. Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor
Vliv mikrolegování oceli dle ČSN 412050 na mechanické vlastnosti Ludvík Martínek, Martin Balcar, Pavel Fila, Jaroslav Novák, Libor Sochor Abstrakt Při tváření ingotů volným kováním docházelo ke vzniku
VíceSTT4 Příprava k maturitní zkoušce z předmětu STT. Tematické okruhy pro ústní maturity STT
Tematické okruhy pro ústní maturity STT 1 ) Statické zkoušky pro zjišťování pevnosti materiálu druhy zkoušek, zkušební zařízení zkušební vzorky grafické závislosti, vyhodnocení zkoušek, výpočetní vztahy
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceUTILIZATION FORGED PIECES FROM MAGNESIUM ALLOYS IN AUTOMOTIVE INDUSTRY
VÝUŽITÍ VÝKOVKŮ Z HOŘČÍKOVÝCH SLITIN V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU UTILIZATION FORGED PIECES FROM MAGNESIUM ALLOYS IN AUTOMOTIVE INDUSTRY Miroslav Greger a Vlastimil Karas b Michal Vlček c Barbora Kuřetová
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES
METAL 2004 Hradec nad Moravicí VÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES Karel Hrbácek a Božena Podhorná b Antonín Joch a
Více1 TVÁŘENÍ. Tváření se provádí : klidným působením sil (válcováním, lisováním), rázem (kování za studena a za tepla).
1 TVÁŘENÍ Mechanické zpracování kovů, při kterém se působením vnějších sil mění tvar předmětů, aniž se poruší materiál dochází k tvalému přemisťování částic hmoty. Tváření se provádí : klidným působením
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceTVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry
TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND EGINEERING
VíceROZDĚLENÍ, VLASTNOSTI A POUŽITÍ MATERIÁLŮ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; platnost do r. 2016 v návaznosti na použité normy. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceVlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C
1 SVERKER 3 2 Charakteristika SVERKER 3 je wolframem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Maximální odolnost proti opotřebení Vysoká
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceGabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim KOCICH a a Barbora KUŘETOVÁ a
ZMĚNA STRUKTURY A VLASTNOSTÍ MĚDI PO PROTLAČOVÁNÍ TECHNOLOGIÍ ECAP THE CHANGE OF STRUCTURE AND PROPERTIES OF COPPER AFTER PRESSING BY THE ECAP TECHNOLOGY Gabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim
VíceMATERIÁL ALBROMET PODROBNÉ TECHNICKÉ LISTY
MATERIÁL ALBROMET PODROBNÉ TECHNICKÉ LISTY ALBROMET 200 2 ALBROMET 220 Ni 3 ALBROMET 260 Ni 4 ALBROMET 300 5 ALBROMET 300 HSC 6 ALBROMET 340 7 ALBROMET 340 HSC 8 ALBROMET 380 9 ALBROMET 380 HSC 10 ALBROMET
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
Více13.otázka. Tváření za tepla
Tváření za tepla 1. Princip tváření 2. Vliv teploty na deformaci materiálu (textura, zotavení, rekrystalizace, překrystalizace) 3. Tvářecí teplota a ohřev materiálu 4. Způsoby tváření za tepla a. Válcování
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceTváření. produktivní metody výroby polotovarů a hotových výrobků, které se dají dobře mechanizovat i automatizovat (velká výkonnost, minimální odpad)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceVYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI POLYKOMPONENTNÍCH SLITIN HORCÍKU STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT MAGNESIUM ALLOYS. Ludek Ptácek a Petr Hásek a
STRUKTURA A VLASTNOSTI POLYKOMPONENTNÍCH SLITIN HORCÍKU STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT MAGNESIUM ALLOYS Ludek Ptácek a Petr Hásek a a VUT v Brne, Fakulta strojího inženýrství, ÚMI, Technická
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceSuperslitiny (Superalloys)
Superslitiny (Superalloys) slitiny pro použití při teplotách nad 540 C. struktura matrice KPC (fcc) horní mez pro teplotu použití je dána rozpouštění zpevňující fáze a počátkem tavení matrice rozdělení
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ LETECKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AEROSPACE ENGINEERING NOVÉ SLITINY HLINÍKU V KONSTRUKCI
VíceTECHNOLOGIE I (slévání a svařování)
TECHNOLOGIE I (slévání a svařování) Přednáška č. 3: Slévárenské slitiny pro výrobu odlitků, vlastnosti slévárenských slitin, faktory ovlivňující slévárenské vlastnosti, rovnovážné diagramy. Autoři přednášky:
VíceALUPLUS 1. MS tyče kruhové... 14 MS tyče čtvercové... 15 MS tyče šestihranné... 15
ALUPLUS 1 Obsah L profily nerovnoramenné......................................................2 L profily rovnoramenné........................................................3 T profily..................................................................3
VíceOCELI A LITINY. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
OCELI A LITINY Ing. V. Kraus, CSc. 1 OCELI Označování dle ČSN 1 Ocel (tvářená) Jakostní Tř. 10 a 11 - Rm. 10 skupina oceli Tř. 12 a_ 16 (třída) 3 obsah všech leg. prvků /%/ Význačné vlastnosti. Druh tepelného
VíceKatedra materiálu.
Katedra materiálu Vedoucí katedry: prof. Ing. Petr Louda, CSc. Zástupce vedoucího katedry: doc. Ing. Dora Kroisová, Ph.D. Tajemnice katedry: Ing. Daniela Odehnalová http://www.kmt.tul.cz/ EF TUL, Gaudeamus
VíceMATERIÁL ALBROMET PODROBNÉ TECHNICKÉ LISTY
MATERIÁL ALBROMET PODROBNÉ TECHNICKÉ LISTY ALBROMET 200 2 ALBROMET 220 Ni 3 ALBROMET 260 Ni 4 ALBROMET 300 5 ALBROMET 300 HSC 6 ALBROMET 340 7 ALBROMET 340 HSC 8 ALBROMET 380 9 ALBROMET 380 HSC 10 ALBROMET
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
Více