VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
|
|
- Jiřina Lenka Šmídová
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická 2, Brno, CR, foret@umi.fme.vutbr.cz b BONATRANS, a. s.,bezrucova 300, Bohumín, CR, matušek@bonatrans.cz Abstrakt Príspevek pojednává o optimalizaci tepelného zpracování oceli 24CrMo5-4, používané k výrobe železnicních kol. Na podklade provedených zkoušek tahem a rázem v ohybu, doplnených o zevrubný strukturní a fraktografický rozbor bylo zjišteno, že strukturní stav uvedené oceli by mel být tvoren popušteným martenzitem a bainitem BIII, nebo smesí bainitu BII a BIII. Teplota popouštení by nemela být vyšší než 300 C. Abstract The paper deals with problems of the heat treatment of steel 24CrMo5-4 used in the manufacture of railway wheels. On the basis of the performed tests of mechanical properties combined with exhaustive structural analysis and fractographic analysis it was found that the optimum structural state of the above steel appears to be formed by tempered martensite and bainites ranging from BIII to a mixture of bainites BII and BIII. The tempering temperature should not exceed ca. 300?C. 1. ÚVOD Na železnicní kola jsou kladeny stále vetší nároky, nebot vzrustá jejich osové zatížení, roste rychlost a intenzita prepravy. Mezi casté príciny poruch železnicních kol patrí kontaktní únava (Rolling Contact Fatigue). V prípade simulace rustu trhlin pri RCF jsou uvažována tato tri stadia: iniciace trhliny, rust trhliny pod malým úhlem vzhledem k povrchu pod úcinkem kontaktních napetí a vertikální vetvení trhlin za pusobení ohybových napetí. Podle Pointnera [1] vzrustá odolnost oceli vuci iniciaci uvedených trhlin s rostoucí mezí kluzu, v prípade vetvení trhlin je treba zajistit mimo vysoké pevnosti i dostatecnou houževnatost. Soucasný vývoj ocelí pro železnicní kola sleduje oba parametry. tj. zachování nebo rust hodnot pevnostních charakteristik za soucasného zvyšování houževnatosti. 2. EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A JEHO TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Experimentální práce byly realizovány na nízkolegované oceli 24CrMo5-4, která je používána k výrobe železnicních kol. Experimentální materiál byl odebrán z výkovku dvou kol prumeru o prumeru 730 a 920 mm. Tepelné zpracování jednotlivých kol, ci jejich segmentu, je uvedeno v tab. 1. Z této tabulky je zrejmé, že bylo použito peti variant kalení a následne pak trí variant popouštení (ozn. A, B a C). 3. POUŽITÉ EXPERIMENTÁLNÍ METODY Plochy metalografických výbrusu byly pripraveny na preražených vzorcích po zkouškách rázem v ohybu broušením za mokra a leštením diamantovými pastami. Po naleptání 5 % Nita- 1
2 Tabulka 1 Tepelné zpracování kol Table 1 Heat treatment of wheels prumer kola 920 mm prumer kola 730 mm Ozn. TZ 2A 2B 2C 4A 4B 4C 6A 6B 6C 8A 8B 8C 10A 10B 10C Ochlazení z teploty austenitizace ochlazování, dlouhý pobyt ve vode ve vode než TZ 2 ve vode než TZ 4 vodou vyšší intenzita ochlazování, dlouhý pobyt ve vode vodou vyšší intenzita ve vode než TZ 8 Popouštení Ozn. TZ IIA IIB IIC IVA IVB IVC VIIIA VIIIB VIIIC XA XB XC Ochlazení z teploty austenitizace ochlazování, dlouhý pobyt ve vode ve vode než TZ 2 vodou vyšší intenzita ochlazování, dlouhý pobyt ve vode vodou vyšší intenzita ve vode než TZ VIII Popouštení 510 C 540 C 510 C 540 C 510 C 540 C 510 C 540 C lem byly struktury vyhodnocovány nejdríve na metalografickém mikroskopu, poté pak s využitím obrazu sekundárních elektronu rastrovacího elektronového mikroskopu (REM) 30 XL Philips. Obsah zbytkového austenitu byl stanoven rentgenograficky. Materiál k výrobe vzorku pro zkoušky rázem v ohybu (KU a KV pri 20 C) byl odebrán z vence kol; pro tahové zkoušky byl materiál odebírán z vence i desky. Vybrané lomové plochy vzorku po zkouškách rázem v ohybu byly studovány pomocí REM JXA-840A Jeol. 4. VÝSLEDKY EXPERIMENTÁLNÍCH PRACÍ Vliv použitých variant tepelného zpracování na hodnoty meze kluzu, pevnosti v tahu a nárazové energie je uveden na obr. 1 až 4. Hodnoty R p 0,2 a R m pro stavy pouze kalené jsou nejvyšší pro vyšší intenzitu ochlazování. Tyto rozdíly jsou výraznejší a uvedené hodnoty jsou vyšší pro kolo 920 mm. Popouštením segmentu kola 730 mm na teplotách 510 a 540 C došlo k mírnému poklesu obou velicin, aplikované pouštení v podstate nemá vliv na hodnoty R p 0,2 a R m. V prípade kola 920 mm popouštení vedlo ke snížení uvedených hodnot, pricemž toto snížení je zvlášte výrazné u stavu kalených vyšší intenzitou ochlazování a je úmerné velikosti teploty popouštení. Hodnoty KU pri 20 C ve stavu kaleném jsou pro kolo 730 mm srovnatelné a relativne vysoké (mimo variantu IVA, pro kterou jsou hodnoty KU témer polovicní). Popouštení na teplote 510 C vedlo k výraznému poklesu hodnot KU pro zpusoby kaleni II a IV. Popouštení na 540 C v podstate srovnalo hodnoty KU na úroven asi 23 J, tyto hodnoty jsou nižší než ve stavu kaleném. Popouštení segmentu kola 920 mm prí 450 o C vedlo v porovnání se stavy nepopuštenými ke zkrehnutí, které se nejvíce projevilo u variant kalení 8 a 10. Popouštení na 620 o C se projevilo nárustem prumerných hodnot KU, soucasne však došlo k znacnému zvetšení jejich rozptylu, takže minimální hodnoty KU jsou pro všechny varianty kalení (mimo variantu 8) na úrovni stavu A a B. 2
3 Rp0,2, Rm, MPa IIA IVA VIIIA XA IIB IVB VIIIB XB IIC IVC varianty tepelného zpracování VIIIC XC KU, J IIA IVA VIIIA XA IIB IVB VIIIB XB IIC IVC VIIIC XC varianty tepelného zpracování Obr. 1 Vliv tepelného zpracování na hodnoty R p 0.2 a R m (kolo 730 mm) Fig. 1 Influence of heat treatment on values of R p 0.2 and R m (wheel 730 mm) Obr. 2 Vliv tepelného zpracování na hodnoty KU a KV (kolo 730 mm) Fig. 2 Influence of heat treatment on values of KU and KV (wheel 730 mm) Rm, Rp0,2, MPa KU, KV(-20 C), J A 2B 2C 4A 4B 4C 6A 6B 6C 8A 8B 8C 10A 10B 10C varianty tepelného zpracování 2A 2B 2C 4A 4B 4C 6A 6B 6C 8A 8B 8C 10A 10B 10C varianty tepelného zpracování Obr. 3 Vliv tepelného zpracování na hodnoty R p 0.2 a R m (kolo 920 mm) Fig. 3 Influence of heat treatment on values of R p 0.2 and R m (wheel 920 mm) Obr. 4 Vliv tepelného zpracování na hodnoty KU a KV (kolo 920 mm) Fig. 4 Influence of heat treatment on values of KU and KV (wheel 920 mm) Také srovnání hodnot KV pri -20 o C prokázalo zkrehnutí studované oceli po popouštení na teplote 450 o C, pricemž na popouštení je zvlášte citlivá varianta kalení 8. Popouštení na 620 o C vedlo k nárustu hodnot KV pri -20 o C, pricemž minimální hodnoty se príliš neliší od variant popouštení A a B. Zkoušky rázem v ohybu byly doplneny o zevrubný fraktografický rozbor. Vetšina lomových ploch odpovídá semikrehkým lomum (hodnoty KU v intervalu 20 až 40 J) s transkrystalickým tvárným porušením (iniciací) pod vrubem a s transkrystalickým štepným nebo transkrystalickým kvazištepným nestabilním šírením a se smykovými okraji po obvodu lomové plochy. Velikost štepných a kvazištepných faset je znacne heterogenní a tyto fasety jsou propojeny více ci méne vyvinutými stupni vzniklými tvárným mechanismem. Výskyt interkrystalických faset v rozsahu 10 až 15 % byl pozorován pouze u kol 730 mm pro stavy kalené vyšší intenzitou ochlazování a popuštené. Nízké hodnoty KU (10 až 20 J) lze spojovat s krehkým porušením, kdy zmizí TT iniciace pod vrubem a kdy na lomových plochách bylo možné pozorovat jen transkrystalické štepné a kvazištepné fasety. Krehké typy lomu nebyly pozorovány pro stavy s vyšší intenzitou kalení, a to ani na vzorcích s V vrubem zkoušených pri teplote -20 o C. Predesíláme, že pro všechny krehké stavy (KU i KV) se ve strukture vyskytovala M/A složka. Stavy houževnaté s tvárnou iniciací a s dominujícím transkrystalickým tvárným šírením a stavy prechodové (semikrehký až houževnatý) zpravidla korespondovaly s vyšší intenzitou kalení. Autori práce [2] uvádejí, že v prípade nízkouhlíkových ocelí pro témer všechny typy bainitu vzniklých pri anizotermickém ochlazování prevládá latková morfologie bainitu. Pro bainit BIII je charakteristická orientace cementitu rovnobežne s podélnou osou latek. V prípade BI (zrnitý bainit)se soucasne vyskytuje i tzv.m/a složka, jejíž vliv na vlastnosti mikrolegovaných ocelí bainitickou mikrostrukturu je popsán v napr. v práci [3]. 3
4 Mikrostruktura vzniklá ochlazováním povrchu jízdní plochy kola nižší intenzita je prevážne bainitická. V prípade varianty IIA prevládá bainit BIII, který se vyskytuje v kombinaci s bainitem BII, obr.5a. Po tepelném zpracování IVA se jedná o kombinaci bainitu BII a BI, dále se vyskytuje proeutektoidní ferit a M/A složka. obr. 5b. Kalení kol 730 mm vyšší intenzitou ochlazování vedlo k martenzitické transformaci cásti objemu povrchu kol, pricemž prevládá morfologie paketu nízkouhlíkového martenzitu. V tomto martenzitu lze pozorovat drobné karbidické cástice - samopopouštení popr. popouštení v dusledku pusobení tepla uvolnovaného z vnitrku kola. Martenzitická struktura prevládá v prípade kalení vyšší intenzitou ochlazování (obr. 5c), pro kratší doby ochlazování byla pozorována smíšená struktura martenziticko-bainitická s prevahou struktury bainitické (obr.5d). Strukturní zmeny behem popouštení probehly spíše na úrovni substruktury, které jsou z vetší cásti nepozorovatelné v použitém zobrazení sekundárními elektrony REM. V podstate byla pozorována tendence hrubnutí karbidu, postupne mizí jejich strukturní usmernení, s výjimkou jejich precipitace po hranicích zrn. Rekrystalizace byla pozorovatelná až pri popouštení na 540 o C, zvlášte pak u stavu bainitických, obr.5e,f. Pro 11 z 12 hodnocených strukturních stavu je stupen velikosti puvodních austenitických zrn vetší než 7 (viz. tab.5), v prumeru lze tedy austenitická zrna hodnotit jako jemná. Pro stav IVB tento stupen cinil 6,3, v prípade stavu VIIIA, IIA, IIB a IIC byla pozorována heterogenita ve velikosti austenitických zrn, ve strukture se vyskytovala zrna až o 2 stupne vetší než odpovídá jejich strední hodnote. Predpokládáme, že.heterogenita velikosti austenitických zrn souvisí s relativne vysokou austenitizacní teplotou pro oceli dezoxidované hliníkem. Heterogenita velikosti zrn byla pozorována predevším u stavu ciste bainitických, u kterých je menší rychlost ochlazování a tedy možný vetší rozsah rekrystalizace austenitu. Mikrostruktury typické pro kolo 920 mm jsou uvedeny a obr. 6. V prípade nepopuštených stavu jsou srovnatelné korespondujících mikrostruktury kol 730 a 920 mm.. Vetší prumer kola vedl k pomalejšímu ochlazování, což se odrazilo ve vetším podílem bainitu BI a M/A složky pro stav 4. Struktura stavu 6 je témer shodná se strukturou stavu 4. Popouštení na teplotu 450 o C nevedlo k výrazné rekrystalizaci feritu, takže ve vetšine hodnocených strukturních stavu zustala zachována jeho latková morfologie. Zretelný je rozpad M/A komponenty na feriticko-karbidickou smes. Bainitický cementit je relativne drobný, zachovává si protáhlý tvar a orientaci rovnobežnou s latkami feritu Popuštení na teplotu 620 o C vedlo k homogenním sorbitickým strukturám s výraznou rekrystalizací feritických latek. Výrazná sferoidizace karbidických fází a jejich hrubnutí nebyly pozorovány, naopak místy stále ješte zustala zachována jejich puvodní orientace. S ohledem na výskyt tzv. M/A složky a s uvážením relativne vysokého obsahu Si (nad 0,7hm.%) ve studované oceli, byl rozbor mikrostruktury rozšíren i o stanovení obsahu zbytkového austenitu na minimalizovaném souboru vzorku rtg. metodou. Výsledky této analýzy jsou uvedeny v tab. 2, ze které vyplývá, že ve stavech nepopuštených je obsah zbytkového austenitu vyšší než 10 obj.%, popouštení 450 o C zpusobilo snížení jeho obsahu asi na polovinu a až popouštení 620 o C vedlo k jeho úplnému rozpadu. Pozorovaná stabilita zbytkového austenitu souvisí mj. s vlivem Si na potlacení precipitace cementitu [4], která je spojena s jeho rozpadem na feriticko-karbidickou smes bainitického typu. Oblasti koherentního rozptylu (OKR), korespondující s velikostí subzrn, jsou dle ocekávání vetší v bainitickém feritu, pri teplote popouštení 450 o C se nemení a na teplote 620 o C již dochází k pozorovatelné rekrystalizaci latek puvodního bainitu i martenzitu. 4
5 a b c d e f Obr. 5 Mirostruktury pro tyto varianty tepelného zpracování: Fig. 5 Microstructures for the following variations of heat treatment: a IIA, b IVA, c VIIIA, d XA, e IIC, f - VIIIC 5
6 Tabulka 2 Výsledky rtg.fázové analýzy Table 2 Results of X-ray analyse Ozn. vzorku Teplota popouštení Obsah ZA [obj.%] Velikost OKR *, [?m] 4AC 20 o C 13,3 ± 2,2 0,553 8AC 10,7 ± 1,9 0,273 4BC 450 o C 6,6 ± 0,9 0,443 8BC 5,7 ± 0,9 0,286 4CC 620 o C 0 0,643 8CC 0 0,604 * OKR - oblast koherentního rozptylu 5. ROZBOR VÝSLEDKU Ohtani et al. [2] na souboru vysocepevných nízkolegovaných ocelí (obsah Si do 0,4 hm.%) s obsahem uhlíku max. 0,22 hm.% ukázali, že optimální struktura techto ocelí z hlediska kombinace pevnosti a houževnatosti by mela být po kalení tvorena kombinací martenzitu a bainitu BIII. Bainit vede ke zjemnení "zrn" pred vlastní martenzitickou transformací, je méne citlivý na popouštení a nevykazuje nízkoteplotní popouštecí krehkost. Výrazný degradacní úcinek M/A komponenty na hodnoty KCV mikrolegované konstrukcní oceli (0,08 C, 1,75 Mn, 0,40 Si, 0,003 S, 0,025 P, 0,25 Mo a 0,05 Nb hm.%) byl prokázán v práci [3], kdy napr. pro 20 obj. % M/A komponenty KCV (-20 o C) = J/cm 2, zatímco pro 8 obj.% M/A komponenty KCV (-20 o C) = 120 J/cm 2. V práci [5] bylo mj. zjišteno, že hodnocená tavba oceli 24CrMo5-4 nevykazuje citlivost k vysokoteplotní popouštecí krehkosti (izo ci anizotermické). Výskyt nízkoteplotní popouštecí krehkosti této oceli je posunut k vyšším teplotám popouštení, tj. do intervalu teplot 300 až 400 C a je spojený s poklesem hodnot KU z úrovne 40J na úroven 30J. Kalení na martenzit nevedlo k výskytu ZA prevyšujícím hodnotu 1 obj. %. S ohledem na získané výsledky a s uvážení literárních údaju je zrejmé, že strukturní stav dané oceli po kalení by nemel být tvoren bainitem BI, který je doprovázen výskytem tzv. M/A komponenty, na druhé strane ani ciste martenzitická struktura po kalení není optimální (sice relativne vysoké hodnoty KU, ale i vysoké hodnoty pevnosti spojené se ztíženou obrobitelností, navíc výskyt nízkoteplotní popouštecí krehkosti). Budeme-li porovnávat vliv tepelného zpracování na hodnoty R p 0,2 a R m, pak lze konstatovat, že maximálních hodnot bylo dosaženo pro stavy kalené vyšší intenzitou ochlazování. Popouštení segmentu kol 730 mm na teplotách 510 a 540 C v podstate vedlo ke "srovnání" sledovaných hodnot, takže tyto se jeví v daných podmínkách jako strukturne necitlivé. V prípade segmentu kol 920 mm popuštení na teplotách 450 a 620 C melo za následek pokles hodnot R p 0,2 a R m, který byl patrný predevším u segmentu kalených vyšší intenzitou ochlazování. Naopak hodnoty nárazové práce KU a KV(-20 C) jsou znacne strukturne citlivé. Stavy krehké s hodnotami nárazové práce asi 10 J se vyskytují u kol 730 mm u stavu bainitických (ostrik kol) popuštených na 510 o C. Toto zkrehnutí spojujeme výskytem a s rozpadem M/A složky a s heterogenitou velikosti puvodních austenitických zrn. Stavy houževnaté, anebo témer houževnaté, byly zjišteny pro stavy nepopuštené, ve kterých se po kalení vyskytovala smes martenzitu a bainitu a u kterých došlo soucasne k popouštení (samopopuštení). Pokles hodnot houževnatosti segmentu kol 920 mm spojený s popouštením na teplotu 450 o C byl u stavu 2, 4 a 6 spojen s rozpadem M/A komponenty a s rozpadem zbytkového austenitu. V prípade stavu 8 a 10 se patrne jednalo o rozpad zbytkového austenitu a o rozvoj nízkoteplotní popouštecí krehkosti. Popouštení 450 o C/2h však vedlo k rozpadu jen asi poloviny zbytkového austenitu a je otázkou jaké by byly hodnoty KU v prípade jeho úplného rozpadu, 6
7 a b c d e f Obr. 6 Mirostruktury pro tyto varianty tepelného zpracování kola 730 mm: Fig. 6 Microstructures for the following variations of heat treatment: a 2A, b 4A, c 8A, d 10A, e 2C, f - 4C 7
8 nebo jak by se choval zbytkový austenit v prípade jeho výskytu již v hotových kolech, zejména pak ve vlastní jízdní ploše. Popouštení na teplotu 620 o C je již nevhodné z duvodu nízkých hodnot meze kluzu. Z použitých variant tepelného zpracování se jeví jako optimální varianty 8(VIII)A a 10(X)A, tj. kombinace bainit BII, BII a martenzit, nebo bainit BII a BIII po kalení. Nezodpovezené zustávají otázky vnitrního pnuti po kalení, obtížné obrobitelnosti a stability zbytkového austenitu v bainitu. Uvedené problémy jsou v podstate urceny teplotou popouštení. S ohledem na výše uvedené výsledky by teplota popouštení nemela presahovat teplotu asi 300 o C s tím, že hodnoty meze kluzu a pevnosti v tahu budou stále ješte vysoké z hlediska obrobitelnosti. Predpokládaný výskyt mezilatkového zbytkového austenitu by mohl být vhodný z hlediska houževnatosti i pevnostních charakteristik 6. ZÁVER Na podklade zevrubných metalografických a fraktografických rozboru, které byly doplneny o orientacní rtg. fázovou analýzu a s uvážením vlivu použitých variant tepelného zpracování na mechanické vlastnosti železnicních kol o prumeru 730 a 920 mm, vyrobených z oceli 24CrMo5-4, jsme dospeli k temto poznatkum: Varianty tepelného zpracování 2(II)A a zejména 4(IV)A a 6A (nižší intenzita ochlazování z kalicí teploty) nejsou vhodné pro výskyt bainitu BI v kombinaci s tzv.m/a komponentou, které vedou k poklesu hodnot vrubové houževnatosti, a to i pri následném popouštení. Popouštení na teplote 450 o C vedlo ke zkrehnutí všech strukturních stavu, což se odrazilo v cetnejším výskytu krehkých lomu pri zkoušce rázem v ohybu. Pozorované zkrehnutí spojujeme s rozpadem zbytkového austenitu, s rozpadem tzv. M/A komponenty a s rozvojem nízkoteplotní popouštecí krehkosti v prípade výskytu martenzitu. Popouštení na teplote 620 o C vedlo k neprípustnému snížení pevnostních charakteristik. Optimální stav struktury po kalení by dle našeho názoru mel být tvoren kombinací bainitu BII a BIII až kombinací bainit BIII a martenzit. Pri respektování optimální kombinace pevnostních hodnot a houževnatosti by teplota popouštení mela nabývat hodnoty asi 300 o C. LITERATURA [1] POINTER, P. Materials for Wheel and Rails- is there a Solution for the Extraordinary Requirements? Proceedings of 6th International Conference on Contact Mechanics and Wear of Rail/Wheel Systeme, Gothenburg, Schweden, 203, p [2] OHTANI ET AL. Morphology and Properties of Low-Carbone Bainite. Metallurgical Transactions A, 1990, vol.21a, no. 4, p [3] MAZANCOVÁ, E., WYSLYCH, P., MAZANEC K. Fyzikální metalurgie zrnitého bainitu, Kovové materiály, vol. 33, no.2, p [4] BHADESHIA H.K.D.H., CHRISTIAN, J.W. Bainite in Steels, Metallurgical Transactions A, 1990, vol.21a, no. 4, p [5] FORET, R. et al. Posouzení vlivu tepelného zpracování na vlastnosti železnicních kol. Výzkumná zpráva. FSI-VUT v Brne, 2000, 34s. 8
INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePopouštění ocelí. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Popouštění ocelí Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Základní schema popouštění Precipitace uhlíku Do 100 o C - počátek
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON PROPERTIES OF FINE-GRAINED WELDABLE STEELS FOR THIN-WALLED CASTINGS Jiří Cejp
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceMENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2010 PETR DOSKOČIL Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Tepelné zpracování oceli Bakalářská
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ HEAT TREATMENT OF STEELS BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR EVA ROSECKÁ VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR doc. Ing. JAROSLAV ŠENBERGER CSc. BRNO 2013 Vysoké učení technické
Víceþÿ V l i v v o d í k u n a p e v n o s t a s v ay i t vysokopevných martenzitických ocelí pro automobilové aplikace
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2010 þÿ V l i v v o d í k
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VíceJominiho zkouška prokalitelnosti
Jominiho zkouška prokalitelnosti Zakalitelnost je schopnost materiálu při ochlazování nad kritickou rychlost přejít a setrvat v metastabilním stavu, tj. u ocelí získat martenzitickou strukturu. Protože
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
Více4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. 4.1 Technické slitiny železa. 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ 4.1 Technické slitiny železa 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků Železo je přechodový kov s atomovým číslem 26, atomovou hmotností 55,85, měrnou
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceSIMULACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ TYČOVÉ OCELI NA INDUKČNÍCH ZUŠLECHŤOVACÍCH LINKÁCH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
Vícemateriálové inženýrství
Hutnické listy č.2/28 materiálové inženýrství Vývoj a ověřování vlastností konstrukčních ocelí se zvýšenou odolností proti požáru r. Ing. Zdeněk Kuboň, Ing. Šárka Stejskalová, Ing. Ladislav Kander, Ph..,
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceMn max. P max. Mezní úchylky pro rozbor hotového výrobku % hmot. Označení oceli Pevnostní vlastnosti Zkouška rázem v ohybu
Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení - technické dodací podmínky. Část 1 - Trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při okolní teplotě. Způsob výroby a dodávaný stav Chemické
VíceNEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči
NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Peter Jurči ČVUT, Fakulta strojní, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2, p.jurci @seznam.cz ABSTRACT Selection of suitable material for
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceKinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování
Kinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování Libor Kraus, Josef Kasl, Stanislav Němeček ŠKODA VÝZKUM s.r.o., ylova 57, 316, Plzeň Abstract his work deal with the
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI TEPLOTA KOROZNÍ ODOLNOST ELMAX. Kaleno a popouštěno na 58 HRC
1 ELMAX 2 Charakteristika ELMAX je Cr-Mo-V slitinová, práškovou metalurgií vyrobená ocel, s následujícími vlastnostmi: vysoká odolnost proti opotřebení vysoká pevnost v tlaku vysoká rozměrová stabilita
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceHAIGHŮV DIAGRAM VYBRANÉ PRUŽINOVÉ OCELI HAIGH DIAGRAM OF SELECTED SPRING STEEL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VícePEVNOSTNÍ MATERIÁLY V KAROSÉRII
METODY TVÁŘENÍ KOVŦ A PLASTŦ PEVNOSTNÍ MATERIÁLY V KAROSÉRII Důvody použití pevnostních materiálů: v současné době je snaha výrobců automobilů o zvýšení pasivní bezpečnosti (zvýšení tuhosti karoserie)
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY ANALÝZA
VíceVLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE.
VLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE. EFFECT OF INTERCRITICAL ANNEALING ON MECHANICAL PROPERTIES OF 10GN2MFA GRADE STEEL USED FOR NUCLEAR POWER STATION.
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceRadek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.
STANOVENÍ PŘÍČIN ROZTRŽENÍ HYDROPNEUMATICKÉHO AKUMULÁTORU HYDRAULICKÉHO LISU LISOVACÍ LINKY CAUSE EXPLOSION DETERMINATION OF HYDROPNEUMATIC ACCUMULATOR OF COACHWORK PRESS MACHINE OF MOLDING LINE ABSTRAKT:
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
6. FÁZOVÉ PŘEMĚNY KOVOVÝCH SOUSTAVÁCH Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VícePostupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 4: Elektricky svařované trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách. Způsob výroby
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceMěření mikro-mechanických vlastností tepelně zpracovaných ocelí. Jaroslav Zapletal
Měření mikro-mechanických vlastností tepelně zpracovaných ocelí Jaroslav Zapletal Bakalářská práce 2014 ABSTRAKT Tato bakalářská práce se zabývá měřením mikro-mechanických vlastností modifikovaných
VíceOCELI A LITINY. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
OCELI A LITINY Ing. V. Kraus, CSc. 1 OCELI Označování dle ČSN 1 Ocel (tvářená) Jakostní Tř. 10 a 11 - Rm. 10 skupina oceli Tř. 12 a_ 16 (třída) 3 obsah všech leg. prvků /%/ Význačné vlastnosti. Druh tepelného
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceEVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL
DETAILNÍ STUDIUM SPECIFICKÝCH PORUŠENÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT PŘI VRYPOVÉ INDENTACI EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL Kateřina Macháčková,
VíceVZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY
VZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY MICROSTRUCTURE PROPERTY RELATIONSHIP IN A 15NiCuMoNb5 STRUCTURAL STEEL FOR BOILER DRUMS AND
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceVýrobky válcované za tepla z jemnozrnných svařitelných konstrukčních ocelí termomechanicky válcované. Technické dodací podmínky
Výrobky válcované za tepla z jemnozrnných svařitelných konstrukčních ocelí termomechanicky válcované. Technické dodací podmínky Způsob výroby Dodací podmínky ČS E 10025 4 září 2005 Způsob výroby volí výrobce..
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceMetalografie ocelí a litin
Metalografie ocelí a litin Metalografie se zabývá pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury kovů a slitin. Dále také stanoví, jak tato struktura souvisí s chemickým složením, teplotou a tepelným
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceVÝROBA TEMPEROVANÉ LITINY
VÝROBA TEMPEROVANÉ LITINY Temperovaná litina (dříve označovaná jako kujná litina anglicky malleable iron) je houževnatý snadno obrobitelný materiál vyráběný tepelným zpracováním odlitků z bílé litiny.
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceVLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE
VLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE INFLUENCE OF GRINDING OF FLY-ASH ON ALKALI ACTIVATION PROCESS Rostislav Šulc 1 Abstract This paper describes influence of grinding of fly - ash
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ INFLUENCE OF HEAT TREATMENT AND MICROALLOYING ON MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF CAST MANGANESSE STEELS
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceOPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VíceVÝVOJ NOVÉ TECHNOLOGIE OPRAVY SVAROVÝCH SPOJŮ POMOCÍ WELD OVERLAY (WOL)
VÝVOJ NOVÉ TECHNOLOGIE OPRAVY SVAROVÝCH SPOJŮ POMOCÍ WELD OVERLAY (WOL) Ing. Zdeněk Čančura, ČEZ, a. s. Ing. Jaroslav Brom, ČEZ, a. s. Ing. Lubomír Junek, PhD., Ústav aplikované mechaniky Brno, s.r.o.
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceT E C H N I C K Á U N I V E R Z I T A V L I B E R C I
T E C H N I C K Á U N I V E R Z I T A V L I B E R C I Fakulta strojní Katedra strojírenské technologie Jan Vytlačil Vypracování metodiky zjišťování zbytkové deformace výlisku z pevnostních plechů Diplomová
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Více