VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY
|
|
- Dominik Vítek
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI JEMNOZRNNÝCH SVAŘITELNÝCH OCELÍ PRO TENKOSTĚNNÉ ODLITKY INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON PROPERTIES OF FINE-GRAINED WELDABLE STEELS FOR THIN-WALLED CASTINGS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav materiálového inženýrství Karlovo nám.13, Praha 2 Abstrakt Zpevnění zjemněním zrna je nejvýznamnější složkou zvýšení meze kluzu litých mikrolegovaných ocelí s nízkým obsahem uhlíku.na zjemnění zrna austenitu se již při krystalizaci odlitků podílí karbidy a nitridy mikrolegujících prvků a při následném chladnutí tenkostěnných odlitků má též významný vliv rychlost ochlazování.při tepelném zpracování je na prvním místě volba podmínek austenitizace,která zahajuje rozpouštěcí žíhání nebo normalizační žíhání či případné kalení.často používanou poslední etapou tepelného zpracování je popouštění,kterým se upravuje teplota přechodu ke křehkému lomu na požadovanou úroveň. Při sledování vlivu tepelného zpracování na oceli mikrolegované vanadem,titanem a niobem,byla teoreticky optimalizována teplota austenitizace,přičemž bylo směřováno ke zvýšení podílu precipitačního zpevnění,aniž by bylo sníženo zpevnění zjemněním zrna feritu,které závisí na velikosti austenitického zrna.dále byl sledován vliv mikrolegujících prvků,jednotlivě i v binárních kombinacích,na velikost zrna ocelí.vztahy mezi velikostí austenitického zrna a feritického zrna a rychlosti ochlazování byly matematicky vyjádřeny a konfrontovány s publikovanými údaji. Grain size refining and precipitation strengthening are the most significant factors with respect to increasing of yield strength of microalloyed cast steel with low carbon content. The properties of thin-walled castings are also strongly affected by cooling rate both during crystallization and during austenite transformation.considerations concerning the heat treatment begin with choice of conditions for austenitisation which starts solution annealing,normalizing or quenching.tempering is very often used as the last stage of heat treatment with a view to modify the transition temperature to brittle fracture on required level. Aside from monitoring of influence of heat treatment on mechanical properties of cast steels microalloyed with vanadium,titanium and niobium the austenitization temperature was theoretically optimised with respect to ferrite grain size strengthening and precipitation strengthening.influence of microalloing elements individually and in binary combinations on structural characteristics in normalized state was investigated.relation between grain size of ferrite,conditions of austenitization and rate cooling was discussed. 1
2 1.ÚVOD Pro významnější aplikace nízkouhlíkových litých ocelí je nutné zlepšit jejich pevnostní a křehkolomové vlastnosti.proto se v současnosti zájem soustřeďuje zejména na možnosti mikrolegování a vhodného tepelného zpracování pro zjemnění zrna a precipitační zpevnění těchto ocelí. Příspěvek je součástí výzkumu problematiky nízkouhlíkových mikrolegovaných manganových ocelí [1,2] a je tentokrát zaměřen na tenkostěnné odlitky s tloušťkou stěny do 30mm. Stanoví nejvýhodnější kombinace mikrolegování vanadem,niobem,titanem a nejúčinnější postup tepelného zpracování, které zaručují vysoké pevnostní i křehkolomové charakteristiky.dostatek experimentálních údajů umožnil formulovat nové poznatky o velikosti austenitického a feritického zrna mikrolegovaných ocelí a kvantifikovat vztahy mezi velikostí zrna a podmínkami austenitizace. 2.EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A METODY Experimentální materiál vycházel ze základního typu nízkouhlíkové oceli s 0,17 % C a 1,5% Mn, který byl modifikován vanadem,niobem a titanem na typy dle tab.1. Tabulka 1. Chemické složení sledovaných mikrolegovaných ocelí. Table 1. Chemical composition of microalloyed steels investigated Ocel Obsah v hm. % C Mn Si P S Cu Ni V Ti Nb Al N 17Mn6 0,17 1,47 0,39 0,012 0,010 0,15 0,20 < 0,01 < 0,01 0,01 0,056 0,009 16MnV6 0,16 1,54 0,35 0,016 0,015 0,22 0,14 0,09 < 0,01 < 0,01 0,045 0,006 19MnNb6 0,19 1,40 0,40 0,013 0,010 0,14 0,19 < 0,01 < 0,01 0,07 0,047 0,018 22MnVNb6 0,22 1,39 0,38 0,017 0,017 0,22 0,16 0,09 0,01 0,05 0,079 0,017 17MnTi6 0,17 1,43 0,41 0,012 0,010 0,15 0,20 < 0,01 0,03 0,01 0,064 0,010 18MnVTi6 0,18 1,49 0,36 0,017 0,016 0,24 0,15 0,09 0,03 < 0,01 0,080 0,011 Tavby ve formě desek o tl.30mm a hmotnosti 200kg byly dále tepelně zpracovány některým z následujících postupů: TZ1-normalizační žíhání ( o C)/2hod/vzduch TZ2- rozpouštěcí žíhání ( o C)/2hod/voda TZ3-rozpouštěcí žíhání + popouštění ( 1000 o C/2hod/voda o C/4hod/vzduch ) TZ4-normalizační žíhání + interkritické kalení (1000 o C/2hod/vzduch o C/2hod/voda ) TZ5-normalizační žíhání + interkritické kalení + popuštění (1000 o C/2hod/vzduch o C/2hod/voda o C/4hod/vzduch ) Pevnostní a plastické charakteristiky byly stanoveny zkouškou tahem za teploty okolí dle normy ČSN EN ,na zkušebních tyčích kruhového průřezu o průměru 6mm a zařízení INSTRON 5582 ( 100 kn). Tvrdost byla měřena metodou dle Vickerse za podmínek normy ČSN EN ISO Houževnatost byla ověřena v teplotním rozsahu -40 o C až +60 o C zkouškou rázem v ohybu podle Charpyho dle ČSN EN , nárazová práce určena na zkušebních tyčích s V-vrubem. Křehkolomové chování bylo podrobně hodnoceno na základě instrumentované rázové zkoušky dle ČSN EN ISO
3 Metalografické výbrusy byly připraveny mechanickým broušením a leštěním běžným postupem. K stereologickým hodnocením mikrostruktury byla použita lineární analýza a Spektorova metoda tětiv [3]. 3. VÝSLEDKY A JEJICH DISKUSE. Počáteční studie byla zaměřena na optimalizaci podmínek austenitizace pro normalizační žíhání.proces austenitizace ovlivňuje velikost austenitického zrna a po následujícím ochlazení vzduchem i velikost sekundárního zrna tj. feritu, acikulárního feritu a perlitu.má také výrazný vliv na rozpouštění karbonitridů a tedy na nasycení austenitu mikrolegujícími prvky neboli na precipitační potenciál [Lin-Hedrickson] [4]. Při maximalizaci precipitačního potenciálu zvyšováním teploty a prodlužováním doby austenitizace však dochází k nežádoucímu hrubnutí austenitického zrna. V našem experimentálním programu jsme volili teploty izochronní austenitizace (2 h) na základě příslušných součinů rozpustnosti tak, aby přibližně 1/3 až 1/2 celkového obsahu mikrolegujících prvků (V, Nb, Ti) byla rozpuštěna v austenitu. Mikrostruktura mikrolegovaných ocelí s vanadem byla při dostatečně nízké teplotě austenitizace feriticko-perlitická, niob a titan podporují transformaci austenitu na acikulární ferit. Výsledky výpočtů precipitačního zpevnění a zpevnění zjemněním zrna feritu jsou uvedeny v tab.2. Tabulka 2. Vliv teploty austenitizace na strukturní charakteristiky a na příspěvky zpevnění k mezi kluzu Table 2. Effect of austenitizing temperature on structural characteristics and on contributions of strengthening to yield stregth Ocel T a velikost zrna objem. podíl R yp R yg Steel [ C] grain size [µm] vol. fraction [%] [MPa] [MPa] F AF P F AF P 17Mn ,9 7, MnV MnNb MnVNb ,5 9,1 9,2 7,1 9,4 7,0 7,3 8,3 2,6 3,7 3,5 5,0 3,7 3,0 3,3 5,6 5,9 6,2 5,3 7,3 6,0 4,7 6, MnTi ,8 7,6 6,0 6, MnVTi ,5 5, ,6 6, ,7 4,3 6, Pozn. : R yp resp. R yg příspěvek precipitace resp. zjemnění zrna feritu Note : R yp resp. R yg contribution of precipitation resp. ferrit grain size refinement
4 Z údajů v tabulce 3 vyplývá, že velikost zrna perlitu ve srovnání s feritem je výrazně menší jen u oceli 17Mn6. U ostatních mikrolegovaných ocelí se ve zvoleném rozmezí teplot velikost sekundárního zrna mění jen málo, čemuž odpovídají i malé změny zpevnění zjemněním zrna R yg. S rostoucí teplotou austenitizace vzrůstá podíl perlitu a objevuje se acikulární ferit. Příspěvek precipitačního zpevnění R yp, vypočtený na základě precipitačního potenciálu, s rostoucí teplotou austenitizace trvale vzrůstá. Výběr optimální teploty pro normalizační žíhání však nutně závisel nejen na zvýšení meze kluzu, ale také na nevyhnutelném zvýšení teploty přechodu ke křehkému lomu. Pevnostní charakteristiky i křehkolomové chování nízkouhlíkových ocelí jsou významně ovlivněny velikostí zrna feritu, které samo závisí na velikosti zrna austenitu a rychlosti ochlazování při jeho transformaci na ferit v rozmezí teplot Ar 3 až Ar 1.Protože program poskytl dostatek experimentálních údajů, byla provedena,pomocí následujících vztahů pro kinetiku hrubnutí austenitického zrna γ, kvantifikace závislosti velikosti zrna na podmínkách austenitizace : Q n d k. exp. t R. T γ = γ (1) v němž značí d γ - velikost zrna austenitu, Q aktivační energii, T absolutní teplotu austenitizace a t dobu austenitizace. Velikost zrna feritu d α lze vyjádřit takto : d v m T α = kα. dγ. (2) t 8 / 5 kde ( T / t) 8/5 je střední rychlost ochlazování v rozmezí teplot 800 až 500 C. Ve vztazích (1) a (2) jsou n, m a v mocnitelé <1. Spojením vztahů (1) a (2) dostaneme b B a T d A. exp. t. T t α = (3) 8 / 5 konstanty A, B, a, b byly vyjádřeny pro ocel 17Mn6 a ocel 22MnVNb6 pro teploty v rozmezí 930 až 1070 C, pro doby 1 až 8 h a rychlosti ochlazování 0,05 až 8 K/s. Výsledky jsou sestaveny v tab.3 a tab.4. Tabulka 3. Hodnoty konstant v rovnici (3) pro velikost zrna feritu Table 3. Values of constents in equation (3) for ferite grain size Ocel A B a b Teplota [K] Steel [µm. K -b. s b-a ] [K] [1] [1] Temperature 17Mn6 3, , ,32 0,32-0,41-0, MnVNb6 1, , ,18 0,18-0,39-0,
5 Tabulka 4. Příklad vypočtených a experimentálních hodnot velikosti zrna feritu Table 4. Example of calcutated and experimental values of ferite grain size Ocel T t ( T/ t) 8/5 d α calc. d α experim. Steel [K] [s] [K/s] [µm] [µm] 22MnVNb ,0 1,0 0,5 0,1 2,2 5,1 6,6 12,4 3,4 3,1 6,6 12,5 Tabulka 3 dokumentuje, že rozdíly ve vlivu teploty austenitizace a ochlazovací rychlosti na velikost zrna feritu jsou malé (blízké hodnoty mocnitele b). Rozdílná kinetika hrubnutí austenitického zrna je při určité měrné aktivační energii B = Q/R, charakterizována velikostí mocnitele a, jehož maximální teoretická hodnota je 0,5. Zjištěná hodnota a = 0,18 pro ocel 22MnVNb6, ve srovnání s a = 0,32 pro ocel 17Mn6, dobře charakterizuje brzdění migrace hranic austenitu precipitáty karbonitridů vanadu a niobu. Aktivační energie Q = 278 resp. 350 kj/mol pro obě oceli byly zvoleny v souladu s údaji T. Gladmana [5]. Řádové rozdíly byly zjištěny mezi multiplikačními konstantami A obou ocelí, které výrazně klesají s rostoucí teplotou austenitizace. Pro přiblížení přesnosti vypočtených a experimentálně zjištěných hodnot velikosti zrna feritu byla vybrána ocel 22MnVNb6 při stálých podmínkách austenitizace,ale pro různé rychlosti ochlazování (Tab.4).Shoda je výborná pro rychlosti ochlazování menší než 1,04 K/s, ale pro řádově větší rychlosti (velmi malá zrna feritu) může být poměrná chyba až 40%. Výše uvedené poznatky byly aplikovány při vlastním tepelném zpracování všech sledovaných ocelí.v normalizovaném stavu byla na základě výsledků zkoušek tahem a zkoušek houževnatosti vybrána ocel 22MnVNb6, u níž bylo dosaženo nejlepšího poměru meze kluzu k nárazové práci. Na této oceli byly potom zkoušeny další varianty tepelného zpracování ( TZ3 TZ5 ), do kterých bylo zařazeno též vysokoteplotní popouštění.výsledky mechanických vlastností po různých postupech tepelného zpracování byly posouzeny vzhledem k hodnotám pevnosti a houževnatosti referenční oceli 16Mn6 ( mez kluzu R e =374 MPa, tažnost A=32%, kontrakce Z=66%, vrubová houževnatost KV 20C =85J,tranzitní teplota houževnatosti FATT 50 =0 o C ) ( Obr.1,2 ).Efekt mikrolegování vanadem a niobem na mez kluzu byl po normalizačním žíhání ve výši 50 MPa a maximální nárust 300 MPa byl dosažen po TZ3, kdy struktura obsahovala i bainit a popuštěný martenzit. Oba postupy s interkritickým kalením dle očekávání příznivě navýšily mez kluzu na 584 MPa ( TZ4 ) a na 477 MPa ( TZ5 ).Plastické vlastnosti,vyjádřené tažností A, kontrakcí Z a vrubová houževnatost KV se dramaticky zhoršily po TZ4. Tažnost dosahovala pouze 7%,houževnatost byla nejnižší 6 J, tranzitní teplota pro 50% křehkého lomu FATT 50 = +160 o C a ocel byla zcela křehká. Významné zlepšení plasticity a houževnatosti bylo dosaženo po doplnění postupu TZ4 o popuštění (TZ5).Toto třístupňové tepelné zpracování zajišťuje nejen vysoké hodnoty meze kluzu ( R e = 477MPa ) a tažnosti ( A= 22,3% ) ale i dostatečnou houževnatost (KV 20C =43 J,tranzitní teplota FATT 50 = -5 o C ).Souhrně jsou výsledky mechanických vlastností uvedeny v tabulce 5. 5
6 60 NOTCH TOUGHNESS [ J ] TEMPERATURE [C] NT ST + T NT + IQ NT+IQ + T Obr.1.Vrubová houževnatost oceli 22MnVNb6 po tepelném zpracování Fig.1. Notch toughness for steel 22MnVNb6 after heat treatment 800 YIELD STRENGTH [MPa] NT-16Mn6 NT ST + T NT + IQ NT+IQ + T NT-16Mn6 NT ST + T NT + IQ NT+IQ + T Obr.2 Mez kluzu oceli 22MnVNb6 po tepelném zpracování Fig.2 Yield strength for steel 22MnVNb6 after heat treatment 6
7 Tabulka 5. Mechanické vlastnosti oceli 22MnVNb6 po tepelném zpracování Table 5. Mechanical properties for steel 22MnVNb6 after heat treatment Steel Grade Heat Treatment Yield Strength R e [ MPa ] Elongation A [ % ] Impact Energy KV 20 C [ J ] Transition Temperature FATT [ o C ] 16Mn6 NT , NT , MnVNb6 SA + T , NT + IQ 584 6, NT + IQ + T , Křehkolomové chování bylo podrobně hodnoceno na základě instrumentované rázové zkoušky oceli chlazované z teplot 930, 1000 a 1070 C na vzduchu. Podíl houževnatého lomu v závislosti na teplotě zkoušky byl vyjadřován podle všech vztahů, které uvádí ČSN EN ISO a rovněž podle poměrné práce spotřebované na vznik houževnatého lomu f dw W W t a = (4) Wt kde značí W t celkovou nárazovou práci, W a práci při zastavení trhliny. Některé výsledky rozboru záznamů síla posunutí jsou částečně zobrazeny (obr.3). Z obr.3 byly určeny teploty přechodu ke křehkému lomu FATT50 = 20, 8 a +35 C. Nejnižší hodnotu 20 C měla daná ocel po austenitizaci při 1000 C. Naproti tomu nejvyšší FATT50 = 35 C vyvolala austenitizace při 1070 C. Pro teploty austenitizace 930 a 1000 C je souhrnná nejistota ve stanovení f dfi (i = 1, 2, 3, 4) ±12 %, což odpovídá nejistotě při stanovení FATT50 ±15 C; naproti tomu nejistota při stanovení f dw je jen ±3 C, čemuž odpovídá ve FATT50 nejistota ±4 C. Nejblíže k nejjistějším hodnotám f dw jsou hodnoty F iu Fa f df3= 1 (5) Fm + 0,5.( Fm Fgy ) v němž značí F a sílu při zastavení trhliny, F iu sílu při iniciaci trhliny, F gy sílu na mezi makroskopických deformací a F m maximální sílu. Pro teplotu austenitizace 1070 C je nejlepší shoda mezi f dw podle vztahu (4) a hodnotami Fiu Fa fdf1 = 1 (6) Fm Je tedy zřejmé, že ani pro jednu ocel nelze doporučit jen jeden ze čtyř vztahů uváděných v příloze C výšeuvedené normy. Z rozboru záznamů síla posunutí dále vyplynulo, že (a) F m (F iu ) málo závisí na teplotě austenitizace i na teplotě zkoušky, (b) F gy mírně klesá s rostoucí teplotou zkoušky, ale rozptyl hodnot je velký, (c) F a roste s teplotou zkoušky, výrazně závisí na teplotě 7
8 Obr.3 Podíl houževnatého lomu f d v závislosti na teplotě zkoušky T z pro ocel 22MnVNb6 Fig.3 Fraction of ductile fracture f d as depented on test temperature T z for steel 22MnVNb6 austenitizace (podobně jako na obr.3) (d) rozdílu F iu F a = 0 (100 % houževnatého lomu podle (5) a (6)) je dosaženo při teplotě zkoušky 20, 30 a 50 C pro teplotu austenitizace 1000, 930 a 1070 C ve stejném pořadí. 4. ZÁVĚRY 1.Rozhodující vliv na velikost zrna feritu mikrolegovaných svařitelných ocelí mají podmínky austenitizace a rychlost ochlazování v rozmezí teplot Ar 3 až Ar 1.Tato závislost byla kvantifikována vztahem,který dobře odpovídá skutečným podmínkám ochlazování zejména pro malé rychlosti ochlazování (<1 K/s). 2. Byly určeny optimální teploty austenitizace pro normalizační žíhání, při nichž se zvýší příspěvek precipitačního zpevnění k mezi kluzu, aniž by se zmenšil příspěvek zjemněním zrna feritu a výrazně se zhoršila houževnatost oceli. 3. Podrobným rozborem výsledků instrumentované rázové zkoušky oceli 22MnVNb6 byly stanoveny teploty FATT50 pro různé teploty austenitizace. Nejvhodnější je teplota 1000 C, pro kterou je přechodová teplota 20 C. Rázová síla pro zastavení trhliny výrazně závisí na teplotě austenitizace i na teplotě zkoušky, narozdíl od síly pro iniciaci trhliny. 8
9 4. S ohledem na pevnostní a křehkolomové vlastnosti je pro tenkostěnné odlitky z manganových ocelí nejvhodnější ocel 22MnVNb6 po třístupňovém tepelném zpracování, zahrnující normalizaci,interkritické kalení a popuštění. LITERATURA 1. Macek,K.-Cejp,J. Hnilica,F. : Influence of Intercritical Annealing on Microstructure and Mechanical Properties of Cást Microalloyed Steels. In:10.International Metallurgical and Materials Conference METAL 2001,Ostrava :Czech Society for New Materials and Technologies,p Cejp,J.-Macek,K. Pluphrach,G. : Grain Size and Mechanical Properties of Cast Steels 19MnTi5 a 20MnNbV5.In: 20. National Conference on Heat Treatment with International Participation, Jihlava,2004,pp Spektor,A.G. cit.in Underwood,E.E:Quantitative stereology.addison-wesley Publ.Comp.,Reading,Mass.1990,p Lin,H.R.-Hendrickson,A.A.:Metallug.Trans.Vol.19A,1988, pp Gladman,T.:The Physical Metalurgy of Microalloyed Steels.The Institute of Materials, London 1997,p
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA HOUŽEVNATOST LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA HOUŽEVNATOST LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ EFFECT OF HEAT TREATMENT ON TOUGHNESS OF CAST MICROALLOYED LOW-CARBON STEELS Jiří Cejp Karel Macek ČVUT v Praze, Fakulta
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceVLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ INFLUENCE OF INTERCRITICAL ANNEALING ON MICROSTRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF CAST MICROALLOYED
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ INFLUENCE OF HEAT TREATMENT AND MICROALLOYING ON MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF CAST MANGANESSE STEELS
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VícePostupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 4: Elektricky svařované trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách. Způsob výroby
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
Víceþÿ V l i v v o d í k u n a p e v n o s t a s v ay i t vysokopevných martenzitických ocelí pro automobilové aplikace
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2010 þÿ V l i v v o d í k
VíceMENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2010 PETR DOSKOČIL Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Tepelné zpracování oceli Bakalářská
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceMn max. P max. Mezní úchylky pro rozbor hotového výrobku % hmot. Označení oceli Pevnostní vlastnosti Zkouška rázem v ohybu
Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení - technické dodací podmínky. Část 1 - Trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při okolní teplotě. Způsob výroby a dodávaný stav Chemické
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH
METAL 26 23.5.5.26, Hradec nad Moravicí VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH INFLUENCE OF CHEMICAL COMPOSITION AND KINETICS OF CRYSTALLIZATION ON ORIGINATION
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
Vícemateriálové inženýrství
Hutnické listy č.2/28 materiálové inženýrství Vývoj a ověřování vlastností konstrukčních ocelí se zvýšenou odolností proti požáru r. Ing. Zdeněk Kuboň, Ing. Šárka Stejskalová, Ing. Ladislav Kander, Ph..,
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ HEAT TREATMENT OF STEELS BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR EVA ROSECKÁ VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR doc. Ing. JAROSLAV ŠENBERGER CSc. BRNO 2013 Vysoké učení technické
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceVYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ. Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b
VYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ Abstrakt Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI, katedra tváření materiálu,
VíceJominiho zkouška prokalitelnosti
Jominiho zkouška prokalitelnosti Zakalitelnost je schopnost materiálu při ochlazování nad kritickou rychlost přejít a setrvat v metastabilním stavu, tj. u ocelí získat martenzitickou strukturu. Protože
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceSIMULACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ TYČOVÉ OCELI NA INDUKČNÍCH ZUŠLECHŤOVACÍCH LINKÁCH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceOPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ Marie KOLAŘÍKOVÁ, Ladislav KOLAŘÍK ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 628, email:
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ. Čestmír Lang a Ladislav Jílek b
ZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ Čestmír Lang a Ladislav Jílek b a Braunschweiger Str. 24, D-47 169 Duisburg, SRN, E-mail:cestmit.lang@freenet.de b VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r. o.
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VícePRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91
PRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91 Ing. Jan Řehoř, Ph.D. Ing. Tomáš Nikl ZČU v Plzni Fakulta strojní, Katedra technologie obrábění ZČU v Plzni, Univerzitní 22, Plzeň e-mail: rehor4@kto.zcu.cz Abstract The
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceVZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY
VZTAH MIKROSTRUKTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ KONSTRUKCNÍ OCELI 15NiCuMoNb5 PRO PLÁŠTE KOTLU A TLAKOVÉ NÁDOBY MICROSTRUCTURE PROPERTY RELATIONSHIP IN A 15NiCuMoNb5 STRUCTURAL STEEL FOR BOILER DRUMS AND
VíceVLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH
VLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH Jaroslav ŠENBERGER a, Antonín ZÁDĚRA a, Zdeněk CARBOL b a) Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2896/2,
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceOCELI A LITINY. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
OCELI A LITINY Ing. V. Kraus, CSc. 1 OCELI Označování dle ČSN 1 Ocel (tvářená) Jakostní Tř. 10 a 11 - Rm. 10 skupina oceli Tř. 12 a_ 16 (třída) 3 obsah všech leg. prvků /%/ Význačné vlastnosti. Druh tepelného
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceSLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES
SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES Břetislav Skrbek a,b a TEDOM, s s.r.o, divize MOTORY, Jablonec nad Nisou,ČR, skrbek@motory.tedom.cz.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY ANALÝZA
VícePEVNOSTNÍ MATERIÁLY V KAROSÉRII
METODY TVÁŘENÍ KOVŦ A PLASTŦ PEVNOSTNÍ MATERIÁLY V KAROSÉRII Důvody použití pevnostních materiálů: v současné době je snaha výrobců automobilů o zvýšení pasivní bezpečnosti (zvýšení tuhosti karoserie)
VíceNEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Peter Jurči
NEDOSTATKY PŘI VÝBĚRU A ZPRACOVÁNÍ VYSOKOLOGOVANÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Peter Jurči ČVUT, Fakulta strojní, Karlovo nám. 13, 121 35 Praha 2, p.jurci @seznam.cz ABSTRACT Selection of suitable material for
VíceVLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ
VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ Libor Kraus a, Stanislav Němeče b, Josef Kasl c a) COMTES FHT s.r.o., Borsá 47, 320 13, Plzeň, ČR, e-mail: lraus@comtesfht.cz b) Nové technologie-výzumné
VíceVLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Miroslav Greger a, Salem Batiha a) VŠB TU Ostrava, katedra tváření materiálu, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava Poruba, ČR, E-mail:
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceSTUDIUM ELEKTROCHEMICKÝCH KOROZNÍCH JEVŮ DVOUFÁZOVÝCH OCELÍ ZA POUŽITÍ METODY SRET.
STUDIUM ELEKTROCHEMICKÝCH KOROZNÍCH JEVŮ DVOUFÁZOVÝCH OCELÍ ZA POUŽITÍ METODY SRET. STUDY OF ELECTROCHEMICAL CORROSION PHENOMENA OF DUPLEX STAINLESS STEELS BY USE OF SRET METHODS Petr Kubečka a Vladimír
VícePodniková norma Nádoba 2.25 Nádoba 1.50. Tato norma platí pro nádoby z PP a PE vyráběné technologií rotačního tváření rotomoulding
IMG BOHEMIA s.r.o. Průmyslová 798, 391 02 Planá nad Lužnicí divize vstřikování Vypracoval: Podpis: Schválil: Podpis: Jiří Kolář Ing. Jaroslav Krejčí Verze: 02/09 Vydáno dne: 10.8.2009 Účinnost od: 11.8.2009
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ A MIKROLEGOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A VLASTNOSTI LITÝCH MANGANOVÝCH OCELÍ INFLUENCE OF HEAT TREATMENT AND MICROALLOYING ON MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF ČÁST MANGANESSE STEELS
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceZkoušky čtvercových sloupků ze za studena tvářené korozivzdorné oceli
228 STAVEBNÍ OBZOR 8/2012 Zkoušky čtvercových sloupků ze za studena tvářené korozivzdorné oceli Ing. Michal JANDERA, Ph. D. prof. Ing. Josef MACHÁČEK, DrSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek popisuje
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY NÁSTROJE
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
Více23. dny tepelného zpracování 23 rd International Conference on Heat Treatment
Asociace pro tepelné zpracování kovů Association for Heat Treatment of Metals ECOSOND s.r.o. Česká společnosti pro nové materiály a technologie Czech Society for New Materials and Technologies Ústav fyziky
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 17/2014/09
Stránka 1 z 2 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 17/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceStrana: 1/7 Nahrazuje: FK 008 ze dne 01.02.2015 Vypracoval: Jiří Hoffmann Vydání: 5 Schválil dne: 01.08.2015 František Klípa
Strana: 1/7 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato technická specifikace platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání za studena tvářených drátů pro výztuž do betonu ozn. B500A-G,
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceVLIV SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA MIKROSTRUKTURU SLITINY Ti-46Al-5Nb-1W
VLIV SMĚROVÉ KRYSTALIZACE NA MIKROSTRUKTURU SLITINY Ti-46Al-5Nb-1W EFFECT OF THE DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION ON THE MICROSTRUCTURE OF ALLOY Ti-46Al-5Nb-1W Vítězslav Smíšek a Miroslav Kursa a a VŠB-TU Ostrava,
VíceSDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina
SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, ČR, E mail: miroslav.prihoda@vsb.cz
Více4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. 4.1 Technické slitiny železa. 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ 4.1 Technické slitiny železa 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků Železo je přechodový kov s atomovým číslem 26, atomovou hmotností 55,85, měrnou
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
6. FÁZOVÉ PŘEMĚNY KOVOVÝCH SOUSTAVÁCH Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceTestování dynamické pevnosti dvoufázových vysokopevných ocelí
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org Diplomové práce / Theses KDP DFJP (Ing.) 2015 Testování dynamické pevnosti dvoufázových vysokopevných ocelí
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceHodnocení mechanických vlastností vybraných druhů ocelí. Jakub Kabeláč
Hodnocení mechanických vlastností vybraných druhů ocelí Jakub Kabeláč Bakalářská práce 211 Příjmení a jméno:. Obor:. P R O H L Á Š E N Í Prohlašuji, že beru na vědomí, že odevzdáním diplomové/bakalářské
VíceVLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE.
VLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA VLASTNOSTÍ OCELI 10GN2MFA POUŽÍVÁNÉ V JADERNÉ ENERGETICE. EFFECT OF INTERCRITICAL ANNEALING ON MECHANICAL PROPERTIES OF 10GN2MFA GRADE STEEL USED FOR NUCLEAR POWER STATION.
Více