Počítačová simulace lomového poškození drátu při tažení obvyklou technologií
|
|
- Tereza Bartošová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Počítačová simulace lomového poškození drátu při tažení obvyklou technologií Computer Simulation of the Wire Damage during its Drawing by Ordinary Wire-drawing Technology Ing. Soňa Benešová, Ph.D., ZČU v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Ing. Jan Krnáč, Železárny a drátovny Bohumín, Doc. Ing. Vladimír Bernášek, CSc., ZČU v Plzni, Katedra materiálu a metalurgie Technologie několikanásobného tažení drátu spadá do oblasti tváření za studena, kdy redukujeme průměr drátu průchodem v jednotlivých průvlacích za současného růstu pevnosti a postupného vyčerpávání plasticity materiálu. Při nevhodně zvolené technologii může dojít k vyčerpání plasticity již při malých deformacích, v průmyslové praxi se však dosahuje značně vysoké redukce průměru, a to až 96 %. Přirozená (logaritmická) deformace dosahuje hodnot až 3. V předloženém článku budou prezentovány údaje týkající se velikosti modifikovaného Cockroft- Lathamova kritéria(dále C-L kritéria), využívaného pro studium výskytu tvárného lomu během technologie tažení, které reprezentuje tzv. lomové poškození. Metodou pro zjištění velikosti C-L kritéria byla numerická simulace, provedená pomocí programu Deform. Publikované výsledky byly získány ze simulací tažení dvěma postupy, které odpovídaly běžné technologii pro výrobu pružinového drátu, kdy k lomu nedošlo, a dvěma experimentálními postupy, kdy byl drát tažen až do vyčerpání plastických vlastností s výskytem opakovaných lomů v posledním průchodu. Maximální hodnota C-L kritéria u vzorků, kdy k lomu nedošlo, byla D=1,12 a D=1,14, u vzorků, kdy k lomu došlo, a kdy tedy C-L kritérium dosáhne kritické hodnoty pro tento konkrétní způsob tváření, činila D = D krit =1,14 a D = D krit =1,21.V návaznosti na předchozí práci[1] můžeme očekávat, že výskyt lomu nezávisí pouze na finální hodnotě C-L kritéria, ale také na přírůstku lomového poškození v jednotlivých průchodech ve vztahu k úrovni lomového poškození před vstupem do průvlaku. Bylo zjištěno, že v případech tažení do lomu přírůstky C-L kritéria v předposledním průchodu dosahovaly hodnoty 0,1. Na počátku tažení ovšem ani přírůstek C-L kritéria ve výši 0,12 lom nezpůsobí. Dále byla provedena analýza faktorů, u nichž se dá předpokládat jejich vliv na lomové chování drátů při tažení. Byly sledovány tyto souvislosti: vliv materiálu, vztah mezi lomovým poškozením a zpevněním na mezi kluzu, vliv radiálního napětí v průvlaku, vztah mezi lomovým poškozením a průběhem deformace. Vztah mezi úrovní meze kluzu a velikostí lomového poškození ze získaných výsledků nevyplynul, rovněž nebyla nalezena souvislost mezi velikostí a vysoce proměnlivým průběhem radiálního napětí v průvlacích. Jak bude uvedeno níže, jako nejvhodnější se jeví sledovat lomové poškození ve vztahu k deformaci. In the paper critical damage during wire-drawing obtained from computer simulation will be proposed. The published findings were obtained from the simulations of wire-drawing by two procedures when the fracture was not detected and by two procedures when the fracture was detected. Maximal damage of the samples without the fractures came at D=1.12 and D=1.14, maximal damage of the samples with the fractures came at D = D cr =1.14 and D = D cr =1.21. An analysis of the possible sources of such behaviour was carried out. Studied factors are the following: influence of material, relationship between damage and flow stress, effect of the radial stress in the die, relationship between damage and extent of deformation. The technology of multiple wire-drawing comes after cold forming technology, when the wire diameter is reduced by several passes through the dies, which is accompanied by an increase of strength and by gradual exhaustion of material plasticity. In case of use of inappropriate technology the plasticity can be exhausted already after a small deformation but in industrial practise very high reduction of diameter is achieved - approx. 96%. Natural deformation achieved in this case the value of 3. In the paper the data related to the modified Cockroft-Latham criteria (C-L criteria), which are used for studying of the ductile fracture during wire-drawing, will be proposed. The numerical simulation computed by software Deform was the selected method for determination of the C-L criteria level. The published findings were obtained from the computer simulation of wire-draving by two procedures corresponding to the ordinary technology of spring wire production when the fracture was not detected and by two experimental procedures when the wire was drawn until the plasticity exhaustion, detected by the ductile fracture repeating in the last die. The maximal C-L criteria value of the samples without fracture came at D=1.12 and D=1.14. The maximal C-L criteria of the samples with the fracture it is the critical C-L value in this concrete way of forming - came at D = D cr =1.14 and D = D cr =1.21. In connection with the next paper [1] it can be expected that the fracture incidence does not depend only upon the final C-L criteria value but also upon the fracture damage increment in the separate passes with regards to the fracture damage level before entering the die. It was ascertained that the C-L criteria increment achieves the value of 0.1 immediately before the last pass. At the early stage of the drawing the C-L criteria increment as high as 0.12 does not cause the fracture. Further an analysis of the possible sources of such behaviour was carried out. The studied factors were the following: influence of material, relationship between damage and flow stress, effect of the radial stress in the die, relationship between damage and extent of deformation. 78
2 ISSN Úvod Automatizace, počítačová simulace, výpočetní metody Automation Control, Computer Simulation, Computing Methods 2. Simulace procesů tažení V tomto článku budou předloženy údaje z počítačové simulace, kdy plasticita drátu byla studována pomocí softwaru Deform [4], který využívá k sledování lomového poškození modifikovaný tvar lomového kritéria podle Cockrofta a Lathama [2,4] ve tvaru : ε eff ( σ * / σ ef ) dε ef = C (1) 0 kde σ ef je efektivní napětí, ε eff je efektivní deformace při lomu a (σ * / σ ef ) je bezrozměrný faktor koncentrace napětí, reprezentující vliv největšího tahového napětí σ *. Kritérium podle Cockroft a Lathama (zkráceně C-L kriterium)je považováno za materiálovou veličinu, do jisté míry analogickou k mezi kluzu, kdy při dosažení jeho kritické hodnoty pro daný materiál dochází k vyčerpání plastických schopností daného materiálu a k jeho lomovému porušení [2]. Předkládaný příspěvek navazuje na práci [1], kde byla stanovena kritická hodnota lomového poškození během experimentálního tažení drátu ve dvou průvlacích s různou velikostí tažného úhlu. Tento článek poskytne informaci o velikosti C-L kritéria při tažení drátu běžnou technologií. Předložené výsledky byly získány z počítačové simulace tažení dvěma postupy, kdy k lomu při tažení nedošlo, a dvěma postupy, kdy k lomu došlo. V případě tažení drátu, kdy k lomu nedošlo, byly odebírány vzorky drátu po jednotlivých průchodech z běžné výroby. Jedná se o tažení taveb a (viz. tab. č. 1), obě jakosti C70K ve zpracování ŘOVD.V rámci vývoje v ŽDB bylo sledováno tažení mikrolegovaných drátů od dvou dodavatelů v prvním případě se jednalo o mikrolegovaný drát jakosti C80D2-CRV z Třineckých železáren a.s., tavba a ve druhém případě se jednalo o mikrolegovaný drát HDR82V10 dodavatele Mittal Steel Ostrava a.s. Tyto mikrolegované válcované dráty ve zpracování ŘOVD byly taženy experimentálně až do stavu, kdy byla vyčerpána tvařitelnost drátu a docházelo při tažení k opakovaným lomům. Chemické složení taveb je uvedeno v tabulce č.1.tažení bylo provedeno v průvlacích s tažným úhlem 2α=8. Pro provedení simulace je nezbytné znát křivky zpevnění na mezi kluzu tzv. flow stress. Tyto křivky byly získány z tahových zkoušek na vzorcích, odebíraných po každém průchodu průvlakem [3]. Tyto závislosti, nezbytně upravené regresní funkcí, jsou zobrazeny na obr. č.1. Tab. 1 Chemické složení sledovaných taveb Tab. 1 The chemical composition of the experimental materials jakost tavba C Mn Si P S Cr Ni Cu Al Mo V N [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] [%] C70K ,73 0,58 0,2 0,012 0,011 0,05 0,02 0,05 0,002 C70K ,72 0,53 0,19 0,008 0,013 0,03 0,01 0,01 0,003 HDR82V10 M ,83 0,66 0,27 0,006 0,009 0,04 0,06 0,08 0,001 0,006 0,083 0,0035 C80D2-CRV T ,8 0,66 0,21 0,009 0,013 0,16 0,03 0,07 0,002 0,006 0,067 napětí [MPa] Křivka zpevnění M lom 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 defor mace ε lomové poškození 1,3 1,2 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 Lom. poškození & ef. napětí T lom efektivní napětí [M Pa] Obr. 1 Křivky flow - stress Obr. 2 Závislot lomového poškození na efektivním napětí Fig. 1 Flow stress curves (zpevněním na mezi kluzu) Fig. 2 The functionallity of the damage on the effective stress (the flow stress) 79
3 3. Velikost lomového poškození po tažení a jeho vyhodnocení Velikost maximálního lomového poškození byla zjišťována metodou point-tracking (sledování bodu), která je standardním nástrojem simulačního softwaru Deform a umožňuje zjistit přesné hodnoty sledované veličiny ve zvolených bodech v kterékoliv fázi procesu. V souladu s předchozím pozorováním byl nárůst lomového poškození nejvyšší v osové části deformační zóny v průvlaku a dosahoval svého maxima v oblasti přechodu deformační zóny do oblasti kalibrační. Z deseti sledovaných bodů v osové části vzorků byla dále provedena analýza dvou bodů, které vykazovaly nejvyšší konečné hodnoty lomového poškození. Zjištěné výsledky spolu se stručným popisem postupu tažení jsou uvedeny v tab. č. 2. Červeně jsou označeny situace s výskytem lomu. Tab. 2 Postup při tažení a velikost lomového poškození po tažení Tab. 2 The drawing procedure and the value of the damage after wiredrawing tavba vstupní průměr výstupní průměr počet průchodů celková deformace ε damage [mm] [mm] ,55 1,5 13 2,617 1, ,51 1, ,907 1,12 M ,51 1,1 14 3,222 1,24 T ,05 1,4 13 2,927 1,14 Z uvedených tabulek tedy vyplývá následující závěr: u tavby bylo dosaženo maximální hodnoty lomového poškození D = 1,12, u tavby s téměř stejným chemickým složením pak toto kritérium činilo D = 1,14. V obou těchto případech nedošlo k potížím během tažení. Lze tedy říci, že pro dráty jakosti C70K bude velikost Cockrof-Lathamova kritéria při lomu za daných technologických podmínek vyšší než 1,14, pokud přihlédneme k procesu tažení a k odhadovanému přírůstku lomového poškození během jednoho průchodu průvlakem, můžeme odhadnout velikost C-L kritéria při lomu na úrovni cca 1,2.U mikrolegovaných drátů Třinec 48912, kdy docházelo k lomům v posledním průvlaku, byla maximální hodnota C-L kritéria při lomu rovna hodnotě 1,14, o něco vyšší byla tato hodnota pro Mittal58785, a to 1, Diskuze ke zjištěným výsledkům Na základě provedených experimentů a simulací byly zjištěny relativně podobné hodnoty lomového poškození. Zejména je patrné to, že u mikrolegovaných drátů Třinec48912 došlo k lomům při téměř stejné hodnotě lomového poškození, jaké bylo dosahováno u jakosti C70K, aniž by k lomům došlo. Zůstává tedy otázkou, v čem spočívá tato příčina. V návaznosti na předcházející práci se dá očekávat, že to, zda k lomům dojde či ne, nezáleží pouze na konečné velikosti lomového poškození, ale také na jiných faktorech, např. na velikosti přírůstku lomového poškození v jednom průchodu ve vztahu k jeho velikosti před vstupem do průvlaku. Proto byl proveden rozbor možných důvodů a byly proto hledány souvislosti mezi způsobem dosažení konečného lomového poškození a dalšími parametry technologie tažení. 4.1 Vliv materiálu Rozsah a zaměření práce bohužel nezahrnovalo hlubší sledování vlivu chemického složení a struktury válcovaného drátu na proces tažení a na velikost kritického lomového poškození. Při porovnání výsledků z tahových zkoušek, ze simulací tažení ve dvou průchodech do lomu a z reálných postupů tažení vyplývá, že výskyt lomu zdaleka není pouze funkcí vlastností vstupního materiálu. 4.2 Souvislost mezi lomovým poškozením a zpevněním na mezi kluzu Pokud chápeme lomové kritérium jako materiálovou veličinu, nabízí se hledání souvislosti mezi tímto kritériem a vlastnostmi materiálu, které jej charakterizují. U deformačních úloh při simulaci popisujeme materiál pomocí křivek zpevnění na mezi kluzu (flow stress). Proto se nabízí hledání vztahu mezi zpevněním a lomovým poškozením. Tady je dobré upozornit na skutečnost, že efektivní napětí v deformační oblasti průvlaku je ve všech místech na přibližně stejné úrovni a odpovídá napětí na mezi kluzu pro okamžitý stupeň deformace. Pro názornost je vhodné grafické zpracování závislosti lomového poškození na efektivním napětí, které je na obr. č.2. Z obrázku je patrné, že na základě zjištěných údajů nelze dávat do souvislosti velikost lomového poškození a meze kluzu taženého drátu. U jakosti C70K ( a ) se projevil v průběhu zpevňování vliv úběrové řady (viz. obr.č.1), u mikrolegovaných drátů probíhalo zpevňování odlišně zejména v prvních průchodech a později se proces zpevňování téměř sjednotil. Toto však pravděpodobně nesouvisí s velikostí C-L kritéria při lomu. 80
4 ISSN Automatizace, počítačová simulace, výpočetní metody Automation Control, Computer Simulation, Computing Methods 4.3 Vliv velikosti radiálního napětí v průvlaku Jak vyplývá z definice Cockroft-Lathamova kritéria, výpočet lomového poškození zahrnuje maximální tahové hlavní napětí, efektivní napětí a efektivní deformaci, která reprezentuje smykové napětí, nutné pro plastickou deformaci [2]. Vliv radiálních napětí, která dosahují v deformační zóně průvlaku často značných tlakových hodnot, v tomto kritériu není zahrnut, ačkoliv právě tato tlaková napětí umožňují dosáhnout velmi vysoké deformace při tváření za studena současně s dosažením požadovaných vysokých hodnot meze pevnosti a meze kluzu. Proto byla pozornost věnována také sledování velikosti těchto radiálních napětí v deformační zóně v průvlaku až do jejího přechodu do oblasti kalibrační, kde je pozorováno dosažení maximálního lomového poškození. Na obr. č. 3 je vidět typické rozložení polí radiálních napětí v průvlaku. Ve středové části deformační zóny pozorujeme oblast snížených tlakových a v počátečních stadiích tažení až malých tahových radiálních napětí, která přecházejí do oblasti podstatně vyšších tlakových radiálních napětí na vstupu do kalibrační zóny. Podobný průběh lze pozorovat i v závěrečných fázích tažení, ovšem na jiné úrovni tlaků jak je vidět z obrázku, nejmenší tlaková napětí v posledním průchodu pro Mittal58785 byla cca 1700 MPa, maximální tlaková napětí pak byla až 2750 MPa. Tato napětí jsou ovšem značně proměnlivá a ačkoliv byla radiální napětí pečlivě sledována jak v osové části deformační zóny, tak i v oblasti přechodu deformační zóny do oblasti kalibrační a na jejím počátku, nelze ze zjištěných hodnot najít vztah mezi velikostí radiálních napětí a výskytem lomu v průvlaku, která jsou v našem případě determinována vlastnostmi zpevněného materiálu, geometrií průvlaku a koeficientem tření. 4.4 Souvislost mezi lomovým poškozením a stupněm deformace Na úroveň zpevnění na mezi kluzu i na mezi pevnosti má vliv typ úběrové řady, tzn. že finální vlastnosti drátu jsou kromě celkové dosažené deformace také ovlivněny cestou, jakou bylo této konečné deformace dosaženo. Na obrázku č.4 jsou dány do souvislosti velikost skutečné - efektivní deformace a lomového poškození pro druhou polovinu procesu tažení.. Jak je vidět z průběhu křivek, tam, kde došlo k lomu, je patrná určitá změna směrnice křivky. Při tažení mikrolegovaného drátu Mittal58785 je patrná změna směrnice sledované čáry na 12 (předposledním) tahu při deformaci 3,01. Směrnice křivky se změnila z hodnoty 0,27 na hodnotu 0,43 v úseku, který bezprostředně předcházel lomu.celková deformace, dosažená v tomto bodě, byla 3,45. U mikrolegovaného drátu Třinec48912 došlo k této změně na 10 tahu při deformaci 2,41, a to tak, že se směrnice změnila z hodnoty 0,32 na hodnotu 0,44 v úseku bezprostředně před lomem. Celková deformace v tomto sledovaném bobu byla 3,07. Tam, kde k lomu nedošlo, není patrná změna průběhu křivky lomové poškození efektivní deformace. U lze pozorovat poměrně rychlé tempo růstu lomového poškození ve vztahu k růstu efektivní deformace, je nutné si ovšem všimnout, že celková dosažená deformace u této tavby byla nižší než u ostatních a tedy i nástup lomu můžeme očekávat při nižší deformaci než u. Na obr. č. 5 je provedeno ještě jedno zpracování závislosti lomového poškození. Je zde sledován přírůstek lomového poškození v jednotlivých průchodech. U taveb, kde k lomu došlo, dosahoval přírůstek lomového poškození hodnoty D = 0,112 bezprostředně před posledním tahem (Mittal), resp. D = 0,1 (Třinec48912) na dvou průchodech předcházejících poslednímu tahu. Naproti tomu přírůstek lomového poškození na 6 tahu u tavby lom nezpůsobil vzhledem k ještě celkově nízké celkové deformaci a nízkému lomovému poškození. Obr. 3 Typické rozložení radiálních napětí v průvlaku. Vlevo první tah Mittal58785, vpravo 14 poslední tah téže tavby Fig. 3 The typical distribution of radial stresses in the die. Left first pass M
5 5. Závěr Jak je z předchozího patrné, ukázalo se jako nejvhodnější sledovat lomové poškození ve vztahu k průběhu deformace. To, zda k lomu dojde či nikoliv, závisí jednak na velikosti lomového poškození, jednak na jeho přírůstku během jedné operace tažení během průchodu průvlakem. Tak např. zatímco při velikosti lomového poškození do 0,8 přírůstek lomového poškození v jednom průchodu na úrovni asi do D = 0,12 lom nezpůsobuje, při lomovém poškození vyšším než cca 1 je již přírůstek na úrovni D = 0,1 nebezpečný a pravděpodobně vede k brzkému vyčerpání plasticity a k následným lomům. Tomu odpovídají i výsledky [1], kdy při nízkém celkovém lomovém poškození (do 0,3) nedocházelo k lomu ani při přírůstku D = 0,16 v jednom průchodu. Bohužel je v současné době k dipozici pouze omezené množství výsledků, získané sledováním ne zcela stejných materiálů, takže výše uvedená zjištění slouží pouze pro základní orientaci v problematice lomového chování drátů při tažení. 1,3 1,2 Lom.poškození & ef. deformace Přírůstek lom. poškození 0,12 lomové poškození 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 přírůstek lom. poškození 0,1 0,08 0,06 0,5 1,2 1,7 2,2 2,7 3,2 ef. deformace 0, číslo průchodu (tahu) Obr. 4 Závislost lomového poškození a skutečné efektivní deformace, Obr. 5 Přírůstek lomového poškození v závislosti na číslu tahu detail Fig. 5 The damage increment in relation to the number of the pass Fig. 4 The functionality damage vs.effective deformation Literatura [1] M.J.Cockroft, D.J.Latham, Ductility and Workability of Metals, Journal of the institute of Metals, Vol. 96, 1968 [2] E.Doege, A.Krőff, M.Massai,Stress and Strain Analysis of Automated Multistage FEM-simulation of wiredrawing Considering the Backward Force,Wire Journal International, May 2000, p [3] Internetová stránka Odborníci jednali na téma výzkum a vývoj ve skupině TŽ - MS Třinecký hutník, č. 8/ Seminář na téma Výzkum a vývoj ve skupině TŽ - MS se konal dne 19. února v prostorách Soukromé střední školy v Třinci na Kanadě v rámci pravidelných jednání Řídícího týmu výzkumných projektů, který koordinuje výzkumně-vývojovou činnost v rámci společností skupiny TŽ - MS. Jednání se zúčastnili ředitelé a specialisté jak z Třineckých železáren, tak dceřiných společností skupiny TŽ - MS. Jednání řídil ing. Henryk Huczala, technický ředitel TŽ. Obsahově byl seminář zaměřen především na představení výzkumných projektů v rámci skupiny s cílem vzájemně využít zkušeností a synergických efektů vznikajících při jejich řešení včetně představení projektů, které by mohly být podány na Ministerstvo průmyslu a obchodu ČR s žádostí o finanční podporu. Účastníci byli taktéž seznámeni s novinkami v oblasti legislativy, týkající se podání těchto žádostí o dotace na řešení výzkumných a vývojových úkolů. V průběhu semináře byl prezentován jednatelem a výkonným ředitelem společnosti Materiálový a metalurgický výzkum ing. Jaroslavem Pindorem, Ph.D., projekt Regionální materiálově technologické výzkumné centrum s možností zapojení jednotlivých společností do jeho řešení. (th) SB 82
Počítačová simulace, výpočetní metody
Hutnické listy č. 3/29 počítačová simulace, výpočetní metody Počítačová simulace lomového poškození drátu v průvlacích s různým úhlem tažení Computer Simulation of the Wire Damage in the Dies with Various
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VícePROBLEMATIKA TVAŘITELNOSTI MIKROLEGOVANÉ ŠROUBOVÉ OCELI FORMABILITY OF MICROALLOYED SCREW STEEL
PROBLEMATIKA TVAŘITELNOSTI MIKROLEGOVANÉ ŠROUBOVÉ OCELI FORMABILITY OF MICROALLOYED SCREW STEEL Doc. Ing. Stanislav Rusz, CSc.*, Doc. Ing. Tibor Donič, CSc. *VŠB Technická univerzita Ostrava, Česká republika
VíceMODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b
MODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceUNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. 2008 Tomáš Vojtek
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2008 Tomáš Vojtek Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Deformace rámu testovacího zařízení železničních kol při realizaci
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceNespojitá vlákna. Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008
Nespojitá vlákna Technická univerzita v Liberci kompozitní materiály 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008 Vliv nespojitých vláken Zabývejme se nyní uspořádanými nespojitými vlákny ( 1D systém) s tahovým
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VíceNespojitá vlákna. Nanokompozity
Nespojitá vlákna Nanokompozity Pro 5. ročník nanomateriály Fakulta mechatroniky Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Vliv nespojitých vláken Uspořádaná
VíceVlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě
12. 14. května 2015 Vlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě Karel Vokurka Technická univerzita v Liberci, katedra fyziky, Studentská 2, 461 17 Liberec karel.vokurka@tul.cz
VíceTESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ
TESTOVÁNÍ VLIVU INDIKAČNÍCH KAPALIN NA KŘEHKOLOMOVÉ VLASTNOSTI SKLOVITÝCH SMALTOVÝCH POVLAKŮ TESTING OF THE INFLUENCE OF THE INDICATING LIQUIDS ON BREAKED PROPERTIES OF VITREOUS ENAMEL COATINGS Kamila
VíceVLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE
VLIV MLETÍ ÚLETOVÉHO POPÍLKU NA PRŮBĚH ALKALICKÉ AKTIVACE INFLUENCE OF GRINDING OF FLY-ASH ON ALKALI ACTIVATION PROCESS Rostislav Šulc 1 Abstract This paper describes influence of grinding of fly - ash
VíceTVAŘITELNOST OCELI NA ŠROUBY A LOŽISKA ZA STUDENA COLD FORMABILITY OF STEEL TO SCREWS AND BEARINGS. Ladislav Jílek a Pavel Horečka b
TVAŘITELNOST OCELI NA ŠROUBY A LOŽISKA ZA STUDENA COLD FORMABILITY OF STEEL TO SCREWS AND BEARINGS Ladislav Jílek a Pavel Horečka b a ForSTEEL,s.r.o., VTP Ostrava, 708 00 Ostrava - Pustkovec, ČR, ladislav.jilek@forsteel.cz
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceKONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU
KOKA 5, XXXVI. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol KONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU Lukáš Mrnuštík 1, Pavel Brabec
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceThe Over-Head Cam (OHC) Valve Train Computer Model
The Over-Head Cam (OHC) Valve Train Computer Model Radek Tichanek, David Fremut Robert Cihak Josef Bozek Research Center of Engine and Content Introduction Work Objectives Model Description Cam Design
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceModerní technologie dokončování velmi přesných děr vystržováním a její vliv na užitné vlastnosti výrobků
Moderní technologie dokončování velmi přesných děr vystržováním a její vliv na užitné vlastnosti výrobků Stanislav Fiala 1, Ing. Karel Kouřil, Ph.D 1, Jan Řehoř 2. 1 HAM-FINAL s.r.o, Vlárská 22, 628 00
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VícePevnost v tahu vláknový kompozit. Technická univerzita v Liberci Kompozitní materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008
Pevnost v tahu vláknový kompozit Technická univerzita v Liberci Kompozitní materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek 2008 Předpoklady výpočtu Vycházíme z uspořádání Voigtova modelu Všechna vlákna mají
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VíceMelting the ash from biomass
Ing. Karla Kryštofová Rožnov pod Radhoštěm 2015 Introduction The research was conducted on the ashes of bark mulch, as representatives of biomass. Determining the influence of changes in the chemical composition
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceSTLAČITELNOST. σ σ. během zatížení
STLAČITELNOST Princip: Naneseme-li zatížení na zeminu, dojde k porušení rovnováhy a dochází ke stlačování zeminy (přemístňují se částice). Stlačení je ukončeno jakmile nastane rovnováha mezi působícím
VíceVLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková
VLIV MECHANICKÉHO PORUŠENÍ NA CHOVÁNÍ POVRCHU S TIN VRSTVOU PŘI TEPELNÉM A KOROZNÍM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý, Klára Jačková Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceSEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY ÚVODNÍ STUDIE
SEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPAVY ÚVODNÍ STUDIE Josef Čejka 1 Abstract In spite of development of road transport, carriage by rail still keeps its significant position on traffic market. It assumes increases
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles Ing. Jiří Šuta PREDIKCE PORUŠOVÁNÍ KOVŮ PŘI TVÁŘENÍ FRACTURE PREDICTION OF METALS IN FORMING ZKRÁCENÁ VERZE PH.D. THESIS
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceEFFECT OF MALTING BARLEY STEEPING TECHNOLOGY ON WATER CONTENT
EFFECT OF MALTING BARLEY STEEPING TECHNOLOGY ON WATER CONTENT Homola L., Hřivna L. Department of Food Technology, Faculty of Agronomy, Mendel University of Agriculture and Forestry in Brno, Zemedelska
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceČíselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 ( )
Číselné označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN 573 1:2005 (42 140 Označení musí být ve tvaru, jak uvedeno na Obr. č. 1, je složeno z číslic a písmen: Tabulka č. 1: Význam číslic v označení tvářeného
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceMichalek Karel*, Gryc Karel*, Morávka Jan**
STUDIUM PŘENOSOVÝCH DĚJŮ V LICÍ PÁNVI PŘI DMÝCHÁNÍ ARGONU POMOCÍ FYZIKÁLNÍHO MODELOVÁNÍ STUDY OF TRANSFER PHENOMENA IN ARGON BLOWING LADLE BY MEANS OF PHYSICAL MODELLING Michalek Karel*, Gryc Karel*, Morávka
VíceVliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku
Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním
VíceM E T A L L U R G I C A L J O U R N A L
R O Č N Í K / V O L. R O K / Y E A R L X I V 2 0 1 1 2 M E T A L L U R G I C A L J O U R N A L O D B O R N Ý Č A S O P I S P R O M E TA L U R G I I A M AT E R I Á L O V É I N Ž E N Ý R S T V Í B R A N
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceLICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY
LICÍ PÁNVE V OCELÁRNĚ ARCELORMITTAL OSTRAVA POUŽITÍ NOVÉ IZOLAČNÍ VRSTVY POURING LADLES IN ARCELORMITTAL OSTRAVA STEEL PLANT - UTILIZATION OF NEW INSULATION LAYER Dalibor Jančar a Petr Tvardek b Pavel
VíceVYHODNOCENÍ LOMOVÉHO EXPERIMENTU S KATASTROFICKOU ZTRÁTOU STABILITY
VYHODNOCENÍ LOMOVÉHO EXPERIMENTU S KATASTROFICKOU ZTRÁTOU STABILITY P. Frantík ) a Z. Keršner 2) Abstract: Paper deals with the correction of load deflection diagram of a specimen obtained by displacement-controlled
VícePODŘÍZNUTÍ PŘI BROUŠENÍ TVAROVÝCH DRÁŽEK
Transfer inovácií 5/009 009 PODŘÍZNUTÍ PŘI BROUŠENÍ TVAROVÝCH DRÁŽEK Prof. Ing. Karel Jandečka, CSc. Katedra technologie obrábění, FST, ZČU v Plzni, Univerzitní 8, 306 4, Plzeň, ČR e-mail: jandecka@kto.zcu.cz
VíceCYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý
CYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
Více2 VLIV POSUNŮ UZLŮ V ZÁVISLOSTI NA TVARU ZTUŽENÍ
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 6 Marie STARÁ 1 PŘÍHRADOVÉ ZTUŽENÍ PATROVÝCH BUDOV BRACING MULTI-STOREY BUILDING
VíceJiří LUKEŠ 1 KAROTÁŅNÍ MĚŖENÍ VE VRTECH TESTOVACÍ LOKALITY MELECHOV WELL LOGGING MEASUREMENT ON TESTING LOCALITY MELECHOV
Jiří LUKEŠ 1 KAROTÁŅNÍ MĚŖENÍ VE VRTECH TESTOVACÍ LOKALITY MELECHOV WELL LOGGING MEASUREMENT ON TESTING LOCALITY MELECHOV Abstract In the year 2007 research program on test locality Melechov continued
VíceACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ
ACTA UNIVERSITATIS AGRICULTURAE ET SILVICULTURAE MENDELIANAE BRUNENSIS SBORNÍK MENDELOVY ZEMĚDĚLSKÉ A LESNICKÉ UNIVERZITY V BRNĚ Ročník LIV 7 Číslo 2, 2006 Konečně-prvková studie mechanické odezvy bočnice
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceNávrh a implementace algoritmů pro adaptivní řízení průmyslových robotů
Návrh a implementace algoritmů pro adaptivní řízení průmyslových robotů Design and implementation of algorithms for adaptive control of stationary robots Marcel Vytečka 1, Karel Zídek 2 Abstrakt Článek
Více1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]
1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho
VíceVLIV METEOROLOGICKÝCH PODMÍNEK NA ZNEČIŠTĚNÍ OVZDUŠÍ SUSPENDOVANÝMI ČÁSTICEMI
VLIV METEOROLOGICKÝCH PODMÍNEK NA ZNEČIŠTĚNÍ OVZDUŠÍ SUSPENDOVANÝMI ČÁSTICEMI Robert Skeřil, Jana Šimková, Gražyna Knozová Český hydrometeorologický ústav, pobočka Brno, Kroftova 43, 61667 Brno Abstract
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceStřední průmyslová škola strojnická Olomouc, tř.17. listopadu 49
Střední průmyslová škola strojnická Olomouc, tř.17. listopadu 49 Výukový materiál zpracovaný v rámci projektu Výuka moderně Registrační číslo projektu: CZ.1.07/1.5.00/34.0205 Šablona: III/2 Anglický jazyk
VíceGUIDELINES FOR CONNECTION TO FTP SERVER TO TRANSFER PRINTING DATA
GUIDELINES FOR CONNECTION TO FTP SERVER TO TRANSFER PRINTING DATA What is an FTP client and how to use it? FTP (File transport protocol) - A protocol used to transfer your printing data files to the MAFRAPRINT
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceZáklady stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I
STANOVENÍ SIL A PRÁCE PŘI P I TVÁŘEN ENÍ Většina výpočtů pro stanovení práce a sil pro tváření jsou empirické vzorce, které jsou odvozeny z celé řady experimentálních měření. Faktory, které ovlivňují velikost
VíceMateriálové modelování a numerická simulace jako nástroj pro vývoj technologických procesů
Fakulta strojní Katedra materiálu a strojírenské metalurgie Obor: Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie Dizertační práce Materiálové modelování a numerická simulace jako nástroj pro vývoj technologických
VíceRadek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.
STANOVENÍ PŘÍČIN ROZTRŽENÍ HYDROPNEUMATICKÉHO AKUMULÁTORU HYDRAULICKÉHO LISU LISOVACÍ LINKY CAUSE EXPLOSION DETERMINATION OF HYDROPNEUMATIC ACCUMULATOR OF COACHWORK PRESS MACHINE OF MOLDING LINE ABSTRAKT:
VíceSIMULACE JEDNOFÁZOVÉHO MATICOVÉHO MĚNIČE
SIMULE JEDNOFÁZOVÉHO MATICOVÉHO MĚNIČE M. Kabašta Žilinská univerzita, Katedra Mechatroniky a Elektroniky Abstract In this paper is presented the simulation of single-phase matrix converter. Matrix converter
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
Více