Efektivnost odpružení ocelové konstrukce budovy vzhledem k vibracím od vlaků metra
|
|
- Marta Kadlecová
- před 9 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 84 stavební obzor 5 6/2014 Efektivnost odpružení ocelové konstrukce budovy vzhledem k vibracím od vlaků metra doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze Kloknerův ústav Ing. Daniel Makovička, jr. Petr Makovička Statika a dynamika konstrukcí, Kutná Hora Při zakládání budov nad tunely metra je nutné řešit přenos vibrací od vlakových souprav do jejich konstrukce. Vhodnou ochranou je uložení celé konstrukce na pružinové bloky, které sníží přenos vibrací do budovy na přípustnou míru. Na příkladu ocelové rámové konstrukce se železobetonovými stropy, uložené na betonových pásech podél tunelů metra, je řešena odezva konstrukce na vibrační zatížení variantně pro neodpruženou budovu a pro odpruženou budovu pomocí pružinových prvků Gerb. Na základě porovnání naměřených vibrací od metra s prognózou kmitání neodpružené a odpružené konstrukce je v článku diskutována efektivnost odpružení. Effectiveness of spring foundation of a steel building structure relating to vibrations from metro trains During the foundation of constructions above the metro tunnels it is necessary to solve the transmission of vibrations from train carriage sets into their structure. The appropriate protection is by placing the whole structure on spring blocks, which will reduce the transmission of vibrations into the construction to an acceptable level. With the example of a steel frame structure with reinforced concrete floor slabs placed on concrete strips along the metro tunnels, there is solved the response of the structure to the vibration load variably for aspring nonisolated construction and for a spring isolated construction with a help of spring elements Gerb. On the basis of a comparison of measured vibrations from the metro with the prognosis of the vibration of a spring nonisolated and spring mounted structure in the article there is then discussed the effectiveness of this spring isolated. Úvod Analyzovaná budova má jedno podzemní a tři nadzemní podlaží. Půdorys budovy je lichoběžníkový s hlavními rozměry 22,65 21,25 m na úrovni základové konstrukce. Budova je uložena na betonových pásech podél tunelů metra, které jsou podepřeny pilotovými stěnami. Nosná konstrukce budovy je soustavou prostorově ztužených ocelových rámů a železobetonových stropních desek. Výpočetně je řešen přenos vibrací z tunelů metra do vlastní budovy, a to variantně pro neodpruženou konstrukci a pro odpruženou konstrukci pomocí ocelových pružinových prvků Gerb [5]. Pružinové prvky jsou umístěny na rozhraní mezi betonovými pásy nad pilotovými stěnami a roznášecími betonovými pásy pod ocelovou rámovou konstrukcí a železobetonovou podlahovou deskou suterénního podlaží. Prostorový výpočetní model celé konstrukce zahrnuje betonové pásy nad pilotovými stěnami, pružinové prvky Gerb, betonové roznášecí pásy, železobetonové stropní desky jednotlivých podlaží a nosnou ocelovou rámovou konstrukci. Schodišťová ramena a podesty jsou zavěšeny na sloupech rámové konstrukce; byly modelovány silami v rozích segmentu schodišťového prostoru. Zavěšený prosklený obvodový plášť je modelovaný jako liniové zatížení po obvodu stropních desek ze tří stran konstrukce; ze čtvrté strany budova přiléhá ke starší konstrukci a je od ní oddělena dilatační spárou. Pružinové prvky Gerb jsou výrazně měkčí než uložení budovy na pilotách. Jsou použity prvky řady KL, jejichž svislá tuhost je v rozmezí 13,3 26,5 MN/m [5]. Ve výpočetním modelu byly prvky Gerb nahrazeny pruty o půdorysu 0,400 0,215 m a výšce 0,240 m, což odpovídá jejich skutečným rozměrům. Pro variantu neodpružené konstrukce byly pružinové prvky nahrazeny tuhými bloky. Obr. 1. Výpočetní model budovy na pružinových prvcích Gerb ocelový skelet s železobetonovými stropy, detail rozložení pružinových prvků
2 stavební obzor 5 6/ Pro výpočet dynamické odezvy konstrukce bylo uvažováno rozložení hmot odpovídající součtu statických zatížení 1,00 D + 0,50 L, kde 1,00 D je zatížení vlastní tíhou a zatížení nosných i nenosných částí konstrukce (příček, podlah, podhledů, obvodového pláště, schodišť a zabudované technologie), a 0,50 L odpovídá přibližně stálé složce užitného zatížení stropních desek budovy. Deformace betonových pásů je díky pilotovým stěnám v podstatě rovnoměrná v celém půdorysu budovy; do výpočetního modelu byla zavedena tuhost podloží [11] odpovídající deformaci betonových pásů pod pružinovými prvky v intervalu 3,4 4,3 mm. Výpočetní model celé budovy je uveden na obr. 1a, rozmístění pružinových prvků Gerb je zřejmé z obr. 1b. Na příkladu analyzované konstrukce je ukázána efektivnost použité vibroizolace v porovnání se stejnou budovou bez vibroizolace při buzení vibracemi od provozu vlaků v metru v pražských podmínkách. Dynamický výpočet odezvy Dynamická analýza byla provedena programem Scia Engineer [3]. Výpočet časového průběhu vynuceného kmitání na základě buzení nestacionární (naměřenou) časovou funkcí buzení provádí výpočetní program rozkladem buzení do vlastních tvarů kmitání. Výpočetní modely odpružené i neodpružené konstrukce byly v síti bodů na základové konstrukci zatíženy normalizovanou časovou funkcí (v bezrozměrném zrychlení, obr. 2), vynásobenou jednotkovým zrychlením. V dalším kroku výpočtu bylo jednotkové zrychlení upraveno (navýšeno) tak, aby dynamická odezva pásů v bezrozměrných výchylkách byla ve směru buzení přibližně jednotková. Pak poměrné výchylky v ostatních částech konstrukce odpovídají navýšení (pokud jsou vyšší než 1) nebo snížení vibrací (pokud jsou nižší než 1) v této části konstrukce v porovnání s budicími vibracemi. Zatížení vibracemi z metra Vhodný časový průběh vibrací od vlaků metra, jako dynamické zatížení, byl převzat z měření vibrací autorů tohoto článku, provedených před výstavbou budovy. Při měření, zahrnujících vždy několik průjezdů vlaků metra, byly vibrace opakovaně zaznamenávány po 10 minutách. Průjezd vlaku se projevoval na měřených stanovištích vibracemi s trváním přibližně 12 s. Intenzita vibrací na měřených záznamech postupně narůstala, nebo klesala, v závislosti na rychlosti jízdy vlaku (při rozjezdu ze stanice, nebo naopak při brzdění při příjezdu vlaku do stanice). Z hlediska frekvenčního složení vibrací jsou dominantní špičky od vlaků metra přibližně v intervalu od 30 Hz do 90 Hz, největší pak v okolí 50 Hz. Pro dynamický výpočet budovy byla použita část záznamu zrychlení o délce 5 s, zahrnující vibrace s nejvyšší intenzitou a odpovídající přibližně polovině trvání průjezdu celého vlaku. Vzhledem k použitému časovému kroku výpočtu a dominantnímu frekvenčnímu intervalu vibrací je použitá délka buzení od průjezdu vlaků metra dostačující. Časový průběh použitého normalizovaného buzení pro svislý a horizontální směr uvádí obr. 2. Při měření vibrací odpovídá zrychlení maximálním špičkovým výkmitům zrychlení kmitání svisle až 18,0 mm/s 2, horizontálně až 15,9 mm/s 2. Pro výpočet dynamické odezvy programem SCIA Engineer [3] byl zvolen časový krok výpočtu 2 ms (500 Hz) s dobou výpočtu 8 s; po ukončení dynamického buzení o délce 5 s (obr. 2) konstrukce dokmitává ve volném kmitání. Při výpočtu bylo použito poměrné tlumení 3 % kritického útlumu. Použité časové průběhy vibrací jsou uvedeny ve zrychlení kmitání. Pro dynamický výpočet konkrétním programem je třeba zadat působící zatížení jako časový průběh síly [6], [8], [9]. Protože zrychlení pohybu je podle Newtonova zákona úměrné velikosti síly, lze normalizovaný časový průběh zrychlení použít jako časovou funkci průběhu silového zatížení. Tato stejná časová funkce zatížení byla použita ve všech zatěžovaných bodech výpočetního modelu. Dynamické zatížení je ve výpočetním modelu zavedeno jako bodové v ekvidistantních vzdálenostech, odpovídající rozmístění prahů, patek a desek základové konstrukce pod pružnými prvky. Jsou tedy zanedbány ztráty v přenosu vibrací na kontaktu mezi podložím a základovou konstrukcí [7], [9], [10] a v tomto případě také útlum vibrací se vzdáleností působiště zatížení v základové konstrukci od zdroje vibrací (půdorys základů je relativně malý v porovnání s jeho vzdáleností od metr. Oba tyto předpoklady jsou na straně bezpečné a zvyšují konzervativnost řešení. Obr. 2. Časový průběh naměřeného normalizovaného zrychlení vibrací svislé buzení, horizontální buzení Tvar vypočteného časového průběhu poměrné svislé dynamické výchylky stropní desky 3. NP je v tomto případě pro porovnání uveden na obr. 3 pro vybrané místo ve střední části desky (mezi výztuhami desky) přibližně ve čtvrtině půdorysu ze strany delší podélné strany. Z porovnání vypočtených průběhů je patrný vliv odpružení budovy pomocí prvků Gerb na pokles intenzity vibrací (přibližně desetinásobný) s tím, že dominantní vibrace odpružené budovy odpovídají vlastním frekvencím uložení budovy na prvcích Gerb. Výpočet vlastního kmitání budovy byl proveden pro neodpruženou i odpruženou konstrukci. Pro každý z obou typů uložení konstrukce bylo vypočteno 300 nejnižších vlastních frekvencí (přibližně do 15 Hz) a vlastních tvarů kmitání. Pro tento počet vlastních frekvencí a tvarů byla splněna podmínka rozkmitání minimálně 90 % hmoty budovy. Základní ohybové frekvence konstrukce jako celku začínají od 0,9 Hz pro neodpruženou soustavu a od 0,7 Hz pro odpruženou soustavu. Nejnižší vlastní frekvence kmitání stropních
3 86 stavební obzor 5 6/2014 Obr. 4. Vypočtené frekvenční spektrum FFT odezvy konstrukce ve svislém směru ve vybraném bodě ve 3. NP neodpružená konstrukce, odpružená konstrukce Obr. 3. Výpočtová prognóza časového průběhu výchylky kmitání ve svislém směru ve vybraném bodě ve 3. NP neodpružená konstrukce, odpružená konstrukce desek jsou přibližně od frekvence 2,8 Hz pro neodpruženou soustavu a od frekvence 2,6 Hz pro odpruženou soustavu. Při těchto frekvencích se rozkmitává většina stropních desek, což svědčí o skutečnosti, že z hlediska tuhosti i hmotnosti mají velmi podobné parametry. Základní ohybové frekvence objektu jako celku jsou tedy velmi nízké, což je dáno poddajností ocelové nosné konstrukce budovy. Rovněž frekvenční rozestupy mezi jednotlivými vlastními frekvencemi jsou v řádu desetin a setin hertzů. Frekvenční spektrum je tedy velmi husté. Také rozdíly ve vyšších vlastních frekvencích mezi odpruženou a neodpruženou soustavou jsou rovněž v řádu desetin hertzu. Vzhledem k odpružení budovy je rozmístění základních vlastních frekvencí do nízkých hodnot příznivé. Z hlediska dynamické odezvy objektu na účinky dynamického zatížení od vnějších zdrojů je rozhodující co nejnižší naladění osazení budovy. To se projevuje kývavým (ohybovým) kmitáním objektu, vertikálním a horizontálním posuvným kmitáním objektu jako celku na pružných prvcích nebo kroutivým kmitáním celé konstrukce nebo jeho částí. Pro stanovení frekvenčního složení odezvy konstrukce byl použit program NextView [4], do kterého byly načteny časové průběhy poměrných výchylek (obr. 3) ve vybraných bodech a vypočtena pomocí numerické derivace výchylek jejich spektra FFT, která udávají efektivní poměrné hodnoty v uvažovaném frekvenčním pásmu (obr. 4). S přihlédnutím k metodice stanovení poměrných výchylek je pravděpodobná dostatečně konzervativní prognóza kmitání konstrukce v efektivních zrychleních součinem naměřených špičkových zrychlení a efektivních poměrných hodnot spekter FFT pro příslušné frekvence. Pro přepočet spekter na úrovni základové konstrukce byla odečtena maximální špičková zrychlení z naměřených časových průběhů v několika po sobě následujících frekvenčních oknech (intervalech). Průměrná špičková zrychlení na úrovni vnesení buzení do základové konstrukce byla použita pro přepočet vypočtených spekter FFT. Díky odpružení konstrukce budovy pružinovými prvky se frekvenční signál odezvy přerozdělí do oblasti nízkých frekvencí, odpovídajících vlastním frekvencím odpružení budovy na prvcích Gerb ve frekvenčním intervalu vlastních frekvencí přibližně mezi 3-6 Hz. Z hlediska intenzity vibrací jsou pak pro posouzení odezvy významné frekvenční složky přibližně v rozmezí mezi 1-15 Hz, nejvýše do 20 Hz. Vyšší frekvenční složky buzení díky odpružení jsou výrazně utlumeny a přenesou se do budovy na zanedbatelně malých amplitudách kmitání v porovnání s nízkofrekvenčními složkami. To je zřejmé z prognózy kmitání (obr. 4). Kromě vlivu odpružení je velikost odezvy odpružené soustavy také ovlivněna metodou výpočtu odezvy, tedy rozkladem buzení do vlastních tvarů kmitání. V rámci dynamického výpočtu bylo použito 300 vlastních tvarů kmitání přibližně v intervalu do 15 Hz, které v porovnání s vlastními frekvencemi odpružení, a dále i s přihlédnutím k dalšímu zjednodušení (zejména modelování podloží, bodovému působení zatížení, zanedbání útlumu buzení se vzdáleností, přepočtu bezrozměrných výchylek na efektivní zrychlení) lze považovat za dostatečné. Tato zjednodušení vnášejí do výpočtu odezvy nejistoty v řádu desítek procent, které se jeví přijatelné pro dynamický výpočet složité stavební konstrukce, u níž je řada parametrů odhadována nebo významně zjednodušována. U neodpružené konstrukce sice také dochází k mírnému přerozdělení frekvenčního signálu a útlumu vibrací s ohledem na poddajnost konstrukce, nicméně vyšší frekvenční složky jsou u neodpružené konstrukce dominantní a odpovídají některým z dominantních frekvencí buzení, které jsou blízké vlastním frekvencím budovy (nebo vyšším harmonickým frekvencím) příslušné části konstrukce. Posouzení dynamické odezvy Z hlediska první skupiny mezních stavů (únosnosti konstrukce) jsou vibrace od dopravy, které se z okolního prostředí přenášejí do budovy, relativně nízké a pro únosnost konstrukce jako celku a jejích jednotlivých částí nevýznamné.
4 stavební obzor 5 6/ Při zatížení vibracemi od dopravy je však významné hledisko druhé skupiny mezních stavů (spolehlivosti konstrukce). Vliv vibrací je důležitý zvláště z hlediska působení na osoby a na citlivé přístroje a zařízení v budově. Pro posouzení je nutné znát úroveň vibrací v jednotlivých prostorách a místnostech budovy. Kritéria pro posouzení vibrací podlah, ať již v obytných místnostech, nebo na pracovištích, vzhledem k osobám pracujícím, pobývajícím nebo bydlícím v posuzovaném objektu, jsou předepsána ČSN ISO 2631 [1] a nařízením vlády č. 272/2011 (hygienickými předpisy) [2], viz tab. 1. Tab. 1. Limitní hodnoty vibrací [2] Vibrace v chráněných vnitřních prostorech staveb ( 18)[mm/s 2 ] průměrná vážená hodnota zrychlení vibrací a ew 5,6 korekce pro přerušované a nepřerušované vibrace (které nastávají více než 3 denně) Součinitel Využití Nejvyšší přípustná hladina A 1,00 operační sály 5,6 B 1,41 C 2,00 D 4,00 noc / obytné místnosti, pokoje v nemocnicích, učebny den / obytné místnosti, pokoje v nemocnicích, učebny ostatní chráněné prostory, např. kanceláře 7,9 11,2 22,4 Pro posouzení prognózy vibrací použijeme limitní hodnoty celkové vážené hladiny zrychlení vibrací podle metodiky [2] včetně vlivu nejistot podle stejného podkladu [2], a sice hodnoty pro chráněné prostory, mezi něž lze zařadit např. kanceláře a obchody, se kterými se v budově uvažuje. Tab. 2. Porovnání limitních hodnot vážené hladiny zrychlení [mm/s 2 ] s prognózou vibrací Podlaží Suterén 1. NP 2. NP 3. NP limitní hodnoty [2], tab. 1 celková vážená hladina zrychlení s vlivem nejistot celková vážená hladina zrychlení s vlivem nejistot 22,4... pro kancelářské a obchodní prostory Neodpružená konstrukce 15,7 23,7 26,7 71,3 Odpružená konstrukce 1,4 8,1 5,2 3,0 Z porovnání hodnot vážených zrychlení v tab. 2 s limitními v tab. 1 vyplývá, že kmitání neodpružené konstrukce s uvážením frekvence kmitání a váhy jednotlivých frekvenčních složek je větší, než jsou přípustné limity podle požadavků hygienických předpisů pro chráněné prostory. Z hlediska vibrací je proto návrh neodpružené konstrukce nevyhovující. Odpružená konstrukce s relativně velkou rezervou splňuje požadavky nařízení vlády [2]; navržené odpružení konstrukce je účelné a z hlediska vibračního zatížení vyhovující. Závěr Při jízdě vlaků metra vznikají vibrace, které se šíří do okolních budov buď přímým kontaktem, nebo geologickým prostředím. Článek je věnován možnostem provedení ochrany budovy pomocí pružinových vibroizolačních prvků tak, aby přenos vibrací do chráněné konstrukce byl omezen. Pro vibroizolaci lze obecně použít pružné bloky s ocelovými nebo pryžovými pružinami, či z obdobných materiálů vyskládaných pružin. V našem případě bylo rozhodnuto použít ocelové prvky od výrobce Gerb [5] na úrovni prahů základové konstrukce. Na příkladu kancelářské a obchodní budovy je dokumentována metodika návrhu odpružení, stanovena a posouzena prognóza kmitání na základě dynamického výpočtu budovy zatížené neperiodickým průběhem kmitání (ve zrychleních). Cílem, kromě stanovení prognózy odezvy, bylo i posouzení nutnosti odpružit relativně subtilní rámovou ocelovou konstrukci budovy se železobetonovými stropy. Použité pružné prvky oddělují základovou (spodní) část konstrukce od horní stavby a významným způsobem snižují intenzitu vibrací v horní stavbě, a zároveň příznivě modifikují frekvenční a amplitudové charakteristiky jednotlivých podlaží budovy. Osazením budovy na pružné prvky došlo ke snížení prognózy kmitání podlah jednotlivých podlaží. Řešení odpružením je velmi efektivní a umožňuje splnit požadavky norem a hygienických předpisů [1], [2], řešících velikost přípustných vibrací. Článek vznikl za podpory projektu č. P105/11/1580 GA ČR Přechodová odezva konstrukcí při krátkodobém dynamickém nebo rázovém zatížení od seismických účinků a výbuchů. Literatura [1] ČSN ISO ,2 ( ): Hodnocení expozice člověka celkovým vibracím, Část 1: Všeobecné požadavky, Část 2: Nepřerušované vibrace a rázy v budovách (1 až 80 Hz). ČNI, 1994, revize [2] Nařízení vlády č. 272/2011 ze dne 24. srpna 2011, o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku a vibrací. [3] SCIA Engineer, release 2013, číslo verze , vydaná v roce 2013, výrobce: SCIA Group nv, Herk-de-Stat Belgium. [4] NextView 4.4 Professional, verze , výrobce: BMC Messsysteme GmbH, Berlin. [5] Schwingungsschutz für Gebäude, Gerb Schwingungsisolierungen GmbH & Co KG, Berlin, Firemní katalog s detailním popisem pružinových prvků. [6] Makovička, D. Makovička, D.: Zatížení stavebních konstrukcí vibracemi od povrchové a podpovrchové dopravy. Stavební obzor, 14, 2005, č. 9, s ISSN (Print) [7] Makovička, D. Makovička, D.: Princip dynamického filtru pro snížení přenosu vibrací z podloží do konstrukce, Stavební obzor, 17, 2008, č. 5, s ISSN (Print)
5 88 stavební obzor 5 6/2014 [8] Makovička, D. Makovička, D.: Vibrobase insulation of a building excited by the technical seismicity effect of tube railway operation, In: Brebbia, C. A., Maugeri, M.: Earthquake Resistant Engineering Structures VIII, WIT Press, Southampton, 2011, pp [9] Makovička, D. Makovička, D.: Vibro-base isolation of a building to decrease the technical seismicity effect, In: Brebbia, C. A., Hernandéz, S.: Earthquake Resistant Engineering Structures IX, WIT Transactions on The Built Environment, vol Southampton, WIT Press 2013, pp [10] Makovička, D. Makovička, D.: Dynamic structure response excited by technical seismicity effects. Adv. Eng. Softw. (2013), Elsevier B. V., pp [11] Makovička, D. Makovička, D.: Seismic response of a structure under various subsoil models. Journal of Mechanics Engineering and Automation (JMEA), vol. 4, 2014, no. 1, pp
RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT
RESPONSE ANALYSIS OF BUILDING UNDER SEISMIC EFFECTS OF RAILWAY TRANSPORT D. Makovička *, D. Makovička ** Summary: Building structure in the vicinity of railway line is loaded by vibrations excited by passages
KIA ŽILINA ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE V OBLASTI S VYSOKOU SEISMICITOU
KIA ŽILINA ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE V OBLASTI S VYSOKOU SEISMICITOU Zdeněk Kolman, Daniel Makovička, Daniel Makovička,ml., Jiří Čížek 1 Úvod Příspěvek pojednává návrh konstrukce administrativní budovy
SNIŽOVÁNÍ PŘENOSU VIBRACÍ OD POVRCHOVÉ A PODPOVRCHOVÉ DOPRAVY ZÁKLADOVÝM PROSTŘEDÍM DO BUDOV
SNIŽOVÁNÍ PŘENOSU VIBRACÍ OD POVRCHOVÉ A PODPOVRCHOVÉ DOPRAVY ZÁKLADOVÝM PROSTŘEDÍM DO BUDOV Daniel Makovička 1, Daniel Makovička, ml. 2 1 ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, makovic@klok.cvut.cz 2 Statika
VLIVY VIBRACÍ A ZPŮSOBU PROVEDENÍ PRŮMYSLOVÉ DRÁTKOBETONOVÉ PODLAHY NA JEJÍ PORUŠITELNOST
VLIVY VIBRACÍ A ZPŮSOBU PROVEDENÍ PRŮMYSLOVÉ DRÁTKOBETONOVÉ PODLAHY NA JEJÍ PORUŠITELNOST Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. (1) Ing. Daniel Makovička (2) (1) České vysoké učení technické v Praze, Kloknerův
SEISMIC EFFECTS OF ABOVE AND UNDERGROUND TRANSPORT ON BUILDINGS
SEISMIC EFFECTS OF ABOVE AND UNDERGROUND TRANSPORT ON BUILDINGS D. Makovička *, D. Makovička ** Summary: Building structures in the vicinity of above-ground or underground transport lines are loaded by
Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce
5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce
Analýza odezvy budovy zatížené venkovním výbuchem
Analýza odezvy budovy zatížené venkovním výbuchem Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. */, Ing. Daniel Makovička **/ */ **/ ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7, e-mail: makovic@klok.cvut.cz
Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika
ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
Bibliografická citace VŠKP
Bibliografická citace VŠKP PROKOP, Lukáš. Železobetonová skeletová konstrukce. Brno, 2012. 7 stran, 106 stran příloh. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových
VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ODSTRANĚNÍ PILÍŘE V NOSNÉ STĚNĚ REMOVING OF MASONRY PILLAR FROM LOAD BEARING WALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ODSTRANĚNÍ PILÍŘE
LÁVKA PRO PĚŠÍ PRSTEN
LÁVKA PRO PĚŠÍ PRSTEN František Opletal, Radek Šiška 1 Úvod Pro oživení mostních objektů nad rychlostní komunikací R25,5/130 sil. I/48 Rychaltice Frýdek-Místek byla navržena lávka pro pěší s antimetrickým
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
Nosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
ELSA Consulting STATIKA A DYNAMIKA. Nová éra inženýringu.
ELSA Consulting STATIKA A DYNAMIKA Nová éra inženýringu www.elsaconsulting.eu 2 V oblasti statiky a dynamiky konstrukcí využívají inženýři společností ELSA Consulting s.r.o. vedle zaběhnutých postupů CAD
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ
Posouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
ČSN prof. RNDr. Zdeněk Kaláb, CSc. Ing. Markéta Lednická, Ph.D.
ČSN 73 0040 prof. RNDr. Zdeněk Kaláb, CSc. Ing. Markéta Lednická, Ph.D. Přednáška byla zpracována v rámci projektu Inovace studijního oboru Geotechnika, OP VK CZ.1.07/2.2.00/28.0009 1 Literatura k podrobnějšímu
5/3.5.2 ZÁTùÎ HLUKEM A VIBRACEMI
část 5, díl 3, kapitola 5.2, str. 1 5/3.5.2 ZÁTùÎ HLUKEM A VIBRACEMI Metody hodnocení hlukové expozice, jejích účinků na sluch a metody předpovědi sluchových ztrát jsou mezinárodně normalizovány (ČSN ISO
Zatížení stálá a užitná
ZÁSADY OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH KONSTRUKCÍ Zatížení stálá a užitná prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Kloknerův ústav, ČVUT v Praze 1. Zatížení stálá 2. Příklad stanovení stálého zatížení na základě zkoušek
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ
NELINEÁRNÍ ODEZVA ŽELEZOBETONOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE NA SEIZMICKÉ ZATÍŽENÍ Karel Pohl 1 Abstract The objective of this paper describe a non-linear analysis of reinforced concrete frame structures and assignment
STUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008
STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval
ČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16
ČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16 Přehled úloh pro cvičení RBZS Úloha 1 Po obvodě podepřená deska Úloha 2 Lokálně
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ MONOLITICKÉ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STATICKÉ ŘEŠENÍ
Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Návrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH A POSOUZENÍ
Navrhování stavební konstrukce při zatížení tlakovou vlnu od výbuchu Design of building structure loaded by explosion shock wave
Navrhování stavební konstrukce při zatížení tlakovou vlnu od výbuchu Design of building structure loaded by explosion shock wave Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. */, Ing. Daniel Makovička **/ */ ČVUT
2. přednáška, Zatížení a spolehlivost. 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Zatížení sněhem
2. přednáška, 25.10.2010 Zatížení a spolehlivost 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Zatížení sněhem Navrhování podle norem Navrhování podle norem Historickéa empirickémetody Dovolenénapětí
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZALOŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉ BUDOVY FOUNDATION OF REINFORCED BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ZALOŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉ
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
ŽELEZOBETONOVÁ NOSNÁ KONSTRUKCE ADMINISTRATIVNÍ BUDOVY REINFORCED CONCRETE STRUCTURE OF A ADMINISTRATIVE BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Katedra konstrukcí pozemních staveb BAKALÁŘSKÁ PRÁCE D.1.2.6 Statické posouzení 2016 Lukáš Hradečný OBSAH: A. SCHÉMA KONSTRUKCE... 3 A.1 IDENTIFIKACE
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
Základy Zateplením stávajícího objektu dojde k minimálnímu (zanedbatelnému) přitížení stávajících základů.
PROJEKT PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ST 01 TECHNICKÁ ZPRÁVA Obsah a) popis navrženého konstrukčního systému stavby, výsledek průzkumu stávajícího stavu nosného systému stavby při návrhu její změny... 3 Úvod...
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÝ
1. Uložení zdrojů vibrací a strukturálního hluku. Pružné uložení staveb
Trvale pružné pásy vyrobené na bázi polyatherurethanu (PUR) vhodné pro snížení vibrací a otřesů. Výrobce Getzner Werkstoffe GmbH, Rakousko. Používají se jako trvale pružné podložky pod hlučné stroje, základy
Předmět: SM01 Základní názvosloví stavebních konstrukcí, Zatížení stavebních konstrukcí Zatížení vlastní tíhou
Předmět: SM01 Základní názvosloví stavebních konstrukcí, Zatížení stavebních konstrukcí Zatížení vlastní tíhou prof. Ing. Michal POLÁK, CSc. Fakulta stavební, ČVUT v Praze Základní názvosloví stavebních
Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová
Nám. Bedřicha Smetany 1/1, Český Dub IČ DIČ CZ Datum: Paré: 1
Technická zpráva REVITALIZACE PAMÁTKOVÉ ZÓNY PŘI ULICI KOSTELNÍ V ČESKÉM DUBU Statické posouzení stávajícího objektu Stavebník: Místo stavby: Město Český Dub Nám. Bedřicha Smetany 1/1, 463 43 Český Dub
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
katedra technických zařízení budov, fakulta stavební ČVUT TZ 31: Vzduchotechnika cvičení č.1 Hluk v vzduchotechnice vypracoval: Adamovský Daniel
Úvod Legislativa: Nařízení vlády č. 502/2000 Sb o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku a vibrací + novelizace nařízením vlády č. 88/2004 Sb. ze dne 21. ledna 2004. a) hlukem je každý zvuk, který
Advance Design 2017 R2 SP1
Advance Design 2017 R2 SP1 První Service Pack pro Advance Design 2017 R2 přináší řešení pro statické výpočty a posuzování betonových, ocelových a dřevěných konstrukcí v souladu se slovenskými národními
Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,
EGU-HV Laboratory a.s Praha 9 - Běchovice
EGU HV Laboratory a.s. Podnikatelská 67 19 11 Praha 9 - Běchovice Výpočet elektromagnetického pole vybraných stožárů vedení 11 kv Česká Lípa - Varnsdorf s ohledem na hygienické limity podle Nařízení vlády
ZÁKLADOVÁ KONSTRUKCE část nosné konstrukce přenášející zatížení od stavby do základové půdy. Fakulta stavební ČVUT v Praze
ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz KPG Fakulta stavební ČVUT v Praze ZÁKLADOVÁ KONSTRUKCE část nosné konstrukce přenášející zatížení od stavby do základové půdy základová
Schöck Tronsole typ F
Schöck Tronsole typ Schöck Tronsole typ Schöck Tronsole typ Slouží k přerušení akustických mostů mezi prefabrikovaným schodišťovým ramenem a podestou s betonovým ozubem. Podesta může být provedena jako
ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ
ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ Charakteristiky zatížení a jejich stanovení Charakteristikami zatížení jsou: a) normová zatížení (obecně F n ), b) součinitele zatížení (obecně y ), c) výpočtová zatížení
Schöck Isokorb typ KS
Schöck Isokorb typ 20 Schöck Isokorb typ 1 Obsah Strana Varianty připojení 16-165 Rozměry 166-167 Dimenzační tabulky 168 Vysvětlení k dimenzačním tabulkám 169 Příklad dimenzování/upozornění 170 Údaje pro
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Fakulta stavební. Katedra betonových a zděných konstrukcí BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Statický výpočet Villa Lea, Slatina Františkovy Lázně Studijní program: Stavební inženýrství
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF ROAD STRUCTURES ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA V BRNĚ ADMINISTRATIVE
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ.1.07/2.3.00/45.0029 V
DOPORUČENÍ PRO TUHOST ZÁKLADOVÉHO RÁMU SOUSTROJÍ A CHVĚNÍ ELEKTROMOTORU
Anotace DOPORUČENÍ PRO TUHOST ZÁKLADOVÉHO RÁMU SOUSTROJÍ A CHVĚNÍ ELEKTROMOTORU Ing. Mečislav HUDECZEK, Ph.D. Ing. Jaroslav BRYCHCY HUDECZEK SERVICE, s. r. o., Albrechtice V této práci je řešena problematika
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Stěnové systémy Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc Obsah
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc gatter@fsv.cvut.cz Literatura Obsah Rojík: Konstrukční systémy vícepodlažních budov, CVUT 1979, předběžné a podrobné
Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
SEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY ÚVODNÍ STUDIE
SEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPAVY ÚVODNÍ STUDIE Josef Čejka 1 Abstract In spite of development of road transport, carriage by rail still keeps its significant position on traffic market. It assumes increases
Příčné vodorovné síly na pozednice krovů
Příčné vodorovné síly na pozednice krovů Josef Musílek, Jan Plachý VŠTE v Českých Budějovicích, katedra stavebnictví Abstrakt Článek se zabývá vodorovnými silami působícími z konstrukce krovu na pozednici.
OBYTNÁ ZÓNA LOKALITA ZAHRÁDKY
HLUKOVÁ STUDIE pro Územní studii OBYTNÁ ZÓNA LOKALITA ZAHRÁDKY MODŘICE Vypracoval Ing. Rostislav Košťál, autorizovaný inženýr pro dopravní stavby červen 2017 1 Předmětem hlukové studie je posouzení hlukových
Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
Dostavba sportovní haly ZŠ Černošice - Mokropsy VacL. Akustická studie. Zpracováno v období: Září 2012.
Zakázka číslo: 2012-011524-VacL Akustická studie Dostavba sportovní haly ZŠ Černošice - Mokropsy Zpracováno v období: Září 2012 BUDOVA TTC, TISKAŘSKÁ 10/257, 108 00 PRAHA 10, TEL.: 234 054 284-5, FAX:
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
Posouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
Schöck Tronsole typ B s typem D
Schöck Tronsole typ B s typem D Schöck Tronsole typ B s prvkem Tronsole typ D Prvek Schöck Tronsole typ B slouží k přerušení akustických mostů mezi schodišťovým ramenem a základovou deskou. Typ D lze použít
http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka
http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
Interakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
NOSNA KONSTRUKCE V SUCHE STAVBE. Ing. Petr Hynšt, Lindab s.r.o.
NOSNA KONSTRUKCE V SUCHE STAVBE 2017 Ing. Petr Hynšt, Lindab s.r.o. Základní požadavky na vlastnosti staveb (305/2011/EU) resp. 8 vyhl.č. 268/2009 Sb. mechanická odolnost a stabilita požární bezpečnost
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
Sanace nosných konstrukcí
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Sanace nosných konstrukcí Obytný dům Zenklova 185 v Praze Prezentace byla vytvořena za laskavé podpory grantu FRVŠ 2960/2011. Popis objektu
Zatížení konstrukcí. Reprezentativní hodnoty zatížení
Zatížení konstrukcí Klasifikace zatížení podle jejich proměnnosti v čase: zatížení stálá (značky G, g), např. vlastní tíha konstrukcí a pevného vybavení (např. i zemina na terasách), zatížení předpětím,
Předběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí.
ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ 4. cvičení Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí. Definice a základní pojmy Zatížení je jakýkoliv jev, který vyvolává změnu stavu napjatosti
Diplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
Nové požadavky na zvukoměrnou techniku a jejich dopad na hygienickou praxi při měření hluku. Ing. Zdeněk Jandák, CSc.
Nové požadavky na zvukoměrnou techniku a jejich dopad na hygienickou praxi při měření hluku Ing. Zdeněk Jandák, CSc. Předpisy Nařízení vlády č. 272/2011 Sb. o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku
NK 1 Konstrukce. Co je nosná konstrukce?
NK 1 Konstrukce Přednášky: Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc. - Uspořádání konstrukce - Zásady
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES A. TEORETICKÁ
Interakce stavebních konstrukcí
Interakce stavebních konstrukcí Interakce hlavních subsystémů budovy Hlavní subsystémy Hlavní subsystémy budovy: nosné konstrukce obalové a dělící konstrukce technická zařízení Proč se zabývat interakcemi
Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR