Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Transkript

1 Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/ Praha 9 - Vysočany tel akázkové číslo: Datum revize: prosinec 2012 Počet listů: 11 Rozlítávací voliéra Statická část Technická zpráva + Statický výpočet Číslo přílohy: S-01 Číslo revize: 0 Objekt: Rozlítávací voliéra ve stanici Jinonice, ul. Mezi Rolemi ákazník: Lesy hl.m. Prahy, Práčská 1885, Praha 10

2 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 2 O B S A H 1. ÚVOD, PODKLAD 3 2. TECHNICKÁ PRÁVA Geologické poměry Popis dotyčného objektu 3 3. STATICKÝ VÝPOČET Sestavení zatížení Stálé zatížení Nahodilé zatížení Výpis zatěžovacích stavů a kombinací Obvodový sloup Statické schema Výsledné hodnoty Vnitřní rám Statické schema Výsledné hodnoty 9 4. TECHNICKÝ ÁVĚR 11

3 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 3 1. ÚVOD, PODKLAD Předmětem tohoto projektu je návrh konstrukce rozlítávací voliéry ve stanici pro hendikepované živočichy v Pátku u Poděbrad. Jedná se o ocelovou konstrukci, která podpírá zastřešení z nylonové sítě a tvoří podporu pro opláštění z vodostavebné překližky. Tento projekt je zpracován na úrovni dokumentace pro provedení stavby. Seznam použitých norem ČSN EN 1990 ČSN EN 1991 ČSN EN 1993 ČSN EN 1997 Podklady Eurokód: ásady navrhování konstrukcí Eurokód 1: atížení konstrukcí Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí [1] Stavební část projekt objektu na úrovni dokumentace pro stavební povolení (projektant Ing. Hana Pospíšilová, Poděbrady, červenec 2011). 2. TECHNICKÁ PRÁVA 2.1. GEOLOGICKÉ POMĚR Geologické poměry v dané lokalitě nejsou známy, ale vzhledem k jednoduchosti objektu a vyvozeným zatěžovacím účinkům na základy není potřeba je zkoumat před realizací objektu. Očekává se podloží z hlinitého písku až písku, které má dostatečnou únosnost pro objekty tohoto typu POPIS DOTČNÉHO OBJEKTU Objekt má osmiúhelníkový půdorys o opsané velikosti 17,139 x 10,864m. Jeho výška je proměnná od 2,50m do 4,65m ve vrcholu střechy. Konstrukce objektu je navržena z ocelových sloupků ze čtvercových trubkových profilů JC.80/4mm, které jsou na obvodě ve vzájemných vzdálenostech 1,255m. To odpovídá šířce desek z vodostavebné překližky 1,25m (5mm je ponechána vůle pro stykování jednotlivých desek), které jsou použity jako obvodový plášť. V rozích jsou sloupky opatřeny přivařenými plechy P6 o velikosti 100/100mm, ke kterým se přišroubují překližkové desky navazující stěny (úhel sousedních stěn je 135 ). Střední podporu tvoří rám o 4 sloupcích ze stejného profilu a vodorovné příčli taktéž ze čtvercového profilu JC.80/4mm. Délka rámu je 9,96m. Obvodové sloupy a střední rám slouží jako kotevní body pro uchycení nylonové sítě.

4 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 4 hlediska statického fungování jsou sloupky vetknuté do základů. To se provede osazení sloupků do kalicha v základovém pasu, který bude v místě kalicha rozšířen do tvaru základové patky. Ve střední řadě budou sloupky kotvené do samostatných patek. Důležité upozornění Není počítáno se zatížením sněhem - v případě vytvoření návěje je třeba ji ze zastřešení objektu (nylonová síť) sklepat!!! 3. STATICKÝ VÝPOČET Konstrukce objektu je lehká, její vlastní tíha je prakticky zanedbatelná. Statickým schematem jsou vetknuté sloupy, které zajišťují dostatečnou horizontální tuhost konstrukce. Vzhledem k charakteru konstrukce není nutno se zabývat deformacemi, neboť nemají zásadní nepříznivý vliv na stabilitu konstrukce ani na její životnost. Pro dimenze konstrukce je rozhodující zatížení větrem. Se zatížením sněhem se nepočítá - v případě vytvoření návěje na zastřešení bude sníh ze střechy odstraněn. Počítá se, že obvodové sloupy převezmou celé zatížení větrem na obvodový plášť z vodostavebné překližky a reakci z tlaku větru na síť. Střední sloupy převezmou reakci z tlaku větru na síť SESTAVENÍ ATÍŽENÍ Stálé zatížení Popis zatížení G k [kn] γ f G d [kn] Vodostavebná překližka tl.20mm 0,12 * 6,5 0,13 1,35 0,176 Nylonová síť na zastřešení se uvažuje s tíhou 0,01kN/m Nahodilé zatížení Klimatické zatížení větrem vodorovný tlak: Celkem 0,13 1,35 0,176 Pro danou lokalitu je podle mapy větrových oblastí stanovena II.větrová oblast, počítá se s kategorií terénu II. Výpočet základního tlaku větru je uveden v následující tabulce. Výpočet zatížení větrem: Vítr dle ČSN EN Větrová oblast (I- V) adává se Počítá se II Výchozí základní rychlost větru v b,0 [m/s] 25,0 Kategorie terénu (0- IV) III Parametr z 0 [m] 0,3

5 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 5 Parametr z min [m] 5 Výška objektu z [m], upravená výška [m] 4,65 5 Součinitel směru větru c dir 1 Součinitel ročního období c season 1 ákladní rychlost větru v b [m/s] 25,0 Součinitel terénu k r 0,215 Součinitel drsnosti terénu c r (z) 0,606 Součinitel orografie c 0 1 Střední rychlost větru v m [m/s] 15,1 Součinitel turbulence I v (z) 0,355 ákladní dynamický tlak větru q b [kpa] 0,391 Střední dynamický tlak větru q m (z) [kpa] 0,143 Maximální dynamický tlak větru q p (z) [kpa] 0,500 Počítá se, že obvodové stěny budou přebírat vodorovný tlak od větru jako ploty, součinitel tlaku je uvažován pro část plochy B dle tab.7.9 ČSN EN pro poměr l/h = 4. Jde o nejméně příznivý případ. Pro tento případ je součinitel tlaku (po interpolaci z tabulky) roven c p,net = 1,6. Střední řada sloupů přebírá tlak větru od nylonové sítě - předpokládá se přibližně součinitel tlaku pro pevné vlajky s tím, že je uvažován redukovanou hodnotou 25% z důvodu prodyšnosti sítě. Součinitel tlaku větru je podle tab.7.15 ČSN EN roven c f = 0,25 * 1,8 = 0,45. Popis zatížení Q k [kn/m 2 ] γ f Q d [kn] atížení větrem pro c p,net = 1,6 1,6 * 0,50 0,80 1,50 1,200 atížení větrem pro c f = 0,45 0,45 * 0,50 0,225 1,50 0,338 Reakce sítě je rovna (zjednodušeně se uvažuje pouze vodorovná složka, svislá složka se zanedbává). Rozdíl výšky středního a krajního sloupu je 2,15m. Vodorovná reakce je w h = 0,5 * 0,225 * 2,15 = 0,24kN/m VÝPIS ATĚŽOVACÍCH STAVŮ A KOMBINACÍ atěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC1 Stálé LG1 Vlastní tíha - LC2 Stálé Stálé LG1 Standard LC3 Vítr Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný Skupiny zatížení Jméno atížení Vztah Typ LG1 Stálé

6 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 6 LG2 Nahodilé Standard Vítr LG3 Nahodilé Standard Sníh Kombinace Jméno Typ atěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN-MSÚ (STR/GEO) Sada B LC1 LC2 - Stálé LC3 - Vítr CO2 EN-SLS Charakteristický LC1 LC2 - Stálé LC3 - Vítr 3.3. OBVODOVÝ SLOUP Statickým schématem obvodového sloupu je konzola o výšce 2,50m, zatížená po výšce rovnoměrným zatížením a v hlavě osamělou silou od reakce sítě. atěžovací šířka sloupu je 1,255m. Na obrázku je naznačeno zatížení větrem (LC3) Statické schema

7 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: Výsledné hodnoty Jsou zobrazeny průběhy vnitřních sil (ohybový moment) a posudek navrženého ocelového profilu JC.80/4mm. Ohybový moment [knm] Posouzení prvku ávěr - obvodové sloupy z profilu JC.80/4mm vyhovují.

8 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: VNITŘNÍ RÁM Příčle je zatížena svisle tíhou sítě (stálé zatížení) a vodorovně reakcí tlaku větru na síť. Hodnota zatížení svislého je rovna g = 0,01 * 10,864 / 2 / cos 21,6 = 0,06kN/m Statické schema Stálé zatížení - LC2

9 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 9 atížení větrem - LC Výsledné hodnoty Jsou zobrazeny průběhy vnitřních sil (ohybové momenty ve směrech lokální osy a ) a posudek navržených ocelových profilů JC.80/4mm. Ohybový moment M y [knm]

10 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: 10 Ohybový moment M z [knm] Posouzení prvku ávěr - profily středního rámu z profilu JC.80/4mm vyhovují.

11 S-KON, s.r.o. ak.č.: List č.: TECHNICKÝ ÁVĚR Navržená nosná konstrukce voliéry bezpečně přenese uvažované zatížení a nepřesahuje limitní hodnoty v uvažované návrhové situaci (mezní stav únosnosti MSÚ - STR/GEO). Tím je prokázána stabilita a mechanická odolnost navržené konstrukce podle současně platných norem pro navrhování.