FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti

Transkript

1 FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Ing. Naďa Zdražilová Ing. Jiří Teslík Ing. Jiří Labudek, Ph.D.

2 Úvod Workshop pracovní skupiny č. 2 se zabývá posouzením vlivu počáteční volby otvorové výplně (konkrétně okenního otvoru) na tepelné ztráty dané místnosti v zimním období a dále na tepelné zisky, respektive na riziko přehřívání, v období letním. Za tímto účelem byla zvolena místnost rodinného domu, který je navržen v pasivním standardu. U staveb tohoto typu se velice často setkáváme s osazováním nadměrně velkých otvorových výplní, které pak mohou mít za následek nejen zvyšování energetické náročnosti budovy na vytápění v zimním období, ale rovněž zde dochází k přehřívání interiéru v letním období. Tento fakt je stále často opomíjen i přes to, že problém přehřívání se z důvodu energetické náročnosti chlazení jeví být mnohem závažnější, než zvýšené tepelné ztráty v zimě. Úkolem je tedy v první fázi navrhnout, v souladu s požadavky ČSN Denní osvětlení budov, pokud možno co nejmenší otvorové výplně (7 typů) takové, aby byly dodrženy veškeré podmínky pro zdravé a příjemné prostředí z hlediska zrakových podmínek ve vnitřním prostoru obytných budov. Dále jsou pak posouzeny tepelně technické vlastnosti veškerých konstrukcí ohraničujících danou kritickou místnost. Na jejich základě je pak stanovena tepelná ztráta místností a je posouzeno, jaký je vliv jednotlivých typů zasklení na výslednou tepelnou ztrátu místnosti, respektive na ztrátu obvodovým zdivem, v němž je otvor osazen a samotnou konstrukcí otvorové výplně. Finálně je pak stanovena letní tepelná stabilita místnosti a s ní související nejvyšší denní teplota vzduchu v místnosti v letním období s použitím těchto otvorových výplní o minimálních rozměrech. Všechny tyto aspekty jsou velmi důležité při výstavbě pasivních budov a je potřeba s nimi uvažovat již ve fázi prvotního návrhu. Účelem je tedy demonstrovat jejich jednotlivé charakteristiky a vzájemné vztahy mezi nimi, neboť se neprojevují jen v průběhu užívání stavby v podobě zvýšení energetické náročnosti budovy na vytápění i chlazení, ale rovněž mohou ovlivnit i počáteční investiční náklady. Energetická náročnost budovy Průkaz energetické náročnosti budovy

3 Posuzovaný objekt Jedná se o jednopodlažní objekt rodinného domu se sedlovou střechou (nepodsklepený), který je navržen v pasivním standardu. Obvodové zdivo je provedeno z materiálu Heluz PLUS 36.5 s vnějším kontaktním zateplením z pěnového polystyrenu EPS tl. 120 mm. Tento materiál je v dnešní době jedním z nejpoužívanějších tepelně izolačních materiálů, zejména s ohledem na ekonomické náklady v době výstavby. Půdorys 1.NP Řez A A

4 Kritická místnost z hlediska letní tepelné stability Volba kritické místnosti je provedena v souladu s požadavky ČSN Tepelná ochrana budov ČÁST 2: Požadavky. Kritická místnost je zde definována jako: místnost s největší plochou přímo osluněných výplní otvorů orientovaných na Z, JZ, J, JV, V, a to v poměru k podlahové ploše přilehlého prostoru. V tomto konkrétním případě rodinného domu byla kritická místnost volena následovně: Místnost Plocha otv. orientace Přímo Podlahová Poměr ploch výplně osluněno plocha Obývací pokoj s 2,25x1,25 = jih ano kuchyní 2,81 2,175x2,275 = 4,95 západ ne (stíněno střechou) 2,25x1,5 = 3,375 západ ano 34,48 6,185/34,48= 0,18 Pokoj 1 1,5x1,5 = 2,25 západ ano 16,66 2,25/16,66 = 0,14 Pokoj 2 1,5x1,5 = 2,25 západ ano 10,95 2,25/10,95 = 0,21 Ložnice 1,5x1,5 = 2,25 východ ano 14,35 2,25/14,35 = 0,16 Jako kritická místnost byl tedy zvolen Pokoj č. 2, kde poměr plochy přímo osluněných otvorových výplní k podlahové ploše je 0,21. Pokoj 2

5 Skladby ohraničujících konstrukcí 1. Vodorovný podhled stropu (U=0,145 W/m 2 K) Sádrokartonový podhled Knauf tl. 12, 5 mm zavěšený na rošt z CD profilů Parozábrana Tepelná izolace minerální 039 tl. 400 mm mezi pásnice vazníků 2. Podlaha na terénu (U=0,216 W/m 2 K) Podlahová krytina tl. 15 mm (keramická dlažba, lamino) Anhydrit 50 mm PE folie EPS 100Z tl. 160 mm Hydroizolace natavená VEDASPRINT MINERAL Podkladní beton C12/15 tl. 150 mm Hutněný podsyp z drceného kameniva fr. 16/32 tl. 100 mm Zhutněná zemina 3. Obvodové zdivo (U=0,138 W/m 2 K) Vnitřní omítka vápenocementová hladká 10 mm Keramické bloky broušené HELUZ PLUS 36.5 EPS λ=0,040 W/mK tl. 150 mm Akrylátová omítka probarvená 1,5 mm 4. Vnitřní nosné zdivo (U=0,292 W/m 2 K) Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) Nosné zdivo HELUZ PLUS 25 broušené 5. Vnitřní příčka (U=0,706 W/m 2 K) Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) Příčkové tvárnice PORFIX tl. 125 mm Tepelné ztráty jednotlivých konstrukcí byly stanoveny pomocí programu Teplo 2011 Svoboda software. Jednotlivé hodnoty součinitele prostupu tepla jsou uvedeny u konstrukcí, podrobný výpočet je pak v příloze 1.

6 Otvorové výplně Za účelem posouzení vlivu volby otvorové výplně na celkovou energetickou bilanci kritické místnosti (vnitřního prostoru), jsou modelovány tyto varianty: Varianta Počet skel okenního otvoru Selektivní vrstvy (ano/ne) Propustnost slunečního záření g (jednoho skla) Propustnost slunečního záření g (celého okna) Součinitel prostupu tepla U w [W/m 2 K] otvorové výplně A 1 Ne 0,92 0,92 4,5 B 2 Ne 0,92 0,85 1,4 C 2 Ano 0,80 0,64 1,2 D 3 Ne 0,92 0,78 0,8 E 3 Ano 0,80 0,50 0,75 F 4 Ne 0,92 0,72 0,70 G 4 Ano 0,80 0,41 0,68 Příklady otvorových výplní Světelné veličiny zasklení jednoho skla Princip funkce selektivních vrstev Zasklení dvojsklem Zasklení trojsklem Zasklení čtyřsklem

7 Volba velikosti okenního otvoru v závislosti na dodržení světelně technických požadavků Každá obytná místnost musí splňovat základní požadavky na denní osvětlení budov dle ČSN , kde tyto jsou rozděleny následovně: Kvantitativní: Kvalitativní: úroveň DO činitel denní osvětlenosti rovnoměrnost osvětlení rozložení světelného toku a převažující směr světla oslnění další jevy narušující rakovou pohodu Je proto potřeba každou otvorovou výplň navrhnout tak aby byly dodrženy minimálně kvantitativní požadavky, které mohou být předem predikovány. Za tímto účelem byl použit návrhový software WDLS 4.1 fy ASTRA 92 a.s., výpočet viz. Příloha 2. Požadované hodnoty jsou pro obytné místnosti stanoveny takto: Činitel denní osvětlenosti je posuzován ve dvou bodech, které se nacházejí v polovině hloubky místnosti (proti stěně s otvorem), nejdále však ve vzdálenosti 3 m od osvětlovacího otvoru a ve vzdálenosti 1 m od bočních stěn. Minimální hodnota D min v obou těchto bodech musí být 0,7. Průměrná hodnota činitele denní osvětlenosti v obou těchto bodech pak musí být minimálně rovna D m = 0,9. Viz. Následující obrázek. Rovnoměrnost denního osvětlení se pak stanoví jako: Kde obytné prostory jsou hodnoceny jako třída zrakové činnosti 1.

8 Návrh velikosti osvětlovacího otvoru Varianta Počet skel okenního otvoru Selektivní vrstvy (ano/ne) Rozměry otvoru Š x V [mm] Plocha otvoru [m 2 ] D 1, D 2 [ ] D m [ ] R [ ] A 1 Ne 900 x ,9 1.07, ,828 B 2 Ne 900 x ,9 0.96, ,915 C 2 Ano 1000 x ,2 1.03, ,863 D 3 Ne 1000 x ,0 0.87, ,876 E 3 Ano 1200 x , , ,944 F 4 Ne 1000 x ,1 0.93, ,882 G 4 Ano 1300 x , , Z provedených výpočtů a uvedených výsledků (výstupy viz. Příloha 1) je zřejmé, že zvyšování počtu skel a užití selektivních vrstev, které zabraňují nadměrnému úniku tepla, je z hlediska denní osvětlenosti vnitřních prostor nevýhodné. V jejich důsledku je tedy nutné zvětšovat celkovou plochu otvorových výplní, které jsou vždy nejslabší částí obvodového pláště budovy. Dále je tedy zkoumán vliv velikosti těchto otvorů na tepelnou ztrátu místnosti v zimním období v závislosti na hodnotě součinitele prostupu tepla U w [W/m 2 K]. Vliv otvorových výplní na tepelnou ztrátu místnosti Ke stanovení tepelné ztráty bylo použito empirického výpočtu, kde bylo uvažováno pouze s odlišnými ztrátami vlivem změny plochy obvodového zdiva a otvorových výplní a současně s odlišnou hodnotou součinitele prostupu tepla zvolených oken. Ztráty prostupem u ostatních konstrukcí mohou být uvažovány konstantně, neboť u nich nedochází ke změně skladeb ani ploch. Celková ztráta konstrukce tedy byla stanovena takto: Q oknem = U w S w Δ t Q zdivem = U S Δ t Kde: U w je součinitel prostupu tepla okna, S w plocha okenního otvoru, U součinitel prostupu tepla zdiva, S plocha zdiva, Δt rozdíl mezi vnitřní návrhovou teplotou (20 C) a vnější návrhovou teplotu v zimním období pro konkrétní posuzovanou oblast ( 15 C). Výpočet tepelné ztráty byl rovněž demonstrován ve výpočetním SW Ztráty 2011 Svoboda software, který slouží především ke stanovení celkové tepelné ztráty budovy a jednotlivých místností, kde tento slouží jako podklad k návrhu zdroje tepla a otopných těles v jednotlivých místnostech. Tepelná ztráta jednotlivých konstrukcí

9 Varianta Plocha zdiva [m 2 ] U [W/m 2 K] Ztráta prostupem zdivem [W] Plocha otvoru [m 2 ] Uw [W/m 2 K] Ztráta prostupem oknem [W] Celková tepelná ztráta [W] A 7,276 0,14 35,65 0,9 4,5 141,75 177,40 B 7,276 0,14 35,65 0,9 1,4 44,1 79,75 C 6,976 0,14 34,18 1,2 1,2 50,4 84,58 D 7,176 0,14 35,16 1,0 0,8 28,0 63,16 E 6,736 0,14 33,01 1,44 0,75 37,8 70,81 F 7,076 0,14 34,67 1,1 0,70 26,95 61,62 G 6,486 0,14 31,78 1,69 0,68 40,22 72,0 Z jednotlivých výpočtů posuzované konstrukce je zřejmé, že k výraznému snížení tepelných ztrát dochází pouze oproti jednoduše zasklenému oknu, které by reálně v dnešní době, s ohledem k tepelně technickým požadavkům na konstrukce, být použito nemohlo. Z dalších výsledků je pak zřejmé, že v důsledku nutnosti instalace otvorových výplní o větších plochách k markantnímu snížení tepelných ztrát nedochází. Dále je pak zřejmé, že hůře jsou na tom konstrukce se selektivními vrstvami, které se výrazně podílejí na snížení prostupnosti světelného záření do interiéru a plocha okna tak musí být výrazně zvětšována. Pracovní prostředí SW Ztráty 2011

10 Letní tepelná stabilita místnosti Jedná se o požadavek zajišťující tepelnou pohodu vnitřního prostředí v letním období, kdy může v důsledku nadměrných solárních zisků skrze otvorové výplně docházet k přehřívání interiéru. Splněním požadované hodnoty nejvyšší denní teploty vzduchu v místnosti v letním období ve C dle ČSN je zajištěn nejen komfort obyvatelů při užívání budovy, ale rovněž zdravé životní podmínky. Maximální hodnota pro nevýrobní prostory, tedy i obytné budovy, je stanovena jako 27 C. Tato hodnota může být překročena o 2 C pouze v případě souhlasu uživatele a to po dobu maximálně 2 hodin během normového dne. U budov vybavených strojním chlazením je pak podmínka zmírněna na 32 C. Letní tepelná stabilita místnosti byla stanovena pomocí programu Simulace 2011 Svoboda software. Výpočty byly provedeny bez užití stínících prostředků, kde bylo uvažováno s plným osluněním obvodových konstrukcí včetně oken. Výsledné teploty vnitřního vzduchu v návaznosti na použité otvorové výplně jsou uvedeny v následující tabulce. Varianta Plocha zdiva [m 2 ] U [W/m 2 K] Plocha otvoru [m 2 ] Uw [W/m 2 K] Propustnost slunečního záření g (celého okna) Nejvyšší denní teplota vzduchu [ C] A 7,276 0,14 0,9 4,5 0,92 25,06 B 7,276 0,14 0,9 1,4 0,85 24,87 C 6,976 0,14 1,2 1,2 0,64 24,94 D 7,176 0,14 1,0 0,8 0,78 24,92 E 6,736 0,14 1,44 0,75 0,50 24,90 F 7,076 0,14 1,1 0,70 0,72 25,01 G 6,486 0,14 1,69 0,68 0,41 24,91 Z provedeného výpočtu je zjevné, že při použití oken o minimálních rozměrech takových, aby byly splněny požadavky na denní osvětlení místnosti, nebude povolená hodnota nejvyšší denní teploty vnitřního vzduchu překročena. Problém zde nastává v případě velkých prosklených nestíněných ploch, které umožňují vnikání přímých slunečních paprsků do interiéru budovy. Účinným způsobem řešení tohoto problému pak bývá instalace vnějších stínících prvků, pokud možno neprůsvitných ve světlém provedení. Pracovní prostředí SW Simulace 2011

11 Příloha č. 1 Tepelně technické posouzení konstrukcí

12 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : Vodorovný podhled stropu Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0,0125 0, ,0 750,0 9, Parozábrana 0,0003 0, ,0 560, , Tepelná izolac 0,2000 0,0980* 1535,8 174,0 3, Tepelná izolac 0,2000 0, ,0 12,5 3, * ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Sádrokarton Parozábrana Tepelná izolace 039 mezi pásnice vliv běžných tep. mostů dle EN ISO Tepelná izolace Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :

13 Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.75 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.0E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.964E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

14 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : Podlaha na terénu Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 podlahová kryt 0,0150 0, ,0 400,0 157, Anhydritová sm 0,0500 1, ,0 2100,0 20, PE folie 0,0001 0, ,0 900, , EPS 100 Z 0,1600 0, ,0 20,0 30, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 podlahová krytina - lamino Anhydritová směs PE folie EPS 100 Z --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.17 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.45 m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.24 / 0.27 / 0.32 / 0.42 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.2E+0011 m/s Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN : Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT : Ws/m2K 4.09 C STOP, Teplo 2011

15 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : Obvodové zdivo Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Heluz PLUS 36. 0,3650 0, ,0 740,0 5, Rigips EPS 70 0,1500 0, ,0 15,0 20, Omítka ETICS a 0,0050 0, ,0 1750,0 120, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Heluz PLUS Rigips EPS 70 F Fasádní (1) Omítka ETICS akrylátová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 7.09 m2k/w W/m2K

16 Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 23.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

17 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : Vnitřní nosné zdivo Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Heluz PLUS 25 0,3650 0, ,0 740,0 5, Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Heluz PLUS Omítka vápenocementová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 3.25 m2k/w W/m2K 0.31 / 0.34 / 0.39 / 0.49 W/m2K

18 Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 20.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

19 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2011 Název úlohy : Vnitřní příčka Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Ytong P ,1250 0, ,0 400,0 7, Omítka vápenoc 0,0100 0, ,0 2000,0 19, Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Ytong P Omítka vápenocementová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.25 m2k/w W/m2K 0.73 / 0.76 / 0.81 / 0.91 W/m2K

20 Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 6.7E+0009 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 13.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 4.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0007 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

21 Příloha č. 2 Světelně technické posouzení místnosti

22 1 sklo, bez selektivních vrstev

23 2 skla, bez selektivních vrstev

24 2 skla, se selektivními vrstvami

25 3 skla, bez selektivních vrstev

26 3 skla, se selektivními vrstvami

27 4 skla, bez selektivních vrstev

28 4 skla, se selektivními vrstvami

29 Příloha č. 3 Letní tepelná stabilita místnosti

30 A - ODEZVA MÍSTNOSTI NA VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ TEPELNOU ZÁTĚŽ V LETNÍM OBDOBÍ podle ČSN EN ISO Simulace 2011 Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Datum a zeměpisná šířka: , 52 st. Objem vzduchu v místnosti: m3 Souč. přestupu tepla prouděním: 2.50 W/m2K Souč. přestupu tepla sáláním: 5.50 W/m2K Činitel f,sa: 0.10 Okrajové podmínky výpočtu: Čas n Fi,i Te Intenzita slunečního záření pro jednotlivé orientace [W/m2] [h] [1/h] [W] [C] I,S I,J I,V I,Z I,H I,JV I,JZ I,SV I,SZ Vysvětlivky: Te je teplota vnějšího vzduchu, n je násobnost výměny v místnosti a Fi,i je velikost vnitřních zdrojů tepla. Zadané neprůsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1... konstrukce v kontaktu se zeminou Plocha konstrukce: m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.17 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.17 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w Teplota na vnější straně Te: 8.00 C vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Laminátová podlaha Mirelon Anhydritová směs

31 4 PE folie EPS 100 Z Vedasprint Mineral Podkladní beton Drcené kamenivo Zemina podkladní Tepelná kapacita C: kj/m2k Konstrukce číslo 2... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.11 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.10 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Sádrokarton zavěšený podhled CD Parozábrana Minerální izolace Min. izolace mezi pá Tepelná kapacita C: kj/m2k Konstrukce číslo 3... vnější jednoplášťová konstrukce Plocha konstrukce: 7.28 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.14 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w Orientace kce: západ Pohltivost záření: 0.00 Činitel oslunění: 1.00 vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento Heluz Plus Fasádní polystyren Akrylátová omítka zr Tepelná kapacita C: kj/m2k Konstrukce číslo 4... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.69 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento příčkové tvárnice Po Omítka vápenocemento Tepelná kapacita C: kj/m2k Konstrukce číslo 5... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 8.88 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.50 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento Heluz plus Omítka vápenocemento Tepelná kapacita C: kj/m2k Konstrukce číslo 6... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 1.80 m2 Souč. prostupu tepla U*: 2.91 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Dveře vnitřní Tepelná kapacita C: kj/m2k

32 Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 0.90 m2 Souč. prostupu tepla U*: 3.96 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 0.72 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 0.70 W/K 2.89 W/K W/K 2.92 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota: STOP, Simulace 2011

33 B Simulace 2011 Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 0.90 m2 Souč. prostupu tepla U*: 1.34 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 1.18 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 1.21 W/K 2.89 W/K W/K 2.92 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota:

34 C Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.20 m2 Souč. prostupu tepla U*: 1.16 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 1.04 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 1.39 W/K 2.85 W/K W/K 2.87 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota:

35 D Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.00 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.78 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 0.72 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 0.78 W/K 2.88 W/K W/K 2.90 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota:

36 E Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.44 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.73 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 0.68 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 1.06 W/K 2.82 W/K W/K 2.84 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota:

37 F Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.10 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.69 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 0.64 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 0.75 W/K 2.87 W/K W/K 2.89 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota:

38 G Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.69 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.67 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: Činitel prostupu TauE: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: Činitel jímavosti Y: 0.62 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda m kj/k m W/K 1.13 W/K 2.78 W/K W/K 2.80 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] Minimální hodnota: Průměrná hodnota: Maximální hodnota: