Seznam příloh: Příloha č. 1 Výpočet součinitelů prostupu tepla původních konstrukcí 133.

Transkript

1 Seznam příloh: Příloha č. 1 Výpočet součinitelů prostupu tepla původních konstrukcí 133. Příloha č. 2 Výpočet součinitelů prostupu tepla obvodových stěn po zateplení 140 Příloha č. 3 Výpočet energetické náročnosti varianta A.1 původní stav 144 Příloha č. 4 Výpočet energetické náročnosti varianta A.2 před rekonstrukcí 150 Příloha č. 5 Výpočet energetické náročnosti varianta B.1 výměna oken 156 Příloha č. 6 Výpočet energetické náročnosti varianta B.2 zateplení fasády 162 Příloha č. 7 Výpočet energetické náročnosti varianta C po rekonstrukci 168 Příloha č. 8 Výpočet energetické náročnosti varianta R referenční budova 174 Příloha č. 9 Výpočet ceny rodinného domu nákladovým způsobem

2 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (2007) Příloha č. 1 Název konstrukce: Stěna obvodová 1.NP Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo Pk-CD tl. 140 mm 0,375 0,550 7,0 3 Keramický obklad 0,006 1, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,750 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,38 W/m2K 1,14 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,360 kg/m2,rok (materiál: Keramický obklad). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,3725 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 1,8364 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a<Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Stěna obvodová 2.NP Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo Pk-CD tl. 140 mm 0,375 0,550 7,0 3 Omítka vápenocementová 0,020 0,990 19,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,

3 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,38 W/m2K 1,12 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 1,200 kg/m2,rok (materiál: Omítka vápenocementová). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0989 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 3,0949 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a<Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a<Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Název konstrukce: Stěna suterénní Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo CP 1 0,140 0,800 8,5 3 Beton hutný 1 0,150 1,230 17,0 4 Zdivo CP 1 0,140 0,800 8,5 5 Dörken Delta-Dragofol 0,0051 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,691 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,85 W/m2K 1,45 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,141 kg/m2,rok (materiál: Dörken Delta-Dragofol). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok 134

4 Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 8,6051 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,2875 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a>Mev,a POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Stěna tl. 300mm Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo 0,290 0,550 7,0 3 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,710 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 2,70 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 1,35 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,960 kg/m2,rok (materiál: Omítka vápenná). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 3,0191 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 4,5380 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a<Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Stěna tl 150mm Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo CP 1 0,140 0,800 8,5 3 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 135

5 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,511 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 2,70 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 2,56 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,960 kg/m2,rok (materiál: Omítka vápenná). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 34,9819 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 16,9084 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a>Mev,a POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Stěna k zemině Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Zdivo Bisk blok 0,375 0,550 7,0 3 Hydroizolace 0,0051 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,755 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,45 W/m2K 1,11 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). 136

6 Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,141 kg/m2,rok (materiál: Hydroizolace). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,7291 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,5136 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a>Mev,a POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Podlaha k zemině Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Potěr s mazaninou 0,100 1,160 19,0 2 Dörken Delta-Dragofol 0,005 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,375 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,85 W/m2K 3,12 W/m2K III. Požadavek na pokles dotykové teploty (čl. 5.3 v ČSN ) Požadavek: teplá podlaha - dt10,n = 5,5 C Vypočtená hodnota: dt10 = 16,73 C dt10 >dt10,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Název konstrukce: Strop nad suterénem Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Podlaha 0,010 0, ,0 2 Anhydritová směs 0,050 1,200 20,0 3 Lepenka 0,005 0, ,0 4 Polystyren 0,030 0,044 21,0 5 Anhydritová směs 0,050 1,200 20,0 6 Škvára 0,080 0,270 3,0 7 Stropní konstrukce Hurdis 0,080 0,600 18,0 8 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,842 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). 137

7 Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = 1,05 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,63 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Název konstrukce: Strop nad 1.NP - garáž Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 80,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Podlaha 0,010 0, ,0 2 Anhydritová směs 0,100 1,160 19,0 3 Škvára 0,080 0,270 3,0 4 Stropní konstrukce Hurdis 0,080 0,600 18,0 5 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,716 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi,m<f,rsi,n... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 1,05 W/m2K 1,24 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,180 kg/m2,rok (materiál: Podlaha). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 3,0963 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 1,9732 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a>Mev,a POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN Mc,a>Mc,N POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 138

8 Název konstrukce: Střecha Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 20,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -15,0 C Teplota na vnější straně Te: -15,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 20,6 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,020 0,870 6,0 2 Stropní konstrukce Hurdis 0,080 0,600 18,0 3 Škvára 0,080 0,270 3,0 4 Škvárobeton 1 0,070 0,520 6,0 5 Dörken Delta-Dragofol 0,0051 0, ,0 6 Perlitbeton 1 0,080 0,080 9,0 7 Škvára 0,218 0,270 3,0 8 Anhydritová směs 0,080 1,200 19,0 9 Hydroizolace 0,050 0,042 50,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,792+0,000 = 0,792 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,917 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U > U,N... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN. 0,24 W/m2K 0,26 W/m2K III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,141 kg/m2,rok (materiál: Dörken Delta-Dragofol). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0182 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,0161 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a>Mev,a POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN Mc,a<Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. 139

9 ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Příloha č. 2 podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Název úlohy : Obvodová stěna 1. NP KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Zdivo Pk-CD tl Keramický obkl lep. stěrka EPS lep. stěrka omítka Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 3.72 m2k/w 0.26 W/m2K 140

10 Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.28 / 0.31 / 0.36 / 0.46 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 12.8 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Název úlohy : Obvodová stěna 2. NP KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna W/m2K 141

11 Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Zdivo Pk-CD tl Omítka vápenoc lep. stěrka EPS lep. stěrka omítka Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 3.73 m2k/w 0.26 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.28 / 0.31 / 0.36 / 0.46 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.4E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.4 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p :

12 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. 143

13 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA NÍZKOENERGETICKÝCH RODINNÝCH DOMŮ podle TNI Příloha č. 3 Název úlohy: RD Machová varianta A.1 původní stav KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: 1 Typ výpočtu potřeby energie: podle TNI (měsíční) Okrajové podmínky výpočtu: Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont 1. měsíc 31-1,0 C 25,2 180,0 54,0 72,0 82,8 2. měsíc 28 1,0 C 46,8 201,6 93,6 100,8 144,0 3. měsíc 31 4,0 C 82,8 295,2 183,6 190,8 284,4 4. měsíc 30 9,0 C 115,2 342,0 266,4 259,2 424,8 5. měsíc 31 14,6 C 169,2 349,2 374,4 334,8 579,6 6. měsíc 30 17,0 C 187,2 313,2 414,0 316,8 597,6 7. měsíc 31 18,2 C 169,2 334,8 360,0 334,8 583,2 8. měsíc 31 18,8 C 136,8 360,0 316,8 316,8 514,8 9. měsíc 30 13,8 C 86,4 342,0 216,0 230,4 345,6 10. měsíc 31 9,4 C 61,2 270,0 122,4 172,8 205,2 11. měsíc 30 4,0 C 32,4 129,6 50,4 64,8 86,4 12. měsíc 31-0,5 C 21,6 104,4 39,6 43,2 61,2 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ 1. měsíc 31-1,0 C 43,2 43,2 133,2 158,4 2. měsíc 28 1,0 C 72,0 72,0 169,2 183,6 3. měsíc 31 4,0 C 129,6 133,2 262,8 273,6 4. měsíc 30 9,0 C 183,6 176,4 331,2 309,6 5. měsíc 31 14,6 C 284,4 262,8 392,4 352,8 6. měsíc 30 17,0 C 327,6 262,8 388,8 316,8 7. měsíc 31 18,2 C 280,8 270,0 370,8 349,2 8. měsíc 31 18,8 C 230,4 226,8 363,6 360,0 9. měsíc 30 13,8 C 136,8 144,0 295,2 309,6 10. měsíc 31 9,4 C 75,6 90,0 183,6 255,6 11. měsíc 30 4,0 C 36,0 39,6 90,0 115,2 12. měsíc 31-0,5 C 32,4 32,4 82,8 73,6 HODNOCENÍ JEDNOTLIVÝCH ZÓN V OBJEKTU : HODNOCENÍ ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Geometrie (objem/podlah.pl.): Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: 630,0 m3 / 194,25 m2 165,0 kj/(k.m2) 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Průměrné vnitřní zisky: 380 W... odvozeny pro počet osob: 4 a počet bytů: 1 Teplo na přípravu TV: 7920,0 MJ/rok 144

14 Celk. pomocná energie: 2880,0 MJ/rok Celk. elektřina na osvětlení: 11520,0 MJ/rok Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 98,0 % / 98,0 % Název zdroje tepla: (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby/regulace: 90,0 % / 97,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: 504,0 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené nebo nucené Objem.tok přiváděného vzduchu: 70,0 m3/h Objem.tok odváděného vzduchu: 70,0 m3/h Násobnost výměny při dp=50pa: 4,5 1/h Souč.větrné expozice e: 0,01 Souč.větrné expozice f: 20,0 Účinnost zpětného získávání tepla: 0,0 % Měrný tepelný tok větráním Hv: 31,511 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] U,N [W/m2K] S STĚNA 1NP 14,07 1,140 1,00 0,380 S STĚNA 2NP 32,46 1,120 1,00 0,380 J STĚNA 1NP 24,32 1,140 1,00 0,380 J STĚNA 2NP 25,32 1,120 1,00 0,380 Z STĚNA 1NP 19,56 1,140 1,00 0,380 Z STĚNA 2NP 25,76 1,120 1,00 0,380 V STĚNA 1NP 13,38 1,140 1,00 0,380 V STĚNA 2NP 23,69 1,120 1,00 0,380 STŘECHA 107,4 0,260 1,00 0,240 S 1NP DŘ 1,08 2,400 1,00 1,700 S 1NP DŘ 1,65 2,400 1,00 1,700 S 2NP DŘ 0,54 2,400 1,00 1,700 J 1NP dř 1,44 2,400 1,00 1,700 J 1NP dř 3,84 2,400 1,00 1,700 J 1NP dř 2,4 2,400 1,00 1,700 J 2NP dř 2,4 2,400 1,00 1,700 J 2NP dř 3,84 2,400 1,00 1,700 J 2NP dř 1,44 2,400 1,00 1,700 Z 1NP DŘ 1,26 2,400 1,00 1,700 Z 1NP DVEŘE DŘ 1,68 2,400 1,00 1,700 Z 1NP LUXFER 3,0 3,500 1,00 1,700 Z 2NP LUXFER 2,88 3,500 1,00 1,700 Z 2NP dř 3,36 2,400 1,00 1,700 V 1NP DVEŘE dř 3,22 2,400 1,00 1,700 V 1NP dř 2,4 2,400 1,00 1,700 V 2NP dř 1,28 2,400 1,00 1,700 V 2NP dř 1,76 2,400 1,00 1,700 V 2NP dř 1,92 2,400 1,00 1,700 V 2NP dř 3,36 2,400 1,00 1,700 Vliv tepelných vazeb bude ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,10 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru Hd: 343,206 W/K 145

15 Měrný tok zeminou u zóny č. 1 : 1. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce: Tepelná vodivost zeminy: 1,5 W/mK Plocha podlahy: 101,18 m2 Exponovaný obvod podlahy: 36,2 m Součinitel vlivu spodní vody Gw: 1,0 Typ podlahové konstrukce: nevytápěný nebo částečně vytápěný suterén Tloušťka suterénní stěny: 0,45 m Tepelný odpor podlahy nad suterénem: 1,37 m2k/w Tepelný odpor podlahy suterénu: 0,11 m2k/w Tepelný odpor suterénních stěn: 0,52 m2k/w Hloubka podlahy suterénu pod terénem: 2,41 m Výška horní hrany podlahy nad terénem: 0,1 m Násobnost výměny vzduchu v suterénu: 0,3 1/h Objem vzduchu v suterénu: 165,0 m3 Plocha vytápěné části suterénu: 0,0 m2 Souč.prostupu mezi interiérem a exteriérem U: 0,372 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 37,605 W/K Kolísání ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 30,567 do 157,708 W/K... stanoveno pro periodické toky Hpi / Hpe: 38,925 / 22,861 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: 37,605 W/K od 30,567 do 157,708 W/K Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. nevytápěný prostor Název nevytápěného prostoru: garáž Objem vzduchu v prostoru: 40,0 m3 Násobnost výměny do interiéru: 0,0 1/h Násobnost výměny do exteriéru: 0,0 1/h Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] Umístění Stěna ,5 2,560 do interiéru Stěna 300 3,75 1,430 do interiéru Strop 1NP 19,8 1,240 do interiéru Dveře 1,2 2,000 do interiéru Stěna 1NP 6,8 1,140 do exteriéru Vrata 5,52 2,000 do exteriéru Tepelná propustnost Hiu: 74,555 W/K Tepelná propustnost Hue: 18,792 W/K Měrný tok Hiu: 74,555 W/K Měrný tok Hue: 18,792 W/K Parametr b dle EN ISO 13789: 0,201 Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: 15,009 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Ff [-] Fc [-] Fs [-] Orientace S 1NP DŘ 1,08 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever S 1NP DŘ 1,65 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever S 2NP DŘ 0,54 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever J 1NP dř 1,44 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 1NP dř 3,84 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 1NP dř 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP dř 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP dř 3,84 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP dř 1,44 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih Z 1NP DŘ 1,26 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 1NP DVEŘE DŘ 1,68 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 1NP LUXFER 3,0 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 2NP LUXFER 2,88 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 2NP dř 3,36 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ 146

16 V 1NP DVEŘE dř 3,22 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 1NP dř 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP dř 1,28 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP dř 1,76 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP dř 1,92 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP dř 3,36 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 1889,7 2440,6 4089,5 5276,5 6421,8 6353,7 Měsíc: Zisk (vytápění): 6243,7 6015,7 4792,1 3443,6 1514,7 1161,8 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,511 W/K 390,520 W/K 37,605 W/K 15,009 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 474,645 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 26,301 1,018 1,890 2,908 0, ,0 23, ,531 0,919 2,441 3,360 0, ,0 18, ,142 1,018 4,089 5,107 0, ,0 15, ,532 0,985 5,276 6,261 0, ,0 7, ,085 1,018 6,422 7,440 0,672 99,7 2, ,996 0,985 6,354 7,339 0,544 0, ,651 1,018 6,244 7,262 0,365 0, ,912 1,018 6,016 7,033 0,272 0, ,810 0,985 4,792 5,777 0,786 73,8 3, ,490 1,018 3,444 4,461 0, ,0 9, ,492 0,985 1,515 2,500 0, ,0 17, ,685 1,018 1,162 2,180 0, ,0 23,513 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Q,int jsou vnitřní tepelné zisky, Q,sol jsou solární tepelné zisky, Q,gn jsou celkové tepelné zisky, Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků, fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: Energie dodaná do zóny po měsících: 119,920 GJ Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 27, ,695 1,459 0,240 30, , ,695 1,200 0,240 23, , ,695 0,998 0,240 20, , ,695 0,816 0,240 11, , ,695 0,672 0,240 4, ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,672 0,240 1, , ,695 0,835 0,240 5, , ,695 0,989 0,240 12, , ,695 1,190 0,240 22, , ,695 1,440 0,240 30,419

17 Vysvětlivky: Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 165,766 GJ PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT : Faktor tvaru budovy A/V: 0,75 m2/m3 Rozložení měrných tepelných toků Zóna Položka Měrný tok [W/K] Procento [%] 1 Celkový měrný tok H: 474, ,0 % z toho: Měrný tok výměnou vzduchu Hv: 31,511 6,6 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: 37,605 7,9 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: 15,009 3,2 % Měrný tok tepelnými mosty Hd,tb: 47,314 10,0 % Měrný tok plošnými kcemi Hd,c: 343,206 72,3 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 216,423 45,6 % Střecha: 27,924 5,9 % Podlaha: 37,605 7,9 % Otvorová výplň: 113,868 24,0 % Zbylé méně významné konstrukce: --- 0,0 % Měrný tok speciálními konstrukcemi dh: --- 0,0 % Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN , Zmena 5 (1997): Poznámka: 474,645 W/K 630,0 m3 0,75 W/m3K 55,4 kwh/m3,a Orientační tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Součet měrných tepelných toků prostupem jednotlivými zónami Ht: 443,1 W/K... dtto pro činitel teplotní redukce výplní otvorů b=1,15 (dle ČSN ): 460,2 W/K Plocha obalových konstrukcí budovy: 473,1 m2 Limit odvozený z U,req dílčích konstrukcí... Uem,lim: 0,51 W/m2K Prům. souč. prostupu tepla obálky budovy U,em dle TNI a 30: 0,94 W/m2K Prům. souč. prostupu tepla obálky budovy U,em dle ČSN : 0,97 W/m2K Celková a měrná potřeba tepla na vytápění Celková roční potřeba tepla na vytápění budovy: 119,920 GJ 33,311 MWh Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 630,0 m3 Celková podlahová plocha budovy: 194,3 m2 Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3): 52,9 kwh/(m3.a) Měrná potřeba tepla na vytápění budovy: 171 kwh/(m2.a) Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Měrná potřeba tepla na vytápění pro 3422 denostupňů při daném způsobu větrání a vnitřních ziscích: 162 kwh/(m2.a) Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla. Celková energie dodaná do budovy Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 27, ,695 1,459 0,240 30, , ,695 1,200 0,240 23, , ,695 0,998 0,240 20, , ,695 0,816 0,240 11, , ,695 0,672 0,240 4,

18 ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,672 0,240 1, , ,695 0,835 0,240 5, , ,695 0,989 0,240 12, , ,695 1,190 0,240 22, , ,695 1,440 0,240 30,419 Vysvětlivky: Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: 143,029 GJ 39,730 MWh 205 kwh/m2 Spotřeba pom. energie na vytápění Q,aux,H: 1,728 GJ 0,480 MWh 2 kwh/m2 Energetická náročnost vytápění za rok EP,H: 144,757 GJ 40,210 MWh 207 kwh/m2 Spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Spotřeba pom. energie na chlazení Q,aux,C: Energetická náročnost chlazení za rok EP,C: Spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Spotřeba energie na ventilátory Q,aux,F: Energ. náročnost mech. větrání za rok EP,F: Spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: 8,337 GJ 2,316 MWh 12 kwh/m2 Spotřeba pom. energie na rozvod TV Q,aux,W: 1,152 GJ 0,320 MWh 2 kwh/m2 Energ. náročnost přípravy TV za rok EP,W: 9,489 GJ 2,636 MWh 14 kwh/m2 Spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: 11,520 GJ 3,200 MWh 16 kwh/m2 Energ. náročnost osvětlení za rok EP,L: 11,520 GJ 3,200 MWh 16 kwh/m2 Energie ze solárních kolektorů za rok Q,SC,e: z toho se v budově využije: (již zahrnuto ve výchozí potřebě tepla na vytápění a přípravu teplé vody - zde uvedeno jen informativně) Elektřina z FV článků za rok Q,PV,el: Elektřina z kogenerace za rok Q,CHP,el: Celková produkce energie za rok Q,e: Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP: 165,766 GJ 46,046 MWh 237 kwh/m2 Měrná spotřeba energie dodané do budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná spotřeba dodané energie EP,V: Měrná spotřeba energie budovy EP,A: kwh 630,0 m3 194,3 m2 73,1 kwh/(m3.a) 237,0 kwh/(m2.a) Poznámka: Měrná spotřeba energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů. 149

19 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA NÍZKOENERGETICKÝCH RODINNÝCH DOMŮ Příloha č. 4 podle TNI Název úlohy: RD Machová varianta A.2 před rekonstrukcí KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: 1 Typ výpočtu potřeby energie: podle TNI (měsíční) Okrajové podmínky výpočtu: Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont 1. měsíc 31-1,0 C 25,2 180,0 54,0 72,0 82,8 2. měsíc 28 1,0 C 46,8 201,6 93,6 100,8 144,0 3. měsíc 31 4,0 C 82,8 295,2 183,6 190,8 284,4 4. měsíc 30 9,0 C 115,2 342,0 266,4 259,2 424,8 5. měsíc 31 14,6 C 169,2 349,2 374,4 334,8 579,6 6. měsíc 30 17,0 C 187,2 313,2 414,0 316,8 597,6 7. měsíc 31 18,2 C 169,2 334,8 360,0 334,8 583,2 8. měsíc 31 18,8 C 136,8 360,0 316,8 316,8 514,8 9. měsíc 30 13,8 C 86,4 342,0 216,0 230,4 345,6 10. měsíc 31 9,4 C 61,2 270,0 122,4 172,8 205,2 11. měsíc 30 4,0 C 32,4 129,6 50,4 64,8 86,4 12. měsíc 31-0,5 C 21,6 104,4 39,6 43,2 61,2 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ 1. měsíc 31-1,0 C 43,2 43,2 133,2 158,4 2. měsíc 28 1,0 C 72,0 72,0 169,2 183,6 3. měsíc 31 4,0 C 129,6 133,2 262,8 273,6 4. měsíc 30 9,0 C 183,6 176,4 331,2 309,6 5. měsíc 31 14,6 C 284,4 262,8 392,4 352,8 6. měsíc 30 17,0 C 327,6 262,8 388,8 316,8 7. měsíc 31 18,2 C 280,8 270,0 370,8 349,2 8. měsíc 31 18,8 C 230,4 226,8 363,6 360,0 9. měsíc 30 13,8 C 136,8 144,0 295,2 309,6 10. měsíc 31 9,4 C 75,6 90,0 183,6 255,6 11. měsíc 30 4,0 C 36,0 39,6 90,0 115,2 12. měsíc 31-0,5 C 32,4 32,4 82,8 73,6 HODNOCENÍ JEDNOTLIVÝCH ZÓN V OBJEKTU : HODNOCENÍ ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Geometrie (objem/podlah.pl.): Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: 630,0 m3 / 194,25 m2 165,0 kj/(k.m2) 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Průměrné vnitřní zisky: 380 W... odvozeny pro počet osob: 4 a počet bytů: 1 Teplo na přípravu TV: 7920,0 MJ/rok 150

20 Celk. pomocná energie: 2880,0 MJ/rok Celk. elektřina na osvětlení: 11520,0 MJ/rok Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 98,0 % / 98,0 % Název zdroje tepla: (podíl 100,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby/regulace: 90,0 % / 97,0 % Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: 504,0 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené nebo nucené Objem.tok přiváděného vzduchu: 70,0 m3/h Objem.tok odváděného vzduchu: 70,0 m3/h Násobnost výměny při dp=50pa: 4,5 1/h Souč.větrné expozice e: 0,01 Souč.větrné expozice f: 20,0 Účinnost zpětného získávání tepla: 0,0 % Měrný tepelný tok větráním Hv: 31,511 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] U,N [W/m2K] S STĚNA 1NP 14,07 1,140 1,00 0,380 S STĚNA 2NP 32,46 1,120 1,00 0,380 J STĚNA 1NP 24,32 1,140 1,00 0,380 J STĚNA 2NP 25,32 1,120 1,00 0,380 Z STĚNA 1NP 19,56 1,140 1,00 0,380 Z STĚNA 2NP 25,76 1,120 1,00 0,380 V STĚNA 1NP 13,38 1,140 1,00 0,380 V STĚNA 2NP 23,69 1,120 1,00 0,380 STŘECHA 107,4 0,260 1,00 0,240 S 1NP DŘ 1,08 2,400 1,00 1,700 S 1NP DŘ 1,65 2,400 1,00 1,700 S 2NP DŘ 0,54 2,400 1,00 1,700 J 1NP 1,44 1,300 1,00 1,700 J 1NP 3,84 1,300 1,00 1,700 J 1NP 2,4 1,300 1,00 1,700 J 2NP 2,4 1,300 1,00 1,700 J 2NP 3,84 1,300 1,00 1,700 J 2NP 1,44 1,300 1,00 1,700 Z 1NP DŘ 1,26 2,400 1,00 1,700 Z 1NP DVEŘE DŘ 1,68 2,400 1,00 1,700 Z 1NP LUXFER 3,0 3,500 1,00 1,700 Z 2NP LUXFER 2,88 3,500 1,00 1,700 Z 2NP 3,36 1,300 1,00 1,700 V 1NP DVEŘE 3,22 1,300 1,00 1,700 V 1NP 2,4 1,300 1,00 1,700 V 2NP 1,28 1,300 1,00 1,700 V 2NP 1,76 1,300 1,00 1,700 V 2NP 1,92 1,300 1,00 1,700 V 2NP 3,36 1,300 1,00 1,700 Vliv tepelných vazeb bude ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,10 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru Hd: 307,280 W/K 151

21 Měrný tok zeminou u zóny č. 1 : 1. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce: Tepelná vodivost zeminy: 1,5 W/mK Plocha podlahy: 101,18 m2 Exponovaný obvod podlahy: 36,2 m Součinitel vlivu spodní vody Gw: 1,0 Typ podlahové konstrukce: nevytápěný nebo částečně vytápěný suterén Tloušťka suterénní stěny: 0,45 m Tepelný odpor podlahy nad suterénem: 1,37 m2k/w Tepelný odpor podlahy suterénu: 0,11 m2k/w Tepelný odpor suterénních stěn: 0,52 m2k/w Hloubka podlahy suterénu pod terénem: 2,41 m Výška horní hrany podlahy nad terénem: 0,1 m Násobnost výměny vzduchu v suterénu: 0,3 1/h Objem vzduchu v suterénu: 165,0 m3 Plocha vytápěné části suterénu: 0,0 m2 Souč.prostupu mezi interiérem a exteriérem U: 0,372 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 37,605 W/K Kolísání ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 30,567 do 157,708 W/K... stanoveno pro periodické toky Hpi / Hpe: 38,925 / 22,861 W/K Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: 37,605 W/K od 30,567 do 157,708 W/K Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. nevytápěný prostor Název nevytápěného prostoru: garáž Objem vzduchu v prostoru: 40,0 m3 Násobnost výměny do interiéru: 0,0 1/h Násobnost výměny do exteriéru: 0,0 1/h Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] Umístění Stěna ,5 2,560 do interiéru Stěna 300 3,75 1,430 do interiéru Strop 1NP 19,8 1,240 do interiéru Dveře 1,2 2,000 do interiéru Stěna 1NP 6,8 1,140 do exteriéru Vrata 5,52 2,000 do exteriéru Tepelná propustnost Hiu: 74,555 W/K Tepelná propustnost Hue: 18,792 W/K Měrný tok Hiu: 74,555 W/K Měrný tok Hue: 18,792 W/K Parametr b dle EN ISO 13789: 0,201 Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: 15,009 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Ff [-] Fc [-] Fs [-] Orientace S 1NP DŘ 1,08 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever S 1NP DŘ 1,65 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever S 2NP DŘ 0,54 0,67 0,7 1,0 1,0 Sever J 1NP 1,44 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 1NP 3,84 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 1NP 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP 3,84 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih J 2NP 1,44 0,67 0,7 1,0 1,0 Jih Z 1NP DŘ 1,26 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 1NP DVEŘE DŘ 1,68 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 1NP LUXFER 3,0 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ Z 2NP LUXFER 2,88 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ 152

22 Z 2NP 3,36 0,67 0,7 1,0 1,0 Západ V 1NP DVEŘE 3,22 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 1NP 2,4 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP 1,28 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP 1,76 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP 1,92 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ V 2NP 3,36 0,67 0,7 1,0 1,0 Východ Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: Zisk (vytápění): 1889,7 2440,6 4089,5 5276,5 6421,8 6353,7 Měsíc: Zisk (vytápění): 6243,7 6015,7 4792,1 3443,6 1514,7 1161,8 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy: 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: ,511 W/K 354,594 W/K 37,605 W/K 15,009 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 438,719 W/K Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 24,280 1,018 1,890 2,908 0, ,0 21, ,879 0,919 2,441 3,360 0, ,0 16, ,603 1,018 4,089 5,107 0, ,0 13, ,508 0,985 5,276 6,261 0, ,0 6, ,566 1,018 6,422 7,440 0,653 84,2 1, ,716 0,985 6,354 7,339 0,506 0, ,477 1,018 6,244 7,262 0,341 0, ,796 1,018 6,016 7,033 0,255 0, ,233 0,985 4,792 5,777 0,773 70,0 2, ,471 1,018 3,444 4,461 0, ,0 8, ,003 0,985 1,515 2,500 0, ,0 15, ,713 1,018 1,162 2,180 0, ,0 21,540 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Q,int jsou vnitřní tepelné zisky, Q,sol jsou solární tepelné zisky, Q,gn jsou celkové tepelné zisky, Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků, fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: Energie dodaná do zóny po měsících: 108,362 GJ Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 25, ,695 1,459 0,240 27, , ,695 1,200 0,240 21, , ,695 0,998 0,240 18, , ,695 0,816 0,240 10, , ,695 0,672 0,240 3, ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,624 0,240 1, ,695 0,672 0,240 1, , ,695 0,835 0,240 5,073