VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JAN HAVLÍČEK Ing. KAREL SÝKORA BRNO 2016

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 01 ZADÁNÍ, PODKLADY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby Ústav kovových a dřevěných konstrukcí ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student Jan Havlíček Název Vedoucí bakalářské práce Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne 30. 11. 2015 Ocelová konstrukce haly Ing. Karel Sýkora 30. 11. 2015 27. 5. 2016...... prof. Ing. Marcela Karmazínová, CSc. Vedoucí ústavu prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA Děkan Fakulty stavební VUT

Podklady a literatura 1. Prostorové uspořádání haly. 2. ČSN EN 1993 (731401), Navrhování ocelových konstrukcí. 3. Literatura podle doporučení vedoucího bakalářské práce. 4. Odborné publikace v časopisech a sbornících, které se vztahují k řešené problematice, podle doporučení vedoucího bakalářské práce. Zásady pro vypracování Vypracujte návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětí 30 m a 24 m, délky 60 m. Konstrukci navrhněte pro oblast Jihlava. Předepsané přílohy: 1. Technická zpráva obsahující základní charakteristiky navržené konstrukce, požadavky na materiál, spojovací prostředky, montáž a ochranu. 2. Statický výpočet hlavních nosných prvků a částí konstrukce. 3. Výkresová dokumentace obsahující zejména dispoziční výkres, výkres vybraných konstrukčních dílců, charakteristické detaily podle pokynů vedoucího bakalářské práce. 4. Orientační výkaz spotřeby materiálu. Struktura bakalářské/diplomové práce VŠKP vypracujte a rozčleňte podle dále uvedené struktury: 1. Textová část VŠKP zpracovaná podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (povinná součást VŠKP). 2. Přílohy textové části VŠKP zpracované podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (nepovinná součást VŠKP v případě, že přílohy nejsou součástí textové části VŠKP, ale textovou část doplňují).... Ing. Karel Sýkora Vedoucí bakalářské práce

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Vedoucí práce Autor práce POPISNÝ SOUBOR ZÁVĚREČNÉ PRÁCE Ing. Karel Sýkora Jan Havlíček Škola Vysoké učení technické v Brně Fakulta Stavební Ústav Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní obor 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby Studijní program B3607 Stavební inženýrství Název práce Název práce v anglickém jazyce Typ práce Přidělovaný titul Jazyk práce Datový formát elektronické verze Anotace práce Anotace práce v anglickém jazyce Klíčová slova Klíčová slova v anglickém jazyce Ocelová konstrukce haly Steel structure of a hall Bakalářská práce Bc. Čeština Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o rozpětí lodí 30m a 24m, s délkou 60m. Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky uloženými na sloupech. Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy příhradové vaznice. Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava. The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of each aisle is 30m and 24m. Length of hall is 60m. The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns. Lenght of purlins is 12m. Purlins are strut-frame. The structure is designed for the dictrict of Jihlava. hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice hall, steel structure, truss girder, column, purlin

Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o rozpětí lodí 30m a 24m, s délkou 60m. Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky uloženými na sloupech. Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy příhradové vaznice. Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava. Klíčová slova hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice Abstract The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of each aisle is 30m and 24m. Length of hall is 60m. The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns. Lenght of purlins is 12m. Purlins are strut-frame. The structure is designed for the dictrict of Jihlava. Keywords hall, steel structure, truss girder, column, purlin

Bibliografická citace VŠKP Jan Havlíček Ocelová konstrukce haly. Brno, 2016. 93 s., 25 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Karel Sýkora

Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje. V Brně dne 20.4.2016 podpis autora Jan Havlíček

PROHLÁŠENÍ O SHODĚ LISTINNÉ A ELEKTRONICKÉ FORMY VŠKP Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané bakalářské práce je shodná s odevzdanou listinnou formou. V Brně dne 20.4.2016 podpis autora Jan Havlíček

Poděkování: Děkuji Ing. Karlu Sýkorovi za vedení, věcné připomínky a trpělivost, při zpracování bakalářské práce.

Seznam použitých zdrojů: Normy: ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb (2004) ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem (2005) ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem (2005) ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1993-1-8 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: Navrhování styčníků ČSN 01 3483 Výkresy kovových konstrukcí Skripta a publikace: Melcher, Jindřich; Straka, Bohumil. Kovové konstrukce - Konstrukce průmyslových budov. 5., nezm. Vyd. Praha: SNTL, 1985. 217 s. Internetové stránky: http://www.staticstools.eu/index.php?lang=cs http://www.fce.vutbr.cz/kdk/pilgr.m/bo02/bo02_cvi_11.pdf http://www.snehovamapa.cz/ http://www.fce.vutbr.cz/bzk/svarickova.i/pdf/bl05/zat%c3%ad%c5%been%c3%ad%20v%c4%9 Btrem.pdf

Seznam použitých symbolů a značek: A plocha A net plocha oslabeného průřezu C dir součinitel směru větru C season součinitel ročního období C mlt součinitel ekvivalentního konstantního momentu C my součinitel ekvivalentního konstantního momentu C mz součinitel ekvivalentního konstantního momentu E modul pružnosti F v,rd návrhová únosnost šroubu ve střihu F t,ed tahová síla připadající na jeden šroub F t,rd únosnost šroubu G modul pružnosti ve smyku G k,j charakteristická hodnota j-tého zatížení I moment setrvačnosti I y moment setrvačnosti průřezu k ose y I z moment setrvačnosti průřezu k ose z I t moment tuhosti v kroucení I fc moment setrvačnosti tlačené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu I ft moment setrvačnosti tažené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu I w výsečový moment setrvačnosti M b,rd návrhová únosnost v ohybu při klopení M cr pružný kritický moment M y ohybový moment působící kolem osy y M z ohybový moment působící kolem osy z N normálová síla N cr,y pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose y N cr,z pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose z N cr,t pružná kritická síla při vybočení zkroucením N b,rd návrhová únosnost v ohybu přo klopení N urd návrhová únosnost v tahu orůřezu oslabeného dírami pro spoj. Prostředky Q k,1 charakteristická hodnota hlavního proměnného zatížení Q k,i charakteristická hodnota vedlejšího i-tého proměnného zatížení V y posouvající síla ve směru osy y V z posouvající síla ve směru osy z V b,0 výchozí hodnota základní rychlosti větru W el,y elastický průřezový modul k ose y W el,z elastický průřezový modul k ose z W pl,y plastický průřezový modul k ose y plastický průřezový modul k ose z W pl,y a b b c r c pi c pe d d f y f u účinná výška svaru délka haly šířka stojiny součinitel drsnosti terénu součinitel vnitřního tlaku součinitel vnějšího tlaku pro svislé stěny pozemních staveb s pravoúhlým půdorysem šířka haly průměr šroubu mez kluzu pevnost v tahu

h h w i ch i y i z kr k y k z k yy k yz k w k wt l l cr,y l cr,z l cr,t l w n p 1 p 2 p 1 q q b q p s t t w t f u v b w e w i z 0 z max z min ϕ ϕ LT α β γ M0 γ M1 γ M1 δ ε λ y λ z μ μ 1 ξ g ξ j výška haly výška stojiny poloměr setrvačnosti dílčího průřezu poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose y poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose z součinitel terénu součinitel vzpěrné délky součinitel vzpěrné délky součinitel interakce součinitel interakce součinitel vzpěrné délky bezrozměrný parametr kroucení rozpětí vzpěrná délka ve směru osy y vzpěrná délka ve směru osy z vzpěrná délka v kroucení délka svarů počet šroubů rozteč os šroubů ve směru působení síly rozteč os šroubů ve směru působení síly rozteč os šroubů ve směru kolmém na směr působení síly zatížení referenční dynamický tlak maximální hodnota dynamického tlaku zatížení sněhem tloušťka plechu tloušťka stojiny tloušťka pásnice průhyb základní rychlost větru vnější tlak větru vnitřní tlak větru parametr drsnosti terénu maximální výška minimální výška hodnota pro výpočet součinitele vzpěrnosti χ hodnota pro výpočet součinitele klopení χ LT sklan střechy součinitel rpo vzpěrné délky dílčí součinitel únosnosti průřezu kterékoliv třídy dílčí součinitel únosnosti průřezu při posouzení stability prutu dílčí součinitel únosnosti při porušení v tahu přípustný průhyb poměrné přetvoření štíhlost k ose y štíhlost k ose z součinitel únosnosti tvarový součinitel zatížení sněhem bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

ρ σ σ σ h σ d τ τ χ χ LT měrná hmotnost vzduchu normálové napětí kolmé na účinný rozměr svaru normálové napětí rovnoběžné s osou svaru napětí v horních vláknech napětí v dolních vláknech smykové napětí (v účinné rovině průřezu) kolmé na osu svaru smykové napětí (v účinné rovině průřezu) rovnoběžné s osou svaru součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení součinitel klopení

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL SEZNAM DOKUMENTACE 01 Zadání, podklady 15 xa4 02 Technická zpráva 6 xa4 03 Statický výpočet 64 xa4 04 Výkaz materiálu 8 xa4 05 Výkresová dokumentace 25 xa4

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 02 TECHNICKÁ ZPRÁVA

Obsah 1. Zadání... - 1-2. Popis konstrukce... - 1-2.1. Střešní plášť... - 1-2.1.1 Popis konstrukce... - 1-2.1.2. Přípoj... - 1-2.2. Vaznice... - 2-2.2.1. Popis konstrukce... - 2-2.2.2. Spoje... - 2-2.3. Vazník... - 2-2.3.1. Popis konstrukce... - 2-2.3.2. Spoje... - 3-2.4. Ztužidla... - 3-2.4.1. Příčné střešní ztužidlo... - 3-2.4.2. Příčná ztužidla mezi vaznicemi... - 3-2.4.3. Podélné střešní ztužidlo... - 3-2.4.4. Okapové ztužidlo... - 3-2.4.5. Stěnové ztužidlo... - 4-2.5. Příčná vazba... - 4-2.5.1 Sloup... - 4-3. Povrchová úprava... - 4-4. Montáž... - 4-5. Závěr... - 4 -

TECHNICKÁ ZPRÁVA 1. Zadání Cílem bakalářské práce je návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětích 30m a 24m, délky 60m. Jedná se o objekt skladovací. Konstrukce je umístěna v Jihlavě. 2. Popis konstrukce Řešená dvoulodní halová konstrukce má osové rozpětí 30m a 24m (celkem54m), délku 60m. Jako základní výšková rovina je uvažována výška podlahy, která je zároveň i výškou přilehlého terénu. Reálně je konstrukce rozšířena o osovou vzdálenost sloupů a plášť, tzn. celková šířka konstrukce je 54,910m, délka 60,840m a výška od základní roviny je 9,576m. Zastavěná plocha je 3340,5m 2. Střecha je sedlová ve sklonu 5. Střešní plášť je uložen na vaznicích o rozpětí 12m, které odpovídá vzdálenosti příčných vazeb. Vaznice jsou uvažovány kloubově uložené na vaznících v osové vzdálenosti 3m, jsou příhradové s přímopásovým horním i dolním pásem. Vazník je příhradový, s rozpětím 30m v jedné lodi a 24 v druhé lodi. Hlavní sloupy a vazník tvoří příčnou vazbu. Sloupy jsou v příčném směru (rovina příčné vazby) vetknuté a v podélném směru kloubově uložené (není výrazně bráněno pootočení). Vazníky jsou na sloupy uloženy kloubově. Prostorová tuhost celé konstrukce je zajištěna příčnými ztužidly, která přenáší podélné účinky do základové konstrukce, okapovými ztužidly, podélnými ztužidly. Výpočet vnitřních sil prutů vazníků a vaznic byl proveden programem SCIA Engineer nejdříve ve 2D (ověřeno ručně), po návrhu průřezů prutů byla celá nosná konstrukce vymodelována ve 3D. Konstrukce ve 3D byla ověřena novým výpočtem. Byla zjištěna dobrá shoda s předchozími výpočty. 2.1. Střešní plášť 2.1.1 Popis konstrukce Střešní plášť zvolen sendvičový panel KINGSPAN KS 1000RW 120 s tloušťkou jádra 120mm a maximální tloušťkou 155mm, uložen prostě. Únosnost panelů byla porovnána se zatížením stálým a sněhem, s účinky sání větru. 2.1.2. Přípoj Pomocí závitotvorných prvků JZ2 6.3x150V16 dle příručky výrobce. Upevnění EJOT. Dle doporučeného rozmístění upevňovacích prvků Standard. - 1 -

TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.2. Vaznice 2.2.1. Popis konstrukce Vaznice je navržena jako příhradová o rozpětí 12m (s ohledem na vzdálenost příčných vazeb). Vaznice jsou kloubově uložené na vazník, v osové vzdálenosti 3m. Vaznice je přímopásová. Výška vaznice je 1m. Horní pás je pootočen tak, aby tvořil podporu střešnímu plášti. Je proveden z uzavřeného ocelového profilu (jäckle) 60x120x6mm. Průřez je průběžný s teoretickou délkou 12m. Dolní pás je proveden z uzavřeného profilu 60x120x5mm. Krajní pruty dolního pásu vaznice nejsou vymodelovány ve 3D, ale budou připojeny pomocí oválného otvoru. Diagonály jsou provedeny z uzavřeného profilu 30x60x2mm 2.2.2. Spoje Diagonály jsou připojeny k pásům koutovým svarem s účinnou výškou 5mm. Vaznice jsou připojeny na vazník šroubovým spojem. 2.3. Vazník 2.3.1. Popis konstrukce Vazníky jsou navrženy jako příhradové o rozpětí 30m a 24m. Pro oba vazníky jsou použity prvky stejných průřezů. Osová vzdálenost vazníků je 12m. Vazník je tvořen příhradovou soustavou se svislicemi s osovou vzdáleností 3m. Uložení na sloupy je provedeno u horních pásů. Zatěžovací šířka středních vazníků je 12m. Zatěžovací šířka krajních vazníků je 6,42m. Výška vazníku je v uložení na sloup 2,088m a uprostřed rozpětí 3,4m. Horní pás přímopásový se sklonem 5, je tvořen dvěma profily L 140x12mm, s rámovými spojkami ve třetinách. Vaznice spolu s příčnými ztužidly zkracují vzpěrné délky horních pásů vazníku ve střešní rovině. Dolní pás je tvořen dvěma profily L 120x12mm, s rámovými spojkami ve třetinách od styčníků (tj. osově 1m). Dolní pás je připojený ke sloupům (není vymodelováno v 3D), pomocí oválného otvoru. Dolní pás je zajištěn v podélném směru konstrukce podélným ztužidlem, vždy v polovině rozpětí. Diagonály jsou tvořeny dvěma profily. Krajní dva jsou z profil 2L100x12, ostatní jsou z profilu 2L 80x80x8 s rámovými spojkami ve třetinách. Svislice jsou tvořeny dvojitým profilem L80x80x8. Vazník je rozdělen na 3 montážní díly s ohledem na přepravu. Části jsou k sobě připojeny šroubovým spojem. - 2 -

TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.3.2. Spoje Přípoj diagonál a svislic k pásům je navržen pomocí styčníkových plechů přivařených k profilům pásů koutovými svary. Přehled přípojů v tabulce. účinná výška [mm] délka svaru u přilehlé příruby úhelníku [mm] délka svaru u odstávající příruby úhelníku [mm] první dvě krajní diagonály 8 120 200 ostatní diagonály 5 80 100 svislice 5 50 60 Přípoj montážní diagonály je proveden šroubový, pomocí 3ks šroubů na každém konci diagonály. Použity šrouby M16 5.6. Přípoj dolního pásu je proveden pomocí příložek a šroubů M12 5.6. Horní pás je spojen pomocí čelní desky o rozměrech 312 a 160mm. Šrouby M16 5.6. 2.4. Ztužidla Prostorová tuhost haly je zajištěna systémem střešních a stěnových ztužidel. Stěnová ztužidla musí navazovat na příčná střešní ztužidla. 2.4.1. Příčná střešní ztužidla Ve střeše jsou umístěna dvě střešní ztužidla v krajních polích s osovou vzdáleností 42m. Přebírají zatížení z čelní stěny přes mezisloupek a vaznici. Zabezpečují i horní pás vazníku prostřednictvím vaznic. Ztužidla jsou příhradová. Jeden pás je tvořen horním pásem vazníku, jako svislice slouží horní pás vaznice. Diagonály jsou navrženy pouze na působení v tahu. Diagonály jsou navrženy z profilu L 50x5mm. Vložený pás příčného ztužidla z profilu L70x70x7mm 2.4.2. Příčná ztužidla mezi vaznicemi Příčná ztužidla mezi vaznicemi zajišťují polohu horních i spodních pásů vaznic uprostřed rozpětí z profilu L 70x7mm, v úrovni horního pásu vaznic. 2.4.3. Podélná ztužidla ve svislé rovině Prochází ve vrcholu střechy obou lodí. Je navrženo z vaznic se vzpěrkou ke spodnímu pásu vazníku. Spodní pás vaznice je v těchto místech oproti běžné vaznici z uzavřeného průřezu 60x120x6mm. Vzpěrka zajišťující stabilitu spodního pasu je tvořen profilem L 100x6mm. 2.4.4. Okapové ztužidlo Je navrženo podél stěn objektu mezi okapovou a první mezilehlou vaznicí jako příhradovina. Přenáší účinky větrů v příčném směru a spolu s příčnými ztužidly stabilizuje vaznice. - 3 -

TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.4.5. Příčné stěnová ztužidla Příčná stěnová ztužidla jsou navržena ve stěnách objektu A, B, C. mezilehlé. Jejich osová vzdálenost je 48m a navazují na příčná střešní ztužidla. Diagonály jsou spojeny v místě křížení. 2.5. Příčná vazba Příčnou vazbu tvoří vetknuté sloupy v příčném směru a vazníky s nimi kloubově připojené. Rozpětí vazníků je 30m a 24m. 2.5.1 Sloup Sloup je tvořen profilem HEB 600 a posuzuje se na maximální návrhové účinky tlaku a ohybu. Vzpěrné délky krajních sloupů jsou v podélném směru zajištěny paždíky a příčnými stěnovými ztužidly. 3. Povrchová úprava Všechny prvky budou opatřeny nátěrem proti korozi a požáru v souladu s ČSN EN 1993-1-2. Konstrukce bude opatřena při výrobě základním nátěrem, poté konečným nátěrem tvořící finální vzhled. Po dokončení montáže všech prvků je nutné nátěr zkontrolovat a opravit případné nedostatky. 4. Montáž Při montáži ocelové konstrukce musí být dodrženy tolerance předepsané. Jednotlivé prvky budou sestaveny v dílně a přepraveny na stavbu. Před montáží je třeba zkontrolovat všechny prvky a montáž provádět tak, aby byla vždy zajištěna stabilita konstrukce. Tzn. sloupy musí být kotveny lany až do doby, než se stanou součástí konstrukce. První sloup se vztyčí A1, poté A2 a propojí se pomocí příčného stěnového ztužidla. Další se vztyčí sloup B1 a B2 a zajistí se příčným stěnovým ztužidlem. Poté se sloupy postupně osadí vazníky a příčným střešním ztužidlem. dále další příčné vazby. Spoje musí být provedeny podle odpovídajících norem. 5. Závěr Výpočtový model byl proveden v programu Scia Engineer. Rozhodující prvky a přípoje byly posouzeny ručně. - 4 -

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 03 STATICKÝ VÝPOČET

Obsah BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY...- 1 - INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES...- 1-1. Úvod...- 1-2. Zatížení...- 2-2.1. Stálé...- 2-2.1.1. Střešní plášť...- 2-2.2. Proměnné...- 3-2.2.1. Zatížení sněhem...- 3-2.2.2. Zatížení větrem...- 4-3. Vaznice...- 7-3.1. Geometrie...- 7-3.2. Vlastní tíha...- 7-3.3. Rekapitulace zatížení...- 8-3.4. Kombinace...- 9-3.5 Vnitřní síly...- 10-3.6. Návrh a posudek průřezů...- 13-3.6.1. Horní pás... - 13-3.6.2. Dolní pás...- 15-3.6.3. Diagonály...- 17-3.7. II. Mezní stav: Průhyb...- 19-4. Vazník...- 20-4.1. Geometrie...- 20-4.2. Vlastní tíha...- 20-4.3. Rekapitulace zatížení...- 21-4.4. Kombinace...- 22-4.5. Vnitřní síly...- 23-4.6. Návrh a posudek průřezů...- 26-4.6.1. Horní pás... - 26-4.6.1.1. Posudek...- 26-4.6.1.2. Šroubový spoj...- 28 -

4.6.2. Dolní pás...- 29-4.6.2.1. Posudek...- 29-4.6.2.2. Šroubový spoj...- 31-4.6.3. Diagonála...- 33-4.6.3.1. Posudek...- 33-4.6.3.2. Šroubový spoj...- 36-4.6.3.2. Svary...- 37-4.7. II Mezní stav: Průhyb...- 41-5. Podélné ztužidlo...- 42-5.1. Geometrie...- 42-5.2. Posudek horního pásu...- 42-5.3. Posudek dolního pásu...- 44-5.4. Posudek diagonály...- 46-5.5.Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku... - 48-6. Příčná vazba...- 49-6.1. Geometrie...- 49-6.2. Statické schéma příčné vazby...- 49-6.3. Vnitřní síly pro dimenzování...- 49-6.4. Dimenzování...- 50-6.5. II. Mezní stav...- 55-7. Příčné ztužidlo...- 56-7.1. Geometrie...- 56-7.2. Diagonály...- 56-7.3. Vložený pás příčného ztužidla (DP)...- 56-8. Okapové ztužidlo...- 58-8.1.Geometrie...- 58-8.2. Diagonály...- 58-9. Stěnové ztužidlo...- 60-9.1.Geometrie...- 60-9.2. Diagonály...- 60 -

1. Úvod Návrh skladovací dvoulodní haly s rozpětím lodí 30m a 24m, délkou 60m a výškou hřebenu vyšší haly 9,312. Hala je umístěna v lokalitě Jihlava. Orientační prostorové schéma znázorněno na obrázku. Půdorysné znázornění viz. výkresová dokumentace Půdorys. - 1 -

2. Zatížení 2.1. Stálé 2.1.1. Střešní plášť -střešní plášť KINGSPAN KS 1000 RW 120 -tloušťka jádra d=120mm -celková tloušťka D=155mm -max q k sníh = 1,467kN/m 2 interpolace 1,25kN/m 2...3,89m 1,47kN/m 2..3,40m > 3m 1,50kN/m 2..3,33m maximální rozpětí vaznic při zatížení sněhu 1,47kN/m 2 = 3,40m, při prostém uložení střešního pláště -max. q k sání = 2,821kN/m 2 interpolace 2,75kN/m 2...3,44m 2,82kN/m 2...3,40m > 3m 3,00kN/m 2...3,28m maximální rozpětí vaznic při zatížení sáním 2,82kN/m 2 = 3,40m, při prostém uložení střešního pláště Zatížení stálé pro KINGSPAN KS 1000 RW 120 13,15kg/m 2 = 0,129kN/m 2-2 -

2.2. Proměnné 2.2.1. Zatížení sněhem -kce je umístěná v Jihlavě sněhová oblast II Z www.snehovamapa.cz, podle ČHMÚ s k = 1,32 (viz obr), pro výpočet použita normativní tabulka, kde s k = 1,5 charakteristická hodnota s k = 1,5 součinitel expozice C e = 1,0 tepelný součinitel C t = 1,0 tvarový součinitel u 1 = 0,8 (pro 0 α 30 ) - 3 -

2.2.2. Zatížení větrem Základní rychlost větru součinitel směru větru C dir = 1,0 součinitel ročního období C season =1,0 základní rychlost větru V b,0 = 25m/s Střední rychlost větru součinitel drsnosti terénu součinitel terénu Turbulence větru - 4 -

Maximální dynamický tlak Tlak větrů na povrchy Oblast Tlaky na povrchy - 5 -

Oblast Tlaky na povrchy - 6 -

3. Vaznice -příhradová, horní i dolní pás přímopásový -model prostý, na okrajích kloubově uložený, model dle 3.1. Geometrie -ve skutečnosti je dolní pás dotažen až k stojině příhradové kce vazníku -rozpětí vaznice 12m, výška 1m -vaznice v osových vzdálenostech 3m => zatěžovací šířka 3m 3.1. Geometrie 3.2. Vlastní tíha Horní pás Profil jäckle 60x120x6 Hmotnost Dolní pás Profil jäckle 60x120x5 Hmotnost Diagonály - 7 -

3.3. Rekapitulace zatížení Stálé Vlastní tíha Střešní plášť - -zatěžovací šířka 3m Proměnné zatížení Sníh - -zatěžovací šířka 3m Vítr - - (vážený průměr) -zatěžovací šířka 3m Vážený průměr zatížení vaznice sáním větru a) b) c) d) e) - 8 -

3.4. Kombinace Zatěžovací stavy Souč. kn/m Zat. Šíř. (kn/m) ZŠ ZS1 vl. tíha 1,35 - - - ZS2 vl. tíha 1,00 - - - ZS3 stř. plášť 1,35 0,129 3 0,387 ZS4 stř. plášť 1,00 0,129 3 0,387 ZS5 sníh 1,50 1,400 3 4,200 ZS6 vítr tlak 0,90 0,065 3 0,195 ZS7 vítr sání 1,50-0,533 3 1,599-9 -

3.5 Vnitřní síly STATICKÝ VÝPOČET -vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2 CO1 -vlastní tíha viz. kapitola. 3.2. -vlastní tíha reálně CO2 -vlastní tíha viz. kapitola 3.2. -vlastní tíha reálně - 10 -

Kontrola vnitřních normálových sil CO1 -průsečná metoda Reakce - 11 -

3.6. Návrh a posudek průřezů 3.6.1. Horní pás -navržen profil jäckle 60x120x6 -horní pás odkloněn o 5 kvůli podpoře střešního pláště, ve výpočtu zanedbáno Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 35,67% -ve směru z 35,67% - 13 -

Tah 6,69% - 14 -

3.6.2. Dolní pás -navržen profil jäckle 60x120x5 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 9,80% -ve směru z 90,55% - 15 -

Tah 34,44% - 16 -

3.6.3. Diagonály -navržen profil jäckle 30x60x2 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 74,12% -ve směru z 50,02% - 17 -

Tah 26,61% - 18 -

3.7. II. Mezní stav: Průhyb Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální průhyb pro vaznici Výpočet průhyb Sciou -maximální průhyb vaznice -v odpovídajícím místě průhyb vazníku Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav. - 19 -

4. Vazník -příhradový, horní pás přímopásový, dolní pás přímopásový -rozpětí vazníku od 2,088m (v podpoře), do 3,4m (ve středu), osově souměrný, patrno z geometrie -rozdělen na 3 části, kvůli transportu, přibližně ve třetinách (viz. příloha výrobní výkres vazníku) 4.1. Geometrie 4.2. Vlastní tíha Horní Pás -profil 2L 140x140x12 Dolní Pás -profil 2L 120x120x12 Diagonály a svislice Svislice profil 2L 80x80x8 Diagonály profil 2L 100x100x12, 2L 80x80x8-20 -

4.3. Rekapitulace zatížení Stálé Vlastní tíha Střešní plášť -zatížení vjednom styčníku vazníku Vaznice -vlastní tíha Proměnné zatížení Sníh -plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m Vítr -plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m (tlak) - 21 -

4.4. Kombinace Zatěžovací stavy Souč. Zat. plocha kn/m 2 (kn/m 2 ) zp ZS1 vl. tíha 1,35 - - - ZS2 vl. tíha 1,00 - - - ZS3 stř. plášť 1,35 36 0,129 4,644 ZS4 stř. plášť 1,00 36 0,129 4,644 ZS5 vl. t. vce. 1,35 - - 3,750 ZS6 vl. t. vce 1,00 - - 3,750 ZS7 sníh 1,50 36 1,2 43,200 ZS8 vítr tlak 0,90 36 0,065 2,340 ZS9 vítr sání 1,50 36-0,533-19,188-22 -

4.5. Vnitřní síly STATICKÝ VÝPOČET -vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2 CO1 -vlastní tíha viz. kapitola. 4.2. -vlastní tíha reálně CO2 -vlastní tíha viz kapitola 4.2. -vlastní tíha reálně - 23 -

4.6. Návrh a posudek průřezů 4.6.1. Horní pás -navržen složený profil 2L 140x140x12 s mezerou 10mm -ve střešní rovině zajištěn vaznicemi, v rovině vazníku diagonálami -vzpěrná délka 3,012m (pro y,z) 4.6.1.1. Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 87,80% -ve směru z 73,17% - 26 -

Tah 11,79% - 27 -

4.6.1.2. Šroubový spoj Spoj v tahu -spoj kategorie D Nepředpjaté šroubové spoje -navržené šrouby 5.8 M16 61,99% - 28 -

4.6.2. Dolní pás -navržen složený profil 2L 120x120x12 s mezerou 10mm 4.6.2.1. Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 13,07% -ve směru z 82,07% - 29 -

Tah 75,20% - 30 -

4.6.2.2. Šroubový spoj -spoj kategorie A spoje namáhané ve střihu a otlačení -navržené šrouby 5.8 M12 STATICKÝ VÝPOČET Únosnost spoje Posouzení oslabeného průřezu 94,32% Plocha příložek 89,18% Únosnost v otlačení Tlaková síla přenesena kontaktem Pro šrouby na konci Vnitřní šrouby - 31 -

- 32 - STATICKÝ VÝPOČET

4.6.3. Diagonála STATICKÝ VÝPOČET -diagonály jsou tvořeny dvěma typy průřez: 2L 100x100x12;10 a 2L80x80x8;10 4.6.3.1. Posudek Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu na max N -ve směru y 94,89% -ve směru z 60,83% - 33 -

Vzpěrná únosnost prutu na max L -ve směru y 51,01% -ve směru z 26,02% - 34 -

Vzpěrná únosnost svislice na max N/L -ve směru y 46,25% -ve směru z 26,20% - 35 -

4.6.3.2. Šroubový spoj -spoj kategorie A spoje namáhané ve střihu a otlačení -navržené šrouby 5.8 M16 STATICKÝ VÝPOČET Únosnost spoje Posouzení oslabeného průřezu 94,32% Únosnost v otlačení Pro šrouby na konci - 36 -

4.6.3.2. Svary -svary dimenzovány na maximální osovou sílu, působící v diagonále -v členěném průřezu se rozdělí síla rovnoměrně do obou úhelníků Diagonála 1 -protože není úhelník souměrný, rozdělí se tato síla na sílu do přiléhajícího ramene F w1 a na sílu u odstávajícího ramene F w2 -účinná výška svaru je 8mm Potřebná délka svaru Profil L 100x100x12 -síla nepůsobí v rovině svarů, což vyvolává moment a přídavné napětí na svaru -rameno momentu je polovina odstávající příruby S235 -pro přídavné momenty zvětšíme svary a posoudíme znovu -moment se rozdělí mezi oba svary v poměru tuhostí, jestlikož mají stejné a, je poměr tuhostí poměr délek svarů Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity - 37 -

Únostnost svaru Profil L 80x80x8 Diagonála 2 S235 -účinná výška svaru je 5mm Potřebná délka svaru Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity - 38 -

Únostnost svaru Svislice Profil L 80x80x8 S235 -účinná výška svaru je 5mm Potřebná délka svaru Podélné smykové napětí Napětí vlivem excentricity - 39 -

Únostnost svaru - 40 -

4.7. II Mezní stav: Průhyb STATICKÝ VÝPOČET Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální průhyb pro vazník Zjednopdušený ruční výpočet: Zatížení vazníku Poloha těžiště vazníku: Moment setrvačnosti vazníku Průhyb vazníku: Skutečný průhyb bude menší, protože počítáme s momentem setrvačnosti nad podporou. Reálně je moment setrvačnosti proměnný po délce prvku. Průhyb vazníku vypočítaný sciou=70,5mm (z 3D modelu, tzn. že můžeme ještě odečíst posun v rámci celého rámu) Vaznice vyhoví i pro II mezní stav - 41 -

5. Podélné ztužidlo -probíhá hřebenem střešní konstrukce -zajišťuje spodní pás vazníku proti vybočení a jeho polohu při montáži 5.1. Geometrie -ztužidlo je navrženo jako vaznice se zesíleným spodním pasem, a prutem zajišťující spodní pás vazníku -rozpětí 12m 5.2. Posudek horního pásu -navržen profil jäckle 60x120x6 (stejný jako vaznice) -tlaková síla zvýšena na 138,420kN -tahová síla zvýšena na 99,710kN Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 37,31% - 42 -

-ve směru z 98,33% Tah 22,10% - 43 -

5.3. Posudek dolního pásu -navržen profil jäckle 60x120x6 (oproti vaznici zesílený) Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa STATICKÝ VÝPOČET průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 31,42% -ve směru z 82,78% - 44 -

Tah 28,74% - 45 -

5.4. Posudek diagonály -navržen profil jäckle 30x60x2(stejný jako u vaznice) Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa STATICKÝ VÝPOČET průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 80,21% -ve směru z 54,12% - 46 -

Tah 29,85% - 47 -

5.5.Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku -L 100x100x6 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu 73,02% Tah 28,33% - 48 -

6. Příčná vazba -příčnou vazbu tvoří vazníky podepřené vetknutými sloupy 6.1. Geometrie -základní rozměry příčné vazby 6.2. Statické schéma příčné vazby -sloupy jsou vetknuté -vazníky uloženy kloubově -sloupy HEB 600 S235 -vazník druhé lodi uložen stejně 6.3. Vnitřní síly pro dimenzování -vnitřní síly jsou získané z 3D modelu v programu SCIA Engineer -vybrány jsou nejméně příznivé kombinace -sloupy vnitřní a vnější N [kn] Vnitřní síly M [knm] Vnitřní Vnější max M -816,760-130,500 max N -819,920-100,730 max M -423,200-193,020 max N -438,400-156,530-49 -

6.4. Dimenzování Vzpěrné délky v rovině vazby Kritické délky Souč. vzpěrné délky v rovině vazby Vzpěrné délky v rovině vazby Souč. vzpěrné délky z roviny vazby Vzpěrné délky z roviny vazby Zatřídění průřezu (vnitřní) Materiál S450 f y =440MPa Pásnice Stojina Napětí v horních vláknech průřez I. třídy Napětí v dolních vláknech Štíhlost průřez I. třídy Vzpěrná únosnost prutu -ve směru y 15,00% - 50 -

-ve směru z 27,03% Zkroucení 16,34% - 51 -

Souřadnice středu smyku (vztažená k těžišti průřezu) Únosnost na klopení -ve směru y 16,30% Bezrozměrný parametr kroucení Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu Aproximace pro z j - 52 -

Parametr nesymetrie průřezu -ve směru z 14,65% Bezrozměrný parametr kroucení Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu Aproximace pro z j - 53 -

Parametr nesymetrie průřezu Kombinace ohybu a osového tlaku - 54 -

6.5. II. Mezní stav STATICKÝ VÝPOČET Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální vodorovný posun pro konec sloupu u jednopodlažních budov Výpočet průhyb Sciou Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav. - 55 -

7. Příčné ztužidlo 7.1. Geometrie -diagonály přenáší jenom tah, při působení tlakových sil vybočí a nebudou uvažovány -ztužidlo je příhradové, spodní pás tvořen prutem speciálně určeným pro tuto funkci, který zároveň brání vybočení horních pásů vaznic v polovině, horní pás tvoří horní pás vazníku, výška příhradoviny je 6m -geometrie patrna z obrázku 7.2. Diagonály -profil L 50x50x5 -působící jen v tlaku -max N=65,870kN -plocha průřezu A=0,0004803m 2 Tah 58,36% 7.3. Vložený pás příčného ztužidla (DP) -profil L70x70x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 88,03% - 56 -

Tah 28,643% - 57 -

8. Okapové ztužidlo -probíhá ve střešní rovině kolem okapů -umožňuje opření horních konců mazisloupků -příhradová s podporou na hlavních sloupech budovy 8.1.Geometrie -délka pole příhradoviny 12m, výška 3,011. Diagonály délky 4,239 -horní a spodní pás je zároveň horní pás vaznic, posudek viz. 3.6.1. 8.2. Diagonály -profil L 75x75x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 92,71% - 58 -

Tah 22,84% - 59 -

9. Stěnové ztužidlo -konstrukce obsauje dvě stěnová ztužidla v krajních polích konstrukce -tvoří je příhradová konstrukce mezi dvěma sloupky, navařené na mezisloupí (zkrácení vzpěrné délky) 9.1.Geometrie 9.2. Diagonály -ztužidlo je z profilu L 70x70x7 Zatřídění průřezu S235 fy=235mpa průřez III. třídy Vzpěrná únosnost prutu 69,87% - 60 -

Tah 5,96% - 61 -

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 04A ORIENTAČNÍ VÝKAZ MATERIÁLU

Orientační výkaz materiálu VAZNICE položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 60x120x6 1,92E-03 12,000 1 180,864 80 14469 2 DP 60x120x5 1,64E-03 17,200 1 220,893 80 17671 3 Diagonála 30x60x2 3,34E-04 19,450 1 50,996 80 4080 hmotnost celkem 452,753 36220 VAZNÍK 30 položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 2L 140x140x12 6,48E-03 15,057 2 1531,839 6 9191 2 DP 2L 120x120x12 5,51E-03 15,000 2 1297,134 6 7783 3 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,654 2 260,565 6 1563 4 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,978 2 283,669 6 1702 5 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3,978 2 153,264 6 920 6 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 4,340 4 334,421 6 2007 7 Svislice 1 2L 80x80x8 2,45E-03 2,350 2 90,540 6 543 8 Svislice 2 2L 80x80x8 2,45E-03 2,612 2 100,635 6 604 9 Svislice 3 2L 80x80x8 2,45E-03 2,875 2 110,767 6 665 10 Svislice 4 2L 80x80x8 2,45E-03 3,137 2 120,862 6 725 11 Svislice 5 2L 80x80x8 2,45E-03 3,400 1 65,497 6 393 hmotnost celkem 4349,193 26095 1/3

PODÉLNÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 60x120x6 1,92E-03 12,000 1 180,864 3 543 2 DP 60x120x6 1,92E-03 12,400 1 186,893 3 561 3 Diagonála 1 30x60x2 3,34E-04 19,450 1 50,996 3 153 4 Stab. DP L 100x100x6 1,18E-03 3,394 2 62,824 3 188 hmotnost celkem 481,577 1445 SLOUP položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Sloup HEB 600 2,70E-02 8,000 1 1695,600 18 30521 hmotnost celkem 1695,600 30521 Orientační výkaz materiálu VAZNÍK 24 položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 HP 2L 140x140x12 6,48E-03 12,045 2 1225,410 6 7352 2 DP 2L 120x120x12 5,51E-03 12,000 2 1037,707 6 6226 3 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,654 2 260,565 6 1563 4 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,978 2 283,669 6 1702 5 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3,978 2 153,264 6 920 6 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 4,340 2 167,211 6 1003 7 Svislice 1 2L 80x80x8 2,45E-03 2,350 2 90,540 6 543 8 Svislice 2 2L 80x80x8 2,45E-03 2,612 2 100,635 6 604 9 Svislice 3 2L 80x80x8 2,45E-03 2,875 2 110,767 6 665 10 Svislice 4 2L 80x80x8 2,45E-03 3,137 1 60,431 6 363 hmotnost celkem 3490,198 20941 2/3

OKAPOVÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 75x75x7 1,01E-03 4,239 4 134,436 10 1344 hmotnost celkem 134,436 1344 STĚNOVÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 70x70x7 9,40E-04 6,325 8 373,258 4 1493 hmotnost celkem 373,258 1493 CELKOVÁ HMOTNOST KONSTRUKCE 120324 Orientační výkaz materiálu PŘÍČNÉ ZTUŽIDLO položka část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 1 Diagonála L 50x50x5 4,80E-04 8,502 18 577,000 2 1154 2 Vložený pás L 70x70x7 9,40E-04 30,115 1 222,148 2 444 3 Vl. p. ost L 70x70x7 9,40E-04 30,115 1 222,148 3 666 hmotnost celkem 1021,295 2265 3/3

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL 04B PODROBNÝ VÝKAZ MATERIÁLU VAZNÍKU

Výkaz materiálu pro vazník VAZNÍK pozice část profil plocha délka ks/prvek kg/prvek celkem ks celkem kg 010 Horní Pás 2L 140x140x12 6,48E-03 8,500 2 864,756 864,8 011 Dolní Pás 2L 120x120x12 5,51E-03 7,500 2 648,567 648,6 012 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,155 2 224,981 225,0 013 Diagonála 1 2L 100x100x12 4,54E-03 3,480 2 248,157 248,2 014 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3,565 2 137,352 137,4 015 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3,925 2 151,222 151,2 016 Diagonála 2 2L 80x80x8 2,45E-03 3,970 2 152,955 153,0 017 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2,210 2 85,146 85,1 018 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2,380 2 91,696 91,7 019 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2,640 2 101,713 101,7 020 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 2,905 2 111,923 111,9 021 Svislice 2L 80x80x8 2,45E-03 3,170 1 61,067 61,1 022 2L 140x140x12 6,48E-03 0,250 2 25,434 25,4 023 Dolní Pás 2L 120x120x12 5,51E-03 7,150 2 618,301 618,3 024 Horní Pás 2L 140x140x12 6,48E-03 6,653 2 676,799 676,8 hmotnost celkem 4200,069 4200,1 1/3

Výkaz materiálu pro vazník pozice část-plech výška [mm] šířka [mm] tloušťka [mm] Objem [m 2 ] kg/prvek celkem ks celkem kg 100 Styč. Plech 285,0 685,0 12,0 0,0023427 18,390 2 36,8 101 Styč. Plech 350,0 650,0 12,0 0,00273 21,431 2 42,9 102 Styč. Plech 245,0 435,0 12,0 0,0012789 10,039 2 20,1 103 Styč. Plech 280,0 510,0 12,0 0,0017136 13,452 2 26,9 104 Styč. Plech 245,0 405,0 12,0 0,0011907 9,347 1 9,3 105 Styč. Plech 225,0 120,0 12,0 0,000324 2,543 4 10,2 106 Styč. Plech 245,0 120,0 12,0 0,0003528 2,769 4 11,1 107 Styč. Plech 20,0 120,0 12,0 0,0000288 0,226 1 0,2 108 Spojka 96,0 96,0 12,0 0,00011059 0,868 20 17,4 109 Spojka 116,0 116,0 12,0 0,00016147 1,268 18 22,8 110 Vynechaná pozice 0 0,000 0,0 111 Plech 70,0 290,0 10,0 0,000203 1,594 20 31,9 112 Šroub. Spoj. DP 60,0 640,0 12,0 0,0004608 3,617 4 14,5 113 Šroub. Spoj. DP 200,0 640,0 12,0 0,001536 12,058 2 24,1 114 Šroub. Spoj. DP 80,0 640,0 12,0 0,0006144 4,823 6 28,9 115 Vynechaná pozice 0 0,000 0,0 116 Přípoj sloup 300,0 410,0 12,0 0,001476 11,587 1 11,6 117 Přípoj sloup 200,0 300,0 30,0 0,0018 14,130 1 14,1 118 Přípoj sloup 400,0 300,0 30,0 0,0036 28,260 1 28,3 119 Přípoj sloup 40,0 300,0 4,0 0,000048 0,377 1 0,4 120 Šroub. Spoj. HP 190,0 160,0 10,0 0,000304 2,386 2 4,8 121 Šroub. Spoj. HP 40,0 160,0 10,0 0,000064 0,502 8 4,0 122 Šroub. Spoj. HP 40,0 160,0 12,0 0,0000768 0,603 2 1,2 hmotnost celkem 160,270 361,4 2/3

Výkaz materiálu pro vazník pozice část profil délka [mm] kg/100ks celkem ks celkem kg 12000 Šroubový spoj DP Matice 1,020 64 0,7 12001 Šroubový spoj DP Podložka 0,627 64 0,4 12045 Šroubový spoj DP M12 45,0 5,220 32 1,7 12055 Šroubový spoj DP M12 55,0 5,950 32 1,9 16000 Šroubový spoj HP 2,030 4 0,1 16001 Šroubový spoj HP 1,130 4 0,0 16020 Šroubový spoj HP M16 20 6,550 4 0,3 16000 Šroub. spoj. dia. Matice 2,030 6 0,1 16001 Šroub. spoj. dia. Podložka 1,130 6 0,1 16025 Šroub. spoj. dia. M16 25,0 7,210 6 0,4 16000 Příp. DP-sloup Matice 2,030 2 0,0 16001 Příp. DP-sloup Podložka 1,130 2 0,0 16025 Příp. DP-sloup M16 7,210 2 0,1 20000 Uložení sloup 3,96 2 0,1 20001 Uložení sloup 1,72 2 0,0 20065 Uložení sloup M20 65,0 21,4 2 0,4 hmotnost celkem 70,347 6,4 Hmotnost všech dílců 4567,8 1% svarů 45,7 CELKOVÁ HMOTNOST VAZNÍKU 4613,5 3/3