VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF METAL AD TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVÍ HALA THE MULTI-PURPOSE SPORTS HALL BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JA MALEŇÁK Ing. MICHAL ŠTRBA, Ph.D. BRO 015

VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF METAL AD TIMBER STRUCTURES ČÁST A ÚVODÍ DOKUMET BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JA MALEŇÁK Ing. MICHAL ŠTRBA, Ph.D. BRO 015

VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ FAKULTA STAVEBÍ POPISÝ SOUBOR ZÁVĚREČÉ PRÁCE Vedoucí práce Autor práce Škola Fakulta Ústav Studijní obor Studijní program ázev práce ázev práce v anglickém jazyce Typ práce Přidělovaný titul Jazyk práce Datový formát elektronické verze Anotace práce Anotace práce v anglickém jazyce Ing. Michal Štrba, Ph.D. Jan Maleňák Vysoké učení technické v Brně Stavební Ústav kovových a dřevěných konstrukcí 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby B3607 Stavební inženýrství Víceúčelová sportovní hala The multi-purpose sports hall Bakalářská práce Bc. Čeština Práce se zabývá návrhem ocelové konstrukce víceúčelové sportovní haly o půdorysných rozměrech 30 60 m a světlé výšce 1 m. Hlavní nosná část je tvořena příhradovým vazníkem s rozpětím 30 m. Jedná se o vaznicovou soustavu s montovaným pláštěm. Konstrukce bude vybrána na základě porovnání dvou předběžně řešených variant. Prostorová tuhost konstrukce je v podélném směru zabezpečena příčným ztužidlem, v příčném směru samotným vazníkem. Z hlediska klimatického zatížení konstrukce spadá do lokality města Brna. Pro zvolenou variantu bude vypracován statický výpočet včetně výkresové dokumentace. The thesis deals with the design of the construction of multifuncion sports hall with floor plan dimensions 30 x 60 m and height of the hall 1 m. The main loadbearing structure is formed by truss girder with span of 30 m. It is purlin roof with

Klíčová slova Klíčová slova v anglickém jazyce precast shell. The construction will be chosen based on comparing two preliminary designed variants The spatial rigidity of the structure in longitudinal direction is provided by sway bracing, in traverse direction by the girder itself. In terms of climatic load, the structure falls within the locality of Brno. For the chosen variant will be developed static calculation including drawings. Ocelová konstrukce Víceúčelová sportovní hala Příhradový vazník Vaznice Montážní spoj Steel construction Multi-funcion sports hall Truss girder Purlin Field joint

Abstrakt Práce se zabývá návrhem ocelové konstrukce víceúčelové sportovní haly o půdorysných rozměrech 30 60 m a světlé výšce 1 m. Hlavní nosná část je tvořena příhradovým vazníkem s rozpětím 30 m. Jedná se o vaznicovou soustavu s montovaným pláštěm. Konstrukce bude vybrána na základě porovnání dvou předběžně řešených variant. Prostorová tuhost konstrukce je v podélném směru zabezpečena příčným ztužidlem, v příčném směru samotným vazníkem. Z hlediska klimatického zatížení konstrukce spadá do lokality města Brna. Pro zvolenou variantu bude vypracován statický výpočet včetně výkresové dokumentace. Klíčová slova Ocelová konstrukce Víceúčelová sportovní hala Příhradový vazník Vaznice Montážní spoj Abstract The thesis deals with the design of the construction of multi-funcion sports hall with floor plan dimensions 30 x 60 m and height of the hall 1 m. The main loadbearing structure is formed by truss girder with span of 30 m. It is purlin roof with precast shell. The construction will be chosen based on comparing two preliminary designed variants The spatial rigidity of the structure in longitudinal direction is provided by sway bracing, in traverse direction by the girder itself. In terms of climatic load, the structure falls within the locality of Brno. For the chosen variant will be developed static calculation including drawings. Keywords Steel construction Multi-funcion sports hall Truss girder Purlin Field joint

Bibliografická citace VŠKP Jan Maleňák Víceúčelová sportovní hala. Brno, 015. 175 s., 4 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Michal Štrba, Ph.D.

Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje. V Brně dne 1.5.015 podpis autora Jan Maleňák

PROHLÁŠEÍ O SHODĚ LISTIÉ A ELEKTROICKÉ FORMY VŠKP Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané bakalářské práce je shodná s odevzdanou listinnou formou. V Brně dne 1.5.015 podpis autora Jan Maleňák

Poděkování: Tímto bych chtěl poděkovat mému vedoucímu bakalářské práce Ing. Michalovi Štrbovi Ph.D., za poskytnutí cenných rad, zodpovězení všech dotazů a za celkové vedení při mé bakalářské práci. Tato bakalářská práce byla zpracována s využitím infrastruktury Centra AdMaS.

Obsah bakalářské práce: A Úvodní dokument B Porovnání variant C Statický výpočet D Technická zpráva E Přílohy F Výkresová dokumentace - 1. Půdorys -. Pohledy a řezy - 3. Kotvení - 4. Konstrukční výkres vazníku (dílec 1) - 5. Konstrukční výkres vazníku (dílec )

Seznam použité literatury: ČS E 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČS E 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČS E 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem ČS E 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČS E 1993-1-1 Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČS E 1993-1-8 Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: avrhování styčníků IG. ZDEĚK SOKOL, PH.D., PROF. IG. FRATIŠEK WALD, CSC OCELOVÉ KOSTRUKCE tabulky. 1157th ed. Thákurova 1, Praha 6: nakladatelství ČVUT, 013. 84 p. ISB 978-80-01-04655-5. PROF. IG. JIŘÍ STUDIČKA, DRSC OCELOVÉ KOSTRUKCE 10 tabulky. 9081th ed. Zikova 4, Praha 6: nakladatelství ČVUT, 1998. 90 p. ISB 80-01-01777-X. Spoje ocelových konstrukcí. [online]. [cit. 015-05-3]. Dostupné z: http://www.ocel.wz.cz/ Kotevní technika. [online]. [cit. 014-05-3]. Dostupné z: http://www.fisher-cz.cz/ Střešní panely. [online]. [cit. 014-05-3]. Dostupné z: http://www.unihal.cz/ Detaily ocelových konstrukcí. [online]. [cit. 015-05-3]. Dostupné z: http://www.detailyok.webnode.cz/

VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF METAL AD TIMBER STRUCTURES ČÁST B POROVÁÍ VARIAT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JA MALEŇÁK Ing. MICHAL ŠTRBA, Ph.D. BRO 015

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT OBSAH 1. Varianta A... 1 1.1. Popis konstrukce... 1 1.. Geometrie konstrukce... 1 1..1. Půdorys... 1 1... Příčný řez... 1.3. Zatížení... 1.3.1. Stálé... 1.3.1.1. Vlastní tíha ZS1... 1.3.1.. Ostatní stálé ZS... 1.3.1..1. Střešní plášť... 1.3.1... Technické zařízen haly... 1.3.. Proměnné... 3 1.3..1. Zatížení sněhem ZS3... 3 1.3... Zatížení větrem ZS4 + ZS5... 3 1.3...1. Základní rychlost větru... 3 1.3... Střední rychlost větru... 4 1.3...3. Maximální dynamický tlak... 4 1.3...4. Tlak větru... 5 1.4. 3D model... 7. Varianta B... 8.1. Popis konstrukce... 8.. Geometrie konstrukce... 8..1. Půdorys... 8... Příčný řez... 9

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT.3. Zatížení... 9.3.1. Stálé ZS1... 9.3.1.1. Vlastní tíha... 9.3.. Ostatní stálé ZS... 9.3..1. Střešní plášť... 9.3... Technické zařízen haly... 9.3.3. Proměnné... 10.3.3.1. Zatížení sněhem ZS3... 10.3.3.. Zatížení větrem ZS4+ZS5... 10.3.3..1. Základní rychlost větru... 10.3.3... Střední rychlost větru... 11.3.3..3. Maximální dynamický tlak... 11.3.3..4. Tlak větru... 1.4. 3D model... 15 3. Porovnání variant... 16 3.1. Výkaz materiálu... 16 3.1.1. Varianta A... 16 3.1.. Varianta B... 16 3.. Další kritéria... 17 3.3. Vyhodnocení... 17

1. Varianta A 1.1. Popis konstrukce BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Varianta A se skládá ze dvou girlandových vazníků a táhla, osazených na sloupech, vetknutých v příčném směru. Příčné vazby jsou spojené plnostěnnými vaznicemi. Příčné ztužení je zajištěno dvojicí ztužidel v krajních polích. 1.. Geometrie konstrukce 1..1. Půdorys Stránka 1

1... Příčný řez BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT 1.3. Zatížení 1.3.1. Stálé 1.3.1.1. Vlastní tíha ZS1 Vlastní tíha konstrukce byla vygenerována programem Dlubal RFEM 1.3.1.. Ostatní stálé ZS 1.3.1..1. Střešní plášť Střecha i stěny jsou obloženy střešními panely KIGSPA KS 1000 RW tloušťky 100mm. Hmotnost panelu je 1,34 kg/m = 0,134 k/m. g1k = 0,13 k/m 1.3.1... Technické zařízen haly Technické zařízení haly 0 kg/m. gk = 0,00 k/m gk = g1k + gk = 0,13 + 0,00 = 0,33 k/m g = g ' 6,0 = 0,33 6,0 = 1,938 k/m k k Stránka

1.3.. Proměnné 1.3..1. Zatížení sněhem ZS3 Lokalita Brno sněhová oblast II BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi sk = k/m Součinitel expozice Ce = Tepelný součinitel Ct = Tvarový součinitel zatížení sněhem μi = 0,8 s = sk Ce Ct μi = 0,8 = 0,8 k/m Sníh plný: s = 0,8 k/m ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT 1.3... Zatížení větrem ZS4 + ZS5 Lokalita Brno větrná oblast II Kategorie terénu II 1.3...1. Základní rychlost větru Výchozí základní rychlost větru Vb,0 = 5 m/s Součinitel směru větru cdir = Součinitel ročního období cseason = vb = Vb,0 cdir cseason = 5 = 5 m/s Stránka 3

1.3... Střední rychlost větru Výška objektu z= 16,0 m Parametr drsnosti terénu z0 = 0,05 m Minimální výška zmin =,0 m Maximální výška zmax = 00 m Součinitel orografie C0(z) = Součinitel terénu BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 0,07 0,07 z 0 0,05 kr = 0,19 = 0,19 = 0,19 z0, II 0,05 Součinitel drsnosti z 16,0 c r(z) = kr ln = 0,19 ln = 96 z0 0,05 v ( z) = c ( z ) c (z) v = 96 5 = 7,4 m/s m r 0 b 1.3...3. Maximální dynamický tlak Měrná hmotnost vzduchu ρ = 1,5 kg/m 3 součinitel turbulence k1 = Intenzita turbulence k1 I v(z) = = = 0,173 z 16,0 c 0(z) ln ln z0 0,05 ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT 1 1 q p(z) = [ 1 + 7 I v(z) ] ρ v m (z) = [ 1 + 7 0,173] 1,5 7,4 = 37 k/m Stránka 4

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT 1.3...4. Tlak větru Působení větru na střechu Maximální dynamický tlak q (z ) = q (z) = 37 k/m p e p wi = q p(z e) cpe Příčný vítr e = min(b;h) = min(60; 16,0) = min(60;3,04) = 3,04 m e 3,04 = = 8,01 m 4 4 e 3,04 = = 3,0 m 10 10 A 10m c = c pe pe,10 SÁÍ TLAK oblast C pe w i' [k/m ] oblast C pe w i' [k/m ] F -0,900-0,933 F +0,00 0,07 G -0,800-0,830 G +0,00 0,07 H -0,300-0,311 H +0,00 0,07 I -0,400-0,415 I +0,000 0,000 J -00-37 J +0,000 0,000 Stránka 5

Působní větru na stěny q (z ) = q (z) = 37 k/m p e p wi = q p(z e) c pe Příčný vítr BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT e = min(b;h) = min(60; 16,0) = min(60;3,04) = 3,04 m e 3,04 = = 6,41 m 5 5 h 16,0 = = 0,534 d 30,00 e d 3,04 m 30,00 m oblast C pe w i' [k/m ] D 0,738 0,765 E -0,376-0,390 Stránka 6

1.4. 3D model BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Stránka 7

. Varianta B.1. Popis konstrukce BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Varianta B je tvořena z nesymetrických Prattových vazníků, uložených na sloupech, vetknutých v příčném směru. Příčné vazby jsou spojené plnostěnnými vaznicemi. Příčné ztužení je zajištěno dvojicí ztužidel v krajních polích... Geometrie konstrukce..1. Půdorys Stránka 8

... Příčný řez BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT.3. Zatížení.3.1. Stálé ZS1.3.1.1. Vlastní tíha Vlastní tíha konstrukce byla vygenerována programem Dlubal RFEM.3.. Ostatní stálé ZS.3..1. Střešní plášť Střecha i stěny jsou obloženy střešními panely KIGSPA KS 1000 RW tloušťky 100mm. Hmotnost panelu je 1,34 kg/m = 0,134 k/m. g1k = 0,13 k/m.3... Technické zařízen haly Technické zařízení haly 0 kg/m. gk = 0,00 k/m gk = g1k + gk = 0,13 + 0,00 = 0,33 k/m g = g ' 5,0 = 0,33 5,0 = 1,615 k/m k k Stránka 9

.3.3. Proměnné.3.3.1. Zatížení sněhem ZS3 Lokalita Brno sněhová oblast II BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi sk = k/m Součinitel expozice Ce = Tepelný součinitel Ct = Tvarový součinitel zatížení sněhem μi = 0,8 s = sk Ce Ct μi = 0,8 = 0,8 k/m Sníh plný: s = 0,8 k/m ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT.3.3.. Zatížení větrem ZS4+ZS5 Lokalita Brno větrná oblast II Kategorie terénu II.3.3..1. Základní rychlost větru Výchozí základní rychlost větru Vb,0 = 5 m/s Součinitel směru větru cdir = Součinitel ročního období cseason = vb = Vb,0 cdir cseason = 5 = 5 m/s Stránka 10

.3.3... Střední rychlost větru Výška objektu z= 16,00 m Parametr drsnosti terénu z0 = 0,05 m Minimální výška zmin =,0 m Maximální výška zmax = 00 m Součinitel orografie C0(z) = Součinitel terénu BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 0,07 0,07 z 0 0,05 kr = 0,19 = 0,19 = 0,19 z0,ii 0,05 Součinitel drsnosti z 16,00 c r(z) = kr ln = 0,19 ln = 96 z0 0,05 v m(z) = c r(z) c 0(z) vb = 96 5 = 7,4m/ s.3.3..3. Maximální dynamický tlak Měrná hmotnost vzduchu ρ = 1,5 kg/m 3 součinitel turbulence k1 = Intenzita turbulence k1 I v(z) = = = 0,173 z 16,00 c 0(z) ln ln z0 0,05 ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT 1 1 q p(z) = [ 1 + 7 I v(z) ] ρ v m (z) = [ 1 + 7 0,173] 1,5 7,4 = 37k / m Stránka 11

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT.3.3..4. Tlak větru Působení větru na střechu Maximální dynamický tlak q (z ) = q (z) = 37 k/m p e p wi = q p(z e) cpe Příčný vítr e = min(b;h) = min(60; 16,00) = min(60;3,00) = 3,00 m e 3,00 = = 8,00 m 4 4 e 3,00 = = 3,0 m 10 10 A 10m c = c pe pe,10 Stránka 1

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Interpolace Úhel sklonu α SÁÍ F G H I J 5-1,700-1,00-0,600-0,600 0,00 15-0,900-0,800-0,300-0,400-00 6-1,60-1,160-0,570-0,580 0,080 1-1,140-0,90-0,390-0,460-0,640 Úhel sklonu α TLAK F G H I J 5 0,000 0,000 0,000-0,600-0,600 15 0,00 0,00 0,00 0,000 0,000 6 0,00 0,00 0,00-0,540-0,540 1 0,140 0,140 0,140-0,180-0,180 SÁÍ oblast Úhel sklonu α C pe w i' [k/m ] F -1,60-1,680 G 6-1,160-1,03 H -0,570-0,591 I -0,460-0,477 1 J -0,640-0,664 TLAK oblast Úhel sklonu α C pe w i' [k/m ] F 0,00 0,01 G 6 0,00 0,01 H 0,00 0,01 I -0,180-0,187 1 J -0,180-0,187 Stránka 13

Působní větru na stěny q (z ) = q (z) = 37 k/m p e p wi = q p(z e) cpe BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Příčný vítr e = min(b;h) = min(60; 16,00) = min(60;3,00) = 3,00 m e 3,00 = = 6,40 m 5 5 h 16,00 = = 0,533 d 30,00 e d 3,00 m 30,00 m oblast C pe w i' [k/m ] D 0,738 0,765 E -0,376-0,390 Stránka 14

.4. 3D model BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Stránka 15

3. Porovnání variant 3.1. Výkaz materiálu 3.1.1. Varianta A Položka č. ázev prvku BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Označení průřezu Počet prutů ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT Celk. délka [m] Měr. hmotn. [kg/m] Plocha [m ] Celk. hmotn. [t] 1 Sloupy HEB 340 88 64,00 134,4 477,84 35,44 Dolní pás LA L 90x90x8 176 50,8 1,8 61,75 10,96 3 Horní pás LA L 00x00x0 68 341,65 119,79 399,4 40,93 4 Paždíky IPE 40 60 360,00 30,69 331,9 15 5 Táhla RD 40 11 110,00 9,89 13,8 9 6 Diagonály LC L 60x60x5 198 431,91 9,14 01,38 3,95 7 Ztužidla RD 10 34 78,40 0,6 8,75 0,17 8 Vaznice IPE 40 160 840 30,69 774,48 5,78 9 Pod. ztužidlo LC L 60x60x5 60 80,91 9,14 130,98,57 celkem 106,15 3.1.. Varianta B Položka č. ázev prvku Označení průřezu Počet prutů Celk. délka [m] Měr. hmotn. [kg/m] Plocha [m ] Celk. hmotn. [t] 1 Sloupy HE B 30 130 364,00 16,39 644,8 46,00 Dolní pás 1/ HE B 60 13 390,00 46,47 96,40 18,1 3 Horní pás LA L 00x00x5 160 366 147,74 4,44 53,34 4 Paždíky IPE 0 7 360,00 6, 305,8 9,44 5 Diagonály LC L 80x80x8 99 1034,46 19,31 644,30 19,98 6 Ztužidla RD 8 64 365,86 0,39 9,19 0,14 7 Vaznice IPE 0 04 840,00 6, 71,3,0 8 Pod. ztužidlo 1 U 65 36 180,00 7,09 49,14 1,8 9 Pod. ztužidlo LC L 80x80x8 7 95,65 19,31 184,14 5,71 celkem 176,04 Stránka 16

3.. Další kritéria BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ČÁST B: POROVÁÍ VARIAT č. Kritérium Varianta A Varianta B 1 Počet prutů 459 846 Počet styčníků 30 3 3 Plocha [m ] 186 367 3.3. Vyhodnocení Při celkovém srovnání obou variant z hlediska hmotnosti a tedy i předpokládané ceny vyšla lépe varianta A, která je o 40% lehčí než varianta B. Při porovnání počtu styčníků na jednu vazbu v příčném směru, celkového počtu prutů v konstrukci a celkové plochy, vyšla jednoznačně jako lepší možnost Varianta A, která je i z konstrukčního a estetického hlediska zajímavější. Po uvážení všech kritérií a po dohodě s vedoucím práce byla vybrána varianta A, která bude dále podrobně řešena. Stránka 17

VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF METAL AD TIMBER STRUCTURES ČÁST C STATICKÝ VÝPOČET BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR JA MALEŇÁK Ing. MICHAL ŠTRBA, Ph.D. BRO 015

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE OBSAH 1. Geometrický model... 1 1.1. Půdorys... 1 1.. Příčný řez... 1.3. Rozmístění hřišť.... Výpočtový model... 3.1. Drátěný model... 3.. Plný model... 3 3. Zatížení... 4 3.1. Stálé... 4 3.1.1. Vlastní tíha ZS1... 4 3.1.1.1. Ostatní stálé ZS... 4 3.1.. Proměnné... 4 3.1..1. Zatížení sněhem... 4 3.1... Zatížení větrem... 6 4. Zatěžovací stavy... 11 4.1. ZS1 Vlastní tíha... 11 4.. ZS ostatní stálé... 11 4.3. ZS3 Sníh plný... 1 4.4. ZS4 Sníh levý... 1 4.5. ZS5 Sníh pravý... 13 4.6. ZS6 Vítr příčný sání + sání... 13 4.7. ZS7 Vítr příčný tlak + tlak... 14 4.8. ZS8 Vítr příčný sání + tlak... 14 4.9. ZS9 Vítr příčný tlak + sání... 15

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 4.10. ZS10 Vítr podélný... 15 5. Výkaz materiálu... 16 6. Kombinace zatížení... 16 6.1. Zatěžovací stavy... 16 6.. Klíč kombinací dle ČS E 1990... 17 6..1. MSÚ... 17 6..1.1. Kombinace 6.10a... 17 6..1.. Kombinace 6.10b... 17 6... MSP... 17 6...1. Charakteristická... 17 6.3. Jednotlivé kombinace... 18 7. Posouzení prvků MSÚ,MSP... 3 7.1. Vaznice HEA 140... 3 7.1.1. Průřezové charakteristiky... 3 7.1.. Materiálové charakteristiky... 4 7.1.3. Vnitřní síly... 4 7.1.4. MSÚ... 4 7.1.4.1. Posouzení na tah... 5 7.1.4.. Posouzení na ohyb... 5 7.1.4.3. Posouzení na smyk... 6 7.1.4.4. Posouzení na vzpěr... 6 7.1.4.5. Posouzení na klopení... 8 7.1.4.6. Posouzení na ohyb a osový tah... 30 7.1.5. MSP... 3 7.. Sloupy HEM 550... 33

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7..1. Průřezové charakteristiky... 33 7... Materiálové charakteristiky... 34 7..3. Vnitřní síly... 34 7..4. MSÚ... 34 7..4.1. Posouzení na tlak... 35 7..4.. Posouzení na ohyb... 35 7..4.3. Posouzení na smyk... 36 7..4.4. Posouzení na vzpěr... 37 7..4.5. Posouzení na klopení... 39 7..4.6. Posouzení na ohyb a osový tlak... 41 7..5. MSP... 44 7.3. Paždík v podélném směru HEB 160... 46 7.3.1. Průřezové charakteristiky... 46 7.3.. Materiálové charakteristiky... 47 7.3.3. Vnitřní síly... 47 7.3.4. MSÚ... 47 7.3.4.1. Posouzení na tlak... 48 7.3.4.. Posouzení na ohyb... 48 7.3.4.3. Posouzení na smyk... 49 7.3.4.4. Posouzení na vzpěr... 49 7.3.4.5. Posouzení na klopení... 51 7.3.5. MSP... 53 7.4. Horní pás xl 160x160x15... 55 7.4.1. Průřezové charakteristiky... 55 7.4.. Materiálové charakteristiky... 56

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.4.3. Vnitřní síly... 56 7.4.4. MSÚ... 56 7.4.4.1. Posouzení na tlak... 57 7.4.4.. Posouzení na ohyb... 57 7.4.4.3. Posouzení na smyk... 58 7.4.4.4. Posouzení na vzpěr... 58 7.4.4.5. Posouzení na klopení... 60 7.4.5. MSP... 6 7.5. Dolní pás vodorovný xl 180x180x18... 63 7.5.1. Průřezové charakteristiky... 63 7.5.. Materiálové charakteristiky... 64 7.5.3. Vnitřní síly... 64 7.5.4. MSÚ... 64 7.5.4.1. Posouzení na tah... 65 7.5.4.. Posouzení na ohyb... 65 7.5.4.3. Posouzení na vzpěr... 66 7.5.4.4. Posouzení na klopení... 68 7.5.5. MSP... 70 7.6. Svislice xl 50x50x6... 71 7.6.1. Průřezové charakteristiky... 71 7.6.. Materiálové charakteristiky... 7 7.6.3. Vnitřní síly... 7 7.6.4. MSÚ... 7 7.6.4.1. Posouzení na tah... 73 7.6.4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu... 73

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.7. Diagonály xl 60x60x6... 77 7.7.1. Průřezové charakteristiky... 77 7.7.. Materiálové charakteristiky... 78 7.7.3. Vnitřní síly... 78 7.7.4. MSÚ... 78 7.7.4.1. Posouzení na tah... 79 7.7.4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu... 79 7.8. Podélné ztužidlo vodorovné xl 70x70x8... 83 7.8.1. Průřezové charakteristiky... 83 7.8.. Materiálové charakteristiky... 84 7.8.3. Vnitřní síly... 84 7.8.4. MSÚ... 84 7.8.4.1. Posouzení na tah... 85 7.8.4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu... 85 7.9. Podélné ztužidlo šikmé xl 70x70x8... 89 7.9.1. Průřezové charakteristiky... 89 7.9.. Materiálové charakteristiky... 90 7.9.3. Vnitřní síly... 90 7.9.4. MSÚ... 90 7.9.4.1. Posouzení na tah... 91 7.9.4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu... 91 7.10. Táhlo RD 40... 95 7.10.1. Průřezové charakteristiky... 95 7.10.. Materiálové charakteristiky... 95 7.10.3. Vnitřní síly... 96

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.10.4. MSÚ... 96 7.10.4.1. Posouzení na tah... 96 7.11. Ztužidlo RD 5... 97 7.11.1. Průřezové charakteristiky... 97 7.11.. Materiálové charakteristiky... 97 7.11.3. Vnitřní síly... 98 7.11.4. MSÚ... 98 7.11.4.1. Posouzení na tah... 98 8. Posouzení spojů... 99 8.1. Montážní spoj dolního pásu vazníku... 99 8.1.1. Únosnost na střih... 100 8.1.. Únosnost na otlačení... 100 8.1.3. Únosnost oslabeného průřezu... 101 8.1.4. Posouzení příložek... 10 8.. Montážní spoj horního pásu vazníku... 103 8..1. Vliv páčení... 104 8... Únosnost na přetržení... 104 8..3. Únosnost na protlačení... 104 8.3. Montážní spoj vazníků ve vrcholu... 106 8.3.1. Vliv páčení... 107 8.3.. Únosnost na přetržení... 107 8.3.3. Únosnost na protlačení... 107 8.4. Montážní spoj diagonály šroubový spoj... 109 8.4.1. Únosnost na střih... 110 8.4.. Únosnost na otlačení... 110

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 8.4.3. Únosnost oslabeného průřezu... 111 8.5. Montážní spoj diagonály tupý svar... 11 8.5.1. Svar b... 11 8.5.. Svar b... 113 8.6. Montážní spoj svislice tupý svar... 115 8.6.1. Svar b... 115 8.6.. Svar b... 116 8.7. Montážní spoj táhla... 118 8.7.1. Únosnost na střih... 119 8.7.. Únosnost na otlačení... 119 8.8. Montážní čepový spoj osazení vazníku na sloup... 11 8.8.1. ávrh geometrie... 11 8.8.. Únosnost na střih... 1 8.8.3. Únosnost na otlačení... 1 8.8.4. Únosnost v ohybu... 1 8.8.5. Kombinace střihu a ohybu... 13

1. Geometrický model 1.1. Půdorys BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Stránka 1

1.. Příčný řez BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1.3. Rozmístění hřišť Stránka

. Výpočtový model.1. Drátěný model BAKALÁŘSKÁ PRÁCE.. Plný model Stránka 3

3. Zatížení 3.1. Stálé 3.1.1. Vlastní tíha ZS1 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vlastní tíha konstrukce byla vygenerována programem Dlubal RFEM Ostatní stálé ZS Střešní plášť Střecha i stěny jsou obloženy střešními panely KIGSPA KS 1000 RW tloušťky 100mm. Hmotnost panelu je 1,34 kg/m = 0,134 k/m. g1k = 0,13 k/m Technické zařízen haly Technické zařízení haly 0 kg/m. gk = 0,00 k/m gk = g1k + gk = 0,13 + 0,00 = 0,33 k/m g = g' 6,0 = 0,33 6,0 = 1,938 k/m k k 3.1.. Proměnné 3.1..1. Zatížení sněhem Lokalita Brno sněhová oblast II Charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi sk = k/m Součinitel expozice Ce = Tepelný součinitel Ct = Tvarový součinitel zatížení sněhem μi = 0,8 Stránka 4

Zatížení sněhem na střeše BAKALÁŘSKÁ PRÁCE s = sk Ce Ct μi = 0,8 = 0,8 k/m Délka vaznice: l = 6,0 m Sníh plný ZS3 s = 0,8 k/m Sníh levý ZS4 s1 = 0,8 k/m s = 0,5 0,8 = 0,4 k/m Sníh pravý ZS5 s1 = 0,8 k/m s = 0,5 0,8 = 0,4 k/m Stránka 5

3.1... Zatížení větrem Lokalita Brno větrná oblast II Kategorie terénu II BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 3.1...1. Základní rychlost větru Výchozí základní rychlost větru Vb,0 = 5 m/s Součinitel směru větru cdir = Součinitel ročního období cseason = vb = Vb,0 cdir cseason = 5 = 5 m/s 3.1... Střední rychlost větru Výška objektu z= 16,0 m Parametr drsnosti terénu z0 = 0,05 m Minimální výška zmin =,0 m Maximální výška zmax = 00 m Součinitel orografie C0(z) = Součinitel terénu 0,07 0,07 z 0 0,05 kr = 0,19 = 0,19 = 0,19 z0, II 0,05 Součinitel drsnosti z 16,0 c r(z) = kr ln = 0,19 ln = 96 z0 0,05 v ( z) = c ( z ) c (z) v = 96 5 = 7,4 m/s m r 0 b Stránka 6

3.1...3. Maximální dynamický tlak Měrná hmotnost vzduchu ρ = 1,5 kg/m 3 součinitel turbulence k1 = Intenzita turbulence BAKALÁŘSKÁ PRÁCE k1 I v(z) = = = 0,173 z 16,0 c 0(z) ln ln z0 0,05 1 1 q p(z) = [ 1 + 7 I v(z) ] ρ v m (z) = [ 1 + 7 0,173] 1,5 7,4 = 37 k/m 3.1...4. Tlak větru Působení větru na střechu Maximální dynamický tlak q (z ) = q (z) = 37 k/m p e wi = q p(z e) cpe p Příčný vítr e = min(b;h) = min(60; 16,0) = min(60;3,04) = 3,04 m e 3,04 = = 8,01 m 4 4 A 10m c = c pe pe,10 e 3,04 = = 3,0 m 10 10 Stránka 7

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ZS6 ZS7 SÁÍ + SÁÍ TLAK + TLAK oblast C pe w i' [k/m ] oblast C pe w i' [k/m ] F -0,900-0,933 F +0,00 0,07 G -0,800-0,830 G +0,00 0,07 H -0,300-0,311 H +0,00 0,07 I -0,400-0,415 I +0,000 0,000 J -00-37 J +0,000 0,000 ZS8 ZS9 SÁÍ + TLAK TLAK + SÁÍ oblast C pe w i' [k/m ] oblast C pe w i' [k/m ] F -0,900-0,933 F +0,00 0,07 G -0,800-0,830 G +0,00 0,07 H -0,300-0,311 H +0,00 0,07 I +0,000 0,000 I -0,400-0,415 J +0,000 0,000 J -00-37 Podélný vítr e = min(b;h) = min(30; 16,0) = min(30;3,04) = 30,00 m e 30,00 = = 7,50 m 4 4 e 30,00 = = 15,00 m = = e 30,00 3,00 m 10 10 Stránka 8

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ZS10 SÁÍ oblast C pe w i' [k/m ] F -1,300-1,348 G -1,300-1,348 H -0,600-0,6 I -0,500-0,519 Působní větru na stěny q (z ) = q (z) = 37 k/m p e wi = q p(z e) cpe p Příčný vítr e = min(b;h) = min(60; 16,0) = min(60;3,04) = 3,04 m e 3,04 = = 6,41 m 5 5 h 16,0 = = 0,534 d 30,00 e d 3,04 m 30,00 m Stránka 9

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Interpolace oblast h/d A B D E 1-1,00-0,800 0,800-0,500 0,5-1,00-0,800 0,700-0,300 0,534-1,00-0,800 0,738-0,376 oblast C pe w i' [k/m ] A -1,00-1,44 B -0,800-0,830 D 0,738 0,765 E -0,376-0,390 Podélný vítr e = min(b;h) = min(30; 16,0) = min(30;3,04) = 30,00 m e 30,00 = = 6,00 m 5 5 h 16,0 = = 0,67 d 60,00 4e 4 30,00 = = 4,00 m 5 5 e < d 30,00 m < 60,00 m Stránka 10

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Interpolace oblast h/d A B C D E 1-1,00-0,800-0,500 0,800-0,500 0,5-1,00-0,800-0,500 0,700-0,300 0,67-1,00-0,800-0,500 0,70-0,305 oblast C pe w i' [k/m ] A -1,00-1,44 B -0,800-0,830 C -0,500-0,519 D 0,70 0,78 E -0,305-0,316 4. Zatěžovací stavy 4.1. ZS1 Vlastní tíha 4.. ZS ostatní stálé Stránka 11

4.3. ZS3 Sníh plný BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 4.4. ZS4 Sníh levý Stránka 1

4.5. ZS5 Sníh pravý BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 4.6. ZS6 Vítr příčný sání + sání Stránka 13

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 4.7. ZS7 Vítr příčný tlak + tlak 4.8. ZS8 Vítr příčný sání + tlak Stránka 14

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 4.9. ZS9 Vítr příčný tlak + sání 4.10. ZS10 Vítr podélný Stránka 15

5. Výkaz materiálu BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Položka č. ázev prvku Označení průřezu Počet prutů Celk. délka [m] Měr. hmotn. [kg/m] Plocha [m ] Celk. hmotn. [t] 1 Sloupy 1 HEM 550 88 64,00 78,0 601,9 73,45 Sloupy HEM 340 56 144,1 47,90 73,83 35,73 3 Dolní pás 1 LA L 180x180x18 88 0,00 97,18 30 1,38 4 Dolní pás LA L 180x180x14 44 141,14 76,6 148,0 10,81 5 Horní pás 1 LA L 160x160x15 60 339,64 7,38 315,88 4,58 6 Horní pás LA L 110x110x1 1 36 39,41 19,8 1, 7 Horní pás 3 LA L 110x110x8 1 30,66 6,85 19,6 0,8 8 Paždíky 1 HEB 160 7 360,00 4,59 331,0 15,31 9 Paždíky HEB 0 5 60,00 71,47 330,0 18,58 10 Diagonály LC L 60x60x6 88 55,03 10,85 118,91,77 11 Svislice LC L 50x50x6 110 176,88 8,93 50,94 1,58 1 Táhla RD 40 11 110,00 9,89 13,8 9 13 Ztužidla RD 5 70 4,01 3,85 33,14 1,63 14 Vaznice HEA 140 840,00 4,66 663,60 0,7 15 Pod. ztužidlo LC L 60x60x10 60 77,45 17,43 19,9 4,84 celkem 34,50 6. Kombinace zatížení 6.1. Zatěžovací stavy Zatěž. Stav Označení zatěž. Stavu ZS1 Vlastní tíha Stálé ZS Ostatní stálé Stálé ZS3 Sníh plný Sníh ZS4 Sníh levý Sníh ZS5 Sníh pravý Sníh ZS6 Vítr příčný sání+sání Vítr ZS7 Vítr příčný tlak+tlak Vítr ZS8 Vítr příčný sání+tlak Vítr ZS9 Vítr příčný tlak+sání Vítr ZS10 Vítr podélný Vítr E 1990 ČS Kategorie účinků Stránka 16

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 6.. Klíč kombinací dle ČS E 1990 6..1. MSÚ 6..1.1.1. Kombinace 6.10a γ G + γ P + γ ψ Q + γ ψ Q G,j k,j P k Q,1 0,1 k1 Qi 0,i k,i j 1 i 1 6..1.. Kombinace 6.10b ξ γ G + γ P + γ Q + γ ψ Q j G,j k,j P k Q,1 k1 Qi 0,i k,i j 1 i 1 6... MSP 6...1.1. Charakteristická G + P + Q + ψ Q k,j k k1 0,i k,i j 1 i 1 G charakteristická hodnota stálého zatížení k k P charakteristická hodnota zatížení od předpětí Q charakteristická hodnota hlavního proměnného zatížení k,1 Q charakteristická hodnota i-tého vedlejšího proměnného zatížení γ γ γ γ k,i G,j P ψ ζ Q,1 Q,i j dílčí součinitel j-tého stálého zatížení dílčí součinitel zatížení od předpětí dílčí součinitel hlavního proměnného zatížení dílčí součinitel i-tého proměnného zatížení kombinační součinitel redukční součinitel Stránka 17

6.3. Jednotlivé kombinace BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kombin. Kombinace zatížení zatížení MS Označení KZ1 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS KZ MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 KZ3 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 KZ4 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 KZ5 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS6 KZ6 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS7 KZ7 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS8 KZ8 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS9 KZ9 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS6 KZ10 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS7 KZ11 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS8 KZ1 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS9 KZ13 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS6 KZ14 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS7 KZ15 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS8 KZ16 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS9 KZ17 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ18 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ19 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ0 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ1 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ3 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ4 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ5 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ6 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ7 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ8 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ9 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS10 KZ30 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS10 KZ31 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS10 KZ3 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS6 KZ33 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS7 KZ34 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS8 KZ35 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS9 KZ36 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ37 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ38 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ39 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ40 MÚ 1.35*ZS1 + 1.35*ZS + 0.9*ZS10 KZ41 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS Stránka 18

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kombin. Kombinace zatížení zatížení MS Označení KZ4 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 KZ43 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 KZ44 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 KZ45 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS6 KZ46 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS7 KZ47 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS8 KZ48 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS9 KZ49 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS6 KZ50 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS7 KZ51 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS8 KZ5 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS9 KZ53 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS6 KZ54 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS7 KZ55 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS8 KZ56 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS9 KZ57 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ58 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ59 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ60 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ61 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ6 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ63 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ64 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ65 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ66 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ67 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ68 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ69 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS3 + 0.9*ZS10 KZ70 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS4 + 0.9*ZS10 KZ71 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS5 + 0.9*ZS10 KZ7 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS6 KZ73 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS7 KZ74 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS8 KZ75 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS9 KZ76 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS6 KZ77 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS7 KZ78 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS8 KZ79 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS9 KZ80 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS6 KZ81 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS7 KZ8 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS8 KZ83 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS9 KZ84 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS6 Stránka 19

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kombin. Kombinace zatížení zatížení MS Označení KZ85 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS7 KZ86 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS8 KZ87 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS9 KZ88 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ89 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ90 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ91 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ9 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ93 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ94 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ95 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ96 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ97 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ98 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ99 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ100 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS6 + 0.9*ZS10 KZ101 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS7 + 0.9*ZS10 KZ10 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS8 + 0.9*ZS10 KZ103 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS9 + 0.9*ZS10 KZ104 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 1.5*ZS10 KZ105 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 1.5*ZS10 KZ106 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 1.5*ZS10 KZ107 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 1.5*ZS10 KZ108 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS6 + 1.5*ZS10 KZ109 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS7 + 1.5*ZS10 KZ110 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS8 + 1.5*ZS10 KZ111 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS3 + 0.9*ZS9 + 1.5*ZS10 KZ11 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS6 + 1.5*ZS10 KZ113 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS7 + 1.5*ZS10 KZ114 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS8 + 1.5*ZS10 KZ115 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS4 + 0.9*ZS9 + 1.5*ZS10 KZ116 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS6 + 1.5*ZS10 KZ117 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS7 + 1.5*ZS10 KZ118 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS8 + 1.5*ZS10 KZ119 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.75*ZS5 + 0.9*ZS9 + 1.5*ZS10 KZ10 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.9*ZS6 + 1.5*ZS10 KZ11 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.9*ZS7 + 1.5*ZS10 KZ1 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.9*ZS8 + 1.5*ZS10 KZ13 MÚ 1.15*ZS1 + 1.15*ZS + 0.9*ZS9 + 1.5*ZS10 KZ14 MSP ZS1 + ZS KZ15 MSP ZS1 + ZS + ZS3 KZ16 MSP ZS1 + ZS + ZS4 KZ17 MSP ZS1 + ZS + ZS5 Stránka 0

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kombin. Kombinace zatížení zatížení MS Označení KZ18 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS6 KZ19 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS7 KZ130 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS8 KZ131 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS9 KZ13 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS6 KZ133 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS7 KZ134 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS8 KZ135 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS9 KZ136 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS6 KZ137 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS7 KZ138 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS8 KZ139 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS9 KZ140 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS6 + 0.6*ZS10 KZ141 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS7 + 0.6*ZS10 KZ14 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS8 + 0.6*ZS10 KZ143 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS9 + 0.6*ZS10 KZ144 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS6 + 0.6*ZS10 KZ145 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS7 + 0.6*ZS10 KZ146 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS8 + 0.6*ZS10 KZ147 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS9 + 0.6*ZS10 KZ148 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS6 + 0.6*ZS10 KZ149 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS7 + 0.6*ZS10 KZ150 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS8 + 0.6*ZS10 KZ151 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS9 + 0.6*ZS10 KZ15 MSP ZS1 + ZS + ZS3 + 0.6*ZS10 KZ153 MSP ZS1 + ZS + ZS4 + 0.6*ZS10 KZ154 MSP ZS1 + ZS + ZS5 + 0.6*ZS10 KZ155 MSP ZS1 + ZS + ZS6 KZ156 MSP ZS1 + ZS + ZS7 KZ157 MSP ZS1 + ZS + ZS8 KZ158 MSP ZS1 + ZS + ZS9 KZ159 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS6 KZ160 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS7 KZ161 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS8 KZ16 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS9 KZ163 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS6 KZ164 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS7 KZ165 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS8 KZ166 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS9 KZ167 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS6 KZ168 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS7 KZ169 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS8 KZ170 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS9 Stránka 1

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kombin. Kombinace zatížení zatížení MS Označení KZ171 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS6 + 0.6*ZS10 KZ17 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS7 + 0.6*ZS10 KZ173 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS8 + 0.6*ZS10 KZ174 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS9 + 0.6*ZS10 KZ175 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS6 + 0.6*ZS10 KZ176 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS7 + 0.6*ZS10 KZ177 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS8 + 0.6*ZS10 KZ178 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS9 + 0.6*ZS10 KZ179 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS6 + 0.6*ZS10 KZ180 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS7 + 0.6*ZS10 KZ181 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS8 + 0.6*ZS10 KZ18 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS9 + 0.6*ZS10 KZ183 MSP ZS1 + ZS + ZS6 + 0.6*ZS10 KZ184 MSP ZS1 + ZS + ZS7 + 0.6*ZS10 KZ185 MSP ZS1 + ZS + ZS8 + 0.6*ZS10 KZ186 MSP ZS1 + ZS + ZS9 + 0.6*ZS10 KZ187 MSP ZS1 + ZS + ZS10 KZ188 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + ZS10 KZ189 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + ZS10 KZ190 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + ZS10 KZ191 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + 0.6*ZS6 + ZS10 KZ19 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + 0.6*ZS7 + ZS10 KZ193 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + 0.6*ZS8 + ZS10 KZ194 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS3 + 0.6*ZS9 + ZS10 KZ195 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + 0.6*ZS6 + ZS10 KZ196 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + 0.6*ZS7 + ZS10 KZ197 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + 0.6*ZS8 + ZS10 KZ198 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS4 + 0.6*ZS9 + ZS10 KZ199 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + 0.6*ZS6 + ZS10 KZ00 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + 0.6*ZS7 + ZS10 KZ01 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + 0.6*ZS8 + ZS10 KZ0 MSP ZS1 + ZS + 0.5*ZS5 + 0.6*ZS9 + ZS10 KZ03 MSP ZS1 + ZS + 0.6*ZS6 + ZS10 KZ04 MSP ZS1 + ZS + 0.6*ZS7 + ZS10 KZ05 MSP ZS1 + ZS + 0.6*ZS8 + ZS10 KZ06 MSP ZS1 + ZS + 0.6*ZS9 + ZS10 Stránka

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7. Posouzení prvků MSÚ,MSP 7.1. Vaznice HEA 140 7.1.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky Výška profilu h 133,000 mm Šířka profilu b 140,000 mm Tloušťka stojiny tw 5,500 mm Tloušťka pásnice tf 8,500 mm Výška rovné části stojiny d 9,000 mm Plocha průřezu A 314,000 mm Účinná smyková plocha Av,y 476,300 mm Účinná smyková plocha Av,z 101,800 mm Moment setrvačnosti Iy 10330000,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 3893000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 57,300 mm Poloměr setrvačnosti iz 35,00 mm Výsečový moment setrvačnosti I@v 15060000000,000 mm 6 Moment tuhosti v kroucení It 81300,000 mm 4 Elastický průřezový modul Wy 155400,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wz 5560,000 mm 3 Statický moment Sy,max 86750,000 mm 3 Statický moment Sz,max 085,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y 173500,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z 84900,000 mm 3 Stránka 3

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.1.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.1.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 786 MAX 58,17-0,43-1,97 0,00 0,61-1,6 KZ 100 411 MI -79,18,49-1,64 0,00 0,00 3,37 KZ 10 45 MAX Vy 1,53 4,97,4 0,00 0,00 7,50 KZ 115 779 MI Vy 1,1-5,1 0,4 0,00 0,00 7,83 KZ 91 408 MAX Vz -7,64-0,4 13,99 0,00 1,59-0,41 KZ 10 866 MI Vz -,0 0,84-14,5 0,00 1,97 0,7 KZ 13 414 MAX MT -6,61 1,59-1,9 0,00 0,00 1,67 KZ 118 863 MI MT 7,53 3,13 11,61 0,00-1,86 3,01 KZ 46 45 MAX My 9,39 0,0 0,08 0,00 0,88-1,68 KZ 46 436 MI My 5,49 0,10 0,00 0,00-15,54-0,47 KZ 100 779 MAX Mz 1,1-5,1 0,4 0,00 0,00 7,83 KZ 91 544 MI Mz 3,54 1,88 0,08 0,00-7,75-4,54 KZ 13 7.1.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr c/t: c 9 = = 16,77 7 ε = 7 0,814 = 58,608 Třída 1 t 5,5 Stránka 4

7.1.4.1 Posouzení na tah ávrhová únosnost v tahu BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 314 355 y t,rd = pl,rd = = = 1115,41 k γm0 Posouzení Ed = 58,17 k (KZ 100) Ed t,rd 58,17 1115,41 0,05 VYHOVUJE 7.1.4.. Posouzení na ohyb ávrhová únosnost v ohybu M W f 173500 355 pl,y y y,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 0,88 km (KZ 46) 61,59 km M M Ed y,c,rd 0,88 61,59 0,34 VYHOVUJE Stránka 5

7.1.4.3. Posouzení na smyk ávrhová únosnost ve smyku A f 101,8 355 v y pl,rd = = = V Posouzení 3 γ 3 M0 VEd = 14,5 k (KZ 13) BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 07,58 k V V Ed pl,rd 14,5 07,58 0,07 VYHOVUJE 0,07 0,5 - EC3 dovoluje zanedbat vliv smykové síly na momentovou únosnost. Jedná se o tzv. případ s malým smykem. 7.1.4.4. Posouzení na vzpěr Lcr,y Lcr,z = 6,00 m = 6,00 m Vybočení ve směru osy y Kritická síla π E I π 10000 3 10 = = = 593,00 k 7 y cr,y Lcr,y 6000 Poměrná štíhlost A f 314 355 λ = = = 1,37 y y 3 cr,y 593 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 y y y φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (1,37 0,) + 1,37 = 1,64 Stránka 6

Součinitel vzpěrnosti BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1 1 χ y = = = 0,39 φ + φ λ 1,64 + 1,64 1,37 y y y Vzpěrná únosnost χ A f 0,39 314 355 y y b,rd = = = γm1 435,00 k Posouzení Ed = 79,18 k (ZS 10) Ed br,d 79,18 435,00 0,18 VYHOVUJE Vybočení ve směru osy z Kritická síla π E I π 10000 3,89 10 = = = 3,96 k 6 z cr,z Lcr,z 6000 Poměrná štíhlost A f 314 355 λ = = =,3 y z 3 cr,z 3,96 10 Křivka vzpěrné pevnosti c α = 0,49 z z z φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,49 (,3 0,) +,3 = 3,48 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ z = = = 0,16 φ + φ λ 3,48 + 3,48,3 z z z Stránka 7

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzpěrná únosnost χ A f 0,16 314 355 z y b,rd = = = γm1 178,47 k Posouzení Ed br,d 79,18 178,47 0,44 VYHOVUJE 7.1.4.5. Posouzení na klopení Součinitele vzpěrné délky ky = kz = kw = pro kloubové uložení na obou koncích Součinitelé závisející na zatížení a podmínkách uložení konců C1 = 1,13 C = 0,46 C3 = 0,53 Souřadnice působiště zatížení vhledem ke středu smyku zg = za zs = 0,5 133 0 = 66,5mm Kde z souřadnice působiště zatížení vzhledem k těžišti průřezu a z souřadnice středu smyku vzhledem k težišti průřezu s Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku π z E I π 66,5 10000 3,89 10 ζ = = = 0,39 6 g z g 4 kz L G It 6000 81000 8,13 10 Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu ζ j = 0 Stránka 8

Bezrozměrný parametr kroucení BAKALÁŘSKÁ PRÁCE π E I π 10000 1,51 10 κ = = = 0,36 10 w wt 4 kw L G It 6000 81000 8,13 10 Bezrozměrný kritický moment C µ = 1 + κ + (C ζ C ζ ) (C ζ C ζ ) = 1 cr wt g 3 j g 3 j k z 1,13 + + = = 1 0,36 (0,46 0,39 0,53 0) (0,46 0,39 0,53 0) 15 Pružný kritický moment π E I G I π 10000 3,89 10 81000 8,13 10 L 6000 6 4 z t Mcr = µ cr = 15 = 39,06 km Poměrná štíhlost W f 173500 355 λ = = = 1,6 pl,y y LT 6 Mcr 39,06 10 Křivky klopení válcovaných profilů Křivka klopení b α LT = 0,34 LT LT LT LT,0 LT φ = 0,5 1 + α ( λ λ ) + β λ = 0,5 1 + 0,34 (1,6 0,4) + 0,75 1,6 = 1,4 Kde λ = 0,4 doporučená hodnota LT,0 β=0,75 doporučená hodnota 1 1 χ LT = = = 0,55 φ + φ β λ 1,4 + 1,4 0,75 1,6 LT LT LT ávrhový moment únosnosti na klopení f 355 = χ = = y Mb,Rd LT Wpl,y 0,55 173500 33,88 km γm1 MEd = 0,88 km (KZ 46) Stránka 9

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE M Ed M b,rd 0,88 38,80 0,6 VYHOVUJE 7.1.4.6. Posouzení na ohyb a osový tah t M Ed Max M y,ed z,ed Max My,Ed = 9,39 k = 0,88 km M = 1,68 km (KZ 46) A b t 314 140 8,5 A 314 f a = = = 0,4 9,39 1115,41 Ed n = = = 0,01 pl,rd ávrhová únosnost v ohybu M M W f 173500 355 pl,y y pl,y,rd = = = γm0 W f 84900 355 pl,z y pl,z,rd = = = γm0,y,rd pl,y,rd 61,59 km 30,14 km ávrhový plastický moment únosnosti 1 n 1 0,01 M,y,Rd = Mpl,y,Rd = 61,59 = 69,39 km 1 0,5 a 1 0,5 0,4 M M 69,39 61,59 M = 61,59 km,z,rd pl,z,rd,y,rd M = M = 30,14 km Konstanty α = β = 5 n = 5 0,01 = 0,05 β β= Stránka 30

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Posouzení α M M y,ed z,ed + M,y,Rd M,z,Rd 1 0,88 1,68 + 69,39 30,14 β M Ed Max M y,ed z,ed Max Mz,Ed = 1,1 k = 0,00 km M = 7,83 km (KZ 91) 0,17 VYHOVUJE A b t 314 140 8,5 = = = A 314 f a 0,4 1,1 = = = 1115,41 Ed n 0,01 pl,rd ávrhová únosnost v ohybu M M W f 173500 355 pl,y y pl,y,rd = = = γm0 W f 84900 355 pl,z y pl,z,rd = = = γm0 ávrhový plastický moment únosnosti,y,rd pl,y,rd 61,59 km 30,14 km 1 n 1 0,01 M,y,Rd = Mpl,y,Rd = 61,59 = 69,39 km 1 0,5 a 1 0,5 0,4 M M 69,39 61,59 M = 61,59 km,z,rd pl,z,rd,y,rd M = M = 30,14 km Konstanty α = β = 5 n = 5 0,01 = 0,05 β β= Stránka 31

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Posouzení α M M y,ed z,ed + M,y,Rd M,z,Rd 1 0,00 7,83 + 69,39 30,14 β 0,6 VYHOVUJE 7.1.5. MSP Č. Prut č. Zatěž. Stav Směr Vztažná délka L [m] mezní L/w Deformace absolutní [mm] exist w mezní w 1 539 KZ19 z 6,00 00,00 5,45 30,00 Délka vaznice L=6000 mm Svislý průhyb L 6000 δ max = δ = = = 30,00 mm 00 00 δ=w=5,45mm Posouzení δ δ max 5,45 mm 30,00 mm VYHOVUJE Stránka 3

7.. Sloupy HEM 550 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7..1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky Výška profilu h 57,000 mm Šířka profilu b 306,000 mm Tloušťka stojiny tw 00 mm Tloušťka pásnice tf 40,000 mm Výška rovné části stojiny d 438,000 mm Plocha průřezu A 35440,000 mm Účinná smyková plocha Av,y 5488,000 mm Účinná smyková plocha Av,z 13960,000 mm Moment setrvačnosti Iy 1980000000,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 191600000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 36,400 mm Poloměr setrvačnosti iz 73,500 mm Výsečový moment setrvačnosti I@v 1350000000000,000 mm 6 Moment tuhosti v kroucení It 15540000,000 mm 4 Elastický průřezový modul Wy 693000,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wz 15000,000 mm 3 Statický moment Sy,max 3966500,000 mm 3 Statický moment Sz,max 468180,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y 7933000,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z 1937000,000 mm 3 Stránka 33

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7... Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 460 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7..3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 707 MAX 116,1 1,71 7,07 0,39 1,61-5,67 KZ 10 400 MI -36,39 3,59 61,98 1,11 59,89 0,00 KZ 109 714 MAX Vy -88,10 8,0 8,8 0,09,8 15,58 KZ 10 71 MI Vy 34,56-4,36-3,39-0,31 1,61-6,78 KZ 10 401 MAX Vz -176,30 1,89 93,4 0,67 160,53 5,67 KZ 79 39 MI Vz 53,09-0,3-15,17 -,10 45,66 0,00 KZ 13 706 MAX MT -1,47-0,05 44,17,44-13,5-0,15 KZ 118 39 MI MT 3,0-0,31-105,8 -,49 38,4 0,00 KZ 110 149 MAX My -17,0 0,43-100,11-0,06 65,89 0,00 KZ 91 393 MI My -0,83 0,10 83,93,09-6,04 0,00 KZ 106 714 MAX Mz -88,10 8,0 8,8 0,09,8 15,58 KZ 10 714 MI Mz -164,87 7,65 10,13-0,5 38,05-9,05 KZ 11 7..4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,715 f 460 y Poměr c/t: c 438 = = 0,857 33 ε = 33 0,715 = 3,587 Třída 1 t 1 Stránka 34

7..4.1.1. Posouzení na tlak ávrhová únosnost v tlaku A f 35440 460 y c,rd = = = γm0 Posouzení Ed = 36,39 k (KZ 109) Ed c,rd 36,39 1630,40 0,0 VYHOVUJE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1630,40 k 7..4.. Posouzení na ohyb ve směru y ávrhová únosnost v ohybu M W f 7933000 460 pl,y y y,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 65,89 km (KZ 91) 3649,18 km M M Ed y,c,rd 65,89 3649,18 0,17 VYHOVUJE Stránka 35

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ve směru z ávrhová únosnost v ohybu M W f 1937000 460 pl,z y z,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 15,58 km (KZ 48) M Ed M z,c,rd 15,58 89 0,0 VYHOVUJE 89 km 7..4.3. Posouzení na smyk Ve směru y ávrhová únosnost ve smyku V A f 5488 460 v,y y pl,y,rd = = = Posouzení 3 γ 3 M0 VEd = 8,0 k (KZ 10) 6769,13 k V V Ed pl,rd 8,0 6769,13 0,001 VYHOVUJE 0,001 0,5 - EC3 dovoluje zanedbat vliv smykové síly na momentovou únosnost. Jedná se o tzv. případ s malým smykem. Stránka 36

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Ve směru z ávrhová únosnost ost ve smyku V A f 13960 460 v,z y pl,z,rd = = = 3 γ 3 M0 3707,51 k Posouzení VEd = 15,17 k (KZ 13) V V Ed pl,rd 15,17 3707,51 0,03 VYHOVUJE 0,03 0,5 - EC3 dovoluje zanedbat vliv smykové síly na momentovou únosnost. Jedná se o tzv. případ s malým smykem. 7..4.4. Posouzení na vzpěr Lcr,y Lcr,z = 4,00 m = 3,00 m Vybočení ve směru y Kritická síla π E I π 10000 1,98 10 = = = 714,6 k 9 y cr,y Lcr,y 4000 Poměrná štíhlost A f 35440 460 λ = = = 1,51 y y 3 cr,y 714,6 10 Křivka vzpěrné pevnosti a0 α = 0,13 y y y φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,13 (1,51 0,) + 1,51 = 1,73 Stránka 37

Součinitel vzpěrnosti BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1 1 χ y = = = 0,39 φ + φ λ 1,73 + 1,73 1,51 y y y Vzpěrná únosnost χ A f 0,39 35440 460 y y b,rd = = = γm1 6357,94 k Posouzení Ed br,d 36,39 6357,94 0,06 VYHOVUJE Vybočení kolmo k ose z Kritická síla π E I π 10000 1,9 10 = = = 4413,71 k 8 z cr,z Lcr,z 3000 Poměrná štíhlost A f 35440 460 λ = = = 0,61 y z 3 cr,z 4413,71 10 Křivka vzpěrné pevnosti a0 α = 0,13 z z z φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,13 (0,61 0,) + 0,61 = 0,71 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ z = = = 0,93 φ + φ λ 0,71 + 0,71 0,61 z z z Stránka 38

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzpěrná únosnost χ A f 0,93 35440 460 z y b,rd = = = γm1 15161,3 k Posouzení Ed br,d 36,39 15161,3 0,0 VYHOVUJE 7..4.5. Posouzení na klopení Součinitele vzpěrné délky L 4000 L 1000 L 3000 L 1000 k = 0,5 cr,y ky = = = ky = cr,z kz = = = 0,5 kz = 0,5 w Součinitelé závisející na zatížení a podmínkách uložení konců C1 = 0,97 C = 0,31 C3 = 0,67 Souřadnice působiště zatížení vhledem ke středu smyku zg = za zs = 0,5 57 0 = 86 mm Kde z souřadnice působiště zatížení vzhledem k těžišti průřezu a z souřadnice středu smyku vzhledem k težišti průřezu s Stránka 39

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku π z E I π 86 10000 1,9 10 ζ = = = 0,85 8 g z g 7 kz L G It 0,5 1000 81000 1,55 10 Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu ζ j = 0 Bezrozměrný parametr kroucení π E I π 10000 1,35 10 κ = = = 0,79 13 w wt 7 kw L G It 1000 81000 1,55 10 Bezrozměrný kritický moment C µ = 1 + κ + (C ζ C ζ ) (C ζ C ζ ) = 1 cr wt g 3 j g 3 j k z 0,97 0,5 + + = = 1 0,79 (0,31 0,85 0,67 0) (0,31 0,85 0,67 0),011 Pružný kritický moment π E I G I π 10000 1,9 10 81000 1,55 10 L 1000 8 7 z t Mcr = µ cr =,011 = 3746,76 km Poměrná štíhlost W f 7933000 460 λ = = = 0,99 pl,y y LT 6 Mcr 3746,76 10 Křivky klopení válcovaných profilů Křivka klopení b α LT = 0,34 LT LT LT LT,0 LT φ = 0,5 1 + α ( λ λ ) + β λ = 0,5 1 + 0,34 (0,99 0,4) + 0,75 0,99 = 0,97 Kde λ = 0,4 doporučená hodnota LT,0 β=0,75 doporučená hodnota 1 1 χ LT = = = 0,71 φ + φ β λ 0,97 + 0,97 0,75 0,99 LT LT LT Stránka 40

ávrhový moment únosnosti na klopení BAKALÁŘSKÁ PRÁCE f 460 y Mb,Rd = χ LT Wpl,y = 0,71 7933000 = 58,44 km γm1 MEd = 65,89 km (KZ 91) M Ed M b,rd 65,89 58,44 0,4 VYHOVUJE 7..4.6. Posouzení na ohyb a osový tlak Ed Max M y,ed z,ed Max My,Ed = 17,0 k M = 65,89 km M = 0 km (KZ 91) Interakční součinitel kyy k h my my yy M = 65,89 km M = 133,89 km ψ = 0 Ms 133,89 0,1 α s = = = M 65,89 h C = 0, + 0,8 α = 0, + 0,8 0,1 = 0,37 s C = 0,37 0,40 C my=0,40 s λ = 1,51 y χ = 0,39 y Rk = A f = 35440 460 = 1630,40 k y Stránka 41

k yy BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Ed Ed Cmy 1 + ( λy 0,) Cmy 1 + 0,8 χ y Rk χ y Rk γ γ M1 M1 17,0 17,0 0,4 1 + ( 1,51 0,) Cmy 1 + 0,8 0,39 1630,40 0,39 1630,40 k =0,406 yy 0,411 0,406 Interakční součinitel kzz k ψ = 0 mz mz z z Rk y zz C = 0,6 + 0,4 ψ = 0,6 + 0,4 0 = 0,6 C = 0,60 0,40 C =0,60 λ = 0,61 χ = 0,93 k zz = A f = 35440 460 = 1630,40 k mz Ed Ed Cmz 1 + ( λz 0,6) Cmz 1 + 1,4 χ z Rk χ z Rk γ γ M1 M1 17,0 17,0 0,4 1 + ( 0,61 0,6) Cmy 1 + 1,4 0,93 1630,40 0,93 1630,40 0,419 0,411 k =0,411 zz Interakční součinitel kyz k k = 0,6 k = 0,6 0,411 = 0,47 yz zz Stránka 4

Interakční í součinitel kzyk ψ = 0 mlt mlt z z Rk y BAKALÁŘSKÁ PRÁCE zy C = 0,6 + 0,4 ψ = 0,6 + 0,4 0 = 0,6 C = 0,60 0,40 C =0,60 λ = 0,61 χ = 0,93 mlt = A f = 35440 460 = 1630,40 k k zy 0,1 λz Ed 0,1 Ed 1 1 ( CmLT 0,5) χ z Rk ( CmLT 0,5) χ z Rk γ γ M1 M1 0,1 0,61 17,0 0,1 17,0 1 Cmy 1 ( 0,6 0,5) 0,93 1630,40 ( 0,6 0,5) 0,93 1630,40 0,997 0,994 k =0,997 zy M = W f = 7933000 460 = 3649,18 km y,rk pl,y y M = W f = 1937000 460 = 89 km χ z,rk pl,z y LT =0,71 Podmínky M χ χ Ed y,ed z,ed + kyy + kyz y Rk LT My,Rk Mz,Rk γ M1 17,0 65,89 0 + 0,406 + 0,47 0,39 1630,40 0,71 3649,18 89 0,1 VYHOVUJE γ M1 M γ M1 Stránka 43

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE M M + + χ χ γ γ γ Ed y,ed z,ed kzy kzz z Rk LT My,Rk Mz,Rk M1 17,0 65,89 0 + 0,997 + 0,411 0,93 1630,40 0,71 3649,18 89 0,5 VYHOVUJE M1 M1 7..5. MSP Č. sada Zatěž. Stav Směr Vztažná délka L [m] mezní L/w Deformace absolutní [mm] exist w mezní w 1 17 KZ16 z 1,00 300,00 37,60 40,00 15 KZ188 y 1,00 300,00 0,30 40,00 uz uy Stránka 44

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Délka sloupu L=1000 mm Vodorovný průhyb ve směru z L 1000 δ max = δ = = = 40,00 mm 300 300 δ=w=37,60 mm Posouzení δ δ max 37,60 mm 40,00 mm VYHOVUJE Vodorovný průhyb ve směru y L 1000 δ max = δ = = = 40,00 mm 300 300 δ=w=0,30 mm Posouzení δ δ max 0,30 mm 40,00 mm VYHOVUJE Stránka 45

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.3. Paždík v podélném směru HEB 160 7.3.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky Výška profilu h 160,000 mm Šířka profilu b 160,000 mm Tloušťka stojiny tw 8,000 mm Tloušťka pásnice tf 13,000 mm Výška rovné části stojiny d 104,000 mm Plocha průřezu A 545,000 mm Účinná smyková plocha Av,y 4344,000 mm Účinná smyková plocha Av,z 1759,000 mm Moment setrvačnosti Iy 490000,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 889000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 67,800 mm Poloměr setrvačnosti iz 40,500 mm Výsečový moment setrvačnosti I@v 47940000000,000 mm 6 Moment tuhosti v kroucení It 31400,000 mm 4 Elastický průřezový modul Wy 311500,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wz 11100,000 mm 3 Statický moment Sy,max 177000,000 mm 3 Statický moment Sz,max 41600,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y 354000,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z 170000,000 mm 3 Stránka 46

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.3.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.3.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 659 MAX 4,19 6,48-16,18 0,00 7,71 3,4 KZ 89 395 MI -84,61 5,06-15,54 0,00 1,10 3,59 KZ 107 399 MAX Vy 6,0 8,7-10,54 0,00 11,11 9,57 KZ 1 405 MI Vy 11,81-8,98 3,31 0,00 3,17 1 KZ 6 569 MAX Vz -3,88-6,48 45,56 0,00 1,53 3,16 KZ 115 63 MI Vz -1,8-6,48-34,36 0,00-16,14 3,14 KZ 104 580 MAX MT 3,95 4,81-7,90 0,01 0,00 0,00 KZ 79 6 MI MT,48 6,57-14,0-0,01 0,00 0,00 KZ 91 399 MAX My -15,10-0,13 -,51 0,00 5,77-5,5 KZ 105 578 MI My -,01 0,00 0,00 0,00-3,3-9,73 KZ 108 405 MAX Mz 11,81-8,98 3,31 0,00 3,17 1 KZ 6 578 MI Mz 0,73 0,00 0,00 0,00 0,00-11,4 KZ 1 7.3.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr c/t: c 104 = = 13 7 ε = 7 0,814 = 58,580 Třída 1 t 8 Stránka 47

7.3.4. 4.1. Posouzení na tlak ávrhová únosnost tlakové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 545 355 y t,rd = pl,rd = = = 195,88 k γm0 Posouzení Ed = 84,61 k (KZ 107) Ed t,rd 84,61 195,88 0,04 VYHOVUJE 7.3.4. 4.. Posouzení na ohyb Ve směru y ávrhová únosnost v ohybu M W f 354000 355 pl,y y y,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 3,3 km (KZ 108) 15,67 km M M Ed y,c,rd 3,3 15,67 0,6 VYHOVUJE Stránka 48

7.3.4. 4.3. Posouzení na smyk ávrhová únosnost ve smyku A f 1759 355 v y pl,rd = = = V Posouzení 3 γ 3 M0 VEd = 45,56 k (KZ 115) BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 360,5 k V V Ed pl,rd 45,56 360,5 0,13 VYHOVUJE 0,13 0,5 - EC3 dovoluje zanedbat vliv smykové síly na momentovou únosnost. Jedná se o tzv. případ s malým smykem. 7.3.4. 4.4. Posouzení na vzpěr Lcr,y Lcr,z = 6,00 m = 6,00 m Vybočení ve směru osy y Kritická síla π E I π 10000,49 10 = = = 1434,711 k 7 y cr,y Lcr,y 6000 Poměrná štíhlost A f 545 355 λ = = = 1,16 y y 3 cr,y 1434,71 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 Stránka 49

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE y y y φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (1,16 0,) + 1,16 = 1,33 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ y = = = 0,50 φ + φ λ 1,33 + 1,33 1,16 y y y Vzpěrná únosnost χ A f 0,50 545 355 y y b,rd = = = γm1 96,94 k Posouzení Ed = 84,61 k (ZS 107) Ed br,d 84,61 96,94 0,09 VYHOVUJE Vybočení ve směru osy z Kritická síla π E I π 10000 8,89 10 = = = 511,94 k 6 z cr,z Lcr,z 6000 Poměrná štíhlost A f 545 355 λ = = = 1,94 y z 3 cr,z 511,94 10 Křivka vzpěrné pevnosti c α = 0,49 z z z φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,49 (1,94 0,) + 1,94 =,81 Stránka 50

Součinitel vzpěrnosti BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1 1 χ z = = = 0,1 φ + φ λ,81 +,81 1,94 z z z Vzpěrná únosnost χ A f 0,1 545 355 z y b,rd = = = γm1 404,43 k Posouzení Ed br,d 84,61 404,43 0,1 VYHOVUJE 7.3.4. 4.5. Posouzení na klopení Součinitele vzpěrné délky ky = kz = kw = pro kloubové uložení na obou koncích Součinitelé závisející na zatížení a podmínkách uložení konců C1 = 1,13 C = 0,46 C3 = 0,53 Souřadnice působiště zatížení vhledem ke středu smyku zg = za zs = 0,5 160 0 = 80 mm Kde z souřadnice působiště zatížení vzhledem k těžišti průřezu a z souřadnice středu smyku vzhledem k težišti průřezu s Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku π z E I π 80 10000 8,89 10 ζ = = = 0,36 6 g z g 5 kz L G It 6000 81000 3,1 10 Stránka 51

Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu ζ j = 0 Bezrozměrný parametr kroucení BAKALÁŘSKÁ PRÁCE π E I π 10000 4,79 10 κ = = = 0,33 10 w wt 5 kw L G It 6000 81000 3,1 10 Bezrozměrný kritický moment C µ = 1 + κ + (C ζ C ζ ) (C ζ C ζ ) = 1 cr wt g 3 j g 3 j k z 1,13 = 1 + 0,33 + (0,46 0,36 0,53 0) (0,46 0,36 0,53 0) = 18 Pružný kritický moment π E I G I π 10000 8,89 10 81000 3,1 10 L 6000 6 5 z t Mcr = µ cr = 15 = 115,87 km Poměrná štíhlost W f 354000 355 λ = = = 4 pl,y y LT 6 Mcr 115,87 10 Křivky klopení válcovaných profilů Křivka klopení b α LT = 0,34 LT LT LT LT,0 LT φ = 0,5 1 + α ( λ λ ) + β λ = 0,5 1 + 0,34 (4 0,4) + 0,75 4 = Kde λ = 0,4 doporučená hodnota LT,0 β=0,75 doporučená hodnota 1 1 χ LT = = = 0,67 φ + φ β λ + 0,75 4 LT LT LT ávrhový moment únosnosti na klopení f 355 y Mb,Rd = χ LT Wpl,y = 0,67 354000 = 84,74 km γm1 MEd = 3,3 km (KZ 108) Stránka 5

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE M Ed M b,rd 3,3 84,74 0,38 VYHOVUJE 7.3.5. MSP Č. Prut č. Zatěž. Stav Směr Vztažná délka L [m] mezní L/w Deformace absolutní [mm] exist w mezní w 1 580 KZ110 z 6,00 50,00 3,53 4,00 656 KZ109 y 6,00 50,00 19,70 4,00 uz uy Stránka 53

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Délka paždíku L=6000 mm Vodorovný průhyb ve směru z L 6000 δ max = δ = = = 4,00 mm 50 50 δ=w=3,53 mm Posouzení δ δ max 3,53 mm 4,00 mm VYHOVUJE Svislý průhyb ve směru y L 6000 δ max = δ = = = 4,00 mm 50 50 δ=w=19,57 mm Posouzení δ δ max 19,57 mm 4,00 mm VYHOVUJE Stránka 54

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.4. Horní pás xl 160x160x15 7.4.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 160,000 mm tloušťka příruby t 15,000 mm Plocha průřezu A 90,000 mm Smyková plocha Ay 3954,800 mm Smyková plocha Az 834,000 mm Vzdálenost těžiště ez 44,900 mm Moment setrvačnosti Iy 1980000,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 40570000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 48,800 mm Poloměr setrvačnosti iz 66,300 mm Moment tuhosti v kroucení It 664988,000 mm 4 Vzdálenost od středu smyku k těžišti zm -38,500 mm Výsečový moment setrvačnosti I@v 000000000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wy,max 190964,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wy,min -48953,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wz 53548,000 mm 3 Statický moment Sy,max 97634,800 mm 3 Statický moment Sz,max 06895,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 347110,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 413539,000 mm 3 Stránka 55

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.4.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.4.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 44 MAX 19,44-6,59 8,71 0,04 0,00 0,00 LK 10 09 MI -611,38-0,0-0,65-0,08 4,06-0,03 LK 46 838 MAX Vy -405,67 37,06-6,69-0,0 0,67 3,71 LK 46 930 MI Vy -311,38-49,05 5,87 0,10 0,00 0,00 LK 58 43 MAX Vz -41,61-3,71,11-0,0 0,00 0,00 LK 46 504 MI Vz -516,74-0,16-16,09-0,09 0,00 0,00 LK 46 930 MAX MT -379,04-7,38 7,04 0,3 0,00 0,00 LK 44 838 MI MT -44,36 5,91 1,14-0,34-0,11 0,59 LK 71 09 MAX My -610,7 0,0-0,17 0,19 4,95 0,06 LK 46 7 MI My 57,6-0,11 -,3-0,08-3,07 0,7 LK 103 966 MAX Mz -379,3 7,36 1,75 0,06 0,66 1,63 LK 46 869 MI Mz -55,67 7,36 -,05-0,10-0,87-9,57 LK 69 7.4.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 160 = = 10,667 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 15 Stránka 56

7.4.4. 4.1. Posouzení na tlak ávrhová únosnost tlakové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 90 355 y t,rd = pl,rd = = = 373,10 k γm0 Posouzení Ed = 611,38 k (KZ 46) Ed t,rd 611,38 373,10 0,19 VYHOVUJE 7.4.4. 4.. Posouzení na ohyb Ve směru z ávrhová únosnost v ohybu M W f 53548 355 pl,z y z,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 1,63 km (KZ 46) 90,00 km M M Ed y,c,rd 1,63 90,00 0,14 VYHOVUJE Stránka 57

7.4.4. 4.3. Posouzení na smyk Ve směru y ávrhová únosnost ve smyku V A f 3954,8 355 v,y y pl,y,rd = = = Posouzení 3 γ 3 M0 VEd = 49,05 k (KZ 58) BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 810,57 k V V Ed pl,rd 49,05 810,57 0,06 VYHOVUJE 0,06 0,5 - EC3 dovoluje zanedbat vliv smykové síly na momentovou únosnost. Jedná se o tzv. případ s malým smykem. 7.4.4. 4.4. Posouzení na vzpěr Lcr,y Lcr,z = 5,18 m =,59 m Vybočení ve směru osy y Kritická síla π E I π 10000, 10 = = = 1700,43 k 7 y cr,y Lcr,y 5176 Poměrná štíhlost A f 90 355 λ = = = 1,39 y y 3 cr,y 1700,43 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 y y y φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (1,39 0,) + 1,39 = 1,66 Stránka 58

Součinitel vzpěrnosti BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 1 1 χ y = = = 0,39 φ + φ λ 1,66 + 1,66 1,39 y y y Vzpěrná únosnost st χ A f 0,39 90 355 y y b,rd = = = γm1 176,51 k Posouzení Ed = 611,38 k (ZS 46) Ed br,d 611,38 176,51 0,48 VYHOVUJE Vybočení ve směru osy z Kritická síla π E I π 10000 4,06 10 = = = 1554,39 k 7 z cr,z Lcr,z 588 Poměrná štíhlost A f 90 355 λ = = = 0,51 y z 3 cr,z 1554,39 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 z z z φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,51 0,) + 0,51 = 0,68 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ z = = = 0,88 φ + φ λ 0,68 + 0,68 0,51 z z z Stránka 59

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzpěrná únosnost χ A f 0,88 90 355 z y b,rd = = = γm1 Posouzení 880,33 k Ed br,d 611,38 880,33 0,1 VYHOVUJE 7.4.4. 4.5. Posouzení na klopení Součinitele vzpěrné délky L 5176 L 1558 L 588 L 1558 k = 0,5 cr,y ky = = = 0,33 ky = cr,z kz = = = 0,16 kz = 0,5 w Součinitelé závisející na zatížení a podmínkách uložení konců C1 = 0,97 C = 0,40 C3 = 0,44 Souřadnice působiště zatížení vhledem ke středu smyku zg = za zs = 44,9 38,5 = 6,4 mm Kde z souřadnice působiště zatížení vzhledem k těžišti průřezu a z souřadnice středu smyku vzhledem k težišti průřezu s Součinitel nesymetrie průřezu ψ = Souřadnice zj z z = 0,45 ψ h = 0,45 15,5 = 68,63 mm j f f Kde h f vzdálenost mezi středem pásnice a volným koncem průřezu Stránka 60

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku π z E I π 6,4 10000 4,06 10 ζ = = = 0,04 7 g z g 5 kz L G It 0,5 1558 81000 6,65 10 Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu π z E I π 68,63 10000 4,06 10 ζ = = = 0,35 7 j z j 5 kz L G It 0,5 1558 81000 6,65 10 Bezrozměrný parametr kroucení π E I π 10000,00 10 κ = = = 0,04 9 w wt 5 kw L G It 0,5 1558 81000 6,65 10 Bezrozměrný kritický moment C µ = 1 + κ + (C ζ C ζ ) (C ζ C ζ ) = 1 cr wt g 3 j g 3 j k z 0,97 0,5 = 1 + 0,04 + (0,40 0,04 0,44 0,35) (0,40 0,04 0,44 0,35) =,33 Pružný kritický moment π E I G I π 10000 4,06 10 81000 6,65 10 L 1558 7 5 z t Mcr = µ cr =,8 = 306,04 km Poměrná štíhlost W f 347110 355 λ = = = 0,63 pl,y y LT 6 Mcr 305,36 10 Křivky klopení válcovaných profilů Křivka klopení d α LT = 0,76 LT LT LT LT φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,76 (0,63 0,) + 0,63 = 0,87 1 1 χ LT = = = 0,69 φ + φ λ 0,87 + 0,87 0,63 LT LT LT ávrhový moment únosnosti na klopení f 355 y Mb,Rd = χ LT Wpl,y = 0,69 347110 = 84,61 km γm1 MEd = 4,95 km (KZ 46) Stránka 61

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE M Ed M b,rd 4,95 84,61 0,06 VYHOVUJE 7.4.5. MSP Č. sada Zatěž. Stav Směr Vztažná délka L [m] mezní L/w Deformace absolutní [mm] exist w mezní w 1 6 KZ19 z 15,53 50,00 43,40 6,1 uz Délka horního pásu L=15530 mm Svislý průhyb L 15530 δ max = δ = = = 6,1 mm 50 50 δ=w=43,40 mm Posouzení δ δ max 43,00 mm 6,1 mm VYHOVUJE Stránka 6

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.5. Dolní pás vodorovný xl 180x180x18 7.5.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 180,000 mm tloušťka příruby t 18,000 mm Plocha průřezu A 1380,000 mm Smyková plocha Ay 5343,100 mm Smyková plocha Az 381,100 mm Vzdálenost těžiště ez 500 mm Moment setrvačnosti Iy 3730000,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 6950000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 54,900 mm Poloměr setrvačnosti iz 74,900 mm Moment tuhosti v kroucení It 185610,000 mm 4 Vzdálenost od středu smyku k těžišti zs -43,100 mm Výsečový moment setrvačnosti I@v 4854000000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wy,max 8930,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wy,min -731765,000 mm 3 Elastický průřezový modul Wz 3864,000 mm 3 Statický moment Sy,max 147504,000 mm 3 Statický moment Sz,max 3160900 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 5559,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 63187,000 mm 3 Stránka 63

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.5.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.5.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 188 MAX 664,77-0,07-7,88-0,0 0,34-0,61 KZ 46 40 MI -113,75 0,01 0,45 0,00-0,15 0,13 KZ 10 795 MAX Vy 84,6 1,75-5,19 0,0 1,47 17,1 KZ 48 797 MI Vy 6,33-1,75 0,91-0, -5,64 1,83 KZ 60 1 MAX Vz 664,77-0,07 6,15-0,0-3,97-0,8 KZ 46 188 MI Vz 664,77-0,07-7,88-0,0 0,34-0,61 KZ 46 795 MAX MT 84,6 1,75-5,19 0,0 1,47 17,1 KZ 48 797 MI MT 6,33-1,75 0,91-0, -5,64 1,83 KZ 60 40 MAX My -113,75 0,01 3,4 0,00 4,46 0,11 KZ 10 188 MI My 664,77-0,07-5,08-0,0-15,86-0,44 KZ 46 795 MAX Mz 84,6 1,75-5,19 0,0 1,47 17,1 KZ 48 796 MI Mz 98,74 1,43 4,41 0,18 0,17-14,1 KZ 69 7.5.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 180 = = 10,000 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 18 Stránka 64

7.5.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost tahové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 1380 355 y t,rd = pl,rd = = = 4394,90 k γm0 Posouzení Ed = 664,77 k (KZ 46) Ed t,rd 664,77 4394,90 0,15 VYHOVUJE 7.5.4. 4.. Posouzení na ohyb Ve směru z ávrhová únosnost v ohybu M W f 3864 355 pl,z y z,c,rd = = = γm0 Posouzení MEd = 17,1 km (KZ 48) 137,11 km M M Ed y,c,rd 17,1 137,11 0,13 VYHOVUJE Stránka 65

7.5.4. 4.3. Posouzení na vzpěr Lcr,y Lcr,z = 10,00 m =,50 m BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vybočení ve směru osy y Kritická síla π E I π 10000 3,73 10 = = = 773,50 k 7 y cr,y Lcr,y 10000 Poměrná štíhlost A f 1380 355 λ = = =,38 y y 3 cr,y 773,50 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 y y y φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (,38 0,) +,38 = 3,71 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ y = = = 0,15 φ + φ λ 3,71 + 3,71,38 y y y Vzpěrná únosnost χ A f 0,15 1380 355 y y b,rd = = = γm1 659,4 k Posouzení Ed = 113,75 k (ZS 10) Ed br,d 113,75 659,4 0,17 VYHOVUJE Stránka 66

Vybočení ve směru osy z Kritická síla 7 z cr,z Lcr,z 500 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE π E I π 10000 6,95 10 = = = 3054,13 k Poměrná štíhlost A f 1380 355 λ = = = 0,44 y z 3 cr,z 3054,13 10 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 z z z φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,44 0,) + 0,44 = 0,64 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ z = = = 0,91 φ + φ λ 0,64 + 0,64 0,44 z z z Vzpěrná únosnost χ A f 0,91 1380 355 z y b,rd = = = γm1 3999,36 k Posouzení Ed br,d 113,75 3999,36 0,03 VYHOVUJE Stránka 67

7.5.4. 4.4. Posouzení na klopení Součinitele vzpěrné délky L 10000 = = = L 10000 = L 500 = = = L 10000 = k = 0,5 cr,y ky 0 ky cr,z kz 0,5 kz 0,5 w BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Součinitelé závisející na zatížení a podmínkách uložení konců C1 = 0,97 C = 0,5 C3 = 0,84 Souřadnice působiště zatížení vhledem ke středu smyku zg = za zs = 5 43,1 = 7,9 mm Kde z souřadnice působiště zatížení vzhledem k těžišti průřezu a z souřadnice středu smyku vzhledem k težišti průřezu s Součinitel nesymetrie průřezu ψ = Souřadnice zj z z = 0,45 ψ h = 0,45 17 = 76,95 mm j f f Kde h f vzdálenost mezi středem pásnice a volným koncem průřezu Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku π z E I π 7,9 10000 6,95 10 ζ = = = 0,06 7 g z g 6 kz L G It 0,5 10000 81000 1,9 10 Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu π z E I π 76,95 10000 6,95 10 ζ = = = 0,57 7 j z j 6 kz L G It 0,5 10000 81000 1,9 10 Bezrozměrný parametr kroucení π E I π 10000 4,85 10 κ = = = 0,06 9 w wt 6 kw L G It 0,5 10000 81000 1,9 10 Stránka 68

Bezrozměrný kritický moment BAKALÁŘSKÁ PRÁCE C µ = 1 + κ + (C ζ C ζ ) (C ζ C ζ ) = 1 cr wt g 3 j g 3 j k z 0,97 0,5 + + = = 1 0,06 (0,5 0,06 0,84 0,57) (0,5 0,06 0,84 0,57) 1,07 Pružný kritický moment π E I G I π 10000 6,95 10 81000 1,9 10 L 10000 7 6 z t Mcr = µ cr =,8 = 467,54 km Poměrná štíhlost W f 5559 355 λ = = = 0,63 pl,y y LT 6 Mcr 467,54 10 Křivky klopení válcovaných profilů Křivka klopení d α LT = 0,76 LT LT LT LT φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,76 (0,63 0,) + 0,63 = 0,86 1 1 χ LT = = = 0,69 φ + φ λ 0,86 + 0,86 0,63 LT LT LT ávrhový moment únosnosti i na klopení f 355 y Mb,Rd = χ LT Wpl,y = 0,69 5559 = 18,41 km γm1 MEd = 15,85 km (KZ 46) M Ed M b,rd 15,85 18,41 0,1 VYHOVUJE Stránka 69

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.5.5. MSP Č. sada Zatěž. Stav Směr Vztažná délka L [m] mezní L/w Deformace absolutní [mm] exist w mezní w 1 17 KZ19 z 10,00 50,00 35,0 40,00 uz Délka dolního pásu L=10000 mm Svislý průhyb L 10000 δ max = δ = = = 40,00 mm 50 50 δ=w=40,00 mm Posouzení δ δ max 35,0 mm 40,00 mm VYHOVUJE Stránka 70

7.6. Svislice xl 50x50x6 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.6.1. Průřezové charakteristiky ky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 50,000 mm tloušťka příruby t 6,000 mm Plocha průřezu A 1138,000 mm Smyková plocha Au 473,600 mm Smyková plocha Av 150,000 mm Úhel natočení hlavních os a -45,000 Moment setrvačnosti Iy 68875,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 68875,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iu 9749,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iv 406000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iu 9,00 mm Poloměr setrvačnosti iv 18,900 mm Moment tuhosti v kroucení It 1991,700 mm 4 Polární moment setrvačnosti Ip 99059,000 mm 4 Výsečový moment setrvačnosti I@v 53160000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wu 19656,500 mm 3 Elastický průřezový modul Wv 11483,400 mm 3 Výsečový průřezový modul Ww 141376,000 mm 3 Statický moment Su,max 15714,700 mm 3 Statický moment Sv,max 4689,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 3159,100 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 18478,300 mm 3 Stránka 71

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.6.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.6.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 91 MAX 18,71 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 103 0 MI -31,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 46 46 MAX Vu -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MI Vu -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MAX Vv -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MI Vv -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MAX MT -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MI MT -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MAX Mu -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MI Mu -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MAX Mv -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 46 MI Mv -0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 7.6.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 50 = = 8,333 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 6 Stránka 7

7.6.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost tahové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 1138 355 y t,rd = pl,rd = = = 403,99 k γm0 Posouzení Ed = 18,71 k (KZ 103) Ed t,rd 18,71 403,99 0,05 VYHOVUJE 7.6.4. 4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu Vybočení kolmo k nehmotné ose Vzpěrná délka L = 0,9 L = 0,9 1,340 = 1,06 m cr sys Vzdálenost mezi spojkami pásů členěného prutu 1 1 a = Lcr = 1,06 = 0,40 m 3 3 Kritická síla π E I π 10000 5,31 10 = = = 75,67 k 4 ch,v cr Lcr 1,06 Imperfekce prutu e L 106 500 500 cr 0 = = = ávrh spojek tloušťka t p=6 mm délka h=90 mm,41 mm Stránka 73

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzdálenost těžišť h = u + t = 0,4 + 6 = 49,9 mm 0 1 p Kde Moment I1 I u 1 vzdálenost těžišť úhelníků I = 0,5 h A + I = 0,5 49,9 569 + 5,31 10 = 7,97 10 mm 4 5 4 1 0 ch ch,v ejmenší poloměr setrvačnosti členěného prutu I 7,97 10 5 1 0 = = = Ach 569 i Poměrná štíhlost L 106 i 6,47 cr λ = = = 0 Součinitel účinnosti 45,56 λ = 45,56 75 µ = Účinný moment setrvačnosti 6,47 mm I = 0,5 h A + µ I = 0,5 49,9 569 + 1 5,31 10 = 7,97 10 mm 4 5 4 eff 0 ch ch,v Moment setrvačnosti spojek 1 1 Ib = tp h = 6 90 = 3,60 10 mm 1 1 Použití spojek n I h b 0 3 3 5 4 10 I a ch,v 5 4 3,60 10 10 5,31 10 49,9 40 14791,43 130,90 tuhé spojky Kde n počet rovin s rámovými spojkami Stránka 74

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Smyková tuhost π E Ich,v v = S a π 10000 5,31 10 Sv = 40 S = 136,04 k v Kritická síla 4 π E I π 10000 7,97 10 = = = 105,10 k a 40 5 eff cr ávrhová hodnota největšího momentu mentu členěného prutu M e 31,85,41 10 3 Ed = Ed 0 = Ed Ed 31,85 31,85 = 1 CR S ávrhová síla ch,ed v ch,ed 1 105,10 136,04 0,08 km 3 3 6 MEd h0 A ch 3 0,08 10 49,9 10 569 10 ch,ed Ed 7 Ieff 7,97 10 = 0,5 + = 0,5 31,85 10 + = = 15,93 k Poměrná štíhlost A f 569 355 ch y λ = = = 3 cr 105,10 10 0,14 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,14 0,) + 0,14 = 0,50 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 3 0,50 + 0,50 0,14 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 569 355 ch y ch,b,rd = = = γm1 Posouzení ch,ed ch,b,rd 08,05 k Stránka 75

15,93 0,00 0,08 VYHOVUJE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vybočení kolmo k hmotné ose Vzpěrná délka L = L = 1,340 m cr sys Kritická síla π E I π 10000,04 10 = = = 470,94 k 5 ch,u cr Lcr 1340 Poměrná štíhlost A f 1138 355 y λ = = = 3 cr 470,94 10 0,93 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,93 0,) + 0,93 = 5 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,64 5 + 5 0,93 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,64 1138 355 y b,rd = = = γm1 Posouzení 58,55 k Ed b,rd 31,85 58,55 0,1 VYHOVUJE Stránka 76

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.7. Diagonály xl 60x60x6 7.7.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 60,000 mm tloušťka příruby t 6,000 mm Plocha průřezu A 138,000 mm Smyková plocha Au 573,000 mm Smyková plocha Av 590,500 mm Úhel natočení hlavních os a -45,000 Moment setrvačnosti Iy 850713,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 850713,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iu 9786,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iv 7000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iu 6,600 mm Poloměr setrvačnosti iv,900 mm Moment tuhosti v kroucení It 15871,700 mm 4 Polární moment setrvačnosti Ip 1701430,000 mm 4 Výsečový moment setrvačnosti I@v 13330000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wu 19860,500 mm 3 Elastický průřezový modul Wv 17017,700 mm 3 Výsečový průřezový modul Ww 77976,000 mm 3 Statický moment Su,max 16648,100 mm 3 Statický moment Sv,max 6895,00 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 3871,400 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 71,000 mm 3 Stránka 77

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.7.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.7.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 108 MAX 76,61 0,11-0,11 0,00 0,00 0,00 KZ 5 107 MI -77,8-0,11 0,11 0,00 0,00 0,00 KZ 5 66 MAX Vu 53,6 0,13-0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 7 66 MI Vu 5,96-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 7 66 MAX Vv 5,96-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 7 66 MI Vv 53,6 0,13-0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 7 6 MAX MT -15,80-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 1 6 MI MT -15,80-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 1 66 MAX Mu 33,60-0,04 0,04 0,00 0,09 0,09 KZ 1 6 MI Mu -15,80-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 1 66 MAX Mv 33,60-0,04 0,04 0,00 0,09 0,09 KZ 1 6 MI Mv -15,80-0,13 0,13 0,00 0,00 0,00 KZ 1 7.7.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 60 = = 10,000 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 6 Stránka 78

7.7.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost tahové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 138 355 y t,rd = pl,rd = = = 490,61 k γm0 Posouzení Ed = 76,61 k (KZ 5) Ed t,rd 76,61 490,61 0,16 VYHOVUJE 7.7.4. 4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu Vybočení kolmo k nehmotné ose Vzpěrná délka L = 0,9 L = 0,9 3,08 =,887 m cr sys Vzdálenost mezi spojkami pásů členěného prutu 1 1 a = Lcr =,887 = 0,96 m 3 3 Kritická síla π E I π 10000 9,38 10 = = = 3,3 k 4 ch,v cr Lcr,887 Imperfekce prutu e L 887 500 500 cr 0 = = = ávrh spojek tloušťka t p=6 mm délka h=110 mm 5,77 mm Stránka 79

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzdálenost těžišť h = u + t = 3,9 + 6 = 56,9 mm 0 1 p Kde Moment I1 I u 1 vzdálenost těžišť úhelníků I = 0,5 h A + I = 0,5 56,9 691 + 9,38 10 = 1,8 10 mm 4 6 4 1 0 ch ch,v ejmenší poloměr setrvačnosti členěného prutu I 1,8 10 6 1 0 = = = Ach 691 i Poměrná štíhlost L 887 i 30,46 cr λ = = = 0 Součinitel účinnosti 94,79 30,46 mm λ 94,79 75 < λ = 94,79 < 150 µ = = = 0,74 75 75 Účinný moment setrvačnosti I = 0,5 h A + µ I = 0,5 56,9 691 + 0,74 9,38 10 = 1,6 10 mm 4 6 4 eff 0 ch ch,v Moment setrvačnosti spojek 1 1 Ib = tp h = 6 110 = 6,66 10 mm 1 1 Použití spojek n I h b 0 3 3 5 4 10 I a ch,v 5 4 6,66 10 10 9,38 10 56,9 96 3647,39 974,65 tuhé spojky Kde n počet rovin s rámovými spojkami Stránka 80

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Smyková tuhost π E Ich,v v = S a π 10000 9,38 10 Sv = 96 S = 419,80 k v Kritická síla 4 π E I π 10000 1,3 10 = = = 758,35 k a 96 6 eff cr ávrhová hodnota největšího momentu členěného prutu M e 77,8 5,77 10 3 Ed = Ed 0 = Ed Ed 77,8 77,8 = 1 CR ávrhová síla s S v íla ch,ed 1 758,35 419,80 0,57 km 3 3 6 MEd h0 A ch 3 0,57 10 56,9 10 691 10 ch,ed Ed 6 Ieff 1,3 10 = 0,5 + = 0,5 77,8 10 + = = 38,91 k Poměrná štíhlost A f 691 355 ch y λ = = = 3 cr 758,35 10 0,30 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,30 0,) + 0,30 = 0,56 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,96 0,56 + 0,56 0,30 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,96 691 355 ch y ch,b,rd = = = γm1 Posouzení ch,ed ch,b,rd 35,49 k Stránka 81

38,91 35,49 0,17 VYHOVUJE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vybočení kolmo k hmotné ose Vzpěrná délka L = L = 3,08 m cr sys Kritická síla π E I π 10000 3,6 10 = = = 145,81 k 5 ch,u cr Lcr 308 Poměrná štíhlost A f 138 355 y λ = = = 3 cr 145,81 10 1,83 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (1,83 0,) + 1,83 =,46 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,4,46 +,46 1,83 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,4 138 355 y b,rd = = = γm1 Posouzení 117,75 k Ed b,rd 77,8 117,75 0,66 VYHOVUJE Stránka 8

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.8. Podélné ztužidlo vodorovné xl 70x70x8 0x8 7.8.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 70,000 mm tloušťka příruby t 6,000 mm Plocha průřezu A 166,000 mm Smyková plocha Au 793,700 mm Smyková plocha Av 67,500 mm Úhel natočení hlavních os a -45,000 Moment setrvačnosti Iy 1546590,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 1546590,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iu 193190,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iv 1170000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iu 34,400 mm Poloměr setrvačnosti iv 6,800 mm Moment tuhosti v kroucení It 18751,700 mm 4 Polární moment setrvačnosti Ip 3093190,000 mm 4 Výsečový moment setrvačnosti I@v 8660000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wu 31861,00 mm 3 Elastický průřezový modul Wv 3637,600 mm 3 Výsečový průřezový modul Ww 1547,000 mm 3 Statický moment Su,max 958,400 mm 3 Statický moment Sv,max 5836,800 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 3740,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 51069,400 mm 3 Stránka 83

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.8.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.8.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 108 MAX 79,66 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 100 107 MI -64,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 100 MAX Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 7.8.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 70 = = 8,750 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 8 Stránka 84

7.8.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost tahové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 140 355 y t,rd = pl,rd = = = 759,70 k γm0 Posouzení Ed = 79,66 k (KZ 100) Ed t,rd 79,66 759,70 0,10 VYHOVUJE 7.8.4. 4.. Posouzení na vzpěr v členěného prutu Vybočení kolmo k nehmotné ose Vzpěrná délka L = 0,9 L = 0,9 6,000 = 5,400 m cr sys Vzdálenost mezi spojkami pásů členěného prutu 1 1 a = Lcr = 5,400 = 1,800 m 3 3 Kritická síla π E I π 10000,00 10 = = = 14, k 5 ch,v cr Lcr 5,400 Imperfekce prutu e L 5400 500 500 cr 0 = = = ávrh spojek tloušťka t p=8 mm délka h=130 mm 10,80 mm Stránka 85

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzdálenost těžišť h = u + t = 8,4 + 8 = 68,11 mm 0 1 p Kde Moment I1 I u 1 vzdálenost těžišť úhelníků I = 0,5 h A + I = 0,5 68,11 1070 +,00 10 =,88 10 mm 5 6 4 1 0 ch ch,v ejmenší poloměr setrvačnosti členěného prutu I,00 10 6 1 0 = = = Ach 1070 i Poměrná štíhlost L 5400 i 36,70 cr λ = = = 0 Součinitel účinnosti 147,15 36,70 mm λ 147,15 75 < λ = 147,15 < 150 µ = = = 0,04 75 75 Účinný moment setrvačnosti I = 0,5 h A + µ I = 0,5 68,11 1070 + 0,04,00 10 =,50 10 mm 5 6 4 eff 0 ch ch,v Moment setrvačnosti spojek 1 1 Ib = tp h = 8 130 = 1,46 10 mm 1 1 Použití spojek n I h b 0 3 3 6 4 10 I a ch,v 6 5 1,46 10 10,00 10 68,11 1800 43006,5 1111,11 tuhé spojky Kde n počet rovin s rámovými spojkami Stránka 86

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Smyková tuhost π E Ich,v v = S a π 10000,00 10 Sv = 1800 S = 55,88 k v Kritická síla 5 π E I π 10000,50 10 = = = 1597,55 k a 1800 6 eff cr ávrhová hodnota největšího momentu členěného prutu M e 64,90 10,8 10 3 Ed = Ed 0 = Ed Ed 64,90 64,90 = 1 CR S ávrhová síla ch,ed v ch,ed 1 1597,55 55,88 0 km 3 3 6 MEd h0 A ch 3 0 10 68,11 10 1070 10 ch,ed Ed 6 Ieff,50 10 = 0,5 + = 0,5 64,90 10 + = = 3,45 k Poměrná štíhlost A f 1070 355 ch y λ = = = 3 cr 1597,55 10 0,49 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,49 0,) + 0,49 = 0,67 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,89 0,67 + 0,67 0,49 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,89 1070 355 ch y ch,b,rd = = = γm1 Posouzení ch,ed ch,b,rd 338,07 k Stránka 87

3,45 338,07 0,10 VYHOVUJE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vybočení kolmo k hmotné ose Vzpěrná délka L = L = 6,000 m cr sys Kritická síla π E I π 10000 7,49 10 = = = 86,4 k 5 ch,u cr Lcr 6000 Poměrná štíhlost A f 140 355 y λ = = = 3 cr 86,4 10,97 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (,97 0,) +,97 = 5,37 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,10 5,37 + 5,37,97 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,10 140 355 y b,rd = = = γm1 Posouzení 75,97 k Ed b,rd 64,90 75,97 0,85 VYHOVUJE Stránka 88

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.9. Podélné ztužidlo šikmé š xl 70x70x8 0x8 7.9.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky délka ramena h 70,000 mm tloušťka příruby t 6,000 mm Plocha průřezu A 166,000 mm Smyková plocha Au 793,700 mm Smyková plocha Av 67,500 mm Úhel natočení hlavních os a -45,000 Moment setrvačnosti Iy 1546590,000 mm 4 Moment setrvačnosti Iz 1546590,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iu 193190,000 mm 4 Moment setrvačnosti okolo hlavní osy Iv 1170000,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iu 34,400 mm Poloměr setrvačnosti iv 6,800 mm Moment tuhosti v kroucení It 18751,700 mm 4 Polární moment setrvačnosti Ip 3093190,000 mm 4 Výsečový moment setrvačnosti I@v 8660000,000 mm 6 Elastický průřezový modul Wu 31861,00 mm 3 Elastický průřezový modul Wv 3637,600 mm 3 Výsečový průřezový modul Ww 1547,000 mm 3 Statický moment Su,max 958,400 mm 3 Statický moment Sv,max 5836,800 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y,max 3740,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,z,max 51069,400 mm 3 Stránka 89

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.9.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 7.9.3. Vnitřní síly Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 970 MAX 63,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 10 969 MI -54,4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 10 MAX Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 7.9.4. MSÚ Třída průřezu Poměrné přetvoření 35 35 ε = = = 0,814 f 355 y Poměr h/t: h 60 = = 10,000 15 ε = 15 0,814 = 1,10 Třída 3 t 6 Stránka 90

7.9.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost tahové síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE A f 140 355 y t,rd = pl,rd = = = 759,70 k γm0 Posouzení Ed = 63,38 k (KZ 10) Ed t,rd 63,38 759,70 0,08 VYHOVUJE 7.9.4. 4.. Posouzení na vzpěr členěného prutu Vybočení kolmo k nehmotné ose Vzpěrná délka L = 0,9 L = 0,9 3,840 = 3,456 m cr sys Vzdálenost mezi spojkami pásů členěného prutu 1 1 a = Lcr = 3,456 = 1,15 m 3 3 Kritická síla π E I π 10000,00 10 = = = 34,71 k 5 ch,v cr Lcr 3456 Imperfekce prutu e L 3456 500 500 cr 0 = = = ávrh spojek tloušťka t p=8 mm délka h=130 mm 6,91 mm Stránka 91

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vzdálenost těžišť h = u + t = 8,4 + 8 = 68,11 mm 0 1 p Kde Moment I1 I u 1 vzdálenost těžišť úhelníků I = 0,5 h A + I = 0,5 68,11 1070 +,00 10 =,88 10 mm 5 6 4 1 0 ch ch,v ejmenší poloměr setrvačnosti členěného prutu I,00 10 6 1 0 = = = Ach 1070 i Poměrná štíhlost L 3456 i 36,70 cr λ = = = 0 Součinitel účinnosti 94,17 36,70 mm λ 94,17 75 < λ = 94,17 < 150 µ = = = 0,74 75 75 Účinný moment setrvačnosti I = 0,5 h A + µ I = 0,5 68,11 1070 + 0,74,00 10 =,78 10 mm 5 6 4 eff 0 ch ch,v Moment setrvačnosti spojek 1 1 Ib = tp h = 8 130 = 1,46 10 mm 1 1 Použití spojek n I h b 0 3 3 6 4 10 I a ch,v 6 5 1,46 10 10,00 10 68,11 115 43006,5 1736,11 tuhé spojky Kde n počet rovin s rámovými spojkami Stránka 9

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Smyková tuhost π E Ich,v v = S a π 10000,00 10 Sv = 115 S = 64,70 k v Kritická síla 5 π E I π 10000,78 10 = = = 4341,48 k a 115 6 eff cr ávrhová hodnota největšího momentu členěného prutu M e 54,4 6,91 10 3 Ed = Ed 0 = Ed Ed 54,4 54,4 = 1 CR S ávrhová síla ch,ed v ch,ed 1 4341,48 64,70 0,4 km 3 3 6 MEd h0 A ch 3 0,4 10 68,11 10 1070 10 ch,ed Ed 6 Ieff,78 10 = 0,5 + = 0,5 54,4 10 + = = 7,1 k Poměrná štíhlost A f 1070 355 ch y λ = = = 3 cr 4341,48 10 0,30 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (0,30 0,) + 0,30 = 0,56 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,97 0,56 + 0,56 0,30 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,97 1070 355 ch y ch,b,rd = = = γm1 Posouzení ch,ed ch,b,rd 368,45 k Stránka 93

7,1 368,45 0,07 VYHOVUJE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vybočení kolmo k hmotné ose Vzpěrná délka L = L = 3,840 m cr sys Kritická síla π E I π 10000 7,49 10 = = = 10,56 k 5 ch,u cr Lcr 3840 Poměrná štíhlost A f 140 355 y λ = = = 3 cr 10,56 10 1,90 Křivka vzpěrné pevnosti b α = 0,34 φ = 0,5 1 + α ( λ 0,) + λ = 0,5 1 + 0,34 (1,90 0,) + 1,90 =,59 Součinitel vzpěrnosti 1 1 χ = = = 0,3,59 +,59 1,90 φ + φ λ Vzpěrná únosnost χ A f 0,10 140 355 y b,rd = = = γm1 Posouzení 174,73 k Ed b,rd 54,4 174,73 0,31 VYHOVUJE Stránka 94

7.10. Táhlo RD 40 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.10.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky Průměr d 40,000 mm Plocha průřezu A 160,000 mm Smyková plocha Ay 1058,400 mm Moment setrvačnosti Iy 15664,000 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 10,000 mm Polární poloměr setrvačnosti ip 14,100 mm Moment tuhosti v kroucení It 5137,000 mm 4 Elastický průřezový modul Wy 683,00 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y 10666,700 mm 3 Statický moment Sy,max 5333,300 mm 3 7.10.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 Stránka 95

7.10.3. Vnitřní síly BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Prut Síly [k] Momenty [km] Příslušející zatěžovací stavy č. Vy / Vu Vz / Vv MT My / Mu Mz / Mv 1 MAX 369,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 46 1 MI 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 100 MAX Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Vv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI MT 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mu 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MAX Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 MI Mv 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 KZ 1 7.10.4. MSÚ 7.10 10.4. 4.1. Posouzení na tah ávrhová únosnost nost tahové síly A f 160 355 = = = = y t,rd pl,rd 447,30 k γm0 Posouzení Ed = 369,58 k (KZ 46) Ed t,rd 369,58 447,30 0,83 VYHOVUJE Stránka 96

7.11. Ztužidlo RD 5 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 7.11.1. Průřezové charakteristiky Průřezová charakteristika Symbol Hodnota Jednotky Průměr d 5,000 mm Plocha průřezu A 4900 mm Smyková plocha Ay 41,400 mm Moment setrvačnosti Iy 19174,800 mm 4 Poloměr setrvačnosti iy 6,00 mm Polární poloměr setrvačnosti ip 8,800 mm Moment tuhosti v kroucení It 38349,500 mm 4 Elastický průřezový modul Wy 1534,000 mm 3 Plastický průřezový modul Wpl,y 604,00 mm 3 Statický moment Sy,max 130,100 mm 3 7.11.. Materiálové charakteristiky Materiál Modul pružnosti Smykový modul Souč. teplot. roztaž. Označení E [k/cm ] G [k/cm ] α [1/ C] Ocel S 355 ČS E 1993-1-1:006 1000,00 8076,9 1,0E-05 Stránka 97