Statické posouzení k akci: Přístavba výrobní haly CETRIS

Transkript

1 Statické posouzení k akci: Přístavba výrobní haly CETRIS Akce: Část projektu: Datu: Vypracoval: Obsah: Přístavba výrobní haly CETRIS D..2 - Statika Ing. Petr Král STATIKA

2 Obsah: A) Statické posouzení nové příhradové soustavy vynášející konstrukci střechy B) Statické posouzení nových rohových sloupů C) Statické posouzení nových krajních střešních vazníků D) Nové základové konstrukce E) Závěr

3 A) Statické posouzení nové příhradové soustavy vynášející konstrukci střechy ) Zatížení Zatížení sněhe na Charakteristická hodnota zatížení sněhe na zei: s k =,5 / sněhová oblast III (Hranice) Tvarový součinitel zatížení sněhe: = 0,8 pro 0 a a = 2 Tepelný součinitel: C t = Součinitel expozice: C e = norální typ krajiny Tlak sněhu na plochy: s p =.C e.c t.s k =,2 / Zatížení větre na Výchozí základní rychlost větru: v b,0 = Součinitel sěru větru: C dir = Součinitel ročního období: C season = 25 /s Základní rychlost větru: v b = C dir.c season.v b,0 = 25 /s Výška nad teréne: z = 0,55 Součinitel orografie: c 0 (z) = Miniální výška: z in = 5 terén kategorie III Maxiální výška: z ax = Paraetr drsnosti terénu: z 0 = 200 0,3 Paraetr drsnosti terénu kategorie II: z 0,II = Součinitel terénu: k r = 0,9.(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,254 0,05 Součinitel drsnosti terénu: c r (z) = k r.ln(z/z 0 ) = 0,7668 z in z z ax Charakteristická střední rychlost větru: v (z) = c r (z).c 0 (z).v b = 9,7 /s Součinitel turbulence: k = Součinitel vlivu turbulence: I v (z) = k /(c 0 (z).ln(z/z 0 )) = 0,2809 Měrná hotnost vzduchu: r =,25 kg/ 3 Maxiální dynaický tlak: q 0,683 / p (z) = (+7.I v (z)).0,5.r.v (z) 2 = Součinitelé tlaků pro příčný vítr (q = 0 ; a = 2 ), sedlová střecha: oblast F: C pe,0 = -,4 0,4 oblast G: oblast H: oblast I: oblast J: - sání + tlak C pe,0 = -0,92 0,4 C pe,0 = -0,39 0,4 C pe,0 = -0,46 0 C pe,0 = -0,88 0,06 Součinitelé tlaků pro podélný vítr (q = 90 ; a = 2 ), sedlová střecha: oblast F: C pe,0 = -,39 0 oblast G: oblast H: C pe,0 = -,3 0 C pe,0 = -0,63 0 terén kategorie III oblast I: C pe,0 = -0, sání + tlak Součinitelé tlaků pro příčný vítr (q = 0 ; h/d = 0,43), svislé stěny: oblast A: C pe,0 = -,2 0 větrná oblast II (Hranice)

4 oblast B: oblast C: oblast D: C pe,0 = -0,94 0 C pe,0 = -0,5 0 C pe,0 = 0 0,72 oblast E: C pe,0 = -0, sání + tlak Součinitelé tlaků pro podélný vítr (q = 90 ; h/d = 0,45), svislé stěny: oblast A: C pe,0 = -,2 0 oblast B: oblast C: oblast D: C pe,0 = -0,8 0 C pe,0 = -0,5 0 C pe,0 = 0 0,7 oblast E: C pe,0 = -0,3 0 - sání + tlak Zatížení od větru: Sedlová střecha: Tlak větru na plochy (tlak): w e,s = q p (z).c pe,0 = 0,0954 / Tlak větru na plochy (sání): w -0,947 / e,s = q p (z).c pe,0 = Svislá stěna v ístě krajního sloupu příhradové soustavy: Tlak větru na plochy (tlak): w 0,4905 / e,s = q p (z).c pe,0 = Tlak větru na plochy (sání): w -0,88 / e,s = q p (z).c pe,0 = Užitné zatížení na Kategorie H nepřístupné střechy s vyjíkou běžné údržby, oprav q k = 0,75 / Stálé zatížení na - střešní plášť OZN. i Popis vrstvy Trapézový plech Asfaltová parozábrana Minerální plsť Asfaltová hydroizolace Objeová tíha g i [/ 3 ] Celke: g k,s = Sf ik = Stálé zatížení na b - vl. tíha vaznice g k,v = 0, / Stálé zatížení na b - vl. tíha vazníku g k,v2 = / Stálé zatížení na b - vl. tíha příhradové soustavy g k,ps = 2 / Stálé zatížení na b - vl. tíha sloupu a PUR panelu tl. 00 g k,sl =,55 / g k,pur = 3,2 / 2) Kobinace zatížení Silové zatížení vstupující do kobinací pro příhradovou soustavu Síla od střešního pláště: F k, = 06, na kraji poloviční - - 2,5 - Tloušťka t i [] - - 0,5 - v další výpočtu budou uvažovány pouze tyto extréní hodnoty Plošná tíha f ik = g i.t i [/ ] 0,24 0,047 0,375 0,026 0,688

5 Síla od vaznic: F k,2 = Síla od vazníku: F k,3 = Síla od sněhu: F q, = Síla od užitného zatížení: F q,2 = 9,6 25,7 Síla od příhradové soustavy: F k,4 = Síla od sloupu: F k,5 = Síla od větru (střecha): F q,3 = 4,883 85,04 5,65 na kraji poloviční 2 na kraji poloviční 4,649 (tlak) -46 (sání) na kraji poloviční Síla od větru (stěna): F q,4 = 46,06 8,86 (tlak) (tlak) -76,8-3,42 (sání) (sání) v ístě horního pásu v ístě spodního pásu Silové zatížení vstupující do kobinací pro sloupy Spojité zatížení od sloupu a PUR panelu: g k, =,55 / g k,2 = 3,2 / Spojité zatížení od větru: q k, =,975 / (tlak) -9,95 / (sání) Kobinace zatížení pro. MS - příhradová soustava K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení rovnice 6.0 2K a 3K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení + vítr (vše nepříznivé) rovnice 6.0 4K a 5K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení + vítr (vítr nepříznivý, jinak vše příznivé) rce 6.0 Kobinace zatížení pro 2. MS - příhradová soustava K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení rovnice 6.4b 2K a 3K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení + vítr (tlak na střeše) rovnice 6.4b 4K a 5K: stálé zatížení + sníh + užitné zatížení + vítr (sání na střeše) rce 6.4b Kobinace zatížení pro. MS - sloupy K: axiální reakce od příhradové soustavy + stálé zatížení pro sloup rovnice 6.0 2K: axiální reakce od příhradové soustavy + stálé zatížení pro sloup + vítr (tlak) rovnice 6.0 3K: axiální reakce od příhradové soustavy + stálé zatížení pro sloup + vítr (sání) rovnice 6.0 3) Posouzení na. MS (MSU) - příhradová soustava Statické schéa na krajích poloviční na kraji poloviční POZN. Kobinace zatížení byly provedeny ve výpočtové prograu. na kraji poloviční Norálové síly - návrhové Ozn. H 0 H2-46,5 H3-46,5 H4 0 K [] 2K [] 3K [] 4K [] -28,29 47, -28,29-488,22-488, ,52-450, ,33 48,33 0 5K [] 47, 86,03 86,03 0

6 S S2 S3 S4 V V2 V3 V4 V5 D D2 D3 D4 - tlak + tah 230,76 60,8 364,0-07,48 95,74 230,76 230,76 60,8 46,65 364,0 387,56-07,48-2,62 95,74 9,29 230,76-266, , ,08 46,65-272, , ,27 387,56-272, , ,27-2,62 5, ,6 0 66,72 9,29 5, ,6 0 66,72 28,22-334,6 334,6 334,6-334,6-333,45 333,45 353,96-353,96-360,78 360,78 326,63-326,63 55,55-55,55-35,04 35,04-28,22-62,37 62,37 Hodnoty norálových sil pro dienzování jsou označeny a ohraničeny tučně. Navržené průřezy Horní pás H, H2, H3, H4: profil HEA 200 Spodní pás S, S2, S3, S4: profil HEA 200 Krajní svislice V, V5: profil HEB 300 Konstrukční svislice V2, V4: 2 x profil U 00 Střední svislice V3: 2 x profil U 60 Diagonály D, D2, D3, D4: 2 x profil U 60 Posouzení horního pásu na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 5,38E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 3 6 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 6 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t = 2,0E-07 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = 9,35E ,22 20 GPa 3,69E-05,34E-05,08E ,28E-02 4,99E-02

7 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 8497,729 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 77,474 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,3857 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) =,2802 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: b a = 0,34 c a = 0,49 c a = 0,49 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,6060 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = 0,3973 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 502,3 N Ed /N b,rd 0,972 < VYHOVUJE Posouzení horního pásu na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 86,03 Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 5,38E-03 Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 264,3 N Ed /N t,rd 0,068 < VYHOVUJE Posouzení spodního pásu na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 2,62 Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 5,38E-03,5840 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,882 3 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 2 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 2 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa 0,743 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,937 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,3973 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = 0, GPa 2477,672

8 Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = 0 0 b a = 0,34 c a = 0,49 c a = 0,49,08E-07 6 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 60,45 N Ed /N b,rd 0,758 < VYHOVUJE Posouzení spodního pásu na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 387,56 Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 5,38E-03 2,0E-07 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 264,3 N Ed /N t,rd 0,3065 < VYHOVUJE Posouzení diagonály na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 360,78 Průřez vzdorující zatížení: 2 x U 60 Třída průřezu: 8,28E-02 3,69E-05,34E-05 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = 978,884 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,3857 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 2,5603 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,7993 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: 9,35E-03 4,99E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 8497,729 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 92,869 Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,6060 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 4,3559 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,9663 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,937 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,269 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,6626 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = 0,269 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = posuzováno jako celistvý průřez, po délce je nutné průřezy spojit spojkai po vzdálenostech uvedených dále

9 Plocha průřezu: A = 4,80E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = 4,35 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 4,35 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = i in = in(i y, i z ) = 20 GPa Vzdálenost spojek: a = < 70.i in = 2,386 posouzení jako Kritická síla pro y: N celistvý průřez je cr,y = p 2.E.I y /L 2 cr,y = 2026,340 korektní Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L 2 cr,z = 60,93 Křivka vzpěrné pevnosti z-z: 3,4E-02 c a = 0,49 c a = 0,49 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,92 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) =,707 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = 0,3649 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 4,6 N Ed /N b,rd 0,8765 < VYHOVUJE Posouzení diagonály na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 360,78 Průřez vzdorující zatížení: 2 x U 60 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 4,80E-03 6,2E-02 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,746 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) =,3588 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: 3,4E-02,85E-05 5,58E-06 Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 28 N Ed /N t,rd 0,398 < VYHOVUJE Posouzení střední svislice V3 na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 497,78 Průřez vzdorující zatížení: 2 x U 60 posuzováno jako celistvý průřez, po délce je nutné Třída průřezu: průřezy spojit spojkai po vzdálenostech uvedených dále 0,6960 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,3649 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 =

10 Plocha průřezu: A = 4,80E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = 3,5 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 3,5 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = i in = in(i y, i z ) = 20 GPa Vzdálenost spojek: a = < 70.i in = 2,386 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 3864,290 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 65,029 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,5403 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 0,9840 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: 3,4E-02 c a = 0,49 c a = 0,49 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,7293 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) =,762 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 69,6 N Ed /N b,rd 0,8034 < VYHOVUJE Posouzení střední svislice V3 na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 65,6 Průřez vzdorující zatížení: 2 x U 60 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 4,80E-03 průřezy spojit spojkai po vzdálenostech uvedených dále 6,2E-02 3,4E-02,85E-05 5,58E-06 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,8202 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,5493 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = 0,5493 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 28 N Ed /N t,rd 0,0582 < VYHOVUJE POZN. Posouzení krajních svislic V a V5 spadá do posouzení sloupů. posouzení jako celistvý průřez je korektní

11 4) Posouzení na. MS (MSU) - sloupy Statické schéa sloupů Vnitřní síly - návrhové K 2K 3K Jednotky: Ozn. N Ed V Ed M Ed N Ed V Ed M Ed N Ed V Ed M Ed N ed [] V 272, ,83 76,29 26,76 272,83 27,35 44,67 V ed [] SL 576, ,03 42,28 33, 576,03 70,58 55,27 M ed [] V5 496, , , SL2 762, , , - - Hodnoty vnitřních sil pro dienzování jsou označeny a ohraničeny tučně. POZN. Uvedené návrhové norálové síly jsou pouze tlakové, tahové norálové síly jsou zanedbatelné. Navržený průřez sloupů HEB 300 Posouzení sloupu SL a V na interakci vzpěrného tlaku a prostého ohybu Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 576,03 Návrhový ohybový oent od zatížení: M z,ed = Průřez vzdorující zatížení: HEB 300 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = Plastický průřezový odul: W pl,z = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 55,27 8,70E ,7 5,39 3,85 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 5,39 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t =,49E-02,85E-06 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = 20 GPa,69E-06 6,30E-0 2,52E-04 8,56E-05

12 Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = C z = 0,5 0 0 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,443 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 0,4474 b a = 0,34 c a = 0,49 c a = 0,49 k zz = 0,5278 0,632 k zz = 0,5278 k yz = 0,367 N Ed /N b,w,rd 2,27E-02 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,7308 Vzpěrná únosnost pro y: N b,y,rd = χ y.a.f y /g M = Vzpěrná únosnost pro z: N b,z,rd = χ z.a.f y /g M = Vzpěrná únosnost pro w: N b,w,rd = χ w.a.f y /g M = Plastická oentová únosnost: M c,z,pl,rd = W pl,z.f y /g M = 0,2008 < ,45 N Ed /N b,y,rd +k yz.m z,ed /M c,z,pl,rd 0,452 < VYHOVUJE N Ed /N b,z,rd +k zz.m z,ed /M c,z,pl,rd 0,459 < VYHOVUJE Posouzení sloupu SL a V na syk za ohybu Návrhová posouvající síla od zatížení: V Ed = 27,35 Průřez vzdorující zatížení: HEB 300 Třída průřezu: Výška pásnic: d = 0,3 Tloušťka pásnic: t f = 0,09 Plocha pásnice: A f = d.t f = 0,0057 na stranu bezpečnou Plastická syková únosnost: V pl,rd = f y.a f /( 3.g M ) = 773,36 V Ed /V pl,rd 0,647 < VYHOVUJE 7,58E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 7978,028 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 7489,36 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,5422 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,6384 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 0,6607 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,9093 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,879 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,89 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = 90,376 interkční součinitele jsou pro posouzení uvažovány na stranu bezpečnou hodnotou k yz = k zz = VYHOVUJE

13 Posouzení sloupu SL2 a V5 na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = Průřez vzdorující zatížení: HEB 300 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,49E-02 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 0,7 5,39 3,85 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 5,39 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t =,85E-06 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = 0 0 b a = 0,34 c a = 0,49 c a = 0,49 762, 20 GPa,69E-06 6,30E-0 7,58E-02 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,443 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 0,4474 2,52E-04 8,56E-05 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,5422 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: 2,27E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 7978,028 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 7489,36 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,6384 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 0,6607 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,7308 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,9093 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,879 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,89 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = 0,89 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 2868 N Ed /N b,rd 0,2657 < VYHOVUJE 90,376

14 5) Posouzení na 2. MS (MSP) - průhyb příhradové soustavy Průhyb uprostřed rozpětí K 2K 3K 4K 5K Průhyb pod střední svislicí V3 [] 5,2 5, 5,8 3,6 4,3 Maxiální hodnota průhybu w ax je označena a ohraničena tučně. Posouzení průhybu Rozpětí příhradové soustavy: L = Liitní průhyb pro vazníky: w li = L/250 = Posouzení w ax w li 5,8 < 48 VYHOVUJE B) Statické posouzení nových rohových sloupů ) Zatížení na rohový sloup Síla od střešního pláště: F k, = Síla od vaznic: F k,2 = Síla od vazníku: F k,3 = Síla od sněhu: Q k, = Síla od větru: Q k,2 = Síla od užitného zatížení: Q k,3 = 2,4 2,85 45,22 3,66 26,52 28,9 Spojité zatížení od vlastní tíhy sloupu: g k, = Spojité zatížení od PUR panelu 00 : g k,2 = Spojitá zatížení od větru: q k, = 4,9 / 2,46 /,55 /,94 / 2) Kobinace zatížení pro rohový sloup Návrhová síla rovnice 6.0 g G =,35 g Q =,5 y 0,uz = 0 y 0,w = 0,6 F d = g G.(F k, +F k,2 +F k,3 )+g Q.Q k, +y 0,uz.g Q.Q k,3 +y 0,w.g Q.Q k,2 = Návrhová spojitá zatížení dle rovnice 6.0 g d = g G.(g k, +g k,2 ) = 4,75 / q d = g Q.q k, = 7,365 / 3,69 / 27,5 3) Posouzení rohového sloupu na. MS (MSU) Statické schéa rohového sloupu Rohový sloup je pro výpočet vnitřních sil uvažován jako vetknutá konzola. Vnitřní síly - návrhové Délka rohového sloupu: l = 7,7 Tlaková norálová síla: N Ed = F d + g d.l = 63,79 Posouvající síly: V Ed = q d.l = Ohybové oenty: M Ed = q d.l 2 /2 = 56,7 28,43 28,34 09,39

15 Navržený průřez rohových sloupů HEB 400 Posouzení rohového sloupu na ohyb s klopení Návrhový ohybový oent od zatížení: M y,ed = Průřez vzdorující zatížení: HEB 400 Třída průřezu: Plastický průřezový odul: W pl,y = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C = 09,39,365 Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C 2 = 0,553 Modul pružnosti v tahu a tlaku oceli: E = 20 GPa Modul pružnosti ve syku oceli: G = 80,7 GPa Vzpěrná délka tlačeného pásu pro vybočení z roviny ohybu: L z = Vzpěrná délka nosníku při zkroucení: L ω = Vzdálenost působiště zatížení od středu syku: e z = Moent setrvačnosti k ěkké ose: I z = Moent tuhosti v prosté kroucení: I t = Výsečový oent setrvačnosti: I ω = Pružný kritický oent: M cr 3 5,4-0,2 6 5,4 = 62,87 Poěrná štíhlost při klopení: λ LT = (W pl,y.f y /M cr ) =,048 Součinitel iperfekce: a = 0,2 válcovaný profil vzpěrná křivka a Součinitel: f = 0,5.(+a.(λ LT -0,2)+λ LT 2 ) =,2053 0,5927 Plastická oentová únosnost při klopení: M y,b,rd = χ LT.W pl,y.f y /g M = 449,9 M y,ed /M y,b,rd 0,243 < VYHOVUJE Posouzení rohového sloupu na interakci vzpěrného tlaku a ohybu s klopení Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 63,79 Návrhový ohybový oent od zatížení: M z,ed = Průřez vzdorující zatížení: HEB 400 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,98E-02 Plastický průřezový odul: W pl,z = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 3,23E-03,08E-04 3,56E-06 3,82E-06 Součinitel vzpěrnosti při klopení: χ LT = /(f+ (f 2 -λ LT 2 )) = 28,34,0E ,4 5,4 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 5,4 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = 20 GPa nepříznivý vliv

16 Modul pružnosti oceli ve syku: G = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: C z = 0,5 80,7 GPa 0 0 a a = 0,2 b a = 0,34 b a = 0,34 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) =,042 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 3,3084 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,8374 k zz = 0,8894 0,642 k zz = 0,642 k yz = 0,3852 C y = 0,6 k yy = 0,6232 0,6244 k yy = 0,6232 k zy = 0,3739 N Ed /N b,w,rd M z,ed /M c,z,pl,rd 3,46E-02 3,56E-06 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = 0,0452 < 0,8446 < N Ed /N b,y,rd +k yy.m y,ed /M y,b,rd +k yz.m z,ed /M c,z,pl,rd 3,82E-06 6 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,6930 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,736 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,7789 Vzpěrná únosnost pro y: N b,y,rd = χ y.a.f y /g M = Vzpěrná únosnost pro w: N b,w,rd = χ w.a.f y /g M = Plastická oentová únosnost: M c,z,pl,rd = W pl,z.f y /g M = 7,39E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 5042,587 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 943,846 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = 9269,8 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,9606 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 2,2203 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,7085 Vzpěrná únosnost pro z: N b,z,rd = χ z.a.f y /g M =,7E ,5 807, , 5,77E-04,08E-04 VYHOVUJE VYHOVUJE 258,5 0,5276 < N Ed /N b,z,rd +k zy.m y,ed /M y,b,rd +k zz.m z,ed /M c,z,pl,rd 0,8359 < Posouzení rohového sloupu na syk za ohybu kolo k tuhé ose Návrhová posouvající síla od zatížení: V Ed = 28,43 VYHOVUJE VYHOVUJE

17 Průřez vzdorující zatížení: HEB 400 Třída průřezu: Výška stojiny: d = Tloušťka stojiny: t w = 0,298 0,035 Plocha stojiny: A w = d.t w = 0,004 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Plastická návrhová syková únosnost: V pl,rd = f y.a w /( 3.g M ) = 545,83 V Ed /V pl,rd 0,052 < VYHOVUJE Posouzení rohového sloupu na syk za ohybu kolo k ěkké ose Návrhová posouvající síla od zatížení: V Ed = 56,7 Průřez vzdorující zatížení: HEB 400 Třída průřezu: Výška pásnic: d = 0,3 Tloušťka pásnic: t f = 0,024 Plocha pásnice: A f = d.t f = 0,0072 na stranu bezpečnou Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Plastická syková únosnost: V pl,rd = f y.a f /( 3.g M ) = 976,88 V Ed /V pl,rd 0,058 < VYHOVUJE C) Statické posouzení nových krajních střešních vazníků ) Zatížení na krajní střešní vazník Zatížení sněhe Tlak sněhu na plochy: s p = Zatěžovací šířka: l s = Délka vaznice: L v = Síla od sněhu: F s,k = s p.l s.l v /2 = Zatížení větre (tlak),46 Tlak větru na plochy (tlak): w t = Zatěžovací šířka: l w = Délka vaznice: L v = 6,5 6 Síla od větru (tlak): F wt,k = w t.l w.l v /2 = Zatížení větre (sání) Tlak větru na plochy (sání): w s = Zatěžovací šířka: l w = Délka vaznice: L v =,5 6,2 / 5,256 0,095 / 0,4275-0,947 / Síla od větru (sání): F ws,k = w s.l w.l v /2 = -4,262 Užitné zatížení Kategorie H nepřístupné střechy s vyjíkou běžné údržby, oprav

18 q k = 0,75 / Zatěžovací šířka: l q =,5 Délka vaznice: L v = 6 Síla od užitného zatížení: F q,k = q k.l q.l v /2 = Stálé zatížení - střešní plášť 3,375 g k,s = 0,688 / Zatěžovací šířka: l g =,5 Délka vaznice: L v = 6 Síla od střešního pláště: F gs,k = g k,s.l g.l v /2 = Stálé zatížení - vl. tíha vaznice g k,v = 0,25 / Délka vaznice: L v = 6 Síla od vaznice: F gv,k = g k,v.l v /2 = Stálé zatížení - vl. tíha vazníku g k,v2 = / Stálé zatížení - vl. tíha PUR panelu g k,pur = 0,203 / 0,75 3,096 2) Kobinace zatížení pro krajní střešní vazník Rozhodující kobinace zatížení pro. MS K: stálé zatížení + zatížení sněhe + užitné zatížení + zatížení větre (tlak) rovnice 6.0 2K: stálé zatížení + zatížení větre (sání) + zatížení sněhe + užitné zatížení rovnice 6.0 POZN.: V. kobinaci (K) působí veškeré zatížení nepříznivě. Ve 2. kobinaci (2K) působí zatížení větre nepříznivě, jinak vešekeré další zatížení působí příznivě. Zatížení bylo zkobinováno ve výpočtové prograu. Rozhodující kobinace zatížení pro 2. MS K: stálé zatížení + zatížení sněhe + užitné zatížení + zatížení větre (tlak) rovnice 6.4b 2K: stálé zatížení + zatížení větre (sání) rovnice 6.4b POZN. Zatížení bylo zkobinováno ve výpočtové prograu. 3) Posouzení krajního střešního vazníku na. MS (MSU) Statické schéa krajního střešního vazníku

19 Vnitřní síly - návrhové Norálové síly (N) K: 2K: Posouvající síly (V) K: 2K:

20 Ohybové oenty (M) K: 2K: Navržené průřezy Horní pás: profil HEA 200 Spodní pás: profil IPN 60 Svislice: profil CHS (kruhová trubka) 70x4 Diagonály: profil CHS (kruhová trubka) 82,5x5 Posouzení horního pásu na ohyb s klopení Návrhový ohybový oent od zatížení: M y,ed = Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plastický průřezový odul: W pl,y = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C = 23,53,32 Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C 2 = 0,459 Modul pružnosti v tahu a tlaku oceli: E = 20 GPa Modul pružnosti ve syku oceli: G = 80,7 GPa Vzpěrná délka tlačeného pásu pro vybočení z roviny ohybu: L z = Vzpěrná délka nosníku při zkroucení: L ω = 4,30E-04 Vzdálenost působiště zatížení od středu syku: e z = Moent setrvačnosti k ěkké ose: I z = Moent tuhosti v prosté kroucení: I t = Výsečový oent setrvačnosti: I ω =,34E-05 2,0E-07,08E-07 3,5-0,095 6,5 nepříznivý vliv

21 Pružný kritický oent: M cr = 878,29 Poěrná štíhlost při klopení: λ LT = (W pl,y.f y /M cr ) = 0,3392 Součinitel iperfekce: a = 0,2 válcovaný profil vzpěrná křivka a Součinitel: f = 0,5.(+a.(λ LT -0,2)+λ LT 2 ) = 0,572 Součinitel vzpěrnosti při klopení: χ LT = /(f+ (f 2 -λ LT 2 )) = 0,9682 Plastická oentová únosnost při klopení: M y,b,rd = χ LT.W pl,y.f y /g M = 97,832 M y,ed /M y,b,rd 0,2405 < VYHOVUJE Posouzení horního pásu na interakci vzpěrného tlaku a ohybu s klopení Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 420,29 Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 5,38E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 4,4,5 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t =,5 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t = 2,0E-07 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = 9,35E b a = 0,34 c a = 0,49 c a = 0,49 20 GPa 3,69E-05,34E-05,08E ,28E-02 4,99E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 4462,56 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 2343,585 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = 2453,429 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,5323 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 0,3200 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,386 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w:

22 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,6982 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 0,5806 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,5798 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,8696 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,9389 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,9396 Vzpěrná únosnost pro y: N b,y,rd = χ y.a.f y /g M = Vzpěrná únosnost pro z: N b,z,rd = χ z.a.f y /g M = Vzpěrná únosnost pro w: N b,w,rd = χ w.a.f y /g M = C y = 0, , k yy =,0459,28 k yy =,0459 interkční součinitele jsou pro posouzení uvažovány k zy = 0,6275 axiálníi ožnýi hodnotai k yy =,8, k zy =,4 N Ed /N b,w,rd 0,3538 < VYHOVUJE N Ed /N b,y,rd +k yy.m y,ed /M y,b,rd 0,852 < VYHOVUJE N Ed /N b,z,rd +k zy.m y,ed /M y,b,rd 0,6908 < VYHOVUJE Posouzení horního pásu na interakci prostého tahu a ohybu s klopení Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 6,69 Návrhový ohybový oent od zatížení: M y,ed = Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = Plastický průřezový odul: W pl,y = Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C =,4 4,30E-04 3,32 Součinitel vystihující tvar o. obrazce: C 2 = 0,459 Modul pružnosti v tahu a tlaku oceli: E = 20 GPa Modul pružnosti ve syku oceli: G = 80,7 GPa Vzpěrná délka tlačeného pásu pro vybočení z roviny ohybu: L z = Vzpěrná délka nosníku při zkroucení: L ω = Pružný kritický oent: M cr 5,38E-03 Součinitelé bezpečnosti pro ocel: g M = g M0 = Vzdálenost působiště zatížení od středu syku: e z = Moent setrvačnosti k ěkké ose: I z = Moent tuhosti v prosté kroucení: I t = Výsečový oent setrvačnosti: I ω =,5 0,095 6,5 = 2096,9 Poěrná štíhlost při klopení: λ LT = (W pl,y.f y /M cr ) = 0,295 Součinitel iperfekce: a = 0,2 válcovaný profil vzpěrná křivka a Součinitel: f = 0,5.(+a.(λ LT -0,2)+λ LT 2 ) =,34E-05 2,0E-07,08E-07 0,526 Součinitel vzpěrnosti při klopení: χ LT = /(f+ (f 2 -λ LT 2 )) = 0,9957 příznivý vliv

23 Plastická oentová únosnost při klopení: M y,b,rd = χ LT.W pl,y.f y /g M = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 264,3 N Ed /N t,rd +M y,ed /M y,b,rd 0,0245 < VYHOVUJE Posouzení horního pásu na syk za ohybu Návrhová posouvající síla od zatížení: V Ed = 44,87 Průřez vzdorující zatížení: HEA 200 Třída průřezu: Výška stojiny: d = Tloušťka stojiny: t w = 0,34 0,0065 Plocha stojiny: A w = d.t w = 0,0009 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Plastická návrhová syková únosnost: V pl,rd = f y.a w /( 3.g M ) = 8,7 V Ed /V pl,rd 0,3797 < VYHOVUJE Posouzení spodního pásu na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 8,5 Průřez vzdorující zatížení: IPN 60 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 2,28E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 4 8 Vzpěrná délka pro zkroucení: L cr,t = 8 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Modul pružnosti oceli ve syku: G = 80,7 GPa Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Moent tuhosti v kroucení: I t = y-ová souřadnice středu syku: y 0 = z-ová souřadnice středu syku: z 0 = i 0 2 = i y 2 +i z 2 +y 0 2 +z 0 2 = 4,34E-03 6,57E-08 Výsečový oent setrvačnosti průřezu: I w = Poloěr setrvačnosti pro y: i y = (I y /A) = Poloěr setrvačnosti pro z: i z = (I z /A) = GPa 3,4E ,40E-02,55E-02 Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 2,86 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 7,74 00,62 Kritická síla pro zkroucení: N cr,t = (/i 0 2 ).(G.I t +p 2.E.I w /L cr,t 2 ) = 244,86 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,665 9,35E-06 5,47E-07

24 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 5,4997 Poěrná štíhlost pro zkroucení: λ w = (A.f y /N cr,t ) = 0,656 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: Křivka vzpěrné pevnosti w: a a = 0,2 b a = 0,34 b a = 0,34 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 0,7700 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 6,5242 f w = 0,5.(+a.(λ w -0,2)+λ w 2 ) = 0,7927 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 6,688 N Ed /N b,rd 0,5099 < VYHOVUJE Posouzení spodního pásu na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 402,62 Průřez vzdorující zatížení: IPN 60 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 2,28E-03 Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 535,8 N Ed /N t,rd 0,754 < VYHOVUJE Posouzení svislice na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 46,37 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 70x4 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 8,29E-04 2,08 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 2,08 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 27,59 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 27,59 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) = 0,9472 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) = 0,8635 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,03 Součinitel vzpěrnosti pro w: χ w = /(f w + (f w 2 -λ w 2 )) = 0,8079 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z, χ w ) = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = 0,03 0, GPa 4,53E-07 4,53E-07

25 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: a a = 0,2 a a = 0,2 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) =,0270 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) =,0270 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,7022 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,7022 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z ) = Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 36,8 N Ed /N b,rd 0,3389 < VYHOVUJE Posouzení svislice na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 2,28 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 70x4 Třída průřezu: Plocha průřezu: A = 8,29E-04 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 94,82 N Ed /N t,rd 0,07 < VYHOVUJE Posouzení kratší diagonály na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 70,52 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 82,5x5 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,22E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = 4,33 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 4,33 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 =,362 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 =,362 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) =,6025 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) =,6025 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: a a = 0,2 a a = 0,2 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) =,933 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) =,933 0, GPa 9,8E-07 9,8E-07 Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,3323

26 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,3323 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z ) = 0,3323 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 95,038 N Ed /N b,rd 0,742 < VYHOVUJE Posouzení kratší diagonály na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 4,56 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 82,5x5 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,22E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 286 N Ed /N t,rd 0,059 < VYHOVUJE Posouzení delší diagonály na vzpěrný tlak Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 5,57 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 82,5x5 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,22E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M = Součinitel pro vzpěrnou délku: b = Vzpěrná délka kolo k ose y: L cr,y = 5,073 Vzpěrná délka kolo k ose z: L cr,z = 5,073 Youngův odul pružnosti oceli v tlaku a v tahu: E = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose y: I y = Moent setrvačnosti průřezu kolo k ose z: I z = Kritická síla pro y: N cr,y = p 2.E.I y /L cr,y 2 = 73,96 Kritická síla pro z: N cr,z = p 2.E.I z /L cr,z 2 = 73,96 Poěrná štíhlost pro y: λ y = (A.f y /N cr,y ) =,9670 Poěrná štíhlost pro z: λ z = (A.f y /N cr,z ) =,9670 Křivka vzpěrné pevnosti y-y: Křivka vzpěrné pevnosti z-z: a a = 0,2 a a = 0,2 f y = 0,5.(+a.(λ y -0,2)+λ y 2 ) = 2,620 f z = 0,5.(+a.(λ z -0,2)+λ z 2 ) = 2, GPa Součinitel vzpěrnosti pro y: χ y = /(f y + (f y 2 -λ y 2 )) = 0,2298 Součinitel vzpěrnosti pro z: χ z = /(f z + (f z 2 -λ z 2 )) = 0,2298 Součinitel vzpěrnosti: χ = in(χ y, χ z ) = 0,2298 9,8E-07 9,8E-07 Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ.a.f y /g M = 65,73 N Ed /N b,rd 0,0847 < VYHOVUJE

27 Posouzení delší diagonály na tah Návrhová norálová síla od zatížení: N Ed = 04,24 Průřez vzdorující zatížení: CHS (kruhová trubka) 82,5x5 Třída průřezu: Plocha průřezu: A =,22E-03 Součinitel bezpečnosti pro ocel: g M0 = Únosnost v tahu: N t,rd = A.f y /g M = 286 N Ed /N t,rd 0,3645 < VYHOVUJE 4) Posouzení krajního střešního vazníku na 2. MS (MSP) Průhyb - charakteristický K: w ax = 35,6 axiální hodnota průhybu z počítačové siulace pro posouzení 2K: w ax = 5,3 Liitní průhyb pro ocelové příhradové vazníky Rozpětí ocelového příhradového vazníku: L = w li = L/250 = 96 Posouzení průhybu w ax w li 35,6 < 96 VYHOVUJE D) Nové základové konstrukce Nové nosné sloupy, které budou součástí přístavby výrobní haly CETRIS, budou kotveny na základové patky na pilotách. Z hlediska kotvení se bude jednat o tzv. vetknuté patky plnostěnných sloupů. To znaená, že kotvení každého sloupu se bude skládat z jednoho patního plechu, ke kteréu budou přivařeny dva svislé plechy přesahující na obou stranách profil sloupu. Každý z dvojice plechů bude vyztužen vodorovnou výztuhou v úrovni horní hrany plechu a čtveřicí svislých výztuh uístěných pod příčníke. Příčníky budou tvořeny dvojicí U profilů. Kotvení bude provedeno poocí 4 kotevních šroubů. Navržené půdorysné rozěry základových patek pod novýi nosnýi sloupy jsou 500 x 500. Výška základových patek je navržena na 800. Průěr pilot je stanoven na 300 a hloubka pilot je stanovena na cca 8 od čisté podlahy. NP. Uvedené rozěry základových konstrukcí jsou nicéně zatí pouze orientační, jelikož hydrogeologický průzku ani posudek nebyl prozatí proveden. Při prozatiní návrhu rozěrů základových konstrukcí se vycházelo z následujících předpokladů: ) Hladina spodní vody je pod úrovní základové spáry. 2) V podloží se v úrovni paty piloty nevyskytují zeiny třídy F. 3) Konzistence zein v podloží v úrovni paty piloty je pevná až tvrdá. Rozěry základových konstrukcí budou upřesněny a upraveny na základě inženýrsko geologického a hydrogeologického průzkuu, který bude proveden v ráci prováděcí dokuentace. Specifikace třídy betonu a specifikace vyztužení základových konstrukcí budou provedeny v ráci statického výpočtu, který bude také součástí prováděcí dokuentace. Základové konstrukce pod novýi nosnýi sloupy dále doplňují základové pásy široké 300 a vysoké 900 a také základové patky o rozěrech 000 x 000 x 900. Rozěry těchto konstrukcí byly stanoveny epiricky, jelikož tyto konstrukce neplní nosný účel, ale plní pouze konstrukční účely.

28 Materiálová specifikace se u těchto základových konstrukcí bude odvíjet od ateriálové specifikace nosných základových konstrukcí stanovené v ráci statického výpočtu, který bude součástí prováděcí dokuentace. E) Závěr ) Rekapitulace navržených profilů Nová příhradová soustava (schéa D..2.) Horní pás: profil HEA 200, ocel S 235 Spodní pás: profil HEA 200, ocel S 235 Krajní svislice a sloupy: profil HEB 300, ocel S 235 Konstrukční svislice: 2 x profil U 00, ocel S 235 Střední svislice: 2 x profil U 60, S 235 Diagonály: 2 x profil U 60, ocel S 235 Nové rohové sloupy (schéata D..2.2 a D..2.3) profil HEB 400, ocel S 235 Nové krajní střešní vazníky (schéa D..2.4) Horní pás: profil HEA 200, ocel S 235 Spodní pás: profil IPN 60, ocel S 235 Svislice: profil CHS (kruhová trubka) 70x4, ocel S 235 Diagonály: profil CHS (kruhová trubka) 82,5x5, ocel S 235 2) Příčné střešní ztužidlo Příčné střešní ztužidlo, které je aktuálně uístěno ve stávající krajní poli, na které naváže přístavba, je doporučeno ve stávající poli ponechat a do nového krajního pole uístit nové střešní ztužidlo. 3) Použité nory Výpočet etodou ezních stavů prokázal dostatečnou únosnost a použitelnost posuzovaných konstrukcí a splňuje postupy následujících nore: ČSN EN Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část -: Obecná pravidla a pravidla pro pození stavby Zatížení je staveno dle: ČSN EN Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objeové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozeních staveb ČSN EN Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -3: Obecná zatížení - Zatížení sněhe ČSN EN Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -4: Obecná zatížení - Zatížení větre

29

30

31

32