VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBLOUKOVÉ ZASTŘEŠENÍ VÍCEÚČELOVÉ HALY TRUSS ARCH STRUCTURE FOR MULTI-PURPOSE HALL BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE Vojtěch Chalupa AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 202 Ing. VÁCLAV RÖDER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3647R03 Konstrukce a dopravní stavby Ústav kovových a dřevěných konstrukcí ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student Vojtěch Chalupa Název Obloukové zastřešení víceúčelové haly Vedoucí bakalářské práce Ing. Václav Röder Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne 30.. 20 30.. 20 25. 5. 202... doc. Ing. Marcela Karmazínová CSc. Vedoucí ústavu... prof. Ing. Rostislav Drochytka CSc. Děkan Fakulty stavební VUT
Podklady a literatura Použity budou platné normy pro stanovení zatížení a návrh ocelových konstrukcí: [] ČSN EN 99--: Eurokód : Zatížení konstrukcí Část -: Obecná zatížení objemové tíhy vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [2] ČSN EN 99--3: Eurokód : Zatížení konstrukcí Část -3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [3] ČSN EN 99--4: Eurokód : Zatížení konstrukcí Část -4: Obecná zatížení Zatížení větrem [4] ČSN EN 993--: Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část -: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [5] ČSN EN 993--8: Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část -8: Navrhování styčníků Zásady pro vypracování Při řešení této práce bude navržena a posouzena ocelová oblouková konstrukce pro mobilní víceúčelovou halu o maximálním rozpětí oblouku 30 m. Dispoziční a konstrukční uspořádání bude vycházet ze tří variant přičemž nejméně jedno řešení bude rozpracováno až do fáze výrobní dokumentace. Geometrické uspořádání jednotlivých variant vychází z ekonomických požadavků. Z hlediska klimatického zatížení se objekt nachází v lokalitě se středním zatížením: sníh 5 kpa vítr 275 m.s-.... Ing. Václav Röder Vedoucí bakalářské práce
Abstrakt Náplní bakalářské práce je návrh obloukového zastřešení víceúčelové mobilní haly. Rozpětí oblouku je 25 m. Celková délka haly je 30 m. Nosný systém je tvořen příhradovými příčnými vazbami z trubkových profilů. V návrhu je řešena varianta příčných vazeb jako obloukového Vierendeelova nosníku. Příčné vazby jsou kloubově uloženy na patky. Výpočet byl proveden ručně a s použitím programu Scia Engineer 20. Klíčová slova víceúčelová hala obloukové zastřešení příčná vazba příhradový vazník Vierendeelův nosník svařovaný spoj šroubový spoj Abstract The main objective of this bachelor s thesis is a design of a multipurpose mobile arc hall. The arc span is 25 m. Total hall lenght is 30 m. The load-carrying construction system consists of a transversal truss beams composed of tube profiles. The variant of transversal truss beams as Vierendeel beams is further designed in this thesis. Transversal beams are supported by joint bearings. The calculation was done in the Scia Engineer 20 software. Keywords multipurpose hall arc roof transversal truss Vierendeel beam welded connection bolted connection
Bibliografická citace VŠKP CHALUPA Vojtěch. Obloukové zastřešení víceúčelové haly. Brno 202. 72 s. 2 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Václav Röder.
Prohlášení: Prohlašuji že jsem bakalářskou práci zpracoval samostatně a že jsem uvedl všechny použité informační zdroje. V Brně dne 25.5.202 podpis autora
Poděkování: Rád bych tímto poděkoval panu Ing. Václavu Röderovi za odborné vedení práce připomínky a rady.
Technická zpráva TECHNICKÁ ZPRÁVA. Úvod Zastřešení haly tvoří příčné vazby obloukové Vierendeelovy nosníky o rozpětí 25 m. Celková délka haly je 30 m. Vzdálenost příčných vazeb je 2 m. Příčné vazby jsou uloženy na kloubových podporách. Mezi příčnými vazbami jsou navrženy prosté vaznice z trubkových profilů. Konstrukce je ztužena větrovými ztužidly systému Macalloy 460 a podélnými ztužidly z trubkových profilů. Opláštění haly tvoří polyesterovaná technická tkanina s hmotností 000 g/m2. 2. Použité normativní dokumenty ČSN EN 99-- Zatížená konstrukcí Obecná zatížení Objemové tíhy vlastní tíha a užitné zatížení pozemních staveb ČSN EN 99--3 Zatížená konstrukcí Obecná zatížení Zatížení sněhem ČSN EN 99--4 Zatížená konstrukcí Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN 993-- Navrhování ocelových konstrukcí Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 993--8 Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování styčníků 3. Zatížení Zatížení pro výpočet vnitřních sil na ocelové konstrukci je stanoveno v souladu s ČSN EN 99-- Zatížení konstrukcí. Podrobná specifikace zatížení je uvedena ve statickém výpočtu. 3. Stálá zatížení Vlastní tíha konstrukce: Vlastní tíha konstrukce byla vypočtena automaticky v progamu Scia Engineer 20. Střešní plášť: 000 kn/m2 3.2 Klimatická zatížení Zatížení sněhem: Sněhová oblast III 500 kn/m2 Zatížení větrem: Větrná oblast III 275 m --
Technická zpráva 4. Statické řešení 4. Příčné vazby Příčné vazby mají rozpětí 25 m a jsou uloženy kloubově. Vzepětí oblouku je m. Sestávají z horního a dolního pásu a kolmých mezipásových svislic. Připojení svislic na pásy je uvažováno tuhé čímž je vytvořen obloukový Vierendeelův nosník. Horní pás je tvořen profilem RO 825x40 dolní pás taktéž trubkovým profilem RO 889x40. Mezipásové svislice jsou navrženy z profilů RO 70x36. Horní i dolní pás byl posouzen na vzpěr s ohybem se vzpěrnými délkami určenými buď vzdáleností vaznic v rovině kolmé k příčné vazbě nebo vzdáleností mezipásových svislic v rovině vazby. Dále byl posouzen globální vzpěr celé příčné vazby. Příčné vazby jsou zatíženy reakcemi prostých vaznic. Vazník je rozdělen na 3 montážní celky. Všechny montážní styky jsou navrženy jako šroubované. Příčné vazby jsou kloubově uloženy na patky pomocí čepů. 4..2 Vaznice Vaznice jsou kloubově uloženy na příčných vazbách a staticky jsou řešeny jako prosté nosníky na rozpětí 2 m. Vaznice jsou z trubkových profilů RO 603x40. Vaznice je na příčnou vazbu ukotvena pomocí styčníkových plechů vložených do vaznic a pomocí šroubovaného spoje. Vaznice přenáší klimatická zatížení a zatížení od střešního pláště. Protože je střešní plášť netuhý neovlivňuje nijak vzpěrnou délku vaznic která je v obou směrech rovna rozpětí vaznic 2 m. 4..3 Podélná ztužidla Podélná ztužidla jsou umístěna pod vaznicemi. Jsou složena z dolního pásu z profilů RO 603x40 a vzpěr z profilů RO 337x32. Dolní pás je kloubově uložený na dolním pásu příčné vazby. Staticky je tento pás řešen jako prostý nosník o rozpětí 2 m. Vzpěrná délka dolního pásu ztužidla je v rovině kolmé k rovině ztužidla shodná s jeho délkou v rovině podélného ztužidla je díky připojení vzpěr poloviční. K dolnímu pásu jsou do osy kloubově připojeny vzpěry kterými je připojen horní pás příčné vazby. Vzpěrné délky ztužidel jsou shodné s jejich délkou v obou směrech. 4..4 Příčná ztužidla Příčné ztužení je tvořeno třemi systémy táhel umístěnými mezi krajními a prostředními vazbami. Táhla jsou tyče o průměru 9 mm. Ztužidla jsou navržena ze systému Macalloy 460. V jednotlivých polích jsou vždy 4 táhla kotvená do středového kruhu. 4..5 Spodní stavba Přes čepové spoje je zatížení z příčných vazeb přenášeno na patní desky tloušťky 20 mm a poté pomocí kotevní zarážky a 4 šroubů M24 5.6 s kotevní hlavou do betonové patky z betonu C6/20. Vazby ztužené příčným ztužidlem přenášejí do podpor příčné síly proto jsou desky čepového spoje pod těmito vazbami ztuženy příčnými výztuhami. -2-
Technická zpráva 5. Ochrana proti korozi Všechny nátěry a ochrana proti korozi musí být provedeny v souladu s platnými normami. Na konstrukci bude proveden: - základní nátěr nanesený na podklad - podkladový nátěr - konečný nátěr chránící spodní nátěry před okolními vlivy a tvořící konečný vzhled Po dokončení montáže je nutné zkontrolovat a případně opravit poškození nátěru. 6. Ochrana proti požáru Protipožárním nátěrem je konstrukce ošetřena mezi protikorozními nátěry. Nátěr bude proveden ve dvou vrstvách natíráním či stříkáním. 7. Materiál Jako základní materiál pro výrobu ocelové konstrukce bude použita ocel S355. Šrouby jsou z oceli jakosti 5.6. Systémové spojky dle systému Macalloy 460 jsou z oceli S355 táhla poté z oceli S460. 8. Výroba a montáž Všechny dílenské spoje jsou svařované a budou provedeny ve výrobně. Ostatní styky jsou navrženy jako šroubované. Prvky musí být z výroby dodány tvarově neporušené a bez poškození základního nátěru. Rozhodující dílce z hlediska přepravy budou 2 m dlouhé části příčných vazeb. Montáž ocelové konstrukce začne smontováním a osazením dvou krajních příčných vazeb na betonové patky s předem zabetonovanými šrouby. Mezi ně poté bude upevněno podélné ztužidlo příčná ztužidla a vaznice. Montáž bude pokračovat osazením následující příčné vazby. Po montáži ocelové konstrukce se provede opláštění. 9. Ekonomické hledisko Celková hmotnost konstrukce je 2255 tun. Celková nátěrová plocha 758m2. Zastavěná plocha 750 m2 a obestavěný prostor 8250 m3. Průměrná hmotnost je poté 30 kg/m2 a 2733 kg/m3. -3-
STATICKÝ VÝPOČET OBSAH. ÚVOD... - 3. Zadání... - 3.2 Konstrukční řešení...- 3 2. GEOMETRICKÉ SCHÉMA... - 4 2. Schématický půdorys... - 4 2.2 Schématický příčný řez... - 5 2.3 Axonometrie... - 5 3. ZATÍŽENÍ... - 6 3. Vlastní tíha konstrukce... - 6 3.2 Vlastní tíha střešního pláště... - 6 3.3 Zatížení sněhem...- 6 3.4 Zatížení větrem...- 8 3.4. Příčný vítr...- 9 3.4.2 Podélný vítr...- 4. ZATĚŽOVACÍ STAVY A KOMBINACE...- 3 4.. Přehled zatěžovacích stavů...- 3 4.2 Kombinace...- 4 4.2. Kombinační rovnice pro mezní stav únosnosti...- 4 4.2.2 Kombinační rovnice pro mezní stav použitelnosti...- 6 5. DIMENZOVÁNÍ...- 8 5. Vaznice...- 8 5.. Posouzení...- 9 5.2 Dolní pás...- 22 5.2. Posouzení...- 23 5.3 Horní pás...- 26 5.3. Posouzení...- 28 5.4 Horní a dolní pás globální stabilita oblouku...- 29 5.4. Posouzení...- 30 5.5 Mezipásové svislice...- 3 5.5. Posouzení...- 32 5.6 Dolní pás podélného ztužidla...- 33 5.6. Posouzení...- 34 5.7 Vzpěry podélného ztužidla...- 36 --
5.7. Posouzení...- 37 5.8 Táhla příčného ztužidla...- 38 5.8. Posouzení...- 39 6. POSOUZENÍ MEZNÍHO STAVU POUŽITELNOSTI...- 40 6. Mezní průhyb...- 40 6.. Vazník...- 40 6..2 Vaznice...- 40 7. STYČNÍKY...- 4 7. Styčník mezipásové svislice a dolního pásu styčník typu T...- 4 7.. Posouzení svaru...- 4 7..2 Posouzení stěn prutů...- 43 7.2 Styčník mezipásové svislice a horního pásu styčník typu T...- 44 7.2. Posouzení svaru...- 44 7.2.2Posouzení prutů...- 45 7.3 Přípoj vaznic dolního pásu podélného ztužidla a vzpěr podélného ztužidla...- 47 7.3. Posouzení...- 48 7.4 Přípoj vzpěr podélného ztužidla k dolnímu pásu...- 50 7.4. Posouzení...- 5 7.5 Montážní spoje horního a dolního pásu...- 5 7.5. Posouzení...- 52 8. POSOUZENÍ PATKY...- 53 8. Posouzení čepu ve střihu a v otlačení...- 54 8.2 Styčníkový plech...- 54 8.2. Únosnost v tahu...- 55 8.2.2 Tlak...- 55 8.2.3 Vzpěrná únosnost...- 55 8.2.4 Posouzení svarů...- 55 8.3 Kotevní zarážka...- 57 8.3. Posouzení svarů...- 57 8.4 Posouzení únosnosti betonu patky...- 58 8.4. Únosnost betonu v tlaku...- 58 8.5 Posouzení kotevních šroubů...- 59 8.5. Únosnost šroubu v tahu...- 59 8.5.2 Posouzení účinné délky šroubu...- 59 - -2-
. ÚVOD Statická analýza prostorového modelu konstrukce byla provedena v programu Scia Engineer 20. Konstrukce byla posouzena na účinky zatížení stanoveného podle ČSN EN 99-. Návrh a posouzení nosných prvků konstrukce bylo provedeno ručně podle ČSN EN 993-- Navrhování ocelových konstrukcí Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby. Součástí ručního výpočtu je dále návrh a posouzení vybraných styčníků podle ČSN EN 993--8 Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování styčníků.. Zadání Při řešení této práce bude navržena a posouzena ocelová oblouková konstrukce pro mobilní víceúčelovou halu o rozpětí oblouku 25 m a délce 30 m. Z hlediska klimatického zatížení se objekt nachází v lokalitě se středním zatížením sněhem 5 kpa a větrem 275 m.s-..2 Konstrukční řešení Zastřešení haly je navrženo jako systém obloukových příčných vazeb na rozpětí 25 m na nichž jsou uloženy vaznice jako prosté nosníky. Vzdálenost příčných vazeb je 2 m. Příčné vazby jsou uloženy na kloubových podporách. V rámci posouzení byly řešeny tři varianty konstrukce příčných vazeb dle schématu. Tyto byly navrženy v programu Scia Engineer 20 a poté byla vybrána nejúspornější varianta při splnění požadavků na únosnost a použitelnost. Statický výpočet se dále věnuje vybrané variantě A. Hala je opláštěna polyesterovanou technickou tkaninou s hmotností 000 g/m2.. -3-
2. GEOMETRICKÉ SCHÉMA 2. Schématický půdorys -4-
2.2 Schématický příčný řez 2.3 Axonometrie -5-
3. ZATÍŽENÍ 3. Vlastní tíha konstrukce Vlastní tíha konstrukce byla automaticky počítána programem Scia Engineer 20. 3.2 Vlastní tíha střešního pláště Hmotnost udávaná výrobcem je 000 / > 00 Zatěžovací šířky vaznic pro tíhu střešního pláště: Vaznice č. Zatěžovací šířka [m] Svislá složka zatížení na mb [kn/m] / ; 2 2; 20 505 38 005 004 3-9 84 008 3.3 Zatížení sněhem Zóna III > 5 kn/ Úprava zatížení sněhem na zemi na dobu návratu 20 let: 07 005 20 0 0 6 [ln( ln( / )) 057722] ( 25923 ) 5 07 6 [ln( ln( 005)) 057722] ( 25923 07) 0 0 229-6-
Tvarové součinitele: pro 60 jsou všechna 0 ℎ 000 0429 25600 Případ I; 08 Případ II a III; 20 Byly stanoveny půdorysné zatěžovací šířky vaznic Š s vlivem tvarových součinitelů viz obrázek kde: i číslo zatěžovacího případu j číslo vaznice Zatížení sněhem na vaznici je potom: -7-
Vaznice č. 2 3 4 5 6 7 8 9 0 2 3 4 5 6 7 8 9 20 2 Zatěžovací šířka s vlivem µ [m] [m] [m] Svislá složka zatížení sněhem na mb [kn/m] [kn/m] [kn/m] 0022 082 0983 25 245 342 42 460 469 460 42 342 245 25 0983 082 0022-0027 009 208 383 53 649 735 794 805 794 735 649 53 383 208 009 0027-0000 092 075 467 2432 306 2240 67 0222 0583 8 530 28 0735 0359 0097 0000-0042 957 2099 2079 898 570 20 0584 0 029 0559 0784 0948 039 049 0978 0028-0000 0236 0879 803 2989 3762 2753 434 0273 076 374 880 497 0904 044 020 0000-0052 2405 2580 2555 2332 929 376 077 037 0357 0687 0963 65 277 289 202 0034-3.4 Zatížení větrem Větrná oblast III > Kategorie terénu II. > 275 m 005 m; 200 m Úprava zatížení větrem na dobu návratu 20 let: 02 005 20 05 ln( ln( )) ln( ln(098)) 0; 09 ( ) 0 ln ( ) 0 02 ln( ln( 005)) 02 ln( ln(098)) 0946 0 0 275 0946 2602 m 005 09 005 09 ln 09 025 005-8-
( ) ( ) ( ) ( ) 0 ( ) 25 / ℎ ( ) 0 0 ln ( )] 2 ( ) [ 7 ( ) 025 0 2602 26672 m ( ) ln / 256 3.4. Příčný vítr 005 0854 ( ) [ 7 0854] 25 26672 02 2 ℎ Byly stanoveny délkové zatěžovací šířky vaznic Š s vlivem součinitelů tlaku větru viz obrázek kde: s zatížení na střešní plášť j číslo vaznice Zatížení větrem na vaznici je potom: 000 0430 > součinitele 25600 ( ) ( ) ( ) 02 Součinitele tlaku pro příčný vítr střešní plášť ( ) 0742 stanoveny lineární interpolací ( ) 40 ( ) 0400-9-
Byly stanoveny zatěžovací plochy vaznic na polovinu této plochy viz obrázek. 05 ( ) 05 přičemž na jednotlivé vaznice je vždy přeneseno zatížení Součinitele tlaku pro příčný vítr čelní stěna 02 ( ) 200 ( ) 0952 ( ) 0500 Vaznice č. α [ ] 2 3 4 5 6 7 8 9 0 2 3 4 5 6 7 8 9 20 2 4 8 26 34 42 50 58 66 74 82 90 82 74 66 58 50 42 34 26 8 4 [m] [kn/m] 095 047 372 372 372-0393 -257-257 -257-257 -257-257 -257-257 -257-469 -078-078 -078-0566 -0589 8 069 40 40 40-0402 -2202-2202 -2202-2202 -2202-2202 -2202-2202 -2202-500 -0733-0733 -0733-0578 -0602 Svislá složka [kn/m] 0330 064 0783 0937-0308 -867-202 -27-280 -2202-280 -27-202 -867-49 -0490-040 -032-079 - Vod. složka [kn/m] 8 07 259 6 04-0258 -67-0896 -0607-0306 0000-0306 -0607-0896 -67-0964 -0545-0608 -0659-0550 -0602 [kn/m] [kn] 006 035 2982 540 824 083 3966 6539 852 9730 20200 9730 852 6539 3966 083 824 540 2982 035 006-0065 -0634-827 -3309-5032 -6467-6787 -8038-900 -9589-987 -9589-900 -8038-6787 -5386-2664 -379-076 -0264-0027 - 0 -
3.4.2 Podélný vítr Byly stanoveny délkové zatěžovací šířky vaznic Š s vlivem součinitelů tlaku větru viz obrázek kde: s zatížení na střešní plášť j číslo vaznice Zatížení větrem na vaznici je potom: ( ) ( ) ( ) 02 Součinitele tlaku pro podélný vítr střešní plášť Součinitele stanoveny lineární interpolací v závislosti na úhlu sklonu α Vaznice č. α [ ] a 2 2 a 20 3 a 9 4 a 8 5 a 7 6 a 6 7 a 5 8 a 4 9 a 3 0 a 2 76 72 64 56 48 40 32 24 6 8 0 ( ) - - - - - - - - ( ) -4-36 -3-3 -25 ( ) -08-08 -08-083 -088-087 -08-072 -06-068 -07 ( ) -05-05 -05-05 -05-05 -05-05 -05-058 -06 F(G) [m] -607-59 -2026-2026 -2026-2026 -244-2504 -242-2394 -2302 H [m] -69-05 -473-528 -620-602 -492-326 -23-252 -289 I [m] -0730-069 -092-092 -092-092 -092-092 -092-068 -05 - -
Vaznice č. F(G) [kn/m] a 2 2 a 20 3 a 9 4 a 8 5 a 7 6 a 6 7 a 5 8 a 4 9 a 3 0 a 2-64 -55-2068 -2068-2068 -2068-2464 -2557-2463 -2444-2350 Svislá složka F(G) [kn/m] -0397-0479 -0907-56 -384-584 -2090-2336 -2367-2420 -2350 Vod. složka F(G) [kn/m] -592-475 -859-75 -537-329 -306-040 -0679-0340 0000 H [kn/m] -93-28 -504-560 -654-636 -523-354 -47-278 -36 Svislá složka H [kn/m] -0289-0349 -0659-0873 -07-253 -29-237 -02-266 -36 Vod. složka H [kn/m] -58-073 -352-294 -230-05 -0807-055 -036-078 0000 I [kn/m] -0746-0705 -0940-0940 -0940-0940 -0940-0940 -0940-090 -28 Svislá složka I [kn/m] -080-028 -042-0526 -0629-0720 -0797-0859 -0904-080 -28 Vod. složka I [kn/m] -0724-0670 -0845-0779 -0699-0604 -0498-0382 -0259-052 0000 [kn] -0027-0264 -076-379 -2097-2829 -3565-4222 -4727-5036 -556-2 -
4. ZATĚŽOVACÍ STAVY A KOMBINACE 4.. Přehled zatěžovacích stavů: G Vlastní tíha konstrukce G2 Vlastní tíha střešního pláště S Zatížení sněhem I S2L a S2P Zatížení sněhem II zleva a zprava S3L a S3P Zatížení sněhem III zleva a zprava VL a VP Zatížení příčným větrem zleva a zprava V2 Zatížení podélným větrem - 3 -
4.2 Kombinace 4.2. Kombinační rovnice pro mezní stav únosnosti: ) ( 2 ) kde Kombinace č. 9 20 2 22 23 24 25 26 27 28 29 30 3 32 33 00; 35 Kombinace č. 00 2 35 ) ( 2 ) kde Kombinace č. 3 4 5 6 7 8 9 0 2 3 4 5 6 7 8 ( ) 2 ) 00; 35; 50 ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 ; ; ; 2 2 S S2L S2P S3L S3P VL VP V2 00 50 00 50 00 50 00 50 00 50 00 50 00 50 00 50 35 50 35 50 35 50 35 50 35 50 35 50 35 50 35 50 ( ) kde: 00; 35; 50; 060 2 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 S 50 50 50 S2L S2P ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 ; ; 2 S3L S3P VL 090 VP V2 090 090 50 50 50 090 090 090 50 50 50 090 090 090 50 50 50 090 090 090 50 50 50 090 090 090-4 -
) 34 35 36 37 38 39 40 4 42 43 44 45 46 47 48 ( 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 2 ) ( Kombinace č. 49 50 5 52 53 54 55 56 57 58 59 60 6 62 63 64 65 66 67 68 69 70 7 72 73 74 75 76 77 78 2 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 50 50 50 090 090 090 50 50 50 090 090 090 50 50 50 090 090 090 50 50 50 S 075 ) kde: S2L S2P 090 090 090 50 090 50 090 50 090 00; 35; 50; 050 ; ; 2 ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 S3L S3P 075 075 075 075 VL 50 50 50 50 50 075 VP 50 50 50 50 50 075 075 075 075 075 50 50 50 50 50 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 075 V2 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50-5 -
4.2.2 Kombinační rovnice pro mezní stav použitelnosti: ) ( 2 ) ) ( 2 ) Kombinace č. P Kombinace č. 2P 3P 4P 5P 6P 7P 8P 9P ) ( 2 ) Kombinace č. 0P P 2P 3P 4P 5P 6P 7P 8P 9P 20P 2P 22P 23P 24P 2 00 ; kde: ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 ; ; ; 2 2 00 00 00 00 00 00 00 00 2 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 S 00 S2L S2P S3L S3P VL VP V2 00 00 00 00 00 00 00 kde: S 00 00 00 S2L 060 ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 ; ; 2 S2P S3L S3P VL 060 VP V2 060 060 00 00 00 060 060 060 00 00 00 060 060 060 00 00 00 060 060 060 00 00 00 060 060 060-6 -
) ( 2 ) Kombinace č. 25P 26P 27P 28P 29P 30P 3P 32P 33P 34P 35P 36P 37P 38P 39P 2 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 kde: S 050 S2L 050 ; ; 2 ; 2 ; 2 ; 3 ; 3 S2P S3L S3P 050 050 050 050 050 050 050 050 050 050 050 050 050 050 VL 00 00 00 00 00 VP V2 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00-7 -
5. DIMENZOVÁNÍ 5. Vaznice Poloha nejvíce namáhané vaznice na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K45): Návrhové hodnoty vnitřních sil v kritickém průřezu: 25632 2300 0252-8 -
Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20 Geometrie: 2000 Průřezové charakteristiky: 0 2000 2000 2 7070 0 2820 0 0040 6030 0 4000 0 7070 0 2820 0. 264 0 Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 603 5075 50 4 5.. Posouzení: 50 084 3330 > třída průřezu 5... Tlak: 7070 0 355 0 250985 00 25632 250985-9 -
5...2 Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 05 02 0465 7070 0 00 γ 2300 4487 0252 4487 0465 355 0 469 05 [ 02 (3 02) 3 ] 475 475 475 3 25632 6628 20 0 2820 0 2000 7070 0 355 0 3 469 5...3 Ohybový moment: 02 6628 264 0 355 0 4487 00 5...4 Kombinace ohybu a osového tlaku: 355 0 7070 0 3 250985 355 0 264 0 4487 0465 Pro pruty necitlivé na distorzní deformace se uvažuje Interakční součinitele podle přílohy B 0 0. 0 095 005 02 095 005 0 095 γ 08 γ - 20 -
095 (3 02) 82 7 > 02 82 7 > γ 06 095 08 7 γ 095 (3 02) 06 25632 0465 250985 00 08 25632 0465 250985 00 γ 095 08 7 25632 0465 250985 00 25632 0465 250985 00 06 7 0670 06 7 0670 γ γ 0 25632 2300 0252 7 0670 0 4487 0 4487 0465 250985 00 00 00 γ γ γ 0 25632 2300 0252 0670 7 0 4487 0 4487 0465 250985 00 00 00-2 -
5.2 Dolní pás Poloha nejvíce namáhaného dolního pásu vazníku na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K75): Vnitřní síly v kritickém průřezu: 23320 20 060-22 -
Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20 Geometrie: 0443 0 0443 0443 Průřezové charakteristiky: 4 0 0443 4 772 0443 772 070 0 9630 0 070 0 9630 0 4767 59067 8890 0 4000 0 070 0 9630 0. 2880 0 Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 889 22225 50 40 5.2. Posouzení: 50 084 3330 > třída průřezu 5.2.. Tlak: 070 0 355 0 379850 00 23320 379850-23 -
5.2..2 Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 070396 20 0 9630 0 772 635650 070 0 355 0 0598 635650 20 0 9630 0 0443 02 0892 070 0 00 23320 338826 γ 20 0224 060 0224 355 0 05 [ 02 (0598 02) 0598 ] 0720 0720 0720 0598 5.2..3 Ohybový moment: 070 0 355 0 093 02 > účinky vzpěru je možno zanedbat 070396 05 02 0892 338826 2880 0 355 0 0224 00 5.2..4 Kombinace ohybu a osového tlaku: 093 355 0 070 0 379850 355 0 2880 0 0224 0598 000 0892 Pro pruty necitlivé na distorzní deformace se uvažuje Interakční součinitele podle přílohy B 0. - 24 -
06 04 06 04 00 095 005 095 005 00 02 0996 49 > 02 273 550 > γ 06 08 23320 000 379850 00 γ 00 08 0996 γ 00 (0598 02) 06 γ 00 (093 02) 08 23320 0892 379850 00 γ 00 08 273 23320 000 379850 00 23320 0892 379850 00 06 273 0764 06 0996 0598 γ γ 0 23320 20 060 0996 0764 0 0224 0 0224 000 379850 00 00 00 γ γ γ 0 23320 20 060 0598 273 0 0224 0 0224 0892 379850 00 00 00-25 -
5.3 Horní pás Poloha nejvíce namáhaného horního pásu vazníku na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K6): Vnitřní síly v kritickém průřezu: kombinace 6 73024 090-26 -
Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20 Geometrie: 0460 0 0460 0460 4 0 0460 4 840 0460 840 9860 0 7620 0 9860 0 7620 0 6547 6688 Průřezové charakteristiky: 8250 0 4000 0 9860 0 7620 0. 2460 0 Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 825 20625 50 40 50 084 3330 > třída průřezu - 27 -
5.3. Posouzení: 5.3.. Tlak: 9860 0 355 0 350030 00 73024 350030 5.3..2 Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 05 05 20 0 7620 0 0460 7463772 9860 0 355 0 027 7463772 02 05 [ 02 (027 02) 027 ] 0525 0525 0525 027 0997 9860 0 00 73024 348875 02 355 0 20 0 7620 0 840 0997 348875 466486 9860 0 355 0 0750 466486 02 05 [ 02 (0750 02) 0750 ] 0839 0839 0839 0750 0823 9860 0 00 73024 287936 355 0 0823 287936-28 -
5.3..3 Ohybový moment: 090 8733 γ 2460 0 355 0 8733 00 5.3..4 Kombinace ohybu a osového tlaku: 027 355 0 9860 0 350030 355 0 2460 0 8733 0997 Pro pruty necitlivé na distorzní deformace se uvažuje Interakční součinitele podle přílohy B 06 04 06 04 00 02 γ 00 (027 02) 008 397 > γ γ 06 0. 08 73024 0997 350030 00 γ 00 08 009 73024 0997 350030 00 06 008 0605 γ γ 73024 090 008 0 8733 0997 350030 00 00 73024 090 0605 0 8733 0823 350030 00 00 5.4 Horní a dolní pás globální stabilita oblouku Vnitřní síly v kritickém průřezu: 234690 Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20-29 -
Geometrie: 35465 0625 3636 2266 2056 0 304 0 2266 8806 Průřezové charakteristiky: 9860 0 7620 0 070 0 9630 0 070 0 0226 9860 0 2056 0 0274 304 0 5.4. Posouzení: 5.4.. Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 05 02 20 0 304 0 2266 550094 2056 0 355 0 52 550094 02 05 [ 02 (52 02) 52 ] 263 263 263 52 056 2056 0 00 234690 409663 355 0 056 409663-30 -
5.5 Mezipásové svislice Poloha nejvíce namáhané mezipásové svislice na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K8): Vnitřní síly v kritickém průřezu: kombinace 8 30 4263-3 -
Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20 Geometrie: 0500 0 0500 0500 05 750 0 450 0 2270 Průřezové charakteristiky: 7000 0 3600 0 750 0 450 0. 580 0 Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 70 9444 50 36 5.5. Posouzení: 50 084 3330 > třída průřezu 5.5.. Tah: 30 266605 750 0 355 0 266605 00-32 -
5.5..2 Ohybový moment: 4263 5609 γ 580 0 355 0 5609 00 5.6 Dolní pás podélného ztužidla Poloha nejvíce namáhaného dolního pásu podélného ztužidla na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K72): Vnitřní síly v kritickém průřezu: kombinace 72 04029-33 -
Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20 Geometrie: 000 0 000 000 Průřezové charakteristiky: 0 2000 2000 000 2000 7070 0 2820 0 7070 0 2820 0 5007 0042 6030 0 4000 0 7070 0 2820 0. 264 0 Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 603 5075 50 40 5.6. Posouzení: 50 084 3330 > třída průřezu 5.6.. Tlak: 7070 0 355 0 250985 00 04029 250985-34 -
5.6..2 Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 05 05 20 0 2820 0 000 584478 7070 0 355 0 0655 584478 02 0762 0762 0655 355 0 20 0 2820 0 2000 0868 27855 469 7070 0 355 0 3 469 02 476 476 3 05 [ 02 (3 02) 3 ] 476 0464 7070 0 00 04029 652 05 [ 02 (0655 02) 0655 ] 0762 0868 7070 0 00 04029 27855 02 355 0 0464 652-35 -
5.7 Vzpěry podélného ztužidla Poloha nejvíce namáhané vzpěry podélného ztužidla na konstrukci: Obálka vnitřních sil: Vnitřní síly z kritické kombinace (K8): Vnitřní síly v kritickém průřezu: kombinace 8 4390 Materiálové charakteristiky: Ocel S355 355 50 20-36 -
Geometrie: 8 0 8 8 3070 0 3600 0 8 Průřezové charakteristiky: 032 3370 0 3200 0 3070 0 3600 0 2980 0. Klasifikace průřezu: 235 235 084 355 337 053 50 32 50 084 3330 > třída průřezu 5.7. Posouzení: 5.7.. Tlak: 3070 0 355 0 08985 00 4390 08985 5.7..2 Vzpěrná únosnost: Křivka vzpěrné pevnosti > 05 02 20 0 3600 0 8 3070 0 355 0 35 59695 02 59695 05 [ 02 (35 02) 35 ] 534 534 534 35 0442-37 -
0442 3070 0 00 4390 48224 355 0 48224 5.8 Táhla příčného ztužidla Poloha nejvíce namáhaného táhla na konstrukci: Obálka vnitřních sil Vnitřní síly z kritické kombinace (K72): - 38 -
Vnitřní síly v kritickém průřezu: kombinace 72 80362 Materiálové charakteristiky: Ocel S460 460 60 20 Geometrie: 336 0 336 336 Průřezové charakteristiky: 900 0 2834 0 5.8. Posouzení: 5.8.. Tah: 80362 30364 2834 0 460 0 30364 00-39 -
6. POSOUZENÍ MEZNÍHO STAVU POUŽITELNOSTI 6. Mezní průhyb 6.. Vazník Extrémní průhyb určen v programu SCIA Engineer viz obálka: () 634 250 z kombinace 26 [( 2) 05 2 25000 00 250 ( ) 785 6..2 Vaznice z kombinace 28 [( 2) 05 3 Extrémní průhyb určen v programu SCIA Engineer viz obálka: () 72 200 z kombinace 7 [( 2) 2000 00 200 ( ) 00 z kombinace 3 [( 2) 2-40 -
7. STYČNÍKY 7. Styčník mezipásové svislice a dolního pásu styčník typu T 7. Posouzení svaru: Vnitřní síly v kritickém průřezu pro posouzení svaru: kombinace 8 3080 680 4283 Předpoklady: Svar byl posouzen jako koutový kdy efektivní délka svaru byla uvažována jako délka kružnice obvod připojovaného prvku. Toto zjednodušení je na stranu bezpečnou jak z hlediska skutečné délky svaru tak z hlediska rozdělení napětí. Ve skutečnosti při uvážení geometrie spoje a při daném silovém působení dochází k nárůstu příznivějšího napětí na úkor z důvodu zvětšení úhlu mezi působící silou a účinnou plochou svaru. Svar byl posouzen ve dvou bodech viz obrázek. 3 Bod 2 > 4 70 220 220 4 880 36 396 2 3080 880 2 2 70 40 40 4 560 2475-4 -
64 3 2 680 560 2 (78 70 ) 6384 0 64 2 4283 0 824 0 2 89739 3 89739 09 2 Bod 2 2475 2226 66038 89739 50 09 25 70 220 2 3080 880 2 2475 40 4 560 3( 680 3008 560 0000 2475 ) 2475 3 (2475 3008 ) 09 66038 09 50 367200 25 2 70 40 220 4 880 2226 6384 0 824 0 35 50 09 25 09 50 367200 25-42 -
7..2 Posouzení stěn prutů: Podmínky platnosti: 70 889 889 4 70 36 7..2. Porušení povrchu pásu osová síla: 2 889 3 24 70 0787 889 0724 0 03 sin 0 03 (0724 0724 ) 0626 0 (28 42 ) 3 0625 355 40 (28 42 0787 ) 0 7..2.2 Porušení smykem osová síla: 3 sin 2 sin 355 40 3 70 2 0 7..2.3 Porušení povrchu pásu ohybový moment: 485 sin 485 355 40 70 3 0787 0626 0 7..2.4 Porušení smykem ohybový moment: 3 3 sin 4 sin 355 3 40 70 4 3 0-43 -
7.2 Styčník mezipásové svislice a horního pásu styčník typu T 7.2. Posouzení svaru: Vnitřní síly v kritickém průřezu pro posouzení svaru: kombinace 8 3 6795 435 Předpoklady viz styčník mezipásové svislice a dolního pásu: Svar byl posouzen ve dvou bodech viz obrázek. 3 Bod 2 64 2 30 880 2 2 70 40 36 396 > 4 70 220 220 4 880 40 4 560 2 6795 560 2 64 2499 2207 (78 70 ) 6384 0 6384 0 824 0 35 2 435 0 824 0 2 6030-44 -
3 8400 3 8400 09 Bod 2 2 09 50 367200 25 70 220 2 30 880 2 2 70 40 2499 40 4 560 3( 2499 2207 6030 8400 50 09 25 220 4 880 6795 2999 560 0000 2499 ) 2499 3 (2499 2999 ) 09 50 09 25 09 50 367200 25 7.2.2Posouzení prutů: Podmínky platnosti: 70 825 825 4 70 36-45 -
7.2.2. Porušení povrchu pásu osová síla: 2 825 033 24 70 0848 825 0598 0 03 sin 0 03 (0598 0598 ) 073 0 (28 42 ) 033 073 355 40 (28 42 0848 ) 0 7.2.2.2 Porušení smykem osová síla: 3 sin 2 sin 355 40 3 70 2 0 7.2.2.3 Porušení povrchu pásu ohybový moment: 485 sin 485 355 40 70 033 0848 073 0 7.2.2.4 Porušení smykem ohybový moment: 3 3 sin 4 sin 355 3 40 70 4 3 0-46 -
7.3 Přípoj vaznic dolního pásu podélného ztužidla a vzpěr podélného ztužidla: Vnitřní síly pro posouzení svaru a šroubu: ( ( ( ě é ) 56382 é é é ž ž ) (557 ) 4392 0402 Materiálové charakteristiky: ) z kombinace 66 (43342 (55734 Připojovaný materiál S355 ) z kombinace 0 ) z kombinace 72 (0) Šrouby M6 8.8 355 800 50 640 20 Geometrie: Šrouby: 6 8 57 Styčníkový plech: 8 0068 0008 544 0 2 544 0 2 8 26 22 0008 008 4000 0 4 40 4 8 40 72 22 8 396 4 4 8 2 25 40 Vaznice: - 47 -
Vzpěra podélného ztužidla: Dolní pás podélného ztužidla: 7.3. Posouzení: 7.3.. Únosnost šroubu ve střihu: Vzpěra: Vaznice: Dolní pás: 06 57 800 60288 25-48 -
7.3..2 Únosnost šroubu a styčníkového plechu v otlačení: ; 3 28 ; 4 3 ; 0 289 0463 50 8 6 56929 25 Vzpěra: Vzpěra: Vaznice: Dolní pás: 7.3..3 Únosnost styčníkového plechu v tahu: 09 Vaznice: Dolní pás: 50 2 Vaznice: 3 Vzpěra: 09 4000 0 355 0 05244 25 7.3..4 Posouzení svarů: 3 800 ; 0 0463 50 28 25 7; 25 289 8 7; 25 0463; 049; 40 44 50 2 3 44 > 3 44 3 32 56382 4095 4 4 4095 06780 32 4 3 06780 43342 0836 4 50 09 25-49 -
3 0836 8209 32 3 8209 Dolní pás: 3 0402 26005 4 26005 97008 32 3 97008 50 09 25 50 09 25 7.4 Přípoj vzpěr podélného ztužidla k dolnímu pásu: Vnitřní síly pro posouzení připojení styčníkového plechu na dolní pás: 43382 4392 z kombinace 0 z kombinace 0 sin 43382 sin 26 34 9402 sin 4392 sin 26 34 937 cos cos 43382 cos 26 34 3880 4392 cos 26 34 38632-50 -
7.4. Posouzení: 7.4.. Posouzení svaru 3 345 2 32 35 345 2 3 339 3( 339 3 07 2 9402 0 07 2 ) 3 3490 (3880 38632) 0 7639 07 3490 3 (3490 7639 ) > 50 09 25 7.4..2 Posouzení povrchu pásu: 03 ℎ 4067 062 707 0 355 345 572 > 603 5 03 062 ( 062) 0944 40 ( 025 ) 5 0944 355 0004 ( 025 40) 5369 00 7.5 Montážní spoje horního a dolního pásu Spoje jsou navrženy na plnou únosnost pásů vazníku: Geometrie: 9860 0 070 0 355 0 350030 355 0 379850 Materiálové charakteristiky: 20 Šrouby M20 8.8 245 640 323 20 800-5 -
7.5. Posouzení: 7.5.. Páčení desky 43 43 368 20 0005 40 20 368 40 > 0005 Horní pás áč í 368 20 297 20 7.5..2 Únosnost šroubů v tahu s vlivem páčení: 4 37085 297 20248 4 09 245 800 420 25 7.5..3 Únosnost při protlačení hlavy nebo matice šroubu: 06 Dolní pás 06 323 20 50 49684 7.5..4 Únosnost šroubů v tahu s vlivem páčení : 4 35003 297 3497 4 09 245 800 420 25-52 -
7.5..5 Únosnost při protlačení hlavy nebo matice šroubu: 06 8. POSOUZENÍ PATKY 06 323 20 50 49684 Návrhové síly z kritické kombinace 0: 35032 2520 52040 23602 53603 6392 Materiálové charakteristiky: Čep M30 6.8 600 480 Geometrie: 30 3 20 0-53 -
8. Posouzení čepu ve střihu a v otlačení 2 2 2 06 8 5 07 2 3 3 ( 4 254532 0 0 2 3 3859 2 20 355 3 2 06 4 254532 0 00 874 355 2520 35032 254532 0 0 3 2826 2 20 355 3 5 399926 90846 07 > 20 > > 40 30 2 06 30 600 40738 4 25 5 20 30 355 39500 00 2 5 32 0 ) 254532 40738 254532 0 (20 4 2 0) 399926 8 5 30 480 90846 32 00 0 8.2 Styčníkový plech Průřezové charakteristiky: 2320 0 700 0 7773 0 260 0. 0200-54 -
8.2. Únosnost v tahu 09 8.2.2 Tlak: 09 700 0 355 0 434520 25 2520 823600 Křivka vzpěrné pevnosti > 02 402763 2320 0 355 0 0452 402763 05 049 20 0 7773 0 0200 2320 0 355 0 823600 00 8.2.3 Vzpěrná únosnost: 05 [ 049 (0452 02) 0452 ] 0664 8.2.4 Posouzení svarů: 0664 0664 0452 0869 2320 0 00 2520 75708 355 0 0869 75708 Předpokládá se že síly v rovině styčníkových plechů ( ) přenesou svary těchto plechů k patní desce. Sílu kolmou k této rovině ( ) přenesou výztuhy a jejich svary k patní desce. 8.2.4. Posouzení svaru styčníkových plechů k patní desce 2520 2520 00069 0870 2 5204 0075 952 2 5204 4 400 2 400 2 8 384 400 8 3072 0 > 8-55 -
6 6 2 2 2 3( 384 8 4096 0 6 8 384 96608 0 6 263364 2 2520 0 952 0 263364 2 3072 4096 0 4096 0 86227 5204 0 8470 2 3072 ) 86227 3 (86227 8470 ) 50 09 25 8.2.4.2 Posouzení svarů výztuhy k patní desce 6392 4 6 85 2 6 4 6392 0075 4794 0 85 2 6 73 73 6 438 3( 6 73 5329 0 6 4794 0 22490 4 5329 0 2 4 22490 2 59029 6392 0 36485 4 438 ) 59029 3 (59029 36485 ) 50 09 25-56 -
8.3 Kotevní zarážka Návrhové síly z kritické kombinace 0: V této kombinaci působí ve svislém směru na patku tah proto je nutné navrhnout kotevní zarážku na plné hodnoty smykových sil. Navržen profil HEA 00 5204 ℎ ℎ 6392 ℎ ℎ ℎ 5204 487 0 0677 6392 599 0 0677 8.3. Posouzení svarů 3 3 80 2 00 2 ℎ 487 599 40 72 > ℎ 20 0 80 2 3 74 70 2 74 3 222 00 2 3 70 2 3 58-57 -
3 3 2 2 58 3 474 5204 0 7209 2 222 6392 0 67427 2 474 3 7209 3 67427 50 09 25 50 09 25 8.4 Posouzení únosnosti betonu patky 2520 Geometrie: 600 00 320 90 800 Materiálové charakteristiky: Beton C6/20 6 8.4. Únosnost betonu v tlaku 2 5 ℎ 5 067 3 2 5 ℎ 5 600 2 00 5 600 600 800 5 500 320 2 90 5 320 320 800 5 800 800 500 443 600 320 800 3000 800 400 2500 500 600 500 20 4000 067 443 6 033 5 20 355 677 3 033 0-58 -
535 77 94695 0 94695 0 033 976590 8.5 Posouzení kotevních šroubů 63023 Materiálové charakteristiky: Šrouby M24 5.6 s kotevní hlavou Beton C6/20 500 23 300 075 Geometrie: 24 353 8.5. Únosnost šroubu v tahu: 08 08 353 300 84720 0 4 08 353 8.5.2 Posouzení účinné délky šroubu ℎ ℎ 4 02 08 08 4 08 300 0 23 30 38888 4 4 38888 23 24 2944 24 4 075 02 63023 2229 24 075-59 -
SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ [] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [0] ČSN EN 99--3 Zatížení konstrukcí Zatížení větrem 6/2005 ČSN EN 99--4 Zatížení konstrukcí Zatížení větrem 4/2007 ČSN EN 993-- Navrhování ocelových konstrukcí Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby 2/2006 ČSN EN 993--5 Navrhování ocelových konstrukcí Boulení stěn 2/2008 ČSN EN 993--8 Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování styčníků 2/2006 ČSN 0 3483 Výkresy kovových konstrukcí 06/986 WALD et al. Prvky ocelových konstrukcí: Příklady podle Eurokódů. Praha: Vydavatelství ČVUT 2005 59 s. ISBN 80-0-0623-4. KARMAZÍNOVÁ M. Prvky kovových konstrukcí MODUL BO0 M02 Spoje kovových konstrukcí studijní opory Brno 2005 www.ferona.cz CUPÁKOVÁ Lenka. Zastřešení sportovního objektu: bakalářská práce. Brno 2009. 44 s. 6 s. příl. Vysoké učení technické v Brně. Fakulta stavební. Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí bakalářské práce Ing. Stanislav Buchta. SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ ČSN ISO EN Bpv. Česká státní norma International Organization for Standardization Evropská norma Balt po vyrovnání SEZNAM PŘÍLOH A. DOKLADOVÁ ČÁST Zadání bakalářské práce Licenční smlouva Čestné prohlášení Souhlas Poděkování Seznam použité literatury B. TEXTOVÁ ČÁST Technická zpráva Data z programu Scia Engineer 20 C. VÝKRESOVÁ ČÁST Půdorys schéma Kotevní plán Řez schéma Boční pohled schéma Výrobní výkres vazníku Detaily M :00 M :00 M :00 M :00 M :20 M :0-60 -