STAVEBNĚ FYZIKÁLNÍ POSOUZENÍ

STAVEBNĚ FYZIKÁLNÍ POSOUZENÍ Rekonstrukce a dostavba Nálepkových kasáren, Tereziánský dvůr, Hradec Králové Objekt 4 Rekonstrukce původního skladovacího objektu leden 2007 1. ZÁKLADNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝ POSUDEK 2. ENERGETICKÁ NÁROČNOST OBJEKTU 3. ENERGETICKÝ PRŮKAZ A ENERTETICKÝ ŠTÍTEK BUDOVY vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 1 z 34

OBSAH: 1. Stručný popis... 3 2. Základní tepelně technické posouzení stavebních konstrukcí... 5 2.1. SO1 Stěna obvodová 1...5 2.2. STP1 Střešní plášť 1...6 2.3. PDL1 Podlaha na zemině 1...7 2.4. VO1 Výplně otvorů 1 (okna, dveře, výkladce)...9 2.5. Přehled výsledků...9 3. Energetická náročnost objektu... 10 3.1. Výpočet potřeby tepla na vytápění budov a průměrného součinitele prostupu tepla... 10 3.2. Výpočet potřeby tepla na vytápění budov... 13 4. Energetický průkaz dle vyhl. 291/2001 sb.... 19 5. Energetický štítek dle ČSN 73 0540 : 2005... 23 6. Závěrečné shrnutí... 26 6.1. Základní tepelně technický posudek... 26 6.2. Energetická náročnost objektu... 26 Příloha 1. Tepelně-technické posouzení obalových konstrukcí výpočet... 27 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 2 z 34

1. Stručný popis Posuzovaný areál se nachází v centru Hradce Králové nedaleko vnitřního okruhu města. Tento areál je součástí ucelené struktury prstencové zástavby kolem ostrohu historického jádra města. Severozápadní areálovou hranici s ulicí Jana Koziny tvoří fasáda hlavního památkově chráněného objektu z roku 1800. Ostatní hranice areálu jsou definovány fasádami skladovacích objektů z roku 1830 a novodobými výplňovými dostavbami. Hlavní zásada celkového řešení v prvním stupni spočívá v očištění historicky cenných staveb areálu a asanaci nepůvodních a stavebně nenávratně zdevastovaných objektů. Druhým stupněm je doplnění očištěné struktury o nové objemy, které jsou řešeny jako městotvorné prvky definující veřejný uliční prostor a vnitroblok. Návrhy nových staveb vycházejí ze základních hmotových atributů původní struktury zastavění. Provozně se areál skládá ze dvou částí. Severní část je věnována provozu luxusního hotelu a část jižní obsahuje bytové domy s plochami městské vybavenosti. Severní část areálu tvoří hlavní historická budova, vstup pro pěší z ulice Jana Koziny je identický se vstupem do hlavní historické budovy. Odtud mohou hosté vystoupat přímo po schodišti k jednotlivým pokojům hlavní budovy, nebo pokračovat přímo do vnitroblokového pavilonu, odkud jsou přístupné pokoje umístěné v křídlech hotelu. Obrázek 1. Tereziánský dvůr situace Původní skladovací objekt (4) je obdobně jako objekt 3 očištěn od pozdějších přístaveb, což umožnilo umístění komerčních prostor v přízemí, které se otevřely do veřejného prostoru. Hotelové pokoje jsou provozně napojeny na západní chodby, které jsou vzájemně propojeny pomocí tříramenného schodiště s výtahem a v přízemí ústí spojovacím krčkem do vnitrobloku. Veškeré pobytové místnosti hotelu jsou tak orientovány směrem ven do veřejných uličních prostor. Pro dosažení světelné pohody v jednotlivých místnostech křídel hotelu byl rozvinut princip zdvojení okenních otvorů ve středních částech stávajících objektů na celou uliční fasádu. Nově prolomená okna zachovávají velikostní poměry původních sousedních otvorů, ale pro dosažení jasné deklarace nových zásahů do původního řešení je jejich nadpraží již současné. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 3 z 34

Okrajové podmínky pro hodnocení stavebních konstrukcí i celkové náročnosti objektu byly zvoleny takto: vnitřní mikroklima: vnitřní návrhová teplota vzduchu je 20 C při vlhkosti 50%. vnější mikroklima: objekt se nachází Hradec Králové, takže vnější návrhová teplota je 15 C při vlhkosti 84%. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 4 z 34

2. Základní tepelně technické posouzení stavebních konstrukcí 2.1. SO1 Stěna obvodová 1 skladba: poznámka: vnitřní omítka 20 mm stávající konstrukce 500 mm (uvažovány CP) kontaktní zateplovací systém tepelná izolace MW 80 mm skladba dle projektové dokumentace. korekce na systematické mosty: neuvažuje se oslabení difuzního odporu obkladu: výpočet: posouzení: neuvažuje se podrobný výpočet viz Příloha 1 SO1 Stěna obvodová 1 požadavek vypočtené hodnoty normové hodnoty posudek vnitřní povrchová teplota součinitel prostupu tepla roční bilance kondenzace množství zkondenzované vodní páry 17,89 C > 13,57 C vyhovuje 0,36 W/m 2 K < 0,38 W/m 2 K vyhovuje aktivní = aktivní vyhovuje 0,023 kg/m 2.rok < 0,5 kg/m 2.rok vyhovuje Pozn.: Předpokladem aktivní roční bilance kondenzace a vypočteného množství zkondenzované vodní páry je přiměřená difúzní propustnost vnější tenkovrstvé omítky. Použití difúzně nepropustné vnější vrstvy může vést ke kumulaci vodních par uvnitř konstrukce a později degradaci izolačního materiálu. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 5 z 34

závěr: VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2/Z1 (2005) Požadavek na vnitřní povrchovou teplotu dle čl. 5.1 v ČSN 73 054-2 je slněn, Tsi = 17,89 C > Tsi,N = 14,57 C (Vytápění přerušované s poklesem výsledné teploty na 7 K včetně). Požadavek na součinitel prostupu tepla dle čl. 5.2 v ČSN 73 054-2 je splněn, U = 0,36 W/m 2 K < U,N = 0,38 W/m 2 K, (U,dop. = 0,25 W/m 2 K). Požadavek na šíření vlhkosti v konstrukci dle čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 73 054-2 je splněn. V konstrukci dochází během modelovaného roku ke kondenzaci. Max. množství akum. vlhkosti je Mc,a = 0,023 kg/m 2 je menší něž povolené. Na konci modelovaného roku je zóna suchá. VŠECHNY POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. 2.2. STP1 Střešní plášť 1 skladba: poznámka: sádrokartonové desky tl. 12,5 mm parozábrana jutafol 170al speciál tepelná izolace minerální vata 280 mm provětrávaná vzduchová dutina střešní konstrukce střešní krytina skladba dle projektové dokumentace. Zvážila bych doplnění vrstvy pojistné hyroizolace na horní líc tepelné izolace, která by zabránila pronikání vlhkosti např. větrem hnaného deště do tepelné izolace a její kumulace. korekce na systematické mosty: neuvažuje se oslabení difuzního odporu obkladu: výpočet: neuvažuje se podrobný výpočet viz Příloha 1 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 6 z 34

posouzení: závěr: STP1 Střešní plášť 1 požadavek vypočtené hodnoty normové hodnoty posudek vnitřní povrchová teplota součinitel prostupu tepla roční bilance kondenzace množství zkondenzované vodní páry 19,78 C > 13,57 C vyhovuje 0,14 W/m 2 K < 0,24 W/m 2 K vyhovuje nedochází ke kondenzaci nedochází ke kondenzaci aktivní VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2/Z1 (2005) vyhovuje 0,1 kg/m 2.rok vyhovuje Požadavek na vnitřní povrchovou teplotu dle čl. 5.1 v ČSN 73 054-2 je slněn, Tsi = 19,78 C > Tsi,N = 14,57 C (Vytápění přerušované s poklesem výsledné teploty na 7 K včetně). Požadavek na součinitel prostupu tepla dle čl. 5.2 v ČSN 73 054-2 je splněn, U = 0,14 W/m 2 K < U,N = 0,24 W/m 2 K, (U,dop. = 0,16 W/m 2 K). Požadavek na šíření vlhkosti v konstrukci dle čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 73 054-2 je splněn. V konstrukci nedochází během modelovaného roku ke kondenzaci. Na konci modelovaného roku je zóna suchá. VŠECHNY POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. 2.3. PDL1 Podlaha na zemině 1 skladba: nášlapná vrstva anhydrit 2000 kg/m 3 40 mm PE folie tepelná izolace EPS 80 mm hydroizolace např. ELASTODEK 40 stávající konstrukce podlahy poznámka: stávající konstrukce. korekce na systematické mosty: neuvažuje se vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 7 z 34

oslabení difuzního odporu obkladu: neuvažuje se výpočet: podrobný výpočet viz Příloha 1 posouzení: závěr: PDL1 Podlaha na zemině 1 požadavek vypočtené hodnoty normové hodnoty posudek vnitřní povrchová teplota součinitel prostupu tepla roční bilance kondenzace množství zkondenzované vodní páry 19,16 C > 13,57 C vyhovuje 0,49 W/m 2 K < 0,60 W/m 2 K vyhovuje nedochází ke kondenzaci nedochází ke kondenzaci aktivní VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2/Z1 (2005) vyhovuje 0,5 kg/m 2.rok vyhovuje Požadavek na vnitřní povrchovou teplotu dle čl. 5.1 v ČSN 73 054-2 je slněn, Tsi = 19,16 C > Tsi,N = 14,57 C (Vytápění přerušované s poklesem výsledné teploty na 7 K včetně). Požadavek na součinitel prostupu tepla dle čl. 5.2 v ČSN 73 054-2 je splněn, U = 0,49 W/m 2 K < U,N = 0,60 W/m 2 K, (U,dop. = 0,40 W/m 2 K). Požadavek na šíření vlhkosti v konstrukci dle čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 73 054-2 je splněn. V konstrukci nedochází během modelovaného roku ke kondenzaci. Na konci modelovaného roku je zóna suchá. VŠECHNY POŽADAVKY NEJSOU SPLNĚNY. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 8 z 34

2.4. VO1 Výplně otvorů 1 (okna, dveře, výkladce) poznámka: V projektové dokumentaci nejsou podrobně vyplně otvorů popsány, předpokládá se instalace nových oken typu eurookno s celoobvodovým kování, zasklené izolačním dvojsklem U = 1,10 W/m 2 K. Uvažovaný součinitel prostupu tepla celého okna U = 1,40 W/m 2 K. posouzení: závěr: požadavek součinitel prostupu tepla projektovaná hodnota normové hodnoty posudek 1,40 W/m 2 K < 1,70 W/m 2 K vyhovuje VYHODNOCENÍ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2/Z1 (2005) Požadavek na součinitel prostupu tepla dle čl. 5.2 v ČSN 73 054-2 je splněn, U = 1,40 W/m 2 K < U,N = 1,70 W/m 2 K, (U,dop. = 1,20 W/m2K). POŽADAVEK JE SPLNĚN. 2.5. Přehled výsledků ozn. konstrukce souč. prostupu tepla [W/m 2 K] posouz. souč. prostupu tepla posouz. vnitřní povrch. teploty posouz. roční bilance kondenzace posouz. množství zkondenzované vodní páry SO1 Stěna obvodová 1 0,36 ano ano ano ano STP1 Střešní plášť 1 0,14 ano ano ano ano PDL1 Podlaha na zemině 1 0,49 ano ano ano ano VO1 Výplně otvorů 1,40 ano - - - ano... vyhovuje požadavkům ČSN 73 0540-2:2005 ne... nevyhovuje požadavkům ČSN 73 0540-2:2005 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 9 z 34

3. Energetická náročnost objektu posudek dle ČSN 73 05 40 2002, 2005, ČSN 06 02 10, vyhl. MPO č. 291/2001 Sb., EN 832, ČSN EN ISO 14 683 a ČSN EN ISO 13 788 3.1. Výpočet potřeby tepla na vytápění budov a průměrného součinitele prostupu tepla Energie 2005 VÝPOČET POTŘEBY TEPLA NA VYTÁPĚNÍ BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 291/2001 Sb. a ČSN 730540 a podle ČSN EN 832 a ČSN EN ISO 13790 Energie 2005 Název úlohy: 4 - rekonstrukce původního skladu Zpracovatel: Ing. Lenka Hudcová Zakázka: Tereziánský dům; HK Datum: 22.1.2007 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: 1 Typ výpočtu potřeby tepla: podle Vyhlášky č. 291/2001 Sb. (sezónní) Okrajové podmínky výpočtu : Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont sezóna 242 3,8 C 277,3 1501,2 760,4 760,4 1236,1 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ sezóna 242 3,8 C 373,1 373,1 1254,0 1254,0 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota: Obytná část 20,0 C Měrná tepelná ztráta větráním Hv: Tepelná propustnost mezi zónou a exteriérem Ld: Ustálená tepelná propustnost zeminou Ls: Měrná ztráta prostupem nevytáp. prostory Hu: --- Měrná ztráta Trombeho stěnami H,tw: --- Měrná ztráta větranými stěnami H,vw: --- Měrná ztráta prvky s transparentní izolací H,ti: --- 644,725 W/K 740,012 W/K 106,085 W/K Přídavná měrná ztráta podlahovým vytápěním dht: --- Výsledná měrná ztráta H: 1490,821 W/K vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 10 z 34

Solární zisk okny Qs,w: 38698,610 MJ Solární zisk zimními zahradami Qs,s: --- Solární zisk Trombeho stěnami Qs,tw: --- Solární zisk větranými stěnami Qs,vw: --- Solární zisk prvky s trasparentní izolací Qs,ti: --- Celkový solární zisk Qs: 38698,610 MJ Potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty Ql: 504974,800 MJ Vnitřní tepelné zisky Qi: 144354,300 MJ Solární tepelné zisky Qs: 38698,610 MJ Celkové tepelné zisky Qg: 183053,000 MJ Stupeň využitelnosti tep. zisků Eta: 0,900 Potřeba tepla na vytápění Qh: 340227,200 MJ (pro budovu s instalovanou automatickou regulací vytápěcího zařízení) Potřeba tepla na vytápění Qh: 504974,800 MJ (pro budovu bez automatické regulace vytápěcího zařízení) PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT : Rozložení měrných tepelných ztrát Zóna Položka Měrná ztráta [W/K] Procento [%] 1 Celková měrná ztráta H: 1490,821 100,0 % z toho: Měrná ztráta výměnou vzduchu Hv: 644,725 43,2 % Ustálená propustnost zeminou Ls: 106,085 7,1 % Měrná ztráta přes nevytápěné prostory Hu: --- 0,0 % Propustnost tepelnými mosty Ld,tb: 193,650 13,0 % Propustnost plošnými kcemi Ld,c: 546,362 36,6 % SO1... : 332,302 22,3 % Okna a dveře... : 149,625 10,0 % STP1... : 64,435 4,3 % Zbylé méně významné konstrukce: 0,000 0,0 % Měrná ztráta speciálními konstrukcemi dh: 0,000 0,0 % Měrná ztráta objektu a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných ztrát jednotlivých zón Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka: Tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných ztrát jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. 1490,821 W/K 4740,6 m3 0,31 W/m3K 23,1 kwh/m3,a Výsledná spotřeba tepelné energie za otopné období dle Vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb. Spotřeba tepelné energie pro vytápění Ev: 504,975 GJ 140,271 MWh Tepelný zisk z vnitřních zdrojů tepla Evz: 144,354 GJ 40,098 MWh Tepelný zisk ze slunečního záření Ezs: 38,699 GJ 10,750 MWh Využitelnost tepelných zisků: 0,900 Výsledná spotřeba tepla pro vytápění Er: 340,227 GJ 94,508 MWh (pro budovu s instalovanou automatickou regulací vytápěcího zařízení) Výsledná spotřeba tepla pro vytápění Er: 504,975 GJ 140,271 MWh (pro budovu bez automatické regulace vytápěcího zařízení) Měrná spotřeba tepla podle Vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb. Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 4740,6 m3 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 11 z 34

budova s regulací bez regulace Vypočtená hodnota měrné spotřeby tepla e,v: 19,9 kwh/m3a 29,6 kwh/m3a Vysvětlivky: Poznámka: Budova s regulací označuje objekt s automatickou dynamickou regulací vytápěcího zařízení. Jen u takových budov je možné dle Vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb. počítat s vlivem tepelných zisků. Objem budovy byl stanoven za předpokladu, že zadaný vzduchový objem činí 80% z obestavěného objemu vytápěných zón objektu, jak požaduje Vyhláška MPO č. 291/2001 Sb. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Součet měrných tepelných ztrát prostupem jednotlivých zón Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy: Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy U,em: 846,1 W/K 1936,5 m2 0,44 W/m2K Stupeň tepelné náročnosti podle ČSN 730540 (2005) Požadovaný průměrný součinitel prostupu tepla U,em,N: Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy U,em: Stupeň tepelné náročnosti STN: 65 % Poznámka: STOP, Energie 2005 0,67 W/m2K 0,44 W/m2K Požadovaný průměrný součinitel prostupu tepla U,em,N a vypočtený stupeň tepelné náročnosti STN platí pro obytné budovy a pro nebytové budovy s plochou prosklení do 50% fasády budovy, pohybuje-li se převažující návrhová vnitřní teplota v budově v rozmezí od 18 do 24 C. Pro ostatní nebytové budovy s převažující návrhovou vnitřní teplotou od 18 do 24 C je hodnota STN na straně bezpečnosti. Přesnou hodnotu STN pro méně běžné budovy je nutné stanovit individuálním výpočtem. Vyhodnocení výsledků podle kritérií vyhlášky MPO č. 291/2001 Sb.: Rekapitulace vstupních dat: Objem vytápěných zón budovy V = 4740,6 m 3 Plocha ohraničujících konstrukcí A = 1936,5 m 2 Faktor tvaru budovy A/V = 0,41 m 2 / m 3 Požadavek na nízkou spotřebu tepla při vytápění ( 2, odst.4 Vyhlášky): Požadavek: max.měrná potřeba tepla e,vn = 31,3 kwh/m 3 a Výsledky výpočtu: celk. měrná tep. ztráta objektu H = 1490,8 W/K měrná potřeba energie e,v = 19,9 kwh/m 3 a Hodnota e,v zahrnuje i tepelné zisky - objekt má automatickou regulaci vytápění. e,v < e,vn... POŽADAVEK JE SPLNĚN. SEN = e,v / e,vn * 100 = 63% Závěr: STN dle ČSN 73 0540:2005 pro budovu je 63%. Vypočtená hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy Uem je 0,44 W/m 2 K. Požadovaná hodnota je 0,67 W/m 2 K. Budova vyhovuje požadavkům normy ČSN 730540 (2005) a vyhlášky 291/2001 Sb. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 12 z 34

3.2. Výpočet potřeby tepla na vytápění budov podle ČSN EN ISO 13790, ČSN EN 832, ČSN 730540 a STN 730540 Energie 2005 Název úlohy: 4 - rekonstrukce původního skladu Zpracovatel: Ing. Lenka Hudcová Zakázka: Tereziánský dům; HK Datum: 22.1.2007 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: 1 Typ výpočtu potřeby tepla: měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce) Okrajové podmínky výpočtu : Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont 1. měsíc 31-3,1 C 50,0 119,0 65,0 65,0 79,0 2. měsíc 28-1,1 C 83,0 194,0 112,0 112,0 148,0 3. měsíc 31 2,5 C 126,0 270,0 180,0 180,0 277,0 4. měsíc 30 10,5 C 158,0 306,0 245,0 245,0 425,0 5. měsíc 31 11,6 C 212,0 342,0 324,0 324,0 580,0 6. měsíc 30 16,0 C 223,0 310,0 317,0 317,0 572,0 7. měsíc 31 17,4 C 223,0 331,0 328,0 328,0 594,0 8. měsíc 31 17,4 C 184,0 331,0 288,0 288,0 508,0 9. měsíc 30 15,2 C 126,0 274,0 194,0 194,0 328,0 10. měsíc 31 9,4 C 86,0 241,0 137,0 137,0 216,0 11. měsíc 30 5,8 C 43,0 119,0 61,0 61,0 94,0 12. měsíc 31-2,0 C 40,0 94,0 50,0 50,0 61,0 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ 1. měsíc 31-3,1 C 50,0 50,0 97,0 97,0 2. měsíc 28-1,1 C 83,0 83,0 162,0 162,0 3. měsíc 31 2,5 C 137,0 137,0 238,0 238,0 4. měsíc 30 10,5 C 187,0 187,0 292,0 292,0 5. měsíc 31 11,6 C 259,0 259,0 349,0 349,0 6. měsíc 30 16,0 C 266,0 266,0 324,0 324,0 7. měsíc 31 17,4 C 270,0 270,0 342,0 342,0 8. měsíc 31 17,4 C 223,0 223,0 328,0 328,0 9. měsíc 30 15,2 C 144,0 144,0 245,0 245,0 10. měsíc 31 9,4 C 94,0 94,0 202,0 202,0 11. měsíc 30 5,8 C 43,0 43,0 97,0 97,0 12. měsíc 31-2,0 C 40,0 40,0 79,0 79,0 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 13 z 34

Název zóny: Obytná část Vnitřní teplota: 20,0 C Účinnost otopné soustavy: 100,0 % Teplo na přípravu TUV: 0,0 MJ (za měsíc) Zpětně získané teplo: 0,0 MJ (za měsíc) Měrná tepelná ztráta větráním Hv: Tepelná propustnost mezi zónou a exteriérem Ld: Ustálená tepelná propustnost zeminou Ls: Měrná ztráta prostupem nevytáp. prostory Hu: --- Měrná ztráta Trombeho stěnami H,tw: --- Měrná ztráta větranými stěnami H,vw: --- Měrná ztráta prvky s transparentní izolací H,ti: --- 644,725 W/K 740,012 W/K 106,085 W/K Přídavná měrná ztráta podlahovým vytápěním dht: --- Výsledná měrná ztráta H: 1490,821 W/K Měsíc Ql [MJ] Qi [MJ] Qs [MJ] Qg [MJ] Eta [-] Qh [MJ] Q [MJ] 1 92238,670 18491,670 3413,889 21905,560 0,998 70386,280 70386,280 2 76099,160 16702,160 5691,500 22393,660 0,995 53824,270 53824,270 3 69877,780 18491,670 8661,155 27152,830 0,986 43106,830 43106,830 4 36709,990 17895,170 11002,520 28897,690 0,883 11196,730 11196,730 5 33541,330 18491,670 13856,270 32347,950 0,814 7202,905 7202,905 6 15456,840 17895,170 13371,940 31267,100 0,479 480,971 480,971 7 10381,840 18491,670 13900,460 32392,130 0,318 74,691 74,691 8 10381,840 18491,670 12616,460 31108,140 0,331 86,164 86,164 9 18548,210 17895,170 8974,978 26870,140 0,633 1546,745 1546,745 10 42325,970 18491,670 6907,982 25399,660 0,944 18354,720 18354,720 11 54871,770 17895,170 3274,664 21169,830 0,986 33992,490 33992,490 12 87846,350 18491,670 2766,031 21257,710 0,997 66643,950 66643,950 Vysvětlivky: Ql je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Qi jsou vnitřní tepelné zisky, Qs jsou solární tepelné zisky, Qg jsou celkové tepelné zisky, Eta je stupeň využitelnosti tepelných zisků, Qh je potřeba tepla na vytápění a Q je celková potřeba energie na vytápění (tj. celkový příkon tepla). Potřeba tepla na vytápění za rok Qh: Celk. potřeba energie na vytápění za rok Q: 306896,700 MJ 306896,700 MJ PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT : Rozložení měrných tepelných ztrát Zóna Položka Měrná ztráta [W/K] Procento [%] 1 Celková měrná ztráta H: 1490,821 100,0 % z toho: Měrná ztráta výměnou vzduchu Hv: 644,725 43,2 % Ustálená propustnost zeminou Ls: 106,085 7,1 % Měrná ztráta přes nevytápěné prostory Hu: --- 0,0 % Propustnost tepelnými mosty Ld,tb: 193,650 13,0 % Propustnost plošnými kcemi Ld,c: 546,362 36,6 % SO1... : 332,302 22,3 % Okna a dveře... : 149,625 10,0 % STP1... : 64,435 4,3 % Zbylé méně významné konstrukce: 0,000 0,0 % Měrná ztráta speciálními konstrukcemi dh: 0,000 0,0 % Měrná ztráta objektu a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných ztrát jednotlivých zón Hc: 1490,821 W/K vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 14 z 34

Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka: Tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných ztrát jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. 4740,6 m3 0,31 W/m3K 23,1 kwh/m3,a Potřeba tepla na vytápění podle ČSN EN 832 a ČSN EN ISO 13790 Měsíc Ql [GJ] Qi [GJ] Qs [GJ] Qg [GJ] Eta [-] Qh [GJ] Q [GJ] 1 92,239 18,492 3,414 21,906 0,998 70,386 70,386 2 76,099 16,702 5,692 22,394 0,995 53,824 53,824 3 69,878 18,492 8,661 27,153 0,986 43,107 43,107 4 36,710 17,895 11,003 28,898 0,883 11,197 11,197 5 33,541 18,492 13,856 32,348 0,814 7,203 7,203 6 15,457 17,895 13,372 31,267 0,479 0,481 0,481 7 10,382 18,492 13,900 32,392 0,318 0,075 0,075 8 10,382 18,492 12,616 31,108 0,331 0,086 0,086 9 18,548 17,895 8,975 26,870 0,633 1,547 1,547 10 42,326 18,492 6,908 25,400 0,944 18,355 18,355 11 54,872 17,895 3,275 21,170 0,986 33,992 33,992 12 87,846 18,492 2,766 21,258 0,997 66,644 66,644 Vysvětlivky: Ql je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Qi jsou vnitřní tepelné zisky, Qs jsou solární tepelné zisky, Qg jsou celkové tepelné zisky, Eta je stupeň využitelnosti tepelných zisků, Qh je potřeba tepla na vytápění a Q je celková potřeba energie na vytápění (tj. celkový příkon tepla). Potřeba tepla na vytápění za rok Qh: 306,897 GJ 85,249 MWh Celk. potřeba energie na vytápění za rok Q: 306,897 GJ 85,249 MWh Vysvětlivky: Poznámka: Potřeba tepla na vytápění Qh nezahrnuje vliv účinnosti otopné soustavy, tepla na ohřev TUV a zpětně získaného tepla. Všechny tyto další vlivy zahrnuje celková potřeba energie na vytápění Q (tj. celkový příkon tepla). Potřeba tepla na vytápění Qh a celková potřeba energie na vytápění Q platí pro budovy s automatickou dynamickou regulací otopného systému. Jen u takových budov lze do energetické bilance započítat vnitřní a vnější tepelné zisky. Pokud je otopný systém budovy bez regulace, je potřeba tepla na vytápění Qh totožná s potřebou tepla na pokrytí tepelné ztráty Ql. Měrná potřeba tepla na vytápění podle ČSN EN 832 a ČSN EN ISO 13790 Celk. potřeba tepla na vytápění budovy: 85249 kwh Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 4740,6 m3 Měrná potřeba tepla na vytápění budovy Ev: 18,0 kwh/m3,a STOP, Energie 2005 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 15 z 34

vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 16 z 34

vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 17 z 34

vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 18 z 34

4. Energetický průkaz dle vyhl. 291/2001 sb. 1. Budovy pro bydlení Poř. Parametr č. 1 Identifikace budovy Datové údaje energetického průkazu budovy Údaj 1.1 Název obce Hradec Králové 1.2 Kód obce - 1.3 Název katastrálního území - 1.4 Kód katastrálního území - 1.5 Parcelní číslo - 1.6 Název ulice Plácelova, Balbínova 1.7 Číslo popisné - 1.8 Označení budovy Označí se, pokud je v souboru více budov 4 2 Identifikace vlastníka (společenství vlastníků, stavebníka) 2.1 Název vlastníka Stako s.r.o. 2.2 Název obce Bieblova 2.3 Ulice Bieblova 2.4 Č. popisné 782 2.5 Směrovací číslo - 2.6 IČO - 3 Funkční parametry 3.1 Počet bytů v domě 3.2 Počet obyvatel 3.3 Typ domu 4 bytový dům 4 Časové a prostorové využití budovy 4.1 Časová obydlenost 1 obydlen trvale (alespoň 1 osoba) 4.2 Prostorová obydlenost 1 obydlen v celém prostoru 5 Mikroklimatické parametry 5.1 ti Vnitřní teplota podle přílohy č. 2 nebo podle 20 českých technických norem, ve C 5.2 i Relativní vlhkost vnitřního vzduchu podle 50 přílohy č. 2 nebo podle českých technických norem, v % 5.3 n Návrhová hodnota intenzity výměny vzduchu, v 1/h 0,5 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 19 z 34

6 Parametry budovy 6.1 Období výstavby 9 1996 a později 6.2 Období rekonstrukce (údaj o všech -------------------- rekonstrukcích) 6.3 Zastavěná plocha budovy, v m 2. 460,3 Plocha půdorysného řezu vymezená vnějším obvodem svislých konstrukcí budovy. 6.4 Počet nadzemních podlaží 3 6.5 Počet podzemních podlaží 0 6.6 Světlá výška podlaží, v m 3,4 6.7 Užitková plocha, v m 2. Podlahová plocha všech obytných místností v budově a všech příslušejících prostor. 1380,9 6.8 AF Podlahová plocha místností vytápěných 1380,9 na vnitřní teplotu rovnou nebo vyšší 15 C, v m 2 6.9 A Vnější plocha konstrukcí ohraničujících 1936,5 vytápěný prostor budovy, v m 2. Zahrnuje všechny konstrukce s podílem na tepelné ztrátě, ale nezahrnuje plochu architektonických prvků menších než 10% z příslušné plochy konstrukce (fasády). 6.10 V Obestavěný objem budovy, v m 3. 4740,6 Obestavěný prostor spodní, vrchní části budovy. Nezahrnuje nevytápěné prostory jako jsou lodžie, balkony, atiky, nevytápěné závětří a ve spodní části nevytápěné prostory domovního vybavení, nevyužité půdní prostory. 6.11 Materiál nosných zdí 1 cihly, tvárnice, bloky 6.12 Druh střechy 1 plochá střecha 6.13 Druh oken 3 dřevěná okna s izolačním dvojsklem 6.14 Plocha plné části svislých obvodových 923,1 konstrukcí, v m 2. 6.15 Plocha otvorových výplní, v m 2. 93,0 6.16 Plocha střechy, v m 2. 460,1 Plocha střechy (plocha ploché střechy, plocha stropu v podstřešním prostoru u šikmé střechy s nevyužitým půdním prostorem, plocha šikmé a vodorovné části stropu v obydleném podkroví). 6.17 Plocha stropu, v m 2. 460,1 Plocha stropu nad nevytápěným prostorem nebo podlahy na terénu. 7 Napojení na sítě technického vybavení 7.1 Vodovod 1 vodovod v budově z veřejné sítě 7.2 Kanalizace 1 přípojka na kanalizační síť 7.3 Plyn 2 bez plynu 7.4 Přívod tepla 3 dálkové vytápění teplá voda vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 20 z 34

8 Způsob vytápění a ohřevu teplé užitkové vody (TUV) 8.1 Převládající způsob vytápění 1 napojení na dálkové vytápění 8.2 Energie pro vytápění 12 dálkové teplo 8.3 Teplá užitková voda 2 centrálně v budově 9 Tepelně-technické parametry budovy a jejich částí 9.1 Uj Součinitel prostupu tepla plné části 0,36 obvodových konstrukcí stanovený podle českých technických norem, ve W.m -2.K -1 9.2 Uo Součinitel prostupu tepla oken, stanovený 1,40 podle českých technických norem, ve W.m -2.K -1 9.3 Us Součinitel prostupu tepla střechy stanovený 0,14 podle českých technických norem, ve W.m -2.K -1 9.4 Un Součinitel prostupu tepla stropu nad nevytápěným prostorem nebo podlahy na 0,49 terénu, ve W.m -2.K -1 9.5 Uc Průměrný součinitel prostupu tepla hraniční plochy budovy stanovený podle českých 0,43 technických norem, ve W.m -2.K -1 9.6 Ev Spotřeba energie budovy pro vytápění bez 140271 uvažování tepelných zisků stanovená podle českých technických norem, v kwh za otopné období 9.7 Evz Tepelné zisky z vnitřních zdrojů tepla 40098 stanovené podle českých technických norem, v kwh za otopné období 9.8 Ezs Tepelné zisky ze slunečního záření 10750 stanovené podle českých technických norem, v kwh za otopné období 9.9 Er Roční spotřeba energie budovy, stanovená podle této vyhlášky (přesněji podle českých technických norem), v kwh za otopné období 94508 10 Parametry vytápěcího, chladicího a vzduchotechnického systému 10.1 Výkon zdroje tepla (výměníku), v kw - 10.2 Účinnost zdroje tepla a teplé užitkové vody 0,8 (TUV) 10.3 Počet zdrojových jednotek (kotlů) - 10.4 Druh vytápění 1 teplovodní s otopnými tělesy 10.5 Druh větrání 1 přirozené infiltrací 10.6 Otopná tělesa 1 - desková 10.7 Regulace 1 ekvitermní se směšováním vody 10.8 Způsob měření dodávky energie 1 centrální v budově vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 21 z 34

11 Měrné ukazatele 11.1 A/V Geometrická charakteristika budovy, v 1/m. Stanoví se jako podíl položek 6.8/6.10. 11.2 ev Měrná spotřeba tepelné energie pro vytápění budovy za otopné období vztažená na obestavěný objem, v kwh/m 3. 11.3 ea Měrná spotřeba tepelné energie pro vytápění budovy za otopné období vztažená na vytápěnou plochu, v kwh/m 2. 0,41 19,9 62,2 Tepelná ztráta vnitřních prostor budovy při stanovení měrných ukazatelů byla stanovena (vyznačte křížkem) x podle vyhlášky č. 291/2001 Sb. podle českých technických norem, a to podle ČSN 730540 z roku 2002. Energetický průkaz budovy vypracoval Jméno zpracovatele: Ing. Lenka Hudcová Datum: 23. ledna 2007 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 22 z 34

5. Energetický štítek dle ČSN 73 0540 : 2005 Identifkační údaje PROTOKOL PRO ENERGETICKÝ ŠTÍTEK BUDOVY (zpracovaný podle zvláštního předpisu 1[1] a ČSN 73 0540) Druh stavby Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ) Katastrální území a katastrální číslo Provozovatel, popř. budoucí provozovatel Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník Adresa Telefon / E-mail Obytná - hotel Tereziánský dvůr -, č. kat. - Stako s.r.o. Bieblova 782, Hradec Králové -/- Charakteristika budovy Objem budovy V vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky a základy Celková plocha A součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy 4740,6 m 3 1936,5 m 2 Geometrická charakteristika budovy A / V 0,41 m 2 /m 3 Převažující vnitřní teplota v otopném období im Vnější návrhová teplota v zimním období e 20,0 C -15,0 C Charakteristika energeticky významných údajů ochlazovaných konstrukcí Ochlazovaná konstrukce Plocha Součinitel prostupu tepla Ai [m 2 ] Ui [W/(m 2 K)] Požadovaný (doporučený) součinitel prostupu tepla UN [W/(m 2 K)] Činitel teplotní redukce bi [-] Měrná ztráta konstrukce prostupem tepla HTi = Ai. Ui. bi [W/K] SO1 obvodová stěna 923,1 0,36 0,38 (0,25) 1,00 332,3 Okna a dveře 92,9 1,40 1,70 (1,20) 1,15 149,6 STP1 Střešní plášť 1 460,3 0,14 0,24 (0,16) 1,00 64,4 Kce u zeminy/nevyt.p. 460,3 ( ) 106,1 Tepelné mosty ( ) 193,6 ( ) celkem 1936,5 846,1 Konstrukce nesplňují požadavky na součinitele prostupu tepla podle ČSN 73 0540-2. 1[1] Vyhláška MPO č. 291/2001 Sb., kterou se stanoví podrobnosti účinnosti užití energie při spotřebě tepla v budovách. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 23 z 34

Stanovení stavebně energetické vlastnosti budovy Požadavek Měrná ztráta prostupem tepla HT W/K 846,1 Průměrný součinitel prostupu tepla Uem = HT/A W/(m 2 K) 0,44 0,67 Požadavek na stavebně energetickou vlastnost budovy je splněn. Stupeň energetické náročnosti: S7N = 65 % Klasifikace: C úsporná Datum vystavení energetického štítku: 23. ledna 2007 Zpracovatel energetického štítku: Ing. Lenka Hudcová Tento protokol a energetický štítek odpovídá směrnici 93/76/EWG z 13. září 1993, která byla vydána EU v rámci SAVE. Byl vypracován v souladu s ČSN 73 0540 a podle projektové dokumentace stavby dodané objednatelem. vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 24 z 34

ENERGETICKÝ ŠTÍTEK BUDOVY Budova: Budova 4, Tereziánský dvůr, Hradec Králové Klasifikace Stupeň tepelné náročnosti budovy STN Mimořádně úsporná budova Zjištěná hodnota STN 40 % 0,44 W/m2K STN 60 % STN 80 % STN 100 % STN 120 65% STN 150 Vyhovující budova STN > 150 Požadavek ČSN 73 0540-2 0,67 W/m2K Budova splňuje požadavek ČSN 73 0540-2 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 25 z 34

6. Závěrečné shrnutí 6.1. Základní tepelně technický posudek - součinitel prostup tepla, nejnižší povrchová teplota, difudující pára, kondenzace dle vyhl. ČSN 73 0540-2:2005. VYHOVUJÍ KONSTRUKCE 6.2. Energetická náročnost objektu - výpočet energetické náročnosti objektu dle vyhl. MPO 291/2001 Sb. VYHOVUJE, STN = 65% vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 26 z 34

Příloha 1. Tepelně-technické posouzení obalových konstrukcí výpočet vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 27 z 34

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2005 Název úlohy : SO1 - Stěna obvodová 1 Zpracovatel : Ing. Lenka Hudcová Zakázka : Mariánský dvůr; HK Datum : 14.2.2006 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vnitřní 0.0200 0.3500 1000.0 1000.0 10.0 0.0000 2 Zdivo CP 2 0.5000 0.8600 900.0 1800.0 9.0 0.0000 3 STO-Baukleber 0.0030 0.8700 900.0 1300.0 25.0 0.0000 4 ORSIL TF 0.0800 0.0410 1150.0 150.0 1.4 0.0000 5 STO-Ausgleichm 0.0030 0.8700 900.0 1800.0 25.0 0.0000 6 STO-Silikatput 0.0030 0.8700 900.0 1800.0 77.0 0.0000 7 STO-Egalisatio 0.0000 0.7000 900.0 1300.0 400.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.1 1344.7-3.1 87.0 410.2 2 28 21.0 56.9 1414.3-1.1 86.1 479.9 3 31 21.0 57.1 1419.3 2.5 80.1 585.5 4 30 21.0 56.7 1409.3 10.5 71.0 901.0 5 31 21.0 58.2 1446.6 11.6 72.0 983.0 6 30 21.0 64.2 1595.7 16.0 72.0 1308.4 7 31 21.0 66.8 1660.4 17.4 72.0 1430.1 8 31 21.0 69.2 1720.0 17.4 75.0 1489.7 9 30 21.0 67.0 1665.3 15.2 78.0 1346.7 10 31 21.0 61.6 1531.1 9.4 83.0 978.4 11 30 21.0 60.7 1508.7 5.8 87.9 810.2 12 31 21.0 55.9 1389.4-2.0 88.0 455.1 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 28 z 34

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 2.60 m2k/w 0.36 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.38 / 0.41 / 0.46 / 0.56 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 1492.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 19.6 h Teplota vnitřního povrchu dle ČSN 730540 a teplotní faktor dle ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 17.89 C Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.742 11.4 0.600 18.9 0.913 61.6 2 15.6 0.754 12.1 0.599 19.1 0.913 64.0 3 15.6 0.709 12.2 0.524 19.4 0.913 63.0 4 15.5 0.478 12.1 0.151 20.1 0.913 60.0 5 15.9 0.460 12.5 0.093 20.2 0.913 61.2 6 17.5 0.293 14.0 ------ 20.6 0.913 65.9 7 18.1 0.194 14.6 ------ 20.7 0.913 68.1 8 18.7 0.350 15.1 ------ 20.7 0.913 70.5 9 18.1 0.508 14.6 ------ 20.5 0.913 69.1 10 16.8 0.639 13.3 0.340 20.0 0.913 65.5 11 16.6 0.709 13.1 0.482 19.7 0.913 65.8 12 15.3 0.752 11.9 0.603 19.0 0.913 63.2 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 17.9 17.2 9.9 9.9-14.4-14.5-14.5-14.5 p [Pa]: 1367 1320 256 238 212 194 139 138 p,sat [Pa]: 2048 1958 1222 1218 174 173 173 173 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.6030 0.6030 2.593E-0008 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 29 z 34

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.023 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 6.144 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. STOP, Teplo 2005 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 30 z 34

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2005 Název úlohy : STP1 - Střešní plášť 1 Zpracovatel : Ing. Lenka Hudcová Zakázka : Mariánský dvůr; HK Datum : 14.2.2006 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000 2 Jutafol N AL 1 0.0002 0.3900 1700.0 850.0 938600.0 0.0000 3 ORSIL M 0.2800 0.0400 1150.0 75.0 1.1 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.10 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.1 1344.7-3.1 87.0 410.2 2 28 21.0 56.9 1414.3-1.1 86.1 479.9 3 31 21.0 57.1 1419.3 2.5 80.1 585.5 4 30 21.0 56.7 1409.3 10.5 71.0 901.0 5 31 21.0 58.2 1446.6 11.6 72.0 983.0 6 30 21.0 64.2 1595.7 16.0 72.0 1308.4 7 31 21.0 66.8 1660.4 17.4 72.0 1430.1 8 31 21.0 69.2 1720.0 17.4 75.0 1489.7 9 30 21.0 67.0 1665.3 15.2 78.0 1346.7 10 31 21.0 61.6 1531.1 9.4 83.0 978.4 11 30 21.0 60.7 1508.7 5.8 87.9 810.2 12 31 21.0 55.9 1389.4-2.0 88.0 455.1 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 31 z 34

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 7.06 m2k/w 0.14 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 131.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 7.1 h Teplota vnitřního povrchu dle ČSN 730540 a teplotní faktor dle ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.78 C Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.742 11.4 0.600 20.2 0.966 56.9 2 15.6 0.754 12.1 0.599 20.2 0.966 59.6 3 15.6 0.709 12.2 0.524 20.4 0.966 59.4 4 15.5 0.478 12.1 0.151 20.6 0.966 58.0 5 15.9 0.460 12.5 0.093 20.7 0.966 59.4 6 17.5 0.293 14.0 ------ 20.8 0.966 64.9 7 18.1 0.194 14.6 ------ 20.9 0.966 67.3 8 18.7 0.350 15.1 ------ 20.9 0.966 69.7 9 18.1 0.508 14.6 ------ 20.8 0.966 67.8 10 16.8 0.639 13.3 0.340 20.6 0.966 63.1 11 16.6 0.709 13.1 0.482 20.5 0.966 62.7 12 15.3 0.752 11.9 0.603 20.2 0.966 58.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e tepl.[c]: 19.8 19.5 19.5-14.8 p [Pa]: 1367 1366 140 138 p,sat [Pa]: 2305 2265 2265 168 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.306E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. STOP, Teplo 2005 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 32 z 34

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2005 Název úlohy : PDL1 - Podlaha na terénu 1 Zpracovatel : Lenka Hudcová Zakázka : Mariánský dvůr; HK Datum : 14.2.2006 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop - tepelný tok shora 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Nášlapná vrstv 0.0100 0.3000 2510.0 600.0 157.0 0.0000 2 Anhydrid 0.0400 1.2300 1020.0 2100.0 17.0 0.0000 3 PE folie 0.0001 0.3500 1470.0 900.0 144000.0 0.0000 4 Pěnový PS 0.0800 0.0440 1270.0 20.0 50.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.00 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 100.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 2 28 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 3 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 4 30 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 5 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 6 30 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 7 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 8 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 9 30 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 10 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 11 30 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 12 31 21.0 64.5 1603.2 5.0 100.0 871.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 33 z 34

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 1.88 m2k/w 0.49 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.51 / 0.54 / 0.59 / 0.69 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.1E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 20.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 4.0 h Teplota vnitřního povrchu dle ČSN 730540 a teplotní faktor dle ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.16 C Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 2 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 3 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 4 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 5 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 6 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 7 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 8 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 9 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 10 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 11 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 12 17.5 0.784 14.1 0.566 19.2 0.885 72.3 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[c]: 19.2 18.9 18.7 18.7 5.3 p [Pa]: 1367 1329 1313 968 872 p,sat [Pa]: 2218 2185 2152 2152 890 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.796E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. STOP, Teplo 2005 vypracoval: Ing. Lenka Hudcová, Ing. Jiří Slánský Strana 34 z 34