Stanovisko energetického auditora ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno - zateplení

Stanovisko energetického auditora ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno - zateplení Vydal: ENERGY BENEFIT CENTRE a.s. 05/2013

Efektivní financování úspor energie Úvod Toto stanovisko ke změně v realizaci projektu Základní škola Bezno zateplení bylo vypracováno na žádost Městyse Bezno. Žádost o dotaci na realizaci projektu byla podána v 16. Výzvě OPŽP v prioritní ose PO 3.2.1. Realizace úspor energie. Všechna opatření navržená v energetickém auditu vydaném v lednu 2010 byla zrealizována do května 2012, kromě zateplení ploché střechy pavilonu S04. Zateplení této střechy nemohlo být provedeno z důvodu zatékání do střešní konstrukce. Projektant neposkytl součinnost a nenavrhl alternativní způsob zateplení střechy tak, aby byly splněny požadavky energetického auditu. Proto byl osloven zpracovatel tohoto stanoviska, aby navrhl vhodný způsob zateplení střechy. Popis stávajícího stavu Popis konstrukce ploché střechy Jedná se o dvouplášťovou plochou střechu, jejíž nosnou konstrukci tvoří ocelové příhradové vazníky. Konkrétní skladba střešního pláště není známa, protože není k dispozici kompletní původní projektová dokumentace. Proto byla stanovena odborným odhadem. Lze předpokládat, že vzhledem k subtilní nosné konstrukci nebude střešní plášť příliš těžký. Horní plášť nesou trapézové plechy, které tvoří bednění pro betonovou desku. Na té bude provedena spádová vrstva, případně tepelně izolační vrstva. V tepelně technickém výpočtu se předpokládá souvrství, jehož tepelný odpor odpovídá cca 50 mm polystyrenu. Spodní plášť je tvořen plechovým podhledem, na kterém je položena tepelná izolace ze skelných vláken tloušťky 50 mm, která je však nesouvislá. Obr. 1 - Vzduchová dutina mezi horním a spodním střešním pláštěm Energy Benefit Centre a.s. Thákurova 531/4 160 00, Praha 6 Czech Republic IČ: 29029210, DIČ: CZ29029210 Společnost je zapsána v obchodním rejstříku vedeném Městským soudem v Praze, oddíl B, vložka 15915. Telefon: +420 270 003 300 E-mail: kontakt@energy-benefit.cz Internet: www.energy-benefit.cz 2

Efektivní financování úspor energie Vzduchová dutina mezi horním a spodním pláštěm byla před zateplením fasád pravděpodobně odvětrávaná otvory po obvodě atiky, které byly zateplení překryty a stala se z ní uzavřená vzduchová dutina. Její tloušťka je však větší než 0,3 m, ve výpočtu proto nelze její tepelný odpor započítat, protože od této hranice již dochází k cirkulaci vzduchu v dutině a tedy zvýšenému přenosu tepla prouděním. Celkový předpokládaný tepelný odpor stávající střešní konstrukce je R=1,52 m 2 K/W a součinitel prostupu tepla U=0,60 W/m 2 K. Výpočet byl proveden v softwaru Teplo 2011 a protokol s výsledkem tepelně-vlhkostního posouzení konstrukce je v Příloze č. 1. Popis navrhovaného zateplení Původně měla být plochá střecha tohoto pavilonu zateplena do podhledu foukanou tepelnou izolací tloušťky 240 mm. Cílem bylo dosáhnout u této ochlazované konstrukce doporučeného součinitele prostupu tepla dle ČSN 73 0540-2, který je pro střechy roven U=0,16W/m 2 K. Tepelně-vlhkostní posouzení takto navržené konstrukce je v Příloze č. 2. V žádném případě nelze provést takovéto zateplení pouhým nafoukáním tepelné izolace na stávající podhled, protože by ve skladbě docházelo ke kondenzaci vodních par ve větším množství, než dovoluje ČSN 73 0540-2. Dokonce i při použití parozábrany dochází v konstrukci ke kondenzaci při venkovních teplotách nižších než plus 15 C! Podle roční bilance zkondenzovaného množství vodní páry konstrukce nevyschne ani v příznivé části roku a docházelo by tak ke hromadění vody v ní. To je dáno těsným vrchním pláštěm (asfaltové pásy). Proto toto opatření není vhodné ani při provedení nového podhledu a parotěsnící vrstvy. Provedení skutečně nepropustné parozábrany je navíc komplikované z důvodů vedení elektroinstalací v podhledech. Tepelně-vlhkostní posouzení konstrukce s parozábranou je v Příloze č. 3. V tomto případě se předpokládá odstranění původní nesouvislé vrstvy minerální vaty a a použití nové minerální izolace tloušťky 280mm, aby bylo dosaženo stejných tepelně-izolačních parametrů. Popis navrhovaných změn S ohledem na problematické zateplování zevnitř a na netěsnou stávající hydroizolaci na střeše, která by si stejně brzy vyžádala rekonstrukci, je doporučeno provést zateplení střechy shora tepelnou izolací z pěnového polystyrenu a provedení nové hydroizolační střešní krytiny. Tloušťka zateplení byla zvolena tak, aby tepelný odpor tepelné izolace odpovídal tepelnému odporu původně navržené foukané izolace, tedy 240 mm pěnového polystyrenu EPS 100 S s tepelnou vodivostí max. 0,037 W/mK. Energy Benefit Centre a.s. Thákurova 531/4 160 00, Praha 6 Czech Republic IČ: 29029210, DIČ: CZ29029210 Společnost je zapsána v obchodním rejstříku vedeném Městským soudem v Praze, oddíl B, vložka 15915. Telefon: +420 270 003 300 E-mail: kontakt@energy-benefit.cz Internet: www.energy-benefit.cz

Efektivní financování úspor energie V příloze č. 4 je provedeno tepelně-vlhkostní posouzení navrhovaného zateplení. Střešní konstrukce bude mít součinitel prostupu tepla roven U=0,15 W/m 2 K, splní tak doporučenou hodnotu podle ČSN 73 0540-2, přičemž není počítáno s nesouvislou stávající vrstvou minerální izolace v podhledu. Ve skladbě dochází rovněž ke kondenzaci při teplotách nižších než 0 C, nicméně jde o zcela zanedbatelné množství. Ke kondenzaci dochází na rozhraní mezi polystyrenem a novou hydroizolační krytinou. Proto je doporučeno použít fóliovou hydroizolaci, která umožňuje zkondenzované vodní páře se vypařit v příznivější části roku propouští vodní páru lépe než asfaltové pásy s hliníkovými nebo skleněnými vložkami. Takto provedené dodatečné zateplení střechy bude v souladu s požadavkem původního energetického auditu i s požadavky SFŽP a nedojde k žádným změnám v energetickém hodnocení projektu. Datum vydání stanoviska: 10. 5. 2013 Zpracovatel stanoviska: Energetický auditor: Ing. Jana Bartovičová Ing. Jaromír Štancl Energy Benefit Centre a.s. Thákurova 531/4 160 00, Praha 6 Czech Republic IČ: 29029210, DIČ: CZ29029210 Společnost je zapsána v obchodním rejstříku vedeném Městským soudem v Praze, oddíl B, vložka 15915. Telefon: +420 270 003 300 E-mail: kontakt@energy-benefit.cz Internet: www.energy-benefit.cz 4

Příloha 1: Stávající stav ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Plochá střecha - stávající stav Název úlohy : Zpracovatel : Jana Bartovičová Zakázka : Bezno ZŠ Datum : 29.4.2013 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.100 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Ocel uhlíková 0,0006 50,0000 870,0 7850,0 10000,0 0.0000 2 Minerální plsť 0,0500 0,0640 880,0 200,0 2,0 0.0000 3 Trapézové plec 0,0007 50,0000 870,0 7850,0 1720,0 0.0000 4 Beton hutný 2 0,0500 1,3000 1020,0 2200,0 20,0 0.0000 5 Pěnový polysty 0,0500 0,0510 1270,0 10,0 40,0 0.0000 6 Bitagit 0,0100 0,2100 1470,0 1345,0 14000,0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.0 1342.2-2.3 81.1 409.0 2 28 21.0 56.6 1406.8-0.5 80.7 472.8 3 31 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 4 30 21.0 58.0 1441.6 8.1 77.3 834.5 5 31 21.0 61.2 1521.2 13.1 74.2 1118.0 6 30 21.0 64.5 1603.2 16.4 71.5 1332.9 7 31 21.0 65.9 1638.0 17.7 70.2 1421.0 8 31 21.0 65.2 1620.6 17.1 70.8 1379.9 9 30 21.0 61.5 1528.6 13.4 74.0 1137.1 10 31 21.0 58.2 1446.6 8.6 77.0 859.9 11 30 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 12 31 21.0 56.7 1409.3-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 1.52 m 2 K/W 0.60 W/m 2 K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.62 / 0.65 / 0.70 / 0.80 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 8.0E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 87.7 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 6.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 16.30 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.862 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.732 11.3 0.586 17.8 0.862 66.0 2 15.5 0.744 12.1 0.584 18.0 0.862 68.1 3 15.6 0.693 12.1 0.499 18.6 0.862 66.2 4 15.9 0.602 12.4 0.335 19.2 0.862 64.8 5 16.7 0.457 13.2 0.018 19.9 0.862 65.5 6 17.5 0.248 14.1 ------ 20.4 0.862 67.1 7 17.9 0.055 14.4 ------ 20.5 0.862 67.8 8 17.7 0.157 14.2 ------ 20.5 0.862 67.4 9 16.8 0.446 13.3 ------ 19.9 0.862 65.6 10 15.9 0.590 12.5 0.313 19.3 0.862 64.7 11 15.6 0.693 12.1 0.499 18.6 0.862 66.2 12 15.5 0.744 12.1 0.583 18.0 0.862 68.1 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e tepl.[c]: 17.0 17.0 4.6 4.6 4.0-11.6-12.4 p [Pa]: 1491 1438 1438 1427 1418 1401 166 p,sat [Pa]: 1940 1940 848 848 812 225 210 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.1513 0.1513 2.450E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.250 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.111 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 15.0 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 10 0.1513 0.1513 5.22E-0009 0.0140 11 0.1513 0.1513 1.13E-0008 0.0434 12 0.1513 0.1513 1.48E-0008 0.0832 1 0.1513 0.1513 1.53E-0008 0.1241 2 0.1513 0.1513 1.49E-0008 0.1602 3 0.1513 0.1513 1.13E-0008 0.1906 4 0.1513 0.1513 5.86E-0009 0.2058 5 0.1513 0.1513-9.47E-0010 0.2032 6 0.1513 0.1513-6.29E-0009 0.1869 7 0.1513 0.1513-8.72E-0009 0.1636 8 0.1513 0.1513-7.60E-0009 0.1432 9 0.1513 0.1513-1.38E-0009 0.1396 Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.2058 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

Příloha 2: Zateplení zespodu bez parozábrany ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Plochá střecha - zateplení zespodu (foukaná izolace) Název úlohy : Zpracovatel : Jana Bartovičová Zakázka : Bezno ZŠ Datum : 29.4.2013 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.040 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Ocel uhlíková 0,0006 50,0000 870,0 7850,0 10000,0 0.0000 2 Minerální plsť 0,0500 0,0640 880,0 200,0 2,0 0.0000 3 Climatizer Plu 0,2400 0,0370 2000,0 27,0 1,1 0.0000 4 Trapézové plec 0,0007 50,0000 870,0 7850,0 1720,0 0.0000 5 Beton hutný 2 0,0500 1,3000 1020,0 2200,0 20,0 0.0000 6 Pěnový polysty 0,0500 0,0510 1270,0 10,0 40,0 0.0000 7 Bitagit 0,0100 0,2100 1470,0 1345,0 14000,0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.0 1342.2-2.3 81.1 409.0 2 28 21.0 56.6 1406.8-0.5 80.7 472.8 3 31 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 4 30 21.0 58.0 1441.6 8.1 77.3 834.5 5 31 21.0 61.2 1521.2 13.1 74.2 1118.0 6 30 21.0 64.5 1603.2 16.4 71.5 1332.9 7 31 21.0 65.9 1638.0 17.7 70.2 1421.0 8 31 21.0 65.2 1620.6 17.1 70.8 1379.9 9 30 21.0 61.5 1528.6 13.4 74.0 1137.1 10 31 21.0 58.2 1446.6 8.6 77.0 859.9 11 30 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 12 31 21.0 56.7 1409.3-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.19 m 2 K/W 0.16 W/m 2 K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 8.0E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 982.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.5 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.69 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.961 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.732 11.3 0.586 20.1 0.961 57.1 2 15.5 0.744 12.1 0.584 20.2 0.961 59.6 3 15.6 0.693 12.1 0.499 20.3 0.961 59.3 4 15.9 0.602 12.4 0.335 20.5 0.961 59.8 5 16.7 0.457 13.2 0.018 20.7 0.961 62.4 6 17.5 0.248 14.1 ------ 20.8 0.961 65.2 7 17.9 0.055 14.4 ------ 20.9 0.961 66.4 8 17.7 0.157 14.2 ------ 20.8 0.961 65.8 9 16.8 0.446 13.3 ------ 20.7 0.961 62.6 10 15.9 0.590 12.5 0.313 20.5 0.961 59.9 11 15.6 0.693 12.1 0.499 20.3 0.961 59.3 12 15.5 0.744 12.1 0.583 20.2 0.961 59.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 20.0 20.0 16.9-8.6-8.6-8.8-12.7-12.8 p [Pa]: 1491 1439 1438 1435 1425 1416 1398 166 p,sat [Pa]: 2339 2339 1929 293 293 289 204 201 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.2906 0.2906 3.347E-0008 2 0.3913 0.3913 4.146E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.355 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.106 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 15.0 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 10 0.2906 0.2906 8.43E-0010 0.0023 11 0.2906 0.2906 1.00E-0008 0.0283 12 0.2906 0.2906 1.58E-0008 0.0706 1 0.2906 0.2906 1.59E-0008 0.1133 2 0.2906 0.2906 1.58E-0008 0.1516 3 0.2906 0.2906 1.00E-0008 0.1785 4 0.2906 0.2906 1.74E-0009 0.1831 5 0.2906 0.2906-7.29E-0009 0.1635 6 0.2906 0.2906-1.35E-0008 0.1284 7 0.2906 0.2906-1.63E-0008 0.0849 8 0.2906 0.2906-1.50E-0008 0.0446 9 0.2906 0.2906-7.82E-0009 0.0243 Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.1831 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Kondenzační zóna č. 2 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 10 0.3913 0.3913 5.17E-0009 0.0139 11 0.3913 0.3913 5.64E-0009 0.0285 12 0.3913 0.3913 5.60E-0009 0.0435 1 0.3913 0.3913 5.91E-0009 0.0593 2 0.3913 0.3913 5.63E-0009 0.0729 3 0.3913 0.3913 5.64E-0009 0.0880 4 0.3913 0.3913 5.26E-0009 0.1017 5 0.3913 0.3913 3.95E-0009 0.1122 6 0.3913 0.3913 2.36E-0009 0.1183 7 0.3913 0.3913 1.52E-0009 0.1224 8 0.3913 0.3913 1.93E-0009 0.1276 9 0.3913 0.3913 3.83E-0009 0.1375 Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.1375 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

Příloha 3: Zateplení zespodu s parozábranou ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Plochá střecha - zateplení zespodu s parozábranou Název úlohy : Zpracovatel : Jana Bartovičová Zakázka : Bezno ZŠ Datum : 29.4.2013 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.040 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0,0150 0,2200 1060,0 750,0 9,0 0.0000 2 Sarnavap 2000 0,0003 0,3500 1470,0 2600,0 120000,0 0.0000 3 Isover Orsil U 0,2800 0,0400 840,0 40,0 1,0 0.0000 4 Trapézové plec 0,0007 50,0000 870,0 7850,0 1720,0 0.0000 5 Beton hutný 2 0,0500 1,3000 1020,0 2200,0 20,0 0.0000 6 Pěnový polysty 0,0500 0,0510 1270,0 10,0 40,0 0.0000 7 Bitagit 0,0100 0,2100 1470,0 1345,0 14000,0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.0 1342.2-2.3 81.1 409.0 2 28 21.0 56.6 1406.8-0.5 80.7 472.8 3 31 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 4 30 21.0 58.0 1441.6 8.1 77.3 834.5 5 31 21.0 61.2 1521.2 13.1 74.2 1118.0 6 30 21.0 64.5 1603.2 16.4 71.5 1332.9 7 31 21.0 65.9 1638.0 17.7 70.2 1421.0 8 31 21.0 65.2 1620.6 17.1 70.8 1379.9 9 30 21.0 61.5 1528.6 13.4 74.0 1137.1 10 31 21.0 58.2 1446.6 8.6 77.0 859.9 11 30 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 12 31 21.0 56.7 1409.3-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.08 m 2 K/W 0.16 W/m 2 K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 9.6E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 787.4 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 9.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.67 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.961 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.732 11.3 0.586 20.1 0.961 57.1 2 15.5 0.744 12.1 0.584 20.2 0.961 59.6 3 15.6 0.693 12.1 0.499 20.3 0.961 59.4 4 15.9 0.602 12.4 0.335 20.5 0.961 59.8 5 16.7 0.457 13.2 0.018 20.7 0.961 62.4 6 17.5 0.248 14.1 ------ 20.8 0.961 65.2 7 17.9 0.055 14.4 ------ 20.9 0.961 66.4 8 17.7 0.157 14.2 ------ 20.8 0.961 65.8 9 16.8 0.446 13.3 ------ 20.7 0.961 62.6 10 15.9 0.590 12.5 0.313 20.5 0.961 60.0 11 15.6 0.693 12.1 0.499 20.3 0.961 59.4 12 15.5 0.744 12.1 0.583 20.2 0.961 59.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 20.0 19.7 19.7-8.5-8.5-8.7-12.6-12.8 p [Pa]: 1491 1490 1226 1224 1215 1208 1193 166 p,sat [Pa]: 2336 2296 2296 295 295 291 204 201 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.2953 0.2953 2.250E-0009 2 0.3960 0.3960 4.265E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.063 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.034 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 15.0 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 10 0.3960 0.3960 1.19E-0009 0.0032 11 0.3960 0.3960 2.86E-0009 0.0106 12 0.3960 0.3960 3.80E-0009 0.0208 1 0.3960 0.3960 3.92E-0009 0.0313 2 0.3960 0.3960 3.81E-0009 0.0405 3 0.3960 0.3960 2.86E-0009 0.0482 4 0.3960 0.3960 1.37E-0009 0.0517 5 0.3960 0.3960-5.36E-0010 0.0503 6 0.3960 0.3960-2.08E-0009 0.0449 7 0.3960 0.3960-2.79E-0009 0.0374 8 0.3960 0.3960-2.46E-0009 0.0308 9 0.3960 0.3960-6.60E-0010 0.0291 Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.0517 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011

Příloha 3: Zateplení shora ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Plochá střecha - zateplení shora Název úlohy : Zpracovatel : Jana Bartovičová Zakázka : Bezno ZŠ Datum : 29.4.2013 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.020 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Ocel uhlíková 0,0006 50,0000 870,0 7850,0 10000,0 0.0000 2 Trapézové plec 0,0007 50,0000 870,0 7850,0 1720,0 0.0000 3 Beton hutný 2 0,0500 1,3000 1020,0 2200,0 20,0 0.0000 4 Pěnový polysty 0,0500 0,0510 1270,0 10,0 40,0 0.0000 5 Bitagit 0,0100 0,2100 1470,0 1345,0 14000,0 0.0000 6 Isover EPS 100 0,2400 0,0370 1270,0 21,0 50,0 0.0000 7 Sarnafil G 410 0,0015 0,1500 960,0 1250,0 15000,0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 21.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 21.0 54.0 1342.2-2.3 81.1 409.0 2 28 21.0 56.6 1406.8-0.5 80.7 472.8 3 31 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 4 30 21.0 58.0 1441.6 8.1 77.3 834.5 5 31 21.0 61.2 1521.2 13.1 74.2 1118.0 6 30 21.0 64.5 1603.2 16.4 71.5 1332.9 7 31 21.0 65.9 1638.0 17.7 70.2 1421.0 8 31 21.0 65.2 1620.6 17.1 70.8 1379.9 9 30 21.0 61.5 1528.6 13.4 74.0 1137.1 10 31 21.0 58.2 1446.6 8.6 77.0 859.9 11 30 21.0 56.9 1414.3 3.3 79.4 614.3 12 31 21.0 56.7 1409.3-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.53 m 2 K/W 0.15 W/m 2 K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 9.8E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 207.7 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.7 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.75 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.963 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 14.8 0.732 11.3 0.586 20.1 0.963 56.9 2 15.5 0.744 12.1 0.584 20.2 0.963 59.4 3 15.6 0.693 12.1 0.499 20.4 0.963 59.2 4 15.9 0.602 12.4 0.335 20.5 0.963 59.7 5 16.7 0.457 13.2 0.018 20.7 0.963 62.3 6 17.5 0.248 14.1 ------ 20.8 0.963 65.2 7 17.9 0.055 14.4 ------ 20.9 0.963 66.4 8 17.7 0.157 14.2 ------ 20.9 0.963 65.8 9 16.8 0.446 13.3 ------ 20.7 0.963 62.6 10 15.9 0.590 12.5 0.313 20.5 0.963 59.8 11 15.6 0.693 12.1 0.499 20.4 0.963 59.2 12 15.5 0.744 12.1 0.583 20.2 0.963 59.5 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e tepl.[c]: 19.9 19.9 19.9 19.8 15.5 15.3-12.8-12.8 p [Pa]: 1491 1448 1440 1432 1418 414 328 166 p,sat [Pa]: 2325 2325 2325 2301 1761 1738 202 201 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.3513 0.3513 1.273E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.003 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.078 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] 1 0.3513 0.3513 1.22E-0010 0.0003 2 0.3513 0.3513-6.01E-0011 0.0002 3 --- --- -6.89E-0010 0.0000 4 --- --- --- --- 5 --- --- --- --- 6 --- --- --- --- 7 --- --- --- --- 8 --- --- --- --- 9 --- --- --- --- 10 --- --- --- --- 11 --- --- --- --- 12 --- --- --- --- Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.0003 kg/m2 Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011