FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Ing. Naďa Zdražilová Ing. Jiří Teslík Ing. Jiří Labudek, Ph.D.
Úvod Workshop pracovní skupiny č. 2 se zabývá posouzením vlivu počáteční volby otvorové výplně (konkrétně okenního otvoru) na tepelné ztráty dané místnosti v zimním období a dále na tepelné zisky, respektive na riziko přehřívání, v období letním. Za tímto účelem byla zvolena místnost rodinného domu, který je navržen v pasivním standardu. U staveb tohoto typu se velice často setkáváme s osazováním nadměrně velkých otvorových výplní, které pak mohou mít za následek nejen zvyšování energetické náročnosti budovy na vytápění v zimním období, ale rovněž zde dochází k přehřívání interiéru v letním období. Tento fakt je stále často opomíjen i přes to, že problém přehřívání se z důvodu energetické náročnosti chlazení jeví být mnohem závažnější, než zvýšené tepelné ztráty v zimě. Úkolem je tedy v první fázi navrhnout, v souladu s požadavky ČSN 73 0580 1 Denní osvětlení budov, pokud možno co nejmenší otvorové výplně (7 typů) takové, aby byly dodrženy veškeré podmínky pro zdravé a příjemné prostředí z hlediska zrakových podmínek ve vnitřním prostoru obytných budov. Dále jsou pak posouzeny tepelně technické vlastnosti veškerých konstrukcí ohraničujících danou kritickou místnost. Na jejich základě je pak stanovena tepelná ztráta místností a je posouzeno, jaký je vliv jednotlivých typů zasklení na výslednou tepelnou ztrátu místnosti, respektive na ztrátu obvodovým zdivem, v němž je otvor osazen a samotnou konstrukcí otvorové výplně. Finálně je pak stanovena letní tepelná stabilita místnosti a s ní související nejvyšší denní teplota vzduchu v místnosti v letním období s použitím těchto otvorových výplní o minimálních rozměrech. Všechny tyto aspekty jsou velmi důležité při výstavbě pasivních budov a je potřeba s nimi uvažovat již ve fázi prvotního návrhu. Účelem je tedy demonstrovat jejich jednotlivé charakteristiky a vzájemné vztahy mezi nimi, neboť se neprojevují jen v průběhu užívání stavby v podobě zvýšení energetické náročnosti budovy na vytápění i chlazení, ale rovněž mohou ovlivnit i počáteční investiční náklady. Energetická náročnost budovy Průkaz energetické náročnosti budovy
Posuzovaný objekt Jedná se o jednopodlažní objekt rodinného domu se sedlovou střechou (nepodsklepený), který je navržen v pasivním standardu. Obvodové zdivo je provedeno z materiálu Heluz PLUS 36.5 s vnějším kontaktním zateplením z pěnového polystyrenu EPS tl. 120 mm. Tento materiál je v dnešní době jedním z nejpoužívanějších tepelně izolačních materiálů, zejména s ohledem na ekonomické náklady v době výstavby. Půdorys 1.NP Řez A A
Kritická místnost z hlediska letní tepelné stability Volba kritické místnosti je provedena v souladu s požadavky ČSN 73 0540 2 Tepelná ochrana budov ČÁST 2: Požadavky. Kritická místnost je zde definována jako: místnost s největší plochou přímo osluněných výplní otvorů orientovaných na Z, JZ, J, JV, V, a to v poměru k podlahové ploše přilehlého prostoru. V tomto konkrétním případě rodinného domu byla kritická místnost volena následovně: Místnost Plocha otv. orientace Přímo Podlahová Poměr ploch výplně osluněno plocha Obývací pokoj s 2,25x1,25 = jih ano kuchyní 2,81 2,175x2,275 = 4,95 západ ne (stíněno střechou) 2,25x1,5 = 3,375 západ ano 34,48 6,185/34,48= 0,18 Pokoj 1 1,5x1,5 = 2,25 západ ano 16,66 2,25/16,66 = 0,14 Pokoj 2 1,5x1,5 = 2,25 západ ano 10,95 2,25/10,95 = 0,21 Ložnice 1,5x1,5 = 2,25 východ ano 14,35 2,25/14,35 = 0,16 Jako kritická místnost byl tedy zvolen Pokoj č. 2, kde poměr plochy přímo osluněných otvorových výplní k podlahové ploše je 0,21. Pokoj 2
Skladby ohraničujících konstrukcí 1. Vodorovný podhled stropu (U=0,145 W/m 2 K) Sádrokartonový podhled Knauf tl. 12, 5 mm zavěšený na rošt z CD profilů Parozábrana Tepelná izolace minerální 039 tl. 400 mm mezi pásnice vazníků 2. Podlaha na terénu (U=0,216 W/m 2 K) Podlahová krytina tl. 15 mm (keramická dlažba, lamino) Anhydrit 50 mm PE folie EPS 100Z tl. 160 mm Hydroizolace natavená VEDASPRINT MINERAL Podkladní beton C12/15 tl. 150 mm Hutněný podsyp z drceného kameniva fr. 16/32 tl. 100 mm Zhutněná zemina 3. Obvodové zdivo (U=0,138 W/m 2 K) Vnitřní omítka vápenocementová hladká 10 mm Keramické bloky broušené HELUZ PLUS 36.5 EPS λ=0,040 W/mK tl. 150 mm Akrylátová omítka probarvená 1,5 mm 4. Vnitřní nosné zdivo (U=0,292 W/m 2 K) Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) Nosné zdivo HELUZ PLUS 25 broušené 5. Vnitřní příčka (U=0,706 W/m 2 K) Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) Příčkové tvárnice PORFIX tl. 125 mm Tepelné ztráty jednotlivých konstrukcí byly stanoveny pomocí programu Teplo 2011 Svoboda software. Jednotlivé hodnoty součinitele prostupu tepla jsou uvedeny u konstrukcí, podrobný výpočet je pak v příloze 1.
Otvorové výplně Za účelem posouzení vlivu volby otvorové výplně na celkovou energetickou bilanci kritické místnosti (vnitřního prostoru), jsou modelovány tyto varianty: Varianta Počet skel okenního otvoru Selektivní vrstvy (ano/ne) Propustnost slunečního záření g (jednoho skla) Propustnost slunečního záření g (celého okna) Součinitel prostupu tepla U w [W/m 2 K] otvorové výplně A 1 Ne 0,92 0,92 4,5 B 2 Ne 0,92 0,85 1,4 C 2 Ano 0,80 0,64 1,2 D 3 Ne 0,92 0,78 0,8 E 3 Ano 0,80 0,50 0,75 F 4 Ne 0,92 0,72 0,70 G 4 Ano 0,80 0,41 0,68 Příklady otvorových výplní Světelné veličiny zasklení jednoho skla Princip funkce selektivních vrstev Zasklení dvojsklem Zasklení trojsklem Zasklení čtyřsklem
Volba velikosti okenního otvoru v závislosti na dodržení světelně technických požadavků Každá obytná místnost musí splňovat základní požadavky na denní osvětlení budov dle ČSN 73 0580 1, kde tyto jsou rozděleny následovně: Kvantitativní: Kvalitativní: úroveň DO činitel denní osvětlenosti rovnoměrnost osvětlení rozložení světelného toku a převažující směr světla oslnění další jevy narušující rakovou pohodu Je proto potřeba každou otvorovou výplň navrhnout tak aby byly dodrženy minimálně kvantitativní požadavky, které mohou být předem predikovány. Za tímto účelem byl použit návrhový software WDLS 4.1 fy ASTRA 92 a.s., výpočet viz. Příloha 2. Požadované hodnoty jsou pro obytné místnosti stanoveny takto: Činitel denní osvětlenosti je posuzován ve dvou bodech, které se nacházejí v polovině hloubky místnosti (proti stěně s otvorem), nejdále však ve vzdálenosti 3 m od osvětlovacího otvoru a ve vzdálenosti 1 m od bočních stěn. Minimální hodnota D min v obou těchto bodech musí být 0,7. Průměrná hodnota činitele denní osvětlenosti v obou těchto bodech pak musí být minimálně rovna D m = 0,9. Viz. Následující obrázek. Rovnoměrnost denního osvětlení se pak stanoví jako: Kde obytné prostory jsou hodnoceny jako třída zrakové činnosti 1.
Návrh velikosti osvětlovacího otvoru Varianta Počet skel okenního otvoru Selektivní vrstvy (ano/ne) Rozměry otvoru Š x V [mm] Plocha otvoru [m 2 ] D 1, D 2 [ ] D m [ ] R [ ] A 1 Ne 900 x 1000 0,9 1.07, 0.98 1.025 0,828 B 2 Ne 900 x 1000 0,9 0.96, 0.88 0.92 0,915 C 2 Ano 1000 x 1200 1,2 1.03, 0.89 0.96 0,863 D 3 Ne 1000 x 1000 1,0 0.87, 0.99 0.93 0,876 E 3 Ano 1200 x 1200 1,44 0.96, 0.91 0.935 0,944 F 4 Ne 1000 x 1100 1,1 0.93, 1.05 0.99 0,882 G 4 Ano 1300 x 1300 1,69 0.96, 0.93 0.945 0.971 Z provedených výpočtů a uvedených výsledků (výstupy viz. Příloha 1) je zřejmé, že zvyšování počtu skel a užití selektivních vrstev, které zabraňují nadměrnému úniku tepla, je z hlediska denní osvětlenosti vnitřních prostor nevýhodné. V jejich důsledku je tedy nutné zvětšovat celkovou plochu otvorových výplní, které jsou vždy nejslabší částí obvodového pláště budovy. Dále je tedy zkoumán vliv velikosti těchto otvorů na tepelnou ztrátu místnosti v zimním období v závislosti na hodnotě součinitele prostupu tepla U w [W/m 2 K]. Vliv otvorových výplní na tepelnou ztrátu místnosti Ke stanovení tepelné ztráty bylo použito empirického výpočtu, kde bylo uvažováno pouze s odlišnými ztrátami vlivem změny plochy obvodového zdiva a otvorových výplní a současně s odlišnou hodnotou součinitele prostupu tepla zvolených oken. Ztráty prostupem u ostatních konstrukcí mohou být uvažovány konstantně, neboť u nich nedochází ke změně skladeb ani ploch. Celková ztráta konstrukce tedy byla stanovena takto: Q oknem = U w S w Δ t Q zdivem = U S Δ t Kde: U w je součinitel prostupu tepla okna, S w plocha okenního otvoru, U součinitel prostupu tepla zdiva, S plocha zdiva, Δt rozdíl mezi vnitřní návrhovou teplotou (20 C) a vnější návrhovou teplotu v zimním období pro konkrétní posuzovanou oblast ( 15 C). Výpočet tepelné ztráty byl rovněž demonstrován ve výpočetním SW Ztráty 2011 Svoboda software, který slouží především ke stanovení celkové tepelné ztráty budovy a jednotlivých místností, kde tento slouží jako podklad k návrhu zdroje tepla a otopných těles v jednotlivých místnostech. Tepelná ztráta jednotlivých konstrukcí
Varianta Plocha zdiva [m 2 ] U [W/m 2 K] Ztráta prostupem zdivem [W] Plocha otvoru [m 2 ] Uw [W/m 2 K] Ztráta prostupem oknem [W] Celková tepelná ztráta [W] A 7,276 0,14 35,65 0,9 4,5 141,75 177,40 B 7,276 0,14 35,65 0,9 1,4 44,1 79,75 C 6,976 0,14 34,18 1,2 1,2 50,4 84,58 D 7,176 0,14 35,16 1,0 0,8 28,0 63,16 E 6,736 0,14 33,01 1,44 0,75 37,8 70,81 F 7,076 0,14 34,67 1,1 0,70 26,95 61,62 G 6,486 0,14 31,78 1,69 0,68 40,22 72,0 Z jednotlivých výpočtů posuzované konstrukce je zřejmé, že k výraznému snížení tepelných ztrát dochází pouze oproti jednoduše zasklenému oknu, které by reálně v dnešní době, s ohledem k tepelně technickým požadavkům na konstrukce, být použito nemohlo. Z dalších výsledků je pak zřejmé, že v důsledku nutnosti instalace otvorových výplní o větších plochách k markantnímu snížení tepelných ztrát nedochází. Dále je pak zřejmé, že hůře jsou na tom konstrukce se selektivními vrstvami, které se výrazně podílejí na snížení prostupnosti světelného záření do interiéru a plocha okna tak musí být výrazně zvětšována. Pracovní prostředí SW Ztráty 2011
Letní tepelná stabilita místnosti Jedná se o požadavek zajišťující tepelnou pohodu vnitřního prostředí v letním období, kdy může v důsledku nadměrných solárních zisků skrze otvorové výplně docházet k přehřívání interiéru. Splněním požadované hodnoty nejvyšší denní teploty vzduchu v místnosti v letním období ve C dle ČSN 73 0540 2 je zajištěn nejen komfort obyvatelů při užívání budovy, ale rovněž zdravé životní podmínky. Maximální hodnota pro nevýrobní prostory, tedy i obytné budovy, je stanovena jako 27 C. Tato hodnota může být překročena o 2 C pouze v případě souhlasu uživatele a to po dobu maximálně 2 hodin během normového dne. U budov vybavených strojním chlazením je pak podmínka zmírněna na 32 C. Letní tepelná stabilita místnosti byla stanovena pomocí programu Simulace 2011 Svoboda software. Výpočty byly provedeny bez užití stínících prostředků, kde bylo uvažováno s plným osluněním obvodových konstrukcí včetně oken. Výsledné teploty vnitřního vzduchu v návaznosti na použité otvorové výplně jsou uvedeny v následující tabulce. Varianta Plocha zdiva [m 2 ] U [W/m 2 K] Plocha otvoru [m 2 ] Uw [W/m 2 K] Propustnost slunečního záření g (celého okna) Nejvyšší denní teplota vzduchu [ C] A 7,276 0,14 0,9 4,5 0,92 25,06 B 7,276 0,14 0,9 1,4 0,85 24,87 C 6,976 0,14 1,2 1,2 0,64 24,94 D 7,176 0,14 1,0 0,8 0,78 24,92 E 6,736 0,14 1,44 0,75 0,50 24,90 F 7,076 0,14 1,1 0,70 0,72 25,01 G 6,486 0,14 1,69 0,68 0,41 24,91 Z provedeného výpočtu je zjevné, že při použití oken o minimálních rozměrech takových, aby byly splněny požadavky na denní osvětlení místnosti, nebude povolená hodnota nejvyšší denní teploty vnitřního vzduchu překročena. Problém zde nastává v případě velkých prosklených nestíněných ploch, které umožňují vnikání přímých slunečních paprsků do interiéru budovy. Účinným způsobem řešení tohoto problému pak bývá instalace vnějších stínících prvků, pokud možno neprůsvitných ve světlém provedení. Pracovní prostředí SW Simulace 2011
Příloha č. 1 Tepelně technické posouzení konstrukcí
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Vodorovný podhled stropu Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 13.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0,0125 0,2200 1060,0 750,0 9,0 0.0000 2 Parozábrana 0,0003 0,3900 1700,0 560,0 148275,0 0.0000 3 Tepelná izolac 0,2000 0,0980* 1535,8 174,0 3,2 0.0000 4 Tepelná izolac 0,2000 0,0430 840,0 12,5 3,2 0.0000 * ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Sádrokarton --- 2 Parozábrana --- 3 Tepelná izolace 039 mezi pásnice vliv běžných tep. mostů dle EN ISO 6946 4 Tepelná izolace 039 --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 3 31 20.0 50.6 1182.5 3.3 79.4 614.3 4 30 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 5 31 20.0 61.1 1427.9 13.3 74.1 1131.2 6 30 20.0 66.2 1547.1 16.4 71.5 1332.9 7 31 20.0 68.6 1603.1 17.8 70.1 1428.0 8 31 20.0 67.7 1582.1 17.3 70.6 1393.5 9 30 20.0 61.6 1439.6 13.6 73.9 1150.4 10 31 20.0 55.4 1294.7 9.0 76.8 881.2 11 30 20.0 50.9 1189.5 3.8 79.2 634.8 12 31 20.0 48.5 1133.4-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.75 m2k/w 0.145 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.0E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 230.1 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 8.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.76 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.964 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 19.2 0.964 47.9 2 12.1 0.615 8.7 0.453 19.3 0.964 50.4 3 12.8 0.569 9.4 0.368 19.4 0.964 52.5 4 13.9 0.487 10.6 0.200 19.6 0.964 55.9 5 15.7 0.361 12.3 ------ 19.8 0.964 62.0 6 17.0 0.160 13.5 ------ 19.9 0.964 66.7 7 17.5 ------ 14.1 ------ 19.9 0.964 68.9 8 17.3 0.011 13.8 ------ 19.9 0.964 68.1 9 15.8 0.351 12.4 ------ 19.8 0.964 62.5 10 14.2 0.473 10.8 0.164 19.6 0.964 56.8 11 12.9 0.562 9.5 0.354 19.4 0.964 52.7 12 12.2 0.616 8.8 0.452 19.3 0.964 50.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[c]: 18.8 18.5 18.5 8.3-14.8 p [Pa]: 1285 1282 177 157 138 p,sat [Pa]: 2163 2125 2125 1096 168 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.964E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Podlaha na terénu Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 13.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 podlahová kryt 0,0150 0,1800 2510,0 400,0 157,0 0.0000 2 Anhydritová sm 0,0500 1,2000 840,0 2100,0 20,0 0.0000 3 PE folie 0,0001 0,3500 1470,0 900,0 144000,0 0.0000 4 EPS 100 Z 0,1600 0,0370 1270,0 20,0 30,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 podlahová krytina - lamino --- 2 Anhydritová směs --- 3 PE folie --- 4 EPS 100 Z --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.17 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 100.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.45 m2k/w 0.216 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.24 / 0.27 / 0.32 / 0.42 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.2E+0011 m/s Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.21 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.947 Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN 730540: Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT : 482.52 Ws/m2K 4.09 C STOP, Teplo 2011
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Obvodové zdivo Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 13.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Heluz PLUS 36. 0,3650 0,1130 1000,0 740,0 5,0 0.0000 3 Rigips EPS 70 0,1500 0,0390 1270,0 15,0 20,0 0.0000 4 Omítka ETICS a 0,0050 0,8000 840,0 1750,0 120,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Heluz PLUS 36.5 --- 3 Rigips EPS 70 F Fasádní (1) --- 4 Omítka ETICS akrylátová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 3 31 20.0 50.6 1182.5 3.3 79.4 614.3 4 30 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 5 31 20.0 61.1 1427.9 13.3 74.1 1131.2 6 30 20.0 66.2 1547.1 16.4 71.5 1332.9 7 31 20.0 68.6 1603.1 17.8 70.1 1428.0 8 31 20.0 67.7 1582.1 17.3 70.6 1393.5 9 30 20.0 61.6 1439.6 13.6 73.9 1150.4 10 31 20.0 55.4 1294.7 9.0 76.8 881.2 11 30 20.0 50.9 1189.5 3.8 79.2 634.8 12 31 20.0 48.5 1133.4-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 7.09 m2k/w 0.138 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 6018.4 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 23.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.81 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.966 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 19.2 0.966 47.8 2 12.1 0.615 8.7 0.453 19.3 0.966 50.3 3 12.8 0.569 9.4 0.368 19.4 0.966 52.4 4 13.9 0.487 10.6 0.200 19.6 0.966 55.9 5 15.7 0.361 12.3 ------ 19.8 0.966 62.0 6 17.0 0.160 13.5 ------ 19.9 0.966 66.7 7 17.5 ------ 14.1 ------ 19.9 0.966 68.9 8 17.3 0.011 13.8 ------ 19.9 0.966 68.1 9 15.8 0.351 12.4 ------ 19.8 0.966 62.4 10 14.2 0.473 10.8 0.164 19.6 0.966 56.7 11 12.9 0.562 9.5 0.354 19.5 0.966 52.7 12 12.2 0.616 8.8 0.452 19.3 0.966 50.6 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[c]: 18.8 18.8 3.5-14.8-14.8 p [Pa]: 1285 1247 874 261 138 p,sat [Pa]: 2171 2164 782 168 168 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.4195 0.5250 4.285E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.073 kg/m2,rok 2.479 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Vnitřní nosné zdivo Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 13.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Heluz PLUS 25 0,3650 0,1130 1000,0 740,0 5,0 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0100 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Heluz PLUS 25 --- 3 Omítka vápenocementová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 3 31 20.0 50.6 1182.5 3.3 79.4 614.3 4 30 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 5 31 20.0 61.1 1427.9 13.3 74.1 1131.2 6 30 20.0 66.2 1547.1 16.4 71.5 1332.9 7 31 20.0 68.6 1603.1 17.8 70.1 1428.0 8 31 20.0 67.7 1582.1 17.3 70.6 1393.5 9 30 20.0 61.6 1439.6 13.6 73.9 1150.4 10 31 20.0 55.4 1294.7 9.0 76.8 881.2 11 30 20.0 50.9 1189.5 3.8 79.2 634.8 12 31 20.0 48.5 1133.4-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 3.25 m2k/w 0.292 W/m2K 0.31 / 0.34 / 0.39 / 0.49 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.1E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 624.1 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 20.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 17.53 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.929 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 18.4 0.929 50.3 2 12.1 0.615 8.7 0.453 18.5 0.929 52.8 3 12.8 0.569 9.4 0.368 18.8 0.929 54.5 4 13.9 0.487 10.6 0.200 19.2 0.929 57.4 5 15.7 0.361 12.3 ------ 19.5 0.929 62.9 6 17.0 0.160 13.5 ------ 19.7 0.929 67.3 7 17.5 ------ 14.1 ------ 19.8 0.929 69.3 8 17.3 0.011 13.8 ------ 19.8 0.929 68.5 9 15.8 0.351 12.4 ------ 19.5 0.929 63.4 10 14.2 0.473 10.8 0.164 19.2 0.929 58.1 11 12.9 0.562 9.5 0.354 18.9 0.929 54.7 12 12.2 0.616 8.8 0.452 18.6 0.929 53.1 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e tepl.[c]: 17.5 17.4-14.5-14.6 p [Pa]: 1285 1186 237 138 p,sat [Pa]: 2002 1990 172 171 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.2641 0.3750 8.427E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.092 kg/m2,rok 6.537 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Vnitřní příčka Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 13.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0100 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Ytong P2-400 0,1250 0,1020 1000,0 400,0 7,0 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0100 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Ytong P2-400 --- 3 Omítka vápenocementová --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 3 31 20.0 50.6 1182.5 3.3 79.4 614.3 4 30 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 5 31 20.0 61.1 1427.9 13.3 74.1 1131.2 6 30 20.0 66.2 1547.1 16.4 71.5 1332.9 7 31 20.0 68.6 1603.1 17.8 70.1 1428.0 8 31 20.0 67.7 1582.1 17.3 70.6 1393.5 9 30 20.0 61.6 1439.6 13.6 73.9 1150.4 10 31 20.0 55.4 1294.7 9.0 76.8 881.2 11 30 20.0 50.9 1189.5 3.8 79.2 634.8 12 31 20.0 48.5 1133.4-0.4 80.5 475.5 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.25 m2k/w 0.706 W/m2K 0.73 / 0.76 / 0.81 / 0.91 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 6.7E+0009 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 13.2 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 4.1 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 14.30 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.837 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 16.4 0.837 57.3 2 12.1 0.615 8.7 0.453 16.6 0.837 59.5 3 12.8 0.569 9.4 0.368 17.3 0.837 60.0 4 13.9 0.487 10.6 0.200 18.1 0.837 61.4 5 15.7 0.361 12.3 ------ 18.9 0.837 65.4 6 17.0 0.160 13.5 ------ 19.4 0.837 68.7 7 17.5 ------ 14.1 ------ 19.6 0.837 70.1 8 17.3 0.011 13.8 ------ 19.6 0.837 69.6 9 15.8 0.351 12.4 ------ 19.0 0.837 65.7 10 14.2 0.473 10.8 0.164 18.2 0.837 61.9 11 12.9 0.562 9.5 0.354 17.4 0.837 60.0 12 12.2 0.616 8.8 0.452 16.7 0.837 59.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e tepl.[c]: 14.3 14.1-13.9-14.1 p [Pa]: 1285 1112 312 138 p,sat [Pa]: 1629 1605 183 179 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.0935 0.1350 1.776E-0007 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.346 kg/m2,rok 10.558 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011
Příloha č. 2 Světelně technické posouzení místnosti
1 sklo, bez selektivních vrstev
2 skla, bez selektivních vrstev
2 skla, se selektivními vrstvami
3 skla, bez selektivních vrstev
3 skla, se selektivními vrstvami
4 skla, bez selektivních vrstev
4 skla, se selektivními vrstvami
Příloha č. 3 Letní tepelná stabilita místnosti
A - ODEZVA MÍSTNOSTI NA VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ TEPELNOU ZÁTĚŽ V LETNÍM OBDOBÍ podle ČSN EN ISO 13792 Simulace 2011 Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Datum a zeměpisná šířka: 21. 8., 52 st. Objem vzduchu v místnosti: 28.21 m3 Souč. přestupu tepla prouděním: 2.50 W/m2K Souč. přestupu tepla sáláním: 5.50 W/m2K Činitel f,sa: 0.10 Okrajové podmínky výpočtu: Čas n Fi,i Te Intenzita slunečního záření pro jednotlivé orientace [W/m2] [h] [1/h] [W] [C] I,S I,J I,V I,Z I,H I,JV I,JZ I,SV I,SZ 1 2.5 0 16.9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2.5 0 16.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2.5 0 16.0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 2.5 0 16.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 2.5 0 16.9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 2.5 0 18.1 67 37 265 37 92 178 37 219 37 7 2.5 0 19.5 69 103 549 69 248 432 69 384 69 8 2.5 0 21.2 95 259 656 95 415 608 95 376 95 9 2.5 0 23.0 116 420 637 116 567 699 116 270 116 10 0.5 0 24.8 132 553 526 132 687 708 151 132 132 11 0.5 0 26.5 142 640 353 142 764 644 345 142 142 12 0.5 0 27.9 145 670 145 145 790 516 516 145 145 13 0.5 0 29.1 142 640 142 353 764 345 644 142 142 14 0.5 0 29.8 132 553 132 526 687 151 708 132 132 15 0.5 0 30.0 116 420 116 637 567 116 699 116 270 16 0.5 0 29.8 95 259 95 656 415 95 608 95 376 17 0.5 0 29.1 69 103 69 549 248 69 432 69 384 18 0.5 0 28.0 67 37 37 265 92 37 178 37 219 19 0.5 0 26.5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0.5 0 24.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 21 2.5 0 23.0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 2.5 0 21.2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 2.5 0 19.5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 2.5 0 18.1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Vysvětlivky: Te je teplota vnějšího vzduchu, n je násobnost výměny v místnosti a Fi,i je velikost vnitřních zdrojů tepla. Zadané neprůsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1... konstrukce v kontaktu se zeminou Plocha konstrukce: 10.95 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.17 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.17 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w Teplota na vnější straně Te: 8.00 C vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Laminátová podlaha 0.0100 0.180 2510.0 400.0 2 Mirelon 0.0050 0.041 1000.0 35.0 3 Anhydritová směs 0.0500 1.200 840.0 2100.0
4 PE folie 0.0001 0.350 1470.0 900.0 5 EPS 100 Z 0.1600 0.037 1270.0 20.0 6 Vedasprint Mineral 0.0040 0.170 1470.0 1300.0 7 Podkladní beton 0.1500 1.230 1020.0 2100.0 8 Drcené kamenivo 0.1000 0.650 800.0 1650.0 9 Zemina podkladní 0.5000 0.700 750.0 1600.0 Tepelná kapacita C: 89.581 kj/m2k Konstrukce číslo 2... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 10.95 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.11 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.10 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Sádrokarton 0.0125 0.220 1060.0 750.0 2 zavěšený podhled CD 0.0400 0.296 1008.1 28.8 3 Parozábrana 0.0003 0.390 1700.0 560.0 4 Minerální izolace 03 0.2000 0.040 840.0 12.5 5 Min. izolace mezi pá 0.2000 0.053 1007.0 51.3 Tepelná kapacita C: 13.822 kj/m2k Konstrukce číslo 3... vnější jednoplášťová konstrukce Plocha konstrukce: 7.28 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.14 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w Orientace kce: západ Pohltivost záření: 0.00 Činitel oslunění: 1.00 vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento 0.0100 0.990 790.0 2000.0 2 Heluz Plus 365 0.3650 0.113 1000.0 640.0 3 Fasádní polystyren 0.1500 0.040 1270.0 15.0 4 Akrylátová omítka zr 0.0015 0.870 1050.0 1425.0 Tepelná kapacita C: 50.832 kj/m2k Konstrukce číslo 4... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 15.26 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.69 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento 0.0100 0.990 790.0 2000.0 2 příčkové tvárnice Po 0.1250 0.102 1000.0 480.0 3 Omítka vápenocemento 0.0100 0.990 790.0 2000.0 Tepelná kapacita C: 42.847 kj/m2k Konstrukce číslo 5... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 8.88 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.50 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Omítka vápenocemento 0.0100 0.990 790.0 2000.0 2 Heluz plus 250 0.2500 0.140 1000.0 660.0 3 Omítka vápenocemento 0.0100 0.990 790.0 2000.0 Tepelná kapacita C: 59.962 kj/m2k Konstrukce číslo 6... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 1.80 m2 Souč. prostupu tepla U*: 2.91 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.08 m2k/w vrstva č. Název d [m] Lambda M.teplo M.hmotnost [W/mK] [J/kgK] [kg/m3] 1 Dveře vnitřní 0.0250 0.180 2510.0 400.0 Tepelná kapacita C: 12.549 kj/m2k
Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 0.90 m2 Souč. prostupu tepla U*: 3.96 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.920 Činitel prostupu TauE: 0.820 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.100 Činitel jímavosti Y: 0.72 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2720.0 kj/k 43.76 m2 193.09 W/K 0.70 W/K 2.89 W/K 398.19 W/K 2.92 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 384.1 23.17 23.90 23.67 2 368.2 22.87 23.64 23.40 3 363.6 22.64 23.41 23.17 4 368.2 22.47 23.20 22.98 5 384.1 22.40 23.04 22.84 6 434.5 22.47 22.97 22.81 7 486.3 22.63 22.97 22.87 8 541.2 22.89 23.06 23.01 9 595.3 23.22 23.21 23.22 10 281.4 23.43 23.36 23.39 11 301.3 23.63 23.53 23.56 12 314.4 23.84 23.71 23.75 13 231.4 23.87 23.75 23.79 14 236.9 23.95 23.82 23.86 15 328.0 24.20 24.02 24.08 16 436.0 24.58 24.38 24.44 17 484.4 24.97 24.77 24.83 18 356.3 25.06 24.93 24.97 19 210.7 24.94 24.90 24.91 20 197.2 24.89 24.89 24.89 21 522.7 24.58 24.77 24.71 22 481.8 24.25 24.60 24.49 23 443.2 23.88 24.39 24.23 24 411.4 23.52 24.16 23.96 Minimální hodnota: 22.40 22.97 22.81 Průměrná hodnota: 23.68 23.89 23.83 Maximální hodnota: 25.06 24.93 24.97 STOP, Simulace 2011
B Simulace 2011 Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 0.90 m2 Souč. prostupu tepla U*: 1.34 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.850 Činitel prostupu TauE: 0.700 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.150 Činitel jímavosti Y: 1.18 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2720.0 kj/k 43.76 m2 193.09 W/K 1.21 W/K 2.89 W/K 398.19 W/K 2.92 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 391.8 23.00 23.71 23.49 2 375.6 22.70 23.46 23.22 3 370.9 22.47 23.22 22.99 4 375.6 22.31 23.02 22.80 5 391.8 22.24 22.86 22.67 6 441.5 22.31 22.79 22.64 7 492.8 22.47 22.80 22.70 8 547.6 22.73 22.89 22.84 9 601.7 23.07 23.05 23.05 10 289.1 23.26 23.19 23.21 11 309.4 23.46 23.36 23.39 12 323.1 23.67 23.54 23.58 13 245.7 23.70 23.57 23.61 14 251.6 23.79 23.65 23.69 15 337.9 24.04 23.87 23.92 16 439.8 24.42 24.22 24.28 17 484.9 24.79 24.60 24.66 18 362.8 24.87 24.75 24.79 19 223.7 24.74 24.70 24.72 20 209.4 24.69 24.69 24.69 21 533.2 24.41 24.58 24.53 22 491.5 24.08 24.41 24.31 23 452.1 23.71 24.21 24.05 24 419.6 23.36 23.97 23.78 Minimální hodnota: 22.24 22.79 22.64 Průměrná hodnota: 23.51 23.71 23.65 Maximální hodnota: 24.87 24.75 24.79
C Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.20 m2 Souč. prostupu tepla U*: 1.16 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.640 Činitel prostupu TauE: 0.620 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.020 Činitel jímavosti Y: 1.04 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2707.8 kj/k 43.56 m2 193.09 W/K 1.39 W/K 2.85 W/K 396.36 W/K 2.87 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 393.8 23.07 23.79 23.56 2 377.4 22.76 23.53 23.29 3 372.8 22.53 23.29 23.05 4 377.4 22.36 23.08 22.86 5 393.8 22.29 22.92 22.72 6 442.7 22.36 22.84 22.69 7 493.4 22.51 22.84 22.74 8 547.7 22.76 22.92 22.87 9 601.5 23.09 23.07 23.08 10 288.8 23.28 23.21 23.23 11 309.1 23.48 23.37 23.40 12 322.9 23.68 23.54 23.58 13 249.6 23.73 23.61 23.65 14 268.3 23.85 23.70 23.75 15 365.2 24.11 23.93 23.98 16 458.2 24.48 24.27 24.33 17 489.5 24.84 24.63 24.70 18 364.9 24.94 24.81 24.85 19 227.3 24.85 24.81 24.82 20 212.7 24.79 24.79 24.79 21 535.9 24.50 24.67 24.62 22 493.9 24.16 24.50 24.40 23 454.3 23.79 24.29 24.14 24 421.7 23.43 24.05 23.86 Minimální hodnota: 22.29 22.84 22.69 Průměrná hodnota: 23.57 23.77 23.71 Maximální hodnota: 24.94 24.81 24.85
D Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.00 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.78 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.780 Činitel prostupu TauE: 0.710 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.070 Činitel jímavosti Y: 0.72 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2715.9 kj/k 43.69 m2 193.09 W/K 0.78 W/K 2.88 W/K 397.58 W/K 2.90 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 385.0 23.07 23.79 23.57 2 369.1 22.77 23.54 23.30 3 364.5 22.54 23.30 23.07 4 369.1 22.38 23.10 22.88 5 385.0 22.31 22.94 22.74 6 434.1 22.38 22.87 22.72 7 484.7 22.54 22.87 22.77 8 538.7 22.79 22.96 22.91 9 592.0 23.12 23.11 23.11 10 277.7 23.32 23.25 23.27 11 297.3 23.51 23.41 23.44 12 310.3 23.71 23.58 23.62 13 233.2 23.75 23.63 23.67 14 242.7 23.84 23.70 23.75 15 334.6 24.09 23.92 23.97 16 434.2 24.46 24.26 24.32 17 474.8 24.83 24.63 24.69 18 351.2 24.92 24.80 24.84 19 212.3 24.81 24.77 24.79 20 198.7 24.76 24.76 24.76 21 524.0 24.48 24.65 24.60 22 483.0 24.14 24.48 24.38 23 444.2 23.78 24.28 24.12 24 412.4 23.43 24.05 23.85 Minimální hodnota: 22.31 22.87 22.72 Průměrná hodnota: 23.57 23.78 23.71 Maximální hodnota: 24.92 24.80 24.84
E Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.44 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.73 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.500 Činitel prostupu TauE: 0.480 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.020 Činitel jímavosti Y: 0.68 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2698.0 kj/k 43.39 m2 193.09 W/K 1.06 W/K 2.82 W/K 394.89 W/K 2.84 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 388.0 23.05 23.76 23.54 2 372.0 22.74 23.51 23.27 3 367.4 22.51 23.27 23.04 4 372.0 22.35 23.07 22.84 5 388.0 22.28 22.91 22.71 6 435.3 22.34 22.83 22.68 7 484.6 22.49 22.83 22.72 8 537.5 22.75 22.90 22.85 9 590.0 23.07 23.05 23.06 10 275.5 23.25 23.18 23.20 11 295.0 23.44 23.33 23.37 12 308.1 23.63 23.50 23.54 13 239.1 23.69 23.56 23.60 14 267.3 23.81 23.66 23.71 15 364.1 24.09 23.90 23.96 16 448.5 24.46 24.24 24.31 17 471.4 24.80 24.60 24.66 18 349.9 24.90 24.77 24.81 19 217.8 24.80 24.76 24.78 20 203.8 24.75 24.75 24.75 21 528.1 24.47 24.64 24.58 22 486.8 24.13 24.47 24.36 23 447.7 23.76 24.26 24.11 24 415.6 23.41 24.03 23.83 Minimální hodnota: 22.28 22.83 22.68 Průměrná hodnota: 23.54 23.74 23.68 Maximální hodnota: 24.90 24.77 24.81
F Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.10 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.69 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.720 Činitel prostupu TauE: 0.680 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.040 Činitel jímavosti Y: 0.64 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2711.8 kj/k 43.62 m2 193.09 W/K 0.75 W/K 2.87 W/K 396.97 W/K 2.89 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 384.3 23.14 23.87 23.64 2 368.4 22.84 23.62 23.38 3 363.9 22.61 23.38 23.14 4 368.4 22.45 23.18 22.95 5 384.3 22.38 23.01 22.81 6 433.4 22.44 22.94 22.78 7 484.1 22.60 22.94 22.83 8 538.1 22.85 23.02 22.97 9 591.4 23.18 23.17 23.17 10 276.9 23.38 23.31 23.33 11 296.5 23.57 23.47 23.50 12 309.4 23.77 23.64 23.68 13 232.0 23.82 23.69 23.73 14 246.1 23.92 23.78 23.82 15 343.0 24.17 23.99 24.05 16 441.5 24.55 24.34 24.40 17 478.3 24.92 24.71 24.78 18 351.9 25.01 24.89 24.93 19 211.3 24.91 24.87 24.88 20 197.7 24.86 24.86 24.86 21 523.1 24.56 24.74 24.68 22 482.1 24.22 24.57 24.46 23 443.5 23.86 24.36 24.21 24 411.6 23.50 24.13 23.93 Minimální hodnota: 22.38 22.94 22.78 Průměrná hodnota: 23.65 23.85 23.79 Maximální hodnota: 25.01 24.89 24.93
G Název úlohy : Letní tepelná stabilita místnosti Zpracovatel : Workshop 2 Zakázka : MSEK Datum : 27.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: 1.69 m2 Souč. prostupu tepla U*: 0.67 W/m2K Tep.odpor Rsi: 0.13 m2k/w Tep.odpor Rse: 0.07 m2k/w Orientace kce: západ Propustnost záření g: 0.410 Činitel prostupu TauE: 0.390 Terciální činitel Sf3: 0.000 Korekční činitel rámu: 0.70 Korekční činitel clonění: 1.00 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Přesah markýzy: 0.70 m Sekundární činitel Sf2: 0.020 Činitel jímavosti Y: 0.62 W/K VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem: R-C metoda 56.02 m2 2687.8 kj/k 43.23 m2 193.09 W/K 1.13 W/K 2.78 W/K 393.37 W/K 2.80 W/K Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Teplota Teplota Čas Tepelný tok vnitřního vzduchu střední radiační výsledná operativní [h] [W] [C] [C] [C] 1 388.4 23.05 23.77 23.55 2 372.4 22.75 23.51 23.27 3 367.8 22.52 23.28 23.04 4 372.4 22.35 23.07 22.85 5 388.4 22.28 22.91 22.71 6 435.1 22.34 22.83 22.68 7 483.8 22.49 22.83 22.72 8 536.2 22.74 22.90 22.85 9 588.4 23.07 23.05 23.05 10 273.9 23.24 23.17 23.20 11 293.2 23.43 23.32 23.36 12 306.3 23.62 23.49 23.53 13 240.1 23.67 23.55 23.59 14 277.5 23.82 23.67 23.72 15 374.2 24.11 23.92 23.98 16 452.6 24.48 24.27 24.34 17 469.2 24.82 24.62 24.68 18 348.5 24.91 24.79 24.83 19 218.6 24.82 24.78 24.79 20 204.6 24.77 24.77 24.77 21 528.7 24.48 24.65 24.60 22 487.3 24.14 24.48 24.37 23 448.2 23.77 24.27 24.12 24 416.0 23.41 24.03 23.84 Minimální hodnota: 22.28 22.83 22.68 Průměrná hodnota: 23.55 23.75 23.68 Maximální hodnota: 24.91 24.79 24.83