TEMPERAČNÍ SYSTÉM S VYSOCE TEPELNĚ VODIVÝM MATERIÁLEM COOLING SYSTEM WITH HIGHLY HEAT CONDUCTIVE MATERIALS
|
|
- Michal Bartoš
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 TEMPERAČNÍ SYSTÉM S VYSOCE TEPELNĚ VODIVÝM MATERIÁLEM COOLING SYSTEM WITH HIGHLY HEAT CONDUCTIVE MATERIALS Luboš BĚHÁLEK, Petr LENFELD TU v Liberci, Katedra strojírenské technologie Oddělení tváření kovů a plastů Technical University in Liberec, Department of Engineering Technology Section of Metal Forming and Plastics Příspěvek pojednává o možnosti rovnoměrného zvýšení odvodu tepla z tvarové dutiny vstřikovací formy při temperaci s vysoce tepelně vodivým materiálem. Řeší rozložení teplotních polí v nástroji při konkrétních podmínkách vstřikování a poukazuje na další přednosti plynoucí z použití takovéhoto způsobu temperace. Presented paper deals with possibility of uniform increasing of heat transfer from injection cavity during cooling period by means of highly heat-conductive materials. It also solves lay out of temperature fields at actual injection conditions and point to further advantages resulting from utilization of this new cooling system. 1. ÚVOD Současný vývoj technologie vstřikování termoplastů na počátku jednadvacátého století klade stále vysoké požadavky na kvalitu výrobků a hospodárnost výroby. S tím souvisí i nové trendy temperování tvarových částí vstřikovacích forem. Temperováním forem rozumíme ochlazování nebo ohřev tvářecích částí formy (dle druhu zpracovávaného polymeru) na požadovanou teplotu před začátkem pracovního cyklu a udržení této teploty během výroby v požadované toleranci. Z technologického hlediska je výhodnější vyšší teplota formy. Má příznivý vliv na tokové vlastnosti a kvalitu povrchu výstřiku, zejména na lesk. Chladnutí výstřiku je v takovémto případě rovnoměrnější, vzniká menší vnitřní pnutí a zlepšuje se tvarová stabilita výrobku. Naopak z ekonomického hlediska, kdy doba chlazení určuje celkovou dobu pracovního cyklu a tím i hospodárnost výroby, je při zpracování termoplastů výhodnější nižší teplota formy. 2. TEMPERAČNÍ SYSTÉMY Dosažení co největšího a současně stejnoměrného odvodu tepla, které přestupuje do jednotlivých částí formy z taveniny, závisí především na konstrukci temperačního systému a na rozložení teplotních polí kolem tvarové dutiny formy. Volba temperačního systému musí vyhovovat náročným provozním podmínkám. Je ovlivněna konstrukčním řešením výrobku a vyhazovacího mechanismu. Zvolené řešení temperačního systému ovlivňuje nejen vstřikovací cyklus, spotřebu energie, ale i kvalitu výstřiku. V praxi je používána řada způsobů temperování tvarových dutin vstřikovacích forem. Některé z nich jsou běžně používány, jiné se na poli vstřikování plastů ještě zcela neuchytily. Temperační kanály Temperování forem temperačními kanály je nejběžnější a v praxi stále nejpoužívanější způsob temperace. Ve formě mohou být zhotoveny nejrůznější soustavy kanálů (kruhového, mezikruhového, čtvercového či obdélníkového průřezu) pro vedení temperačního média (vody, oleje, glykolu). Z hlediska rovnoměrného rozložení teplot je vždy výhodné volit větší počet menších kanálů, něž naopak. Temperační kanály jsou konstrukčně řešeny tak, aby velikost průtočného průřezu nenarušila pevnost součásti. Vzdálenost kanálů od líce formy je ve všech místech stejná a omezena přípustným kolísáním teploty a velikostí tlaku temperačního média. V případě nut-
2 nosti dosáhnout vyšší účinnosti chlazení lze kanály přiblížit k tvarové dutině formy, popřípadě lokálně zmenšit jejich rozteč nebo zapojit zvláštní větev chlazení s vyšší rychlostí průtoku temperačního média, resp. větším průměrem kanálu, resp. nižší teplotou média. Tepelné trubice Tepelná trubice s hliníkovým, ocelovým nebo měděným pláštěm je zařízení umožňující intenzivní přenos tepla z oblasti o vyšší teplotě do oblasti o teplotě nižší a to i při malém rozdílu teplot mezi oblastmi. Tepelné trubice jsou k chlazení forem používány zejména při vstřikování tvarově členitých výrobků, které by jinak vyžadovaly složité temperační kanály. Princip činnosti tepelné trubice je zřejmý z obr. 1. Intenzivní výměny tepla se dosáhne na základě fázové změny teplonosného přívod tepla odvod tepla média (např. čpavku, metylalkoholu, apod.) uvnitř trubice. Teplonosné médium se v místě zdroje tepla vypařuje a jako pára proudí do opačné, ochlazované, pára části trubice. Zde pára kondenzuje odvedením latentního výparného tepla kondenzát do okolí. Vzniklý kondenzát se gravitačními nebo kapilárními silami vrací vypařování transport kondenzace zpět do výparné části a celý cyklus se opakuje. Obr. 1: Princip činnosti tepelné trubice Vírové trubice Při temperaci vírovou trubicí je pro chlazení nebo ohřev využito stlačeného vzduchu. Princip činnosti vírové trubice, která upravuje obyčejný stlačený vzduch do dvou vzduchových proudů (horkého a studeného), je patrný z obr.2. Stlačený vzduch vstupuje do tangenciálně vrtaného stacionárního generátoru. Ten nutí vzduch rotovat trubicí podél vnitřní stěny směrem k horkému řídícímu ventilu. Část vzduchu vystupuje přes jehlový ventil jako horký výfuk vzduchu a zbývající část je tlačena zpět středem proudu vzduchu, kde se točí, pohybuje pomalu a koná přirozenou výměnu studený výstup (až -46 o C) Obr. 2: Princip činnosti vírové trubice stlačený vzduch (0,4 0,7 MPa, 21 o C) stacionární generátor řídící ventil horký výstup (až 100 o C) tepla. Vnitřní sloupec vzduchu nechá teplo vnějšímu a vystupuje studeným výfukem. Množství a teplota studeného nebo horkého vzduchu je řízena řídícím ventilem. Temperace kapalným CO 2 Jde o nový intenzivní způsob chlazení vstřikovacích forem, založený na odpařování kapalného CO 2 ve speciálních mikroporézních ocelových částech formy značky Toolvac. Kapalný CO 2 je do formy přiveden ze zásobníku trubičkami o světlosti 0,3 0,5mm, proniká póry a současně expanduje. Vzniklé výparné teplo tak umožňuje rychlý odvod tepla z chlazeného výstřiku. V případě, že není možné, aby byl výstřik ze vzhledových důvodů v přímém styku s mikroporézní ocelí, jsou mikropóry utěsněny a odpařený CO 2 je odveden vrtanými kanály. Plynný CO 2 se v uzavřeném okruhu vrací zpět k novému zkapalnění.
3 Vysoce tepelně vodivý materiál Tento způsob temperace, vložkování forem vysoce tepelně vodivým materiálem, jemuž je věnován tento příspěvek, je výhodný zejména pro tvarově členité výrobky, které vyžadují často jinak složité temperační kanály. 3. TEMPERAČNÍ SYSTÉM S VYSOCE TEPELNĚ VODIVÝM MATERIÁLEM Vliv temperačního systému s vysoce tepelně vodivým materiálem na proces chladnutí je v ukázce řešen metodou měření časových závislostí teplot, resp. teplotních polí ve vybraných místech vstřikovací formy, během procesu vstřikování, při konkrétních vstřikovacích podmínkách. K ukázce byla vybrána vstřikovací forma pro výrobu zkušebních těles používaných ke zkoušce tahem (obr.3). Jedná se o dvounásobnou, třídeskovou formu s plným kuželovým a.) b.) Obr. 3: Vstřikovací forma s deskou z vysoce tepelně vodivého materiálu (Cu-99,95) a.) pohled zepředu tvarová dutina formy b.) pohled zezadu temperační kanál 1- deska pohyblivé části nástroje s tvarovou dutinou 2- deska pohyblivé části nástroje s temperačním kanálem 3- deska z vysoce tepelně vodivého materiálu vtokem a symetricky uspořádanou vtokovou soustavou. Vtok je kolmý na dělící rovinu. Vyhození výstřiku, včetně vtokového zbytku je zajištěno vyhazovacím kolíkem. Temperace pohyblivé (tvárnice) a pevné části formy (tvárníku) probíhá nezávisle na sobě. Chlazení tvárníku je řešeno trubkovým temperačním systémem a chlazení tvárnice kruhovým temperačním systémem obdélníkového průřezu. Chladícím médiem je voda. 3.1 Experimentální měření K měření a sledování průběhu teplot v závislosti na čase, v různých místech vstřikovací formy, jsme použili sestavy měřícího zařízení používané na katedře strojírenské technologie. Schéma měřícího zařízení složeného z termočlánků typu T (Cu-CuNi), sběrnice, karty AD 18 s převodníkem, osobního počítače, tiskárny pro výstup dat a zálohovacího média je na obr.4. tiskárna termočlánky zapojené ve formě výstup dat sběrnice záloha dat PC a karta s převodníkem Obr. 4: Schéma měřícího zařízení
4 Otvory pro umístění termočlánků byly vyrobeny a rozmístěny ve stejné vzdálenosti od čela formy tak, aby nedošlo k ovlivnění její činnosti, aby bylo možné sledovat průběh teplot v okolí temperačních kanálů pohyblivé části nástroje a v neposlední řadě také tak, aby bylo možné konstrukčně co nejjednodušeji umístit před měřená místa v dalších fázích měření vysoce tepelně vodivý materiál. Vzdálenost a hloubka jednotlivých otvorů od povrchu a čela desky nástroje (poz.2 na obr.3) je uvedena v tab.1. Všechny otvory mají směr kolmo k povrchu a k ose nástroje. Osy otvorů č.1 a č.2 jsou dle obr.5 v kartézském souřadném systému x,y,z ve směru osy z a osa otvoru č.3 ve směru osy x. Tab.1: Vzdálenost a hloubka jednotlivých otvorů místo otvoru vzdálenost a hloubka otvorů od bodu 0 v kartézském souřadném systému x,y,z x y z 1 90 mm 6 mm 45 mm 2 60 mm 6 mm 55 mm 3 20 mm 6 mm 105 mm Obr.5: Umístění měřících otvorů ve vstřikovací formě Poznámka: - stěna temperačního kanálu je od čela desky ve směru osy y ve vzdálenosti 10mm Experimentální měření bylo provedeno pro materiál polypropylen Hostacom M2 R03 při dvou teplotách temperačního média (T tm =30 o C a 60 o C). Teplota taveniny, doba cyklu a rychlost proudění temperační kapaliny byly konstantní. Jako vysoce vodivého materiálu bylo postupně použito dvou měděných desek (Cu 99,95) o tloušťce 2mm. Na počátku experimentu bylo nejprve provedeno měření časových závislostí teplot bez měděných desek v pohyblivé části nástroje a to při těchto technologických parametrech: T tav =230 o C, T tm =30 o C, resp. 60 o C, t c =60s (t ch =15s), turbulentní proudění temperačního média. V dalších fázích měření časových závislostí teplot, pro obě teploty temperačního média, bylo použito vzájemné vazby aktivního a pasivního temperačního prostředku. Aktivním temperačním prostředkem byla proudící voda v temperačním kanále a pasivním postupně vkládané dvě měděné desky dle obr.3. Tato měření byla provedena za stejných technologických podmínek, jako měření předcházející. Po celý průběh měření (vstřikování, dotlak, chlazení a vyhození výstřiku), po dobu 500s, byly sledovány pro všechna měřená místa vstřikovací formy hodnoty elektrického napětí, které se pomocí převodníku převedly na příslušnou teplotu ve stupních Celsia. Naměřené hodnoty pak byly vyneseny do grafických závislostí T=f(t). Pro přehlednost vyhodnocení je dle způsobu temperace každému časovému průběhu teploty přiřazena konkrétní barva křivky. Pro ukázku zjištěných závislostí teplot na čase jsou zde uvedeny výsledky pro obě teploty temperačního média a pro všechny tři způsoby temperace v měřeném místě č.3 (obr.6).
5 teplota T [ o C] 56,0 53,0 50,0 47,0 44,0 41,0 38,0 35,0 32,0 29,0 26,0 23,0 20, čas t [s] T tm=60 o C průběh bez Cu desky průběh s Cu deskou 2mm průběh s Cu deskami 2x2mm T tm=30 o C průběh bez Cu desky průběh s Cu deskou 2mm průběh s Cu deskami 2x2mm Obr. 6: Průběhy závislosti teploty formy T na čase t v místě měření č.3, při T tm=30 o C a 60 o C a různých způsobech temperace 3.2 Simulace teplotních polí pomocí programu MKP V rámci ověření experimentálního měření a porovnání naměřených hodnot byla provedena simulace teplotních polí, resp. časových závislostí teplot, ve vybraných místech vstřikovací formy za stejných vstupních podmínek, jako u prováděných experimentů. K simulaci byl použit software ALGOR umožňující řešení nejen teplotních, ale i napěťových úloh ve dvou a třídimenzionálním tvaru. Jedná se o komplexní program pro řešení úloh metodou konečných prvků, který byl v našem případě využit k řešení teplotních polí v namodelované vstřikovací formě, při různém způsobu a teplotě temperace, ve zvoleném časovém okamžiku, pro zadané počáteční a okrajové podmínky. Na obr. 7a,b jsou ukázky rozložení teplotních polí ve vstřikovací formě ve zvoleném čase t=25s, při T tm =30 o C a způsobu temperace bez měděné desky, resp. s měděnými deskami. a.) Teplotní stupnice [ o C] b.) Teplotní stupnice [ o C] chladící kanál 150,00 117,82 92,48 69,27 54,89 42,33 35,74 30,00 150,00 117,82 92,48 69,27 54,89 42,33 35,74 30,00 výstřik Obr. 7: Rozložení teplotního pole ve vstřikovací formě v čase t=25 s, při T tm=30 o C a.) při temperaci bez Cu desky, b.) při temperaci s 2x2mm Cu deskou
6 Do výpočtu, který byl proveden po dobu jednoho cyklu (60s) s krokem 1s, byly zadány počáteční a okrajové podmínky (T o, T tm, T tav ), včetně materiálových vlastností pro použitý materiál PP-Hostacom M2 R03. Tab. 2.: Porovnání zjištěných teplot v měřených místech vstřikovací formy při T tm=30 o C a 60 o C v čase t=25s, mezi experimentálním měřením a simulací teplotních polí t=25s místo T tm =30 o C T tm =60 o C měření experiment simulace rozdíl experiment simulace rozdíl [ o C] [ o C] [%] [ o C] [ o C] [%] temperace bez Cu desky č.1 31,8 39,1 18,7 49,8 73,1 31,9 č.2 31,3 37,2 15,9 49,1 69,3 29,2 č.3 31,4 35,9 12,5 49,0 38,0 27,9 temperace s 2mm Cu deskou č.1 36,9 42,4 13,0 52,4 77,5 32,4 č.2 36,9 39,0 5,4 52,2 73,2 28,7 č.3 35,1 37,0 5,1 51,7 70,7 26,9 temperace s 2x2mm Cu deskou č.1 34,8 43,2 19,4 50,7 76,9 34,1 č.2 35,2 39,5 10,9 50,0 73,4 31,9 č.3 34,4 37,6 8,5 50,5 71,1 29,0 V tabulce 2 je provedeno srovnání s experimentálně zjištěnými hodnotami při obou teplotách temperačního média a různých způsobech temperace v časovém okamžiku cyklu t=25s. Tabulka vyjadřuje také procentuální rozdíly mezi těmito dvěma metodami. Stejné grafické srovnání je ukázáno na obr.8. teplota T [ o C] a.) experiment simulace rozdíl % teplota T [ o C] b.) I. II. III. místo měření, způsob temperace I. II. III. místo měření, způsob temperace Obr. 8: Grafické porovnání nasimulovaných a experimentálně zjištěných teplot s vyjádřením procentuálního rozdílu pro jednotlivá místa měření a způsoby temperace v čase t=25s, a.) při T tm=30 o C, b.) při T tm=60 o C I.) temperace bez Cu desky, II.) temperace s 2mm Cu deskou, III.) temperace s 2x2mm Cu deskou
7 3.3 Porovnání mechanických vlastností Mezi zkušebními tělesy vyrobenými klasicky, tedy bez použití vysoce tepelně vodivého materiálu ve vstřikovací formě a zkušebními tělesy vyrobenými při použití takovéhoto materiálu ve formě bylo provedeno vzájemné porovnání mechanických vlastností zjištěných zkouškou tahem dle DIN a zkouškou vrubové houževnatosti dle ČSN EN ISO 179. Tab.3: Mechanické vlastnosti zkušebních těles dle podmínek temperace Rozdíl mezi středními hodnotami napětí na mezi kluzu σ, které byly stanoveny pro dané vzorky dle způsobu temperace ze zkoušky tahem, je nepatrný a vzhledem k rozptylům vyjádřených směrodatnou odchylkou zanedbatelný (viz. tab.3). Obdobně i z výsledků zkoušky vrubové houževnatosti, která byla provedena metodou ISO 179/1eA, lze vzhledem k rozptylům středních hodnot vrubové houževnatosti taktéž vyjádřených směrodatnou odchylkou říci, že umístění měděných desek v nástroji nemá na velikost vrubové houževnatosti téměř žádný vliv (viz. tab.3). Při T tm =60 o C je sice zaznamenáno nepatrné zvýšení hodnot vrubové houževnatosti v závislosti na způsobu temperace, ale pro zcela korektní posouzení a zpřesnění statisticky stanovených hodnot by bylo vhodnější provést měření u více zkušebních vzorků, než bylo provedeno. 4. ZÁVĚR T tm =30 o C σ a ca podmínky temperace S bez Cu desky 19,90 ± 0,51 42,36 ± 3,68 s 2mm Cu deskou 19,49 ± 0,36 44,09 ± 4,06 s2x2mm Cu deskou 19,20 ± 0,34 47,44 ± 1,59 T tm =60 o C bez Cu desky 19,91 ± 0,33 39,68 ± 2,39 s 2mm Cu deskou 19,81 ± 0,56 46,10 ± 2,85 s2x2mm Cu deskou 19,62 ± 0,33 46,57 ± 2,50 Při hodnocení provedených ukázek je patrné, že teploty ve vybraných místech vstřikovací formy zjištěné simulací se od teplot naměřených experimentálně liší, dle velikosti teploty temperačního média, max. o 34,1%. Takovéto rozdíly mohou být pro někoho příliš vysoké, pro jiného naopak přijatelné. Ze zkušeností v technické praxi lze tento rozdíl hodnot však považovat za přijatelný. Možné příčiny vyšších teplot ze simulací mohou vycházet např.: z nestejnoměrnosti počátečních a okrajových podmínek při simulaci daného problému vzhledem ke skutečným podmínkám, z nestejnoměrnosti zadaných dat pro materiál formy a temperační médium, z nepřesnosti zadání středních hodnot materiálových vlastností, tepelných a teplotních koeficientů, které jsou ve skutečnosti závislé na teplotě a ještě se mění s časem, z vlivu koroze temperačních kanálů během provozu vstřikovací formy, která snižuje součinitel přestupu tepla mezi temperačním médiem a materiálem formy. Je třeba si však uvědomit, že simulační programy nám poskytují představu o probíhajících procesech v průběhu vstřikování již při samotném návrhu temperačního systému a celý problém je potom snadněji optimalizovatelný. Výsledky simulace potvrdily experimentální měření, kde je patrné, že použitím měděné desky ve vstřikovací formě došlo k zvýšení odvodu tepla z tvarové dutiny formy a změnou její tloušťky bylo teplo rozvedeno rovnoměrně po celé šířce vstřikovací formy. Úplným závěrem lze říci, že použití měděných desek v nástroji bude mít následující výhody: rovnoměrně zvýšený odvod tepla z tvarové dutiny vstřikovací formy, přičemž rovnoměrnost bude větší s rostoucí tloušťkou měděných desek, vyrovnání teplot v celém objemu výrobku ve stejném čase, lepší zatečení taveniny v zadních místech výstřiku bez místních studených spojů, zmenšení rozdílu teplot ve vstřikovací formě, zejména při nižší teplotě temperačního média, mechanické vlastnosti zjištěné ze zkoušky tahem a rázové houževnatosti nebudou nikterak výrazně ovlivněny. S
8 5. POUŽITÁ LITERATURA /1./ BĚHÁLEK, L.: Možnosti zvýšení odvodu tepla z tvarové dutiny vstřikovací formy pomocí vysoce vodivých materiálů [diplomová práce], TU v Liberci, 2001 /2./ ŠAFAŘÍK, M.: Nástroje pro tváření kovů a plastů, cvičení [skriptum], VŠST Liberec, 1991 /3./ SWENSON, P. LADWIG, H.: Wärmeleitrohre in Heißkanalsystemen, Kunststoffe, 82, 1992, s /4./ LONTECH, PARDUBICE: Vortex Tubes prospektový materiál /5./ Chlazení vstřikovacích forem kapalným CO 2, Plasty a kaučuk, 35, 1998, č.12, s Informace o autorech: Ing. Luboš BĚHÁLEK Narozen v roce 1977 v Duchcově, absolvent TU v Liberci (2001). V akademickém roce 1998/99 delegován na zahraniční studium Fachhochschule Braunschweig/Wolfenbüttel, Německo. Od r je studentem v prezenční formě postgraduálního doktorského studia na katedře strojírenské technologie, oddělení tváření kovů a plastů, v oboru strojírenské technologie se zaměřením na zpracování plastů. Doc.Dr.Ing. Petr LENFELD Narozen v roce 1967 v Hradci Králové, absolvent VŠST v Liberci (1989). Do roku 1992 pracoval jako technolog vstřikovny plastů ve s.p. Tesla Liberec. Od r působil na TU v Liberci, katedře tváření a plastů jako odborný asistent, posléze byl pověřen jejím vedením. V r obhájil na TU v Liberci disertační práci, v r práci habilitační a v r byl jmenován docentem v oboru strojírenské technologie. Od r. 2000, po organizačních změnách na fakultě strojní, působí na TU v Liberci jako vedoucí oddělení tváření kovů a plastů, katedry strojírenské technologie. Publikováno v kategorii články původní a přehledné v časopisu Plasty a kaučuk, ročník , č.7, str , ISSN
ZPRÁVA O OVĚŘENÍ TECHNOLOGIE
ZPRÁVA O OVĚŘENÍ TECHNOLOGIE Nekonvenční způsob chlazení kritických oblastí tvarových částí tlakových licích forem KSP-2015-Z-OT-01 2015 Ing. Iva Nováková, Ph.D. TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta
VíceTECHNOLOGIE VSTŘIKOVÁNÍ
TECHNOLOGIE VSTŘIKOVÁNÍ PRŮVODNÍ JEVY působení smykových sil v tavenině ochlazování hmoty a zvyšování viskozity taveniny pokles tlaku od ústí vtoku k čelu taveniny nehomogenní teplotní a napěťové pole
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VícePracovní stáž Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně
Střední průmyslová škola polytechnická COP Zlín Praktická cvičení Pracovní stáž Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně Lukáš Svoboda Březen 2014/ 4.A Obsah 1.0 ÚVOD...3 2.0 VSTŘIKOVÁNÍ...3 2.1 ÚVOD DO VSTŘIKOVÁNÍ...3
VíceTECHNOLOGIE II (tváření kovů a plastů)
TECHNOLOGIE II (tváření kovů a plastů) : (princip, vstřikovací cyklus, technologické parametry, speciální způsoby vstřikování) Autor přednášky: Ing. Jiří SOBOTKA, Ph.D. Pracoviště: TUL FS, Katedra strojírenské
VíceTECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2
1 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE typ aplikovaného výstupu Z vzniklý za podpory projektu TECHNOLOGIE CHLAZENÍ VSTŘIKOVACÍ FORMY POMOCÍ KAPALNÉHO CO 2 OVĚŘENÁ TECHNOLOGIE - ZPRÁVA KSP-2015-Z-OT-02 ROK 2015 Autor: Ing.
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceSTUDENÉ A ŽIVÉ VTOKOVÉ SYSTÉMY
Katedra konstruování stroj Fakulta strojní K 5 PLASTOVÉ STUDENÉ A ŽIVÉ VTOKOVÉ SYSTÉMY doc. Ing. Martin Hynek, Ph.D. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a
VíceKonstrukce vstřikovací formy pro PC ventilátor. Radim Sedlář
Konstrukce vstřikovací formy pro PC ventilátor Radim Sedlář Bakalářská práce 2013 ABSTRAKT Tato bakalářská práce se zabývá konstrukcí vstřikovací formy pro plastový díl. Vstřikovaným výrobkem je tělo
VíceŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VícePodstata plastů [1] Polymery
PLASTY Podstata plastů [1] Materiály, jejichž podstatnou část tvoří organické makromolekulami látky (polymery). Kromě látek polymerní povahy obsahují plasty ještě přísady (aditiva) jejichž účelem je specifická
VíceKonstrukční desky z polypropylenu
IMG Bohemia, s.r.o. Průmyslová 798, 391 02 Planá nad Lužnicí divize vstřikování Vypracoval: Podpis: Schválil: Podpis: Zdeněk Funda, DiS Ing. František Kůrka Verze: 03/12 Vydáno dne: 7.12.2012 Účinnost
VíceSmart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application Inteligentní teplotní kontaktní a bezkontaktní senzory a jejich aplikace
XXXII. Seminar ASR '2007 Instruments and Control, Farana, Smutný, Kočí & Babiuch (eds) 2007, VŠB-TUO, Ostrava, ISBN 978-80-248-1272-4 Smart Temperature Contact and Noncontact Transducers and their Application
VícePodniková norma 6-2-15. Stěnové prvky z polypropylenu. Divize vstřikování Tento dokument je řízen v elektronické podobě
IMG Bohemia, s.r.o. Vypracoval: Ing. Vlastimil Hruška Verze: 2/15 Průmyslová 798 Podpis: Vydáno: 26. 2. 2015 391 02 Planá nad Lužnicí Schválil: Ing. František Kůrka Účinnost: 26. 2. 2015 Divize vstřikování
VíceIntegrovaná střední škola, Sokolnice 496
Název projektu: Moderní škola Integrovaná střední škola, Sokolnice 496 Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/34.0467 Název klíčové aktivity: V/2 - Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných
VíceAutor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů
Autor: Bc. Tomáš Zelenka Obor: Fyzikální chemie povrchů Modifikované verze Dewarových nádob Konstrukce řešena pro vložení exp. aparatury (nebo její části) ta pracuje za nízkých teplot Kryostaty - různé
VíceNávrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů
1 Portál pre odborné publikovanie ISSN 1338-0087 Návrh výměníku pro využití odpadního tepla z termického čištění plynů Frodlová Miroslava Elektrotechnika 09.08.2010 Práce je zaměřena na problematiku využití
VíceKonstrukční návrh formy pro mikrovstřikování. Radek Mikel
Konstrukční návrh formy pro mikrovstřikování Radek Mikel Bakalářská práce 2013 ABSTRAKT Tato bakalářská práce se zabývá konstrukčním řešením formy pro mikrovstřikování pro plastový díl. Celá práce
VíceKonstrukce vstřikovací formy. Jiří Knot
Konstrukce vstřikovací formy Jiří Knot Bakalářská práce 2008 ***nascannované zadání s. 1*** ***nascannované zadání s. 2*** ABSTRAKT Tato bakalářská práce se zabývá konstrukcí vstřikovací formy pro vybraný
VícePodniková norma Nádoba 2.25 Nádoba 1.50. Tato norma platí pro nádoby z PP a PE vyráběné technologií rotačního tváření rotomoulding
IMG BOHEMIA s.r.o. Průmyslová 798, 391 02 Planá nad Lužnicí divize vstřikování Vypracoval: Podpis: Schválil: Podpis: Jiří Kolář Ing. Jaroslav Krejčí Verze: 02/09 Vydáno dne: 10.8.2009 Účinnost od: 11.8.2009
VíceStručná teorie kondenzace u kondenzačních plynových kotlů - TZB-info
1 z 5 16. 3. 2015 17:05 Stručná teorie kondenzace u kondenzačních plynových kotlů Datum: 2.4.2004 Autor: Zdeněk Fučík Text je úvodem do problematiky využívání spalného tepla u kondenzačních kotlů. Obsahuje
VíceTÉMATICKÉ OKRUHY KE SZZ 2013/14 ING PLASTIKÁŘSKÁ TECHNOLOGIE
TÉMATICKÉ OKRUHY KE SZZ 2013/14 PLASTIKÁŘSKÁ TECHNOLOGIE 1. Rovnice toku a třídění z reologického hlediska podle průběhu tokové křivky. 2. Aktivační energie viskózního toku Arteniova rovnice. 3. Kapilární
VíceVzduchotechnika. Tepelná bilance řešené části objektu: Bilance spotřeby energie a paliva:
TECHNICKÁ ZPRÁVA k projektové dokumentaci zařízení pro vytápění staveb Projekt: OBLASTNÍ NEMOCNICE NÁCHOD- Rekonstrukce operačních sálů ortopedie Investor: Královehradecký kraj, Pivovarské nám. 1245 Stupeň
VíceKonstrukce vstřikovací formy pro výrobu plastového dílu. Lukáš Mach
Konstrukce vstřikovací formy pro výrobu plastového dílu Lukáš Mach Bakalářská práce 2015 ABSTRAKT Bakalářská práce se zaměřuje na konstrukci vstřikovací formy pro plastový díl, konkrétně elektroinstalační
VíceLEPENÉ SPOJE. 1, Podstata lepícího procesu
LEPENÉ SPOJE Nárůst požadavků na technickou úroveň konstrukcí se projevuje v poslední době intenzivně i v oblasti spojování materiálů, kde lepení je často jedinou spojovací metodou, která nenarušuje vlastnosti
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní. Studijní program M2301 - Strojní inženýrství. Strojírenská technologie zaměření tváření kovů a plastů
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta strojní Studijní program M2301 - Strojní inženýrství Strojírenská technologie zaměření tváření kovů a plastů Katedra strojírenské technologie Oddělení tváření kovů
VíceDOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ
DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s., roman.jirak@decoen.cz V posledních letech je vidět progresivní trend snižovaní spotřeby
VícePopis technologie tvarování
Tvarování Popis technologie tvarování Tvarování je výrobní postup, při němž polotovar mění tvar bez poškození celistvosti a bez většího přemísťování částic hmoty Proces probíhá obvykle zatepla (mezi teplotami
Více2005, květen TECHNICKÉ PODMÍNKY TP 200501 pro poměrové indikátory s optickým snímačem. 1. Úvod 4. 2. Oblast použití a všeobecné podmínky 4
2005, květen TECHNICKÉ PODMÍNKY TP 200501 pro poměrové indikátory s optickým snímačem Počet listů: 13 a elektronickým odečítáním List číslo: 1 VIPA C Obsah 1. Úvod 4 2. Oblast použití a všeobecné podmínky
VíceNEPŘÍMOTOPNÝ OHŘÍVAČ VODY
NÁVOD K OBSLUZE A INSTALAI NEPŘÍMOTOPNÝ OHŘÍVAČ VODY OK 300 NTR/HP OK 400 NTR/HP OK 500 NTR/HP Družstevní závody Dražice - strojírna sro Dražice 69 94 7 Benátky nad Jizerou Tel: 36 370 9, 36 370 965, fax:
VíceOTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa
OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají
VíceSeznam publikací, Ing. Josef Půta, Ph.D.
Seznam publikací, Ing. Josef Půta, Ph.D. 1. Půta, J. Hodnocení efektivnosti temperace vstřikovacích forem. Liberec: Technická univerzita v Liberci, 2005. 2. Lenfeld, P., Půta, J., Ausperger, A., Běhálek,
VíceAnalýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu
Analýza ustáleného teplotního pole výfukového ventilu E. Dobešová, J.Skácel Anotace: Pri spalování jsou soucásti motoru vystaveny pomerne vysokým teplotám. V hlave válcu je teplotou nejvíce zatížen výfukový
VíceVytápění BT01 TZB II cvičení
CZ.1.07/2.2.00/28.0301 Středoevropské centrum pro vytváření a realizaci inovovaných technicko-ekonomických studijních programů Vytápění BT01 TZB II cvičení Cvičení 6: Návrh zdroje tepla pro RD Zadání V
Více12. SUŠENÍ. Obr. 12.1 Kapilární elevace
12. SUŠENÍ Při sušení odstraňujeme z tuhého u zadrženou kapalinu, většinou vodu. Odstranění kapaliny z tuhé fáze může být realizováno mechanicky (filtrací, lisováním, odstředěním), fyzikálně-chemicky (adsorpcí
VíceObor: 12 Tvorba učebních pomůcek, didaktická technologie Model tepelného čerpadla VZDUCH/VODA
Obor: 12 Tvorba učebních pomůcek, didaktická technologie Model tepelného čerpadla VZDUCH/VODA práce SOČ Autor: Moński Jakub Ročník studia: druhý Název, adresa školy: SPŠ, Karviná, Žižkova 1818, Karviná
VíceTvorba 3D modelu vstřikovací formy. Jan Vykydal
Tvorba 3D modelu vstřikovací formy Jan Vykydal Bakalářská práce 2015 ABSTRAKT Tato bakalářská práce se zabývá konstrukcí 3D modelu vstřikovací formy pro vybraný plastový díl, kterým je podvozek modelu
VíceAnalýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem
Analýza ztráty stability sendvičových kompozitních panelů při zatížení tlakem Ing. Jaromír Kučera, Ústav letadlové techniky, FS ČVUT v Praze Vedoucí práce: doc. Ing. Svatomír Slavík, CSc. Abstrakt Analýza
VíceVypracoval: Ing. Vojtěch Slavíček Vydání: 1 Schválil dne: 01.02.2015 František Klípa
DISTANCE OCELOVÉ TYPU D Strana: 1/6 1. VŠEOBECNĚ 1.1 Rozsah platnosti (1) Tato podniková norma platí pro výrobu, kontrolu, dopravu, skladování a objednávání svařovaných ocelových distancí výrobce FERT
VíceAxiální zajištění ložisek... 199 Způsoby zajištění... 199 Připojovací rozměry... 202. Konstrukce souvisejících dílů... 204
Použití ložisek Uspořádání ložisek... 160 Uspořádání s axiálně vodícím a axiálně volným ložiskem... 160 Souměrné uspořádání ložisek... 162 Plovoucí uspořádání ložisek... 162 Radiální zajištění ložisek...
VíceVýměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením).
10. VÝMĚNÍKY TEPLA Výměníky tepla jsou zařízení, ve kterých se jeden proud ohřívá a druhý ochlazuje sdílením tepla. Nezáleží přitom na konečném cíli operace, tj. zda chceme proud ochladit nebo ohřát, ani
VíceNávod k použití a montáži
KOTEL-SPORÁK NA TUHÁ PALIVA Návod k použití a montáži Dovozce PechaSan spol.s r.o. Písecká 1115 386 01 Strakonice tel. 383 411 511 fax 383 411 512 www.pechasan.cz TEMY PLUS KOTEL- SPORÁK NA TUHÁ PALIVA
VíceSouhrnná zpráva projektu
Zpracovatelé zprávy: Fakulta stavební, ČVUT v Praze, katedra silničních staveb Thákurova 7, 166 29, Praha 6 EUROVIA Services, s.r.o. U Michelského lesa 370, 140 00, Praha 4 Krč Souhrnná zpráva projektu
VíceNávrh řešení a eliminace deformací u tlakově litých rámů bezpečnostních interkomů ze slitiny zinku
Návrh řešení a eliminace deformací u tlakově litých rámů bezpečnostních interkomů ze slitiny zinku Design proposal to prevent deformation of die-cast frames for zinc alloy security intercoms Bc. Simona
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceRychlostní a objemové snímače průtoku tekutin
Rychlostní a objemové snímače průtoku tekutin Rychlostní snímače průtoku Rychlostní snímače průtoku vyhodnocují průtok nepřímo měřením střední rychlosti proudu tekutiny v STŘ. Ta závisí vzhledem k rychlostnímu
VíceVýroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry
Úvod Znalosti - klíč k úspěchu Materiál přeložil a připravil Ing. Martin NEUŽIL, Ph.D. SPIRAX SARCO spol. s r.o. V Korytech (areál nádraží ČD) 100 00 Praha 10 - Strašnice tel.: 274 00 13 51, fax: 274 00
Více2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
Více1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou.
1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou. Z hlediska použitelnosti kovů v technické praxi je obvyklé dělení
VíceZ PRÁŠ. lení. s použit. itím m tlaku bez použit. ití tlaku. ení tvaru výrobku. pevnosti
ZHUTŇOV OVÁNÍ VÝROBKŮ Z PRÁŠ ÁŠKŮ (formování) Účel vytvářen ení tvaru výrobku zajištění manipulační pevnosti Základní rozdělen lení s použit itím m tlaku bez použit ití tlaku Chování částic práš ášků Volně
Vícesnímače využívají trvalé nebo pružné deformace měřicích členů
MĚŘENÍ SÍLY snímače využívají trvalé nebo pružné deformace měřicích členů a) Měřiče s trvalou deformací měřicích členů Jsou málo přesné Proto se používají především pro orientační měření tvářecích sil,
VíceŽETON DO KOŠÍKU SVOČ FST 2015. Lukáš Vítek Střední Průmyslová Škola Ostrov, Klínovecká 1197, 363 01 Ostrov Česká republika
ŽETON DO KOŠÍKU SVOČ FST 2015 Lukáš Vítek Střední Průmyslová Škola Ostrov, Klínovecká 1197, 363 01 Ostrov Česká republika ANOTACE Práce pojednává o návrhu drobné součásti - žetonu do košíku, kterou jsem
VíceTepelná čerpadla vzduch-voda AWX ECONOMIC
tepelná čerpadla Tepelná čerpadla vzduch-voda AWX ECONOMIC Technické informace 09. 2014 verze 2.10 PZP HEATING a.s, Dobré 149, 517 93 Dobré Tel.: +420 494 664 203, Fax: +420 494 629 720 IČ : 28820614 Společnost
VíceMATURITNÍ OKRUHY STAVBA A PROVOZ STROJŮ TŘÍDA: 4SB ŠKOLNÍ ROK: 2015-2016 SPEZIALIZACE: TECHNICKÝ SOFTWARE
1.A. VALIVÁ LOŽISKA a) dělení ložisek b) skladba ložisek c) definice základních pojmů d) výpočet ložisek d) volba ložisek 1.B. POHYBLIVÉ ČÁSTI PÍSTOVÉHO STROJE a) schéma pohyblivých částí klikového mechanismu
VíceTECHNOLOGIE LEPENÍ V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU
TECHNOLOGIE LEPENÍ V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU Základy technologie lepení V současnosti se technologie lepení stala jednou ze základních technologií spojování kovů, plastů i kombinovaných systémů materiálů
VíceTechnologické procesy (Tváření)
Otázky a odpovědi Technologické procesy (Tváření) 1) Co je to plasticita kovů Schopnost zůstat neporušený po deformaci 2) Jak vzniká plastická deformace Nad mezi kluzu 3) Co jsou to dislokace Porucha krystalové
VíceVYZTUŽOVÁNÍ STRUKTURY BETONU OCELOVÝMI VLÁKNY. ČVUT Fakulta stavební, katedra betonových konstrukcí a mostů, Thákurova 7, 166 29 Praha 6, ČR
VYZTUŽOVÁNÍ STRUKTURY BETONU OCELOVÝMI VLÁKNY Karel Trtík ČVUT Fakulta stavební, katedra betonových konstrukcí a mostů, Thákurova 7, 166 29 Praha 6, ČR Abstrakt Článek je zaměřen na problematiku vyztužování
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VícePosuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu
Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
VíceI N V E S T I C E D O V A Š Í B U D O U C N O S T I
Příloha č. 1 - Technická specifikace pro výběrové řízení na dodavatele opatření pro Snížení energetické náročnosti firmy Koyo Bearings Česká Republika s.r.o. ČÁST Č. 1 Výměna chladícího zařízení technologie
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VíceBezkontaktní měření vzdálenosti optickými sondami MICRO-EPSILON
Laboratoř kardiovaskulární biomechaniky Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Fakulta strojní, ČVUT v Praze Bezkontaktní měření vzdálenosti optickými sondami MICRO-EPSILON 1 Měření: 8. 4. 2008 Trubička:
VíceAlgoritmus řešení konstrukčního úkolu
Algoritmus řešení konstrukčního úkolu Na začátku každého spotřebního výrobku, každého stroje či strojního zařízení nebo rozsáhlého investičního celku je projekt a konstruktéři, kteří rozhodujícím způsobem
VíceM 06-4, M 10-4 M 0 6 4 POPIS TYPOVÝ KLÍČ. MEZIDESKA SE ŠKRCENÝM PRŮTOKEM KT 5002 12/11 D n 06; 10 p n 32 MPa Q n 32; 63 dm 3 /min
MEZIDESKA SE ŠKRCENÝM PRŮTOKEM KT 5002 12/11 D n 06; 10 p n 32 MPa Q n 32; 63 dm 3 /min připojovací obrazec dle DIN 24 340; ISO 4401; CETOP 3,5; ČSN 11 9111 jednoduchá obsluha montáž do sestavy modulové
VíceFSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceGeberit Silent-PP. Montážní zásady
Montážní zásady Obsah Obsah 1. Popis systému........................................................ 3 1.1 Složení......................................................... 3 1.2 Oblast použití....................................................
VíceKonstrukce vstřikovací formy pro vstřikování elastomerů. Bc. Adam Škrobák
Konstrukce vstřikovací formy pro vstřikování elastomerů Bc. Adam Škrobák Diplomová práce 2010 ABSTRAKT Tato diplomová práce se zabývá konstrukcí vstřikovací formy pro vstřikování elastomerních zkušebních
VíceTEPLOMĚRY TOPENÁŘSKÉ ETR. TEPLOMĚRY BIMETALOVÉ TR a TU.. TEPLOMĚRY TECHNICKÉ DTR a DTU.. TEPLOMĚRY TECHNICKÉ S KONTAKTY DKR
A. TEPLOMĚRY A.. TEPLOMĚRY TOPENÁŘSKÉ ETR. A.. TEPLOMĚRY BIMETALOVÉ TR a TU.. A.. TEPLOMĚRY TECHNICKÉ DTR a DTU.. 9 A.. TEPLOMĚRY TECHNICKÉ S KONTAKTY DKR A.. TEPLOMĚRY BIMETALOVÉ OSTATNÍ A.. INDIKÁTORY
VíceOPTIMALIZACE DOPRAVNÍCH TRAS PÁSOVÉ DOPRAVY
The International Journal of TRANSPORT & LOGISTICS Medzinárodný časopis DOPRAVA A LOGISTIKA OPTIMALIZACE DOPRAVNÍCH TRAS PÁSOVÉ DOPRAVY ISSN 1451-107X Horst Gondek 1, Jan Šamárek 2, Wladyslaw Bochenek
VíceKLUZNÁ LOŽISKA Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích
KLUZNÁ LOŽISKA Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů
VíceTECHNOLOGIE I. Autoři přednášky: prof. Ing. Iva NOVÁ, CSc. Ing. Jiří MACHUTA, Ph.D. Pracoviště: TUL FS, Katedra strojírenské technologie
TECHNOLOGIE I : Svařování plamenem. Základní technické parametry, rozsah použití, pracovní technika svařování slitiny železa a vybraných neželezných kovů a slitin. Autoři přednášky: prof. Ing. Iva NOVÁ,
VíceObr. 1 Schéma rozměrového obvodu pro zadání A - L
Zadání programů z předmětu 347-32/3 - Základy strojnictví ( ZS ), kombinovaná forma studia, FS Str. 1 PROGRAM č. 3 - VÝPOČET ROZMĚROVÉHO OBVODU Podle individuálního zadání z tabulek proveďte výpočet rozměrového
VíceObjednací specifikační kód (typové označení) G 300 X X X X. Způsob dodávky: S: složený stav R: rozložený stav
Obsah: str. 1. Technické údaje kotle VIADRUS G 300...3 2. Všeobecně...4 3. Montáž kotle...6 3.1 Montáž kotlového tělesa...6 3.1.1 Potřeba součástí:...6 3.1.2 Postup práce:...6 3.2 Tlakování kotlového tělesa...6
VíceCZ.1.07/1.1.30/01.0038
Akce: Přednáška, KA 5 Téma: MODERNÍ METODY VSTŘIKOVÁNÍ PLASTŮ (1. přednáška) Lektor: Ing. Aleš Ausperger, Ph.D. Třída/y: 3MS Datum konání: 13. 3. 2014 Místo konání: malá aula Čas: 2. a 3. hodina; od 8:50
Vícekoeficient délkové roztažnosti materiálu α Modul pružnosti E E.α (MPa)
Upevňování trubek Všechny materiály včetně plastů podléhají změnám délky působením teploty. Změna délky Δ trubky délky působením změny teploty ΔT mezi instalační a aktuální teplotou trubky je rovna: Δ
VíceENS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 11. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích ENS Nízkoenergetické a pasivní stavby Přednáška č. 11 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: Ing. Michal
VícePRVKY BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ DOC. ING. LADISLAV ČÍRTEK, CSC PRVKY BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL M05 NAVRHOVÁNÍ JEDNODUCHÝCH PRVKŮ STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VícePopis softwaru VISI Flow
Popis softwaru VISI Flow Software VISI Flow představuje samostatný CAE software pro komplexní analýzu celého vstřikovacího procesu (plnohodnotná 3D analýza celého vstřikovacího cyklu včetně chlazení a
VíceObsluha měřicích zařízení kontaktní metody
T E C H N I C K Á U N I V E R Z I T A V L I B E R C I FAKULTA STROJNÍ KATEDRA VÝROBNÍCH SYSTÉMŮ A AUTOMATIZACE Obsluha měřicích zařízení kontaktní metody Ing. Petr Keller, Ph.D. Ing. Petr Zelený, Ph.D.
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceNÁVOD K MONTÁŽI A OBSLUZE ELEKTRONICKÉHO REGULÁTORU KOMEXTHERM SOLARIS RRT 05
NÁVOD K MONTÁŽI A OBSLUZE ELEKTRONICKÉHO REGULÁTORU KOMEXTHERM SOLARIS RRT 05 1. 1. URČENÍ Regulátor SOLARIS RRT 05 je určen k řízení automatického provozu solárních systémů vybavených slunečními kolektory
VíceTECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS SP A, SP. Ponorná čerpadla, motory a příslušenství. 50 Hz
TECHNICKÝ KATALOG GRUNDFOS Ponorná čerpadla, motory a příslušenství 5 Hz Obsah Ponorná čerpadla Obecné údaje strana Provozní rozsah 3 Použití 4 Typový klíč 4 Čerpaná média 4 Podmínky charakteristik 4 Provozní
VíceVLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
Více2. DOPRAVA KAPALIN. h v. h s. Obr. 2.1 Doprava kapalin čerpadlem h S sací výška čerpadla, h V výtlačná výška čerpadla 2.1 HYDROSTATICKÁ ČERPADLA
2. DOPRAVA KAPALIN Zařízení pro dopravu kapalin dodávají tekutinám energii pro transport kapaliny, pro hrazení ztrát způsobených jejich viskozitou (vnitřním třením), překonání výškových rozdílů, umožnění
VíceKINEMATICKÉ ELEMENTY K 5 PLASTOVÉ. doc. Ing. Martin Hynek, Ph.D. a kolektiv. verze - 1.0
Katedra konstruování stroj Fakulta strojní K 5 PLASTOVÉ KINEMATICKÉ ELEMENTY doc. Ing. Martin Hynek, Ph.D. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpo
Více6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek
6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek Pro účely měření mechanických veličin (síla, tlak, mechanický moment, změna polohy, rychlost změny polohy, amplituda, frekvence a zrychlení mechanických
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Protokol o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených podmínkách podle ČSN EN 12975-2 Ing. Tomáš Matuška,
VíceTECHNICKÁ ZAŘÍZENÍ BUDOV
Katedra prostředí staveb a TZB TECHNICKÁ ZAŘÍZENÍ BUDOV Přednášky pro bakalářské studium studijního oboru Příprava a realizace staveb Přednáška č. 8 Zpracoval: Ing. Zdeněk GALDA Nové výukové moduly vznikly
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VíceStrojní zařízení, které je poprvé uvedeno do oběhu na evropský trh před. od 29.12.2009, musí odpovídat směrnici pro strojní zařízení 2006/42/ES.
1. Obecný výklad pojmů Kdy? Strojní zařízení, které je poprvé uvedeno do oběhu na evropský trh před 29.12.2009, musí odpovídat směrnici pro strojní zařízení 98/37/ES. (Není poskytnuta žádná výjimka, pokud
Více3.6 Připojení kotle k rozvodu plynu
3.5.3 Expanzní nádoba Kotle řady CLN a TCLN jsou standardně vybaveny integrovanou expanzní nádobou topného systému o objemu 8 l (23 kw). Uvedené objemy expanzních nádob jsou ve většině případů dostačující
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceNízkoteplotní infrazářič
Nízkoteplotní infrazářič Návod k projekci návrhu zařízení, montáži a údržbě. Helium K-50, K-100 a K-200 Verze 112014-01 Technický manuál HELIUM OBSAH 1. Úvod 1.1 Proč zvolit Helium 1.2 Použití nízkoteplotního
Více2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceSlévárny neželezných kovů
Slévárny neželezných kovů Průmyslové pece a sušárny Žárobetonové tvarovky OBSAH Udržovací pece PTU...3 LAC NANO kelímy pro neželezné kovy s využitím nanotechnologií...5 Podložky pod kelímky...7 Stoupací
VíceMěření povrchového napětí kapaliny metodou maximální kapky
Měření povrchového napětí kapaliny metodou maximální kapky Online: http://www.sclpx.eu/lab2r.php?exp=3 Tento experiment byl publikován autorem práce v [33] a jedná se o zcela původní metodu pro experimentální
VíceAproximace objemových změn těles z lehkých betonů v raném stádiu tuhnutí a tvrdnutí
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Aproximace objemových změn těles z lehkých betonů v raném stádiu tuhnutí a tvrdnutí Petr Frantík 1, Barbara Kucharczyková 2, Zbyněk Keršner 1
Více