KOROZNĚ MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI SAF 2205 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF SAF 2205 STEEL. Radka Míková
|
|
- Vojtěch Horáček
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 METAL , Hradec nad Moravicí KOROZNĚ MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI SAF 2205 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF SAF 2205 STEEL Radka Míková UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, ČR, mikova@ujp.cz Abstrakt Ocel SAF 2205 je představitelem dvoufázových korozivzdorných ocelí II. generace s legurou molybdenu, jejíž index odolnosti k bodové korozi PRE se pohybuje v rozmezí Duplexní oceli slouží jako náhrada austenitických ocelí za podmínek, kde dochází k poškození austenitických ocelí korozním praskáním vlivem chloridů, zejména v energetickém a petrochemickém průmyslu. Experimentální část se zabývala sledováním teplotní závislosti výskytu korozního praskání pod napětím v prostředí vysokotlaké vody s obsahem chloridů a rozpuštěným kyslíkem za teplot C a C. Jednotlivé pokusy byly realizovány na zařízení CERT (constant extension rate testing) rychlostí posuvu příčníku 1, mm.s -1. Ke sledování náchylnosti ke koroznímu praskání byla použita ocel SAF 2205 o 4 strukturních stavech. V práci jsou shrnuty výsledky odolnosti daných strukturních stavů ke koroznímu praskání pod napětím. SAF 2205 is a 2nd generation two-phase corrosion-resistant steel. alloyed with molybdenum, whose pitting resistant ekvivalent (index PRE) lies within the range of Duplex steels can replace austenitic steels in circumstances where austenitic steels are subject to damage by corrosion cracking due to the effect of chloride, especially in the power sector and petrochemical industry. Experiments were performed to investigate the temperature dependence of occurrence of stress corrosion cracking in high-pressure water containing chloride and dissolved oxygen at C and C. A CERT (Constant Extension Rate Testing) facility was used, applying an extension rate of 1.3 x 10-6 mm.s -1. SAF 2205 steel in 4 structure states was used to examine its tendency to corrosion cracking. The paper summarizes the results of resistance of the structure states to stress corrosion cracking. 1. ÚVOD Následující kapitola shrnuje výsledky korozního chování duplexní oceli SAF 2205 za podmínek vysoké teploty a tlaku ve vodném prostředí s obsahem chloridů. Dvoufázové korozivzdorné oceli tvoří důležitou oblast materiálů s výbornou konstrukční pevností, houževnatostí, vysokou korozní odolností proti koroznímu praskání pod napětím, bodové a štěrbinové korozi, interkrystalické korozi, velmi dobrou svařitelností, nízkou teplotní roztažností. Slouží jako náhrada ocelí austenitických za podmínek, kdy dochází k poškození austenitických ocelí korozním praskáním vlivem chloridů (energetika, petrochemický průmysl). Jejich nejrozšířenější použití je v rozmezí teplot 50 C až 250 C, při kterých vynikají kombinací vysoké korozní odolnosti a mechanických vlastností. Použití při teplotách pod 50 C a nad 250 C je méně vhodné kvůli mikrostrukturním změnám, jež probíhají především ve feritické fázi 1. Nejvyšší teplota pro použití duplexních ocelí je 315 C 2. Z mikrostrukturního hlediska jsou dvoufázové korozivzdorné oceli tvořeny feritickou matricí, ve které jsou ostrůvky austenitu. Optimálních užitných vlastností dosahují oceli se stejným podílem obou fází. Jakmile dochází k tuhnutí taveniny nebo po jakémkoli následném 1
2 METAL , Hradec nad Moravicí ohřevu se ve struktuře duplexní oceli mohou vyskytovat různé transformační a precipitační děje. 2. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST 2.1. Zařízení Zkoušky probíhaly na zařízení CERT, kde základem je trhací stroj INSTRON 50 kn s minimální rychlostí posuvu příčníku 1, mm.s -1, doplněný titanovým autoklávem o vnitřním obsahu 400 ml a hloubkou 150 mm. Zatěžovací tyč z materiálu AKN 22, utěsněná systémem SHANBAN, je vedena víkem autoklávu z téhož materiálu. Závěsy CT vzorků jsou také z materiálu AKN 22. Korozní prostředí v autoklávu je vyměňováno kontinuálně prostřednictvím chromatografického čerpadla LCP 1 rychlostí 480 ml.h -1. Výstup horké tlakové vody je přes chladič na manometr a tlakové spínače k pojistnému pružinovému ventilu PE 10287, který reguluje tlak v soustavě a současně plní funkci jistícího členu. Tlak v systému je udržován v rozmezí MPa, je měřen tenzometrickým snímačem a registrován. Síla je měřena prostřednictvím cely UA2 s měřícím zesilovačem AE 301, je zaznamenávána v minutových intervalech pomocí AD převodníku na PC Materiál Ocel SAF 2205 je představitelem dvoufázových korozivzdorných ocelí s legurou molybdenu. Pro naše experimenty byla použita ocel o chemickém složení: C 0,022 hm. %, Si 0,43 hm. %, Mn 0,77 hm. %, P 0,027 hm. %, S 0,0049 hm. %, Cr 22,26 hm. %, Ni 5,41 hm. %, Mo 3,15 hm. %, N 0,172 hm.%. Mikrostruktura oceli SAF 2205 je ve výchozím stavu tvořena lamelárním uspořádáním austenitu ve feritické matrici, kde průměrný obsah austenitu je 44 % a feritu 56 %. Rozpouštěcím žíháním za teploty 1360 C dochází k potlačení vylučování austenitu, vytváří se jehlicovité útvary austenitu ve feritu, snižuje se podíl austenitu na průměrný obsah 31 % a ferit se zvyšuje na 69 %. Izotermickým žíháním při teplotě 850 C precipituje přednostně ve feritu a na rozhraní ferit - austenit fáze sigma. Obr zachycuje jednotlivé strukturní stavy oceli SAF Obr. 1. Výchozí stav Obr. 2. Výchozí stav + stav po izotermickém žíhání 2.3. Metodika zkoušek Obr. 3. Stav po rozpouštěcím žíhání Obr. 4. Stav po rozpouštěcím žíhání + stav po izotermickém žíhání 2
3 METAL , Hradec nad Moravicí 2.3. Metodika zkoušek Pro zkoušky byly vyrobeny vzorky typu CT s elektrojiskrovým zářezem o šířce 0,2 mm, jehož čelo je zaobleno s poloměrem 0,1 mm. Vlastní zářez má hloubku 1,00 mm. Délka zářezu byla měřena od čela do ústí zářezu ve vrubu. Odečet délky zářezu byl prováděn pomocí analyzátoru obrazu LUCIA. CT vzorky byly odebrány z kruhové tyče o průměru podstavy 45 mm tak, aby šíření trhliny probíhalo radiálně. CT vzorky byly vyrobeny z materiálu SAF 2205 o 4 stavech: a) výchozí stav (tváření za tepla) b) výchozí stav + stav po izotermickém žíhání (850 C/3 h/vzduch) c) stav po rozpouštěcím žíhání (1360 C/5 min/voda) d) stav po rozpouštěcím žíhání (1360 C/5 min/voda) + stav po izotermickém žíhání (850 C/3 h/voda) pozn. vzorky CT jsou označeny D pro stav a), DZ pro stav b), B pro stav c), E pro stav d) Zatěžovací zkoušky byly prováděny při konstantní rychlosti posuvu příčníku 1, mm.s -1. Korozní prostředí ve všech případech byla voda s přísadou chloridů o koncentraci 10 mg.l -1 a s rozpuštěným kyslíkem (dán rovnovážným obsahem kyslíku ve vodě, tj. 8 mg.l -1 O 2 ). K přípravě roztoků byla používána deionizovaná voda o vodivosti 0,6 µs.cm -1, chloridy byly dávkovány ve formě NaCl. CT vzorky jsou před každou expozicí odmaštěny v acetonu, pomocí čepů upevněny na zatěžovací mechanismus. Po ustavení experimentálních podmínek (teplota, tlak) se nastaví vůle v zatěžovacím mechanismu a spustí se danou rychlostí. Posuv příčníku je kontrolován ručičkovým indikátorem. Vnitřní tlak v autoklávu je udržován během zkoušky na hodnotě 15 MPa, počáteční síla na vzorku je 1400 N. Experimentální teplota se pohybuje v rozmezí ± 2 C. V jednotlivých typech prostředí jsou vzorky testovány do určitých hodnot posuvu příčníku. Po každé expozici je vzorek CT zdokumentován pomocí analyzátoru obrazu LUCIA, následuje vyhodnocení charakteru trhliny na metalografickém výbrusu (použité leptadlo 10 % vodný roztok NaOH) a rozcyklování do porušení celistvosti CT vzorku při 20 C. Na rozcyklovaném vzorku CT je hodnocen nárůst trhliny dle vztahu (1) a + a 1 9 a = + a n (1) Měření se provádí na 9 bodech šířky vzorku (na obou půlkách rozcyklovaného vzorku) a vypočítá se průměrná hodnota délky nárůstu trhliny. 3. VÝSLEDKY Výsledky všech realizovaných zkoušek oceli SAF 2205 ve výchozím stavu jsou uvedeny v tabulce 1., v tabulce 2. jsou shrnuty výsledky experimentů na oceli SAF 2205 po izotermickém žíhání, tabulka 3. shrnuje výsledky měření na oceli ve stavu po rozpouštěcím žíhání, tabulka 4. ukazuje výsledky zkoušek oceli ve stavu po rozpouštěcím a izotermickém žíhání. 3
4 METAL , Hradec nad Moravicí Tabulka 1.: Výsledky zatěžovacích zkoušek CT vzorků oceli SAF 2205 ve výchozím stavu (korozní prostředí: vysokotlaká voda + 10 mg.l -1 Cl mg.l -1 O 2 ) CT D1 2,45 3, ,3 CT D2 1,09 2, ,5 CT D3 1,54 2, ,3 CT D4 0,74 1, ,1 CT D5 0,88 0, ,4 CT D6 1,99 0, ,9 CT D7 0,73 0, ,3 CT D8 1,66 0, ,0 Tabulka 2.: Výsledky zatěžovacích zkoušek CT vzorků oceli SAF 2205 ve stavu po izotermickém žíhání (850 C/3h/vzduch) (korozní prostředí: vysokotlaká voda + 10 mg.l -1 Cl mg.l -1 O 2 ) CT DZ1 0,86 4, ,7 CT DZ2 0,64 3, ,0 CT DZ3 0,53 2, ,6 CT DZ4 0,42 2, ,4 CT DZ5 1,16 3, ,7 CT DZ6 0,76 1, ,6 CT DZ7 0,87 2, ,6 CT DZ8 0,66 1, ,0 Tabulka 3.: Výsledky zatěžovacích zkoušek CT vzorků oceli SAF 2205 ve stavu po rozpouštěcím žíhání (1360 C/5 min/voda) (korozní prostředí: vysokotlaká voda + 10 mg.l -1 Cl mg.l -1 O 2 ) CT B1 0,89 0, ,5 CT B2 0,55 0, ,8 CT B3 1,67 0, ,5 CT B4 0,79 0, ,3 Tabulka 4.: Výsledky zatěžovacích zkoušek CT vzorků oceli SAF 2205 ve stavu po rozpouštěcím žíhání (1360 C/5 min/voda) a izotermickém žíhání (850 C/ 3 h/vzduch) (korozní prostředí: vysokotlaká voda + 10 mg.l -1 Cl mg.l -1 O 2 ) CT E1 0,52 0, ,7 CT E2 0,85 0, ,8 CT E3 1,90 0, ,6 CT E4 2,43 0, ,8 4
5 METAL , Hradec nad Moravicí Naměřená data ukazují na výraznou teplotní závislost nárůstu trhlin na vzorcích typu CT. Pro všechny sledované strukturní stavy platí, že k většímu nárůstu trhlin dochází při nižší experimentální teplotě, tj. při C. Vzorky CT ve výchozím stavu při obou experimentálních teplotách dosahují přibližně stejných hodnot konečného zatížení. Maximální nárůst trhlin je u vzorku CT D1 (zkouška při C) 3,8x větší než u vzorku CT D6 testovaném při C. Porovnáme-li vzorky CT D4 a CT D7, zjistíme, že při prakticky totožných hodnotách zatížení i posuvu příčníku jsou nárůsty trhlin radikálně odlišné, viz. tabulka 1. Větší nárůst trhlin je docílen při nižších hodnotách aplikovaného zatížení za teploty C, což je hlavně patrné u stavu po izotermickém žíhání (vzorky CT DZ). Zejména u stavu DZ je markantní, že k podstatně větším nárůstům trhlin dochází při nižších hodnotách posuvu příčníku. Nárůst trhliny u vzorku CT DZ2 při teplotě C je přibližně 2,7x větší než na vzorku CT DZ6 při teplotě C, přičemž u obou vzorků bylo dosaženo přibližně stejné konečné zatížení. Vzorky CT ve strukturním stavu B při teplotě zkoušky C vykazují odlišné chování v porovnání se stavem E. Při vyšších hodnotách posuvu příčníku dosahují délky trhlin na vzorcích CT B1 ( 0,89 mm, délka trhliny 0,15 mm) a CT B2 (posuv příčníku 0,55 mm, délka trhliny 0,09 mm) menších nárůstů než u vzorků CT E2 (posuv příčníku 0,85 mm, délka trhliny 0,26 mm) a CT E1 ( 0,52 mm, délka trhliny 0,13 mm). Je zřejmé, že izotermické žíhání, které následovalo po rozpouštěcím žíhání u vzorků ve stavu E (při zkouškách za teploty C), se projevuje zvýšenou citlivostí ke koroznímu praskání. Naopak izotermické žíhání u vzorků ve stavu E při zkouškách za teploty C se projevilo tím, že např. u vzorku CT E4 dochází k menšímu nárůstu trhliny při vyšší hodnotě posuvu příčníku a konečného zatížení (délka trhliny 0,63 mm, 2,43 mm, zatížení 17367,8 N) ve srovnání se vzorkem CT B3 (délka trhliny 0,69 mm, posuv příčníku 1,67 mm, zatížení 13025,5 N). Ukázalo se, že není možné klást důraz pouze na tepelné zpracování - izotermické žíhání, ale i na orientaci elektrojiskrového zářezu na každém konkrétním vzorku (počátek šíření trhliny ve feritické matrici, austenitické fázi, na rozhraní austenit ferit, ve fázi sigma). Na obr jsou zdokumentovány průběhy šíření trhlin na vzorcích ve výchozím stavu při teplotě C. Na řádkovacím elektronovém mikroskopu byla zjištěna charakteristická morfologie šíření korozních trhlin na vzorcích CT, což dokládá obr. 7. Počátek růstu trhlin byl u všech sledovaných strukturních stavů pozorován již v oblasti elastické deformace. Z předem vytvořeného zářezu se šíří jednotlivé trhliny s řadou sekundárních trhlin. Z metalografických výbrusů nelze přesně určit, zda k šíření trhlin dochází interkrystalicky nebo transkrystalicky. Na jednom vzorku CT může docházet ke kombinaci interkrystalického i transkrystalického porušení. Obr. 5. Charakter šíření trhlin na vzorku CT D6 při teplotě C Obr. 6. Detail šíření trhliny (vzorek CT D6, teplota zkoušky C) světlejší oblasti austenit, tmavší oblasti - ferit 5
6 METAL , Hradec nad Moravicí Detail morfologie šíření korozních trhlin Obr. 7. Morfologie šíření korozních trhlin na lomové ploše CT vzorku expoziční podmínky: C + voda + 10 mg.l -1 Cl mg.l -1 O Odhad rychlosti šíření trhlin Tabulka 5. zaznamenává výsledky výpočtu rychlosti šíření trhlin pro jednotlivé CT vzorky. Byla stanovena průměrná hodnota rychlosti šíření pro daný strukturní stav a konkrétní teplotu ( C nebo C). Při výpočtu jsem namodelovala situaci, že k počátku růstu trhlin, u všech sledovaných vzorků, dochází při posuvu příčníku 0,2 mm. Vypočtené hodnoty mají pouze orientační charakter z hlediska rychlosti šíření trhlin na jednotlivých CT vzorcích s odlišnými strukturními stavy. Tabulka 5.: Odhad rychlosti šíření trhlin vzorek teplota rychlost šíření (m.s -1 ) průměrná rychlost šíření (m.s -1 ) 6 nárůst trhliny / CT D1 1, ,23 CT D2 3, ,39 3, CT D3 2, ,94 CT D4 4, ,37 CT D5 2, ,16 CT D6 5, ,39 3, CT D7 3, ,18 CT D8 4, ,31 CT DZ1 1, ,51 CT DZ2 9, ,48 1, CT DZ3 9, ,60 CT DZ4 1, ,24 CT DZ5 4, ,67 CT DZ6 2, ,72 3, CT DZ7 4, ,64 CT DZ8 2, ,53 CT B3 6, ,41 7, CT B4 8, ,52 průměrná hodnota CT B1 2, , ,17 0,17 1,98 0,26 5,21 2,14 0,47
7 METAL , Hradec nad Moravicí CT B2 3, ,16 CT E3 4, ,32 4, CT E4 3, ,26 CT E1 5, ,25 5, CT E2 4, ,31 0,29 0,28 Z hodnot podílu délky trhliny a posuvu příčníku vyplývá, že k počátku růstu trhlin na CT vzorcích nedochází při stejné hodnotě posuvu příčníku, i když se jedná o stejný strukturní stav. Také rychlost šíření trhlin je u totožného strukturního stavu různá. Čím je tento podíl menší, tím je menší nárůst trhliny při vyšších hodnotách posuvu příčníku. Materiál se stává odolnějším proti koroznímu praskání pod napětím. Z vypočtených hodnot lze jednoznačně určit strukturní stav oceli SAF 2205, který je nejvíce náchylný ke koroznímu praskání v daném prostředí za teplot C a C. Při obou teplotách je nejcitlivější ke koroznímu praskání ocel po izotermickém žíhání (strukturní stav DZ). K nejpomalejšímu šíření trhlin dochází v oceli ve stavu B a E, což je zřejmě způsobeno zvýšeným podílem feritu ve struktuře. K ověření reprodukovatelnosti naměřených hodnot by bylo třeba uskutečněné experimenty opakovat, ale pro časovou náročnost to není možné. Čistý čas k provedení 24 zatěžovacích zkoušek CT vzorků při rychlosti posuvu příčníku 1, mm.s -1 byl 5765 hodin (240 dní). 4. ZÁVĚR Z provedených zkoušek v prostředí vysokotlaké vody s obsahem 10 mg.l -1 chloridových iontů, 8 mg.l -1 kyslíku za teplot C a C vyplývá: zvýšení experimentální teploty z C na C se u všech strukturních stavů oceli SAF 2205 projevilo zvýšením odolnosti proti koroznímu praskání pod napětím izotermické žíhání (850 C/3 h/vzduch) snižuje odolnost proti koroznímu praskání pod napětím rozpouštěcí žíhání (1360 C/5 min/voda) vede ke zvýšení podílu feritu ve struktuře duplexní oceli SAF 2205 a tím ke zvýšení odolnosti proti koroznímu napadení nejvíce náchylný ke koroznímu praskání pod napětím je strukturní stav po izotermickém žíhání nejvíce odolný ke koroznímu praskání pod napětím je strukturní stav po rozpouštěcím žíhání 5. LITERATURA 1 Nilsson J. O.: Super duplex stainless steels, Materials Science and Technology 8, Sikkenga S.: Duplex stainless steels, INCAST 2 (11), Lomová húževnatosť kovov pri statickom zaťažení, Výskumný ústav zváračský, Bratislava,
KOROZNE - MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI P91 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF P91 STEEL. Radka Míková
KOROZNE - MECHANICKÉ CHOVÁNÍ OCELI P91 CORROSION - MECHANICAL BEHAVIOUR OF P91 STEEL Radka Míková UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, CR, E-mail: mikova@ujp.cz Abstrakt Ocel P91 patrí
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceKOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV
KOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV Přednáška č. 04: Druhy koroze podle vzhledu Autor přednášky: Ing. Vladimír NOSEK Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu Koroze podle vzhledu (habitus koroze) 2 Přehled
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceKorozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu
Korozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu 1. Obecné informace Korozivzdorná ocel neboli nerezivějící ocel či nerez je označení pro velkou skupinu ušlechtilých ocelí, které mají stejnou
VíceKOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE
KOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE Dalíková Klára 1,2), Číhal Vladimír 2), Kunz Jiří 1) 1) Katedra materiálů, Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská, ČVUT
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceHodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů
Hodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů Analysis of Corrosion Resistance of Systems Thin Films Substrate in Compressors Environment Jiří Hána, Ivo Štěpánek, Radek
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceSTUDIUM ELEKTROCHEMICKÝCH KOROZNÍCH JEVŮ DVOUFÁZOVÝCH OCELÍ ZA POUŽITÍ METODY SRET.
STUDIUM ELEKTROCHEMICKÝCH KOROZNÍCH JEVŮ DVOUFÁZOVÝCH OCELÍ ZA POUŽITÍ METODY SRET. STUDY OF ELECTROCHEMICAL CORROSION PHENOMENA OF DUPLEX STAINLESS STEELS BY USE OF SRET METHODS Petr Kubečka a Vladimír
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceKroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána
Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami Step by Step Analysis of Combination Stress of Systems with Thin Films Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Západočeská
VíceCo je to korozivzdorná ocel? Fe Cr > 10,5% C < 1,2%
Co je to korozivzdorná ocel? Cr > 10,5% C < 1,2% Co je to korozivzdorná ocel? Co je to korozivzdorná ocel? Korozivzdorné oceli (antikoro, nerez) jsou slitiny na bázi železa s obsahem 10,5 % chromu a 1,2
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
VícePOŠKOZOVÁNÍ KOROZIVZDORNÝCH OCELÍ ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT A PŘESTUPU TEPLA DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ
POŠKOZOVÁNÍ KOROZIVZDORNÝCH OCELÍ ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT A PŘESTUPU TEPLA DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ DEGRADATION OF STAINLESS STEELS AT ELEVATED TEMPERATURE AND UNDER HEAT TRANSFER Jaroslav Bystrianský
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
VíceTechnické informace - korozivzdorné oceli
Technické informace korozivzdorné oceli Vlastnosti korozivzdorných ocelí Tento článek se zabývá často se vyskytujícími typy korozivzdorných ocelí (běžně nerezová ocel) a duplexních korozivzdorných ocelí
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceVYUŽITÍ METODY DET KE SLEDOVÁNÍ INICIACE KOROZNÍHO PRASKÁNÍ VYSOKOLEGOVANÝCH MATERIÁLŮ
VYUŽITÍ METODY DET KE SLEDOVÁNÍ INICIACE KOROZNÍHO PRASKÁNÍ VYSOKOLEGOVANÝCH MATERIÁLŮ Stanislav Lasek, Marie Blahetová, Vladimír Číhal VŠB Technická univerzita Ostrava, FMMI, 17. listopadu 15, 708 33
VíceKorozivzdorné oceli jako konstrukční materiály (1. díl) Využití korozivzdorných ocelí jako konstrukčního materiálu představuje zejména v chemickém
Korozivzdorné oceli jako konstrukční materiály (1. díl) Využití korozivzdorných ocelí jako konstrukčního materiálu představuje zejména v chemickém průmyslu často jediné možné řešení z hlediska provozu
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceKatedra materiálu a strojírenské metalurgie DEGRADATION OF CONSTRUCTION MATERIAL OF A REACTOR FOR ACRYLATES PRODUCTION DEGRADACE KONSTRUKČNÍHO
Katedra materiálu a strojírenské metalurgie DEGRADATION OF CONSTRUCTION MATERIAL OF A REACTOR FOR ACRYLATES PRODUCTION DEGRADACE KONSTRUKČNÍHO MATERIÁLU REAKTORU PRO VÝROBU ESTERŮ KYSELINY AKRYLOVÉ Antonín
VíceProvozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle
Czech Associa on of Corrosion Engineers TECHNOLOGICKÉ ZAJÍMAVOSTI A ÈLÁNKY Z PRAXE Provozní korozní zkoušky ohybù austenitických ocelí pro nadkritické uhelné kotle Operation corrosion test of austenitic
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceMezikrystalová koroze
Mezikrystalová koroze 1. Úvod Mezikrystalová koroze je formou nerovnoměrného korozního napadení, které se projevuje především u korozivzdorných ocelí po tepelném zpracování, při němž na hranicích zrn vznikají
VíceZápadočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceMODERNÍ MATERIÁLY A TECHNOLOGIE PRO VÝROBU ZAŘÍZENÍ URČENÝCH K PRÁCI V KOROZIVNÍM PROSTŘEDÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY MODERNÍ
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceCSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 %
CSM 21 Vysoce pevná, martenziticky vytvrditelná korozivzdorná ocel. CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH SMĚRNÉ CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr Ni Cu 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 % CSM 21 je precipitačně
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VícePOROVNÁNÍ ODOLNOSTI SVAROVÝCH SPOJU POTRUBÍ Z OCELÍ TYPU CrNiMo 17-12-2 PROTI BODOVÉ KOROZI
POROVNÁNÍ ODOLNOSTI SVAROVÝCH SPOJU POTRUBÍ Z OCELÍ TYPU CrNiMo 17-12-2 PROTI BODOVÉ KOROZI COMPARISON OF RESISTANCE TO PITTING CORROSION OF WELD JOINTS OF CrNiMo 17-12-2 STEEL PIPINGS Stanislav Lasek,
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceHodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření
Hodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření Analysis of Surface Properties of Systems with Thin Films after Electrochemical Measurement Klára Jačková, Ivo
VícePříloha č. 3 Technická specifikace
Příloha č. 3 Technická specifikace PŘÍSTROJ Dva creepové stroje pro měření, jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí teplot od +150 do +1200 C a jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí
VíceANTICORROSIVE RESISTANCE OF WATER DILUTES SINGLE-LAYER ANTICORROSIVE ENAMELS KOROZNÍ ODOLNOST JEDNOVRSTVÝCH VODOUŘEDITENÝCH NÁTĚROVÝCH HMOT
ANTICORROSIVE RESISTANCE OF WATER DILUTES SINGLE-LAYER ANTICORROSIVE ENAMELS KOROZNÍ ODOLNOST JEDNOVRSTVÝCH VODOUŘEDITENÝCH NÁTĚROVÝCH HMOT Hanuš J., Ščerbejová M. Ústav techniky a automobilové dopravy,
VíceOBRÁBĚNÍ HŘÍDELÍ Z TĚŽKOOBROBITELNÝCH MATERIÁLŮ NA CNC SOUSTRUHU
OBRÁBĚNÍ HŘÍDELÍ Z TĚŽKOOBROBITELNÝCH MATERIÁLŮ NA CNC SOUSTRUHU MACHINING OF A SHAFT HARD-TO-MACHINE PART WITH A CNC LATHE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Petr HALOUZKA VEDOUCÍ PRÁCE
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
VíceDoc. Ing. Jiří Kunz, CSc., Prof. Ing. Ivan Nedbal, CSc., Ing. Jan Siegl, CSc. Katedra materiálů FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2
KUNZ, J. - NEDBAL, I. - SIEGL, J.: Vliv vodního prostředí a zvýšené teploty na únavové porušování austenitické oceli. In: Degradácia vlastností konštrukčných materiálov (VIII. celoštátna konferencia so
VíceVýrobce plochých produktu z nerezové oceli
Stainless Service Poland Výrobce plochých produktu z nerezové oceli Budova Servisního střediska ArcelorMittal v Siemianowicích Śląských. 01 Stainless Service Poland Naše firma je předním dodavatelem plochých
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceVLIV TEPELNÉHO OVLIVNĚNÍ NA KOROZNÍ ODOLNOST SLITINY 800. Vladimír Číhal, Stanislav Lasek, Marie Blahetová, Zdenka Krhutová, Jiřina Hubáčková
VLIV TEPELNÉHO OVLIVNĚNÍ NA KOROZNÍ ODOLNOST SLITINY 800 Vladimír Číhal, Stanislav Lasek, Marie Blahetová, Zdenka Krhutová, Jiřina Hubáčková VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba Abstract
VíceStanovení korozní rychlosti elektrochemickými polarizačními metodami
Stanovení korozní rychlosti elektrochemickými polarizačními metodami Úvod Měření polarizačního odporu Dílčí děje elektrochemického korozního procesu anodická oxidace kovu a katodická redukce složky prostředí
VíceZADÁNÍ DIPLOMOVÉ PRÁCE
Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství Ústav strojírenské technologie Akademický rok: 2012/2013 ZADÁNÍ DIPLOMOVÉ PRÁCE student(ka): Bc. Pavel Valenta který/která studuje v magisterském
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceCharakteristika. Použití. Vlastnosti FYZIKALNÍ VLASTNOSTI PEVNOST V TAHU RAMAX 2
1 RAMAX 2 2 Charakteristika RAMAX 2 je chromová konstrukční ocel odolná proti korozi. Tato ocel se dodává ve stavu zušlechtěném. RAMAX 2 se vyznačuje: vynikající obrobitelnost dobrá odolnost proti korozi
Více