TECHNICKÁ ZPRÁVA D.1.2. DSP. PŘÍSTAVBA HALY BYLINY MIKEŠ NA P.Č. 901/15, 901/6, 5410, 1060 k.ú. ČIČENICE DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ

Transkript

1 - - - INDEX DATUM POPIS SCHVÁLIL (HIP) Evidence změn Pozn.: INDEX / DATUM aktualizovat i v popisce PŘÍSTAVBA HALY BYLINY MIKEŠ NA P.Č. 901/15, 901/6, 5410, 1060 k.ú. ČIČENICE DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ I N V E S T O R BYLINY MIKEŠ s.r.o. ČIČENICE ČIČENICE A U T O R A Z O D P O V Ě D N Ý P R O J E K T A N T Ing. Jaromír Havlíček 17. listopadu Písek P R O J E K T A N T Č Á S T I D O K U M E N T A C E Schválil : Podpis KUPROS s.r.o. Vlkova 23, Praha 3 firma@kupros-sro.cz tel: Ing. K. Šatava Razítko a podpis autorizované osoby : Vypracoval : Ing. K. Šatava Obsah : TECHNICKÁ ZPRÁVA Č. paré : První datum : 07/2017 Aktual. datum : 07/2017 Měřítko : Profese : STAVEBNĚ-KONSTRUKČNÍ ČÁST Stupeň dokumentace DSP Profese (Kód dle 499/2006) D.1.2. Kód objektu / zóna domu Počet formátů : Poř. číslo Název / obsah výkresu 01 Index -

2 - P R O J E K Č N Í Č I N N O S T V E V Ý S T A V B Ě - S T A T I K A S T A V E B PŘÍSTAVBA HALY BYLINY MIKEŠ NA p.č. 901/15, 901/6, 4510, 1060 k.ú ČIČENICE STATICKÝ VÝPOČET DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ Hlavní projektant: Ing. Jaromír Havlíček Projka s.r.o. 17. listopadu Písek Stavebník : Byliny Mikeš s.r.o. Čičenice Čičenice Vypracoval : KUPROS s.r.o. Ing. Karel Šatava Vlkova Praha 3 Datum: 06/2017 Celkem stran: 11

3 Strana:2 Obsah: A PODKLADY... 3 B PŘEDMĚT PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE... 3 C ZATÍŽENÍ... 4 D ZÁKLADY... 4 D.1 ZÁKLADOVÉ PODMÍNKY... 4 D.2 ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE... 8 D.3 PRŮMYSLOVÁ PODLAHA... 8 E NOSNÁ KONSTRUKCE HORNÍ STAVBY... 9 F OCHRANA NAVRŽENÝCH KONSTRUKCÍ PROTI NEGATIVNÍM ÚČINKŮM PROVOZU DRÁHY F.1 VIBRACE F.2 BLUDNÉ PROUDY... 10

4 A PODKLADY Strana:3 Pro vypracování dokumentace sloužily následující podklady: - Dokumentace k územnímu řízení vypracoval Ing. Jaromír Havlíček, 17. listopadu, Písek - Závěrečná zpráva o výsledcích doplňkového inženýrskogeologického průzkumu pro stavbu haly v areálu firmy Byliny Mikeš s.r.o. v Číčenicích 901/6 a 901/15 v katastrálním území Čičenice (623482), Vypracoval: Ing. Martin Janda, Luční 434, Křemže ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991 Zatížení konstrukcí ČSN EN 1992 Navrhování betonových konstrukcí ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN 1995 Navrhování dřevěných konstrukcí ČSN EN 1994 Navrhování spřaženích ocelobetonových konstrukcí ČSN EN 1996 Navrhování zděných konstrukcí ČSN EN 1997 Navrhování geotechnických konstrukcí ČSN EN Provádění betonových konstrukcí-část 1 ČSN EN Beton-Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda NORMY A PŘEDPISY PLATNÉ V ČR B PŘEDMĚT PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE Předmětem dokumentace je stvebně-konstrukční řešení přístavby stávající skladové haly. Ke stávající skladové hale průmyslového charakteru bude provedeny 2 přístavby: příjmová s nakládací rampou a expediční s vykládací rampou. Ve stávající hale budou provedeny drobné stavební úpravy. Budoucí příjem bude tvořit samostatná hala na severozápadní straně o rozměrech 43,0 m x 25,0 m se sedlovou střechou. Součástí haly bude příjmová krytá rampa na její jihozápadní straně s nájezdem. Mezi původní halou a příjmem bude vystavěn spojovací krček se samostatnou pultovou střechou vyspádovanou východním směrem. Zároveň bude na podélnou krytou rampu navazovat kolmo rampa směrem k původní hale. Volný prostor mezi původní halo a přístavbou bude zastřešen pultovou střechou navazující přímo na střechu nad spojovacím krčkem. Expedice naváže přímo tvarově a výškově na jihozápadní stranu haly. Přístavba o rozměrech 16,4 m x 20,0 m, tvořená ocelovým skeletem bude obsahovat vlastní expediční místnost a venkovní krytou vykládací rampu. Střecha bude pultová a naváže přímo na jižní stranu sedlové střechy původní haly. Stávající rampa bude uzavřena obvodovým pláštěm a v jejím prostoru vznikne místnost asanace. Stávající sklad bude rozdělen na 2 menší. Dělící příčka bude zhotovena cca v 1/3 šířky haly a naváže na nosné sloupky ocelové konstrukce. Tato dokumentace je zpracována ve stupni dokumentace pro stavební povolení, pro provedení stavby je nutno dopracovat další stupně dokumentace (dokumentace pro provedení stavby, výrobní/dílenská dokumentace)

5 C ZATÍŽENÍ Strana:4 Stálá zatížení střecha Hodnota zatížení g k (v kn/m 2 ) trapézový plech 0,10 vazničky, zavětrování 0,10 celekem 0,20 Nahodilá zatížení: Popis zatížení Hodnota zatížení q k (v kn/m 2 ) technologie (osvětlení,...) 0,10 sníh (oblast I) 0,8*0,70 = 0,56 vítr (oblast II, terén II) 0,39 D ZÁKLADY D.1 ZÁKLADOVÉ PODMÍNKY Ze závěru geologického průzkumu: Doplňkovým průzkumem byla rozšířena zkoumaná plocha severním směrem. Především sondou J12 bylo zjištěno, že základové poměry jsou velmi podobné poměrům popisovaným v archivní zprávě (1). V této sondě byla zastižena vrstva silně stlačitelného lignitu s jílovitou výplní o mocnosti 1,7 m, která by v případě plošného založení tvořila základovou půdu. S ohledem na výskyt těchto vrstev a v návaznosti na řešení založení starší skladové haly doporučuji i pro založení nové projektované haly postupovat stejným způsobem a založení haly provést hlubinně na pilotových základech vetknutých do pevných neogenních jílů, písčitých jílů nebo jílovitých písků. Pro návrh založení lze použít závěry uvedené v archivní zprávě (1) z roku Podlahové konstrukce by měly v nové haly být ve stejné úrovni jako ve starší skladové hale. V severní části bude proto muset dojít k odtěžení části zemin z povrchu, především navážek, které byly dokumentovány do hloubky cca 1,2 m pod povrch terénu. Většina těchto zemin u povrchu je jen podmínečně vhodná nebo nevhodná pro použití do hutněných násypů. Zhutnitelnost těchto zemin bude závislá nejenom na jejich zrnitostním složení, ale také na okamžité vlhkosti. Také doplňkový průzkum potvrdil výskyt podzemní vody s napjatou hladinou. Neleze vyloučit, že bude docházet k vyvěrání vody na povrch po otevření stavební jámy. Snížení hladiny lze docílit dlouhodobým čerpáním z připravených čerpacích studní. Při budování podloží podlahových konstrukcí bývá obvykle požadováno, aby na povrchu štěrkových násypů bylo dosaženo hodnoty deformačního modulu E DEF,2 > MPa při postupu dle normy , příloha D. Poměr druhého a prvního deformačního modulu z příslušného zatěžovacího stupně statické

6 Strana:5 Dokumentace provedených sond:

7 Strana:6

8 Strana:7 Zastižené zeminy: Charakteristika zemin: Hydrogeologické poměry: Oběma průzkumnými sondami byla zastižena přípovrchová zvodeň. Podzemní voda je vázána na průlinově propustné slabě jílovité písky symbolu Q6. Hladina vody byla mírně napjatá, naražena byla v hloubce 2,3-2,9 metru pod povrchem a ustálila se v hloubce 0,85-0,95 m pod terénem.

9 Strana:8 Hlubší horizont podzemní vody je vázán na neogenní sedimenty, zejména písčité a jílovitopísčité vrstvy. Zastižen byl v sondě J11 v hloubce 6,0 metrů. Je velmi pravděpodobné, že spolu oba horizonty navzájem komunikují. V době provádění průzkumu (1) byly zaznamenány přetoky z vrtu na povrch terénu. Také v sondách doplňkových se podzemní voda ustálila velmi blízko povrchu terénu. V následující tabulce jsou souhrnně uvedeny výsledky laboratorního rozboru vody. D.2 ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE Objekt navrhujeme založit v souladu s doporučeními geologického průzkumu na vrtaných velkoprůměrových pilotách. Piloty budou opatřeny hlavicemi pro uložení ocelových rámů a sloupů. Rámy jsou navrženy v příčném směru jako vetknuté. Průměry pilot jsou navrženy 600mm po rámy, 400mm pod štítovými sloupy a rampou. Piloty budou vetknuty do pevných neogenních jílů, písčitých jílů nebo jílovitých písků na délku min. 2,0m. Hlavice pilot budou železobetonové monolitické 800x800mm pro piloty průměru 600mm a 600x600mm pro piloty průměru 400mm. Provádění pilot - Piloty provádět podle ČSN EN 1536, tolerance podle ČSN EN před betonáží vyčistit dno vrtu od napadané zeminy - přes nesoudržné vrstvy (nebo celou délku) pažit ocelovou výpažnicí - piloty budou pravděpodobně prováděny pod hladinou podzemní vody před betonáží každý vrt vyčerpat, nebo betonovat pod hladinou podzemní vody tak, aby znehodnocená betonová směs byla vytlačena na povrch a následně odstraněna - krytí armokoše ve vrtu zajistit betonovými nebo plastovými distančníky - armokoš svařit - při provádění je třeba sledovat a dodržovat požadované minimální hloubky vetknutí pilot do tuhých vrstev Piloty budou s největší pravděpodobností prováděny pod hladinou podzemní vody. Piloty budou provedeny z betonu C30/37 XC2, XA1 (při betonáži pod vodou je min. obsah cementu 375kg/m3 a vodní součinitel w<0,6, krytí výztuže je 75mm, ocel B500B. Po obvodě haly a pod rampou jsou navrženy základové prahy tl. 300mm (při zatížení zemním tlakem tl. 500mm). Výztuž prahů bude provázána s výztuží pilot. D.3 PRŮMYSLOVÁ PODLAHA V objektu bude navržena průmyslová podlaha dle požadavků investora na zatížení bodové a plošné. Předpokládá se drátkobetonová podlaha tl. 200mm na zhutněném loži ze štěrkodrti frakce 0-63mm o mocnosti cca. 400mm, zhutnění E def,2 > MPa, E def,2 / E def1 < 2,5.

10 Strana:9 E NOSNÁ KONSTRUKCE HORNÍ STAVBY Nosná konstrukce horní stavby je navržena jako ocelová montovaná konstrukce. Objekt příjmu je halová stavba o rozměrech 43x25m. Hlavní nosná konstrukce bude rámová rámy sedlového tvaru na rozpětí 19,6m s jednostranným přesahem střechy 5m. Rámy jsou v rozteči 6m (jedno pole 6,6m). Rámy jsou vetknuty do hlavic pilot budou navrženy vetknuté patky pomocí dodatečně vlepovaných kotevních šroubů. Stojky rámů jsou navrženy z válcovaných profilů HEA300, příčle sedlového tvaru IPE360 (v ose 7 je I360) v rámovém rohu s náběhem tvaru T. Příčle budou šroubovány v rámovém rohu ke sloupům, ve vrcholu bude proveden momentový šroubový spoj. Překonzolování střechy bude provedeno nosníkem IPE200 se vzpěrou z ocelové trubky Ø114/5. Štítové sloupy jsou navrženy z profilu IPE200, kloubově uloženy na hlavice pilot a opřeny do štítového rámu kluzným spojem ve svislém směru (do štítových sloupů nebude přenášeno svislé zatížení od rámů). Stabilitu objektu v podélném směru zajišťuje dvojice střešních ztužidel tvaru X z táhel Ø24mm a rozpěrky z čtverhranných trubek TR 120/5. Na střešní ztužidla navazují stěnová ztužidla ve tvaru X z táhel Ø30mm a rozpěrek z čtverhranných trubek TR 120/5. Střešní plášť tvoří tenkostěnné vazničky Z210/2,5 (výrobce Kovové profily spol s r.o.) ukládané spojitě s přesahem 600mm nad rámy. Na vazničkách je osazen trapézový plech TR250/50/0,63 (výrobce Kovové profily spol s r.o.) spojitě přes min. 3 pole. Obvodový plášť tvoří paždíky z čtverhranných trubek TR140x80/4 po max. 2m. Na paždíky je šroubován plech nebo sendvičové panely (dle stavebního řešení). Objekt expedice je přístavba rozměrech 16,4x20m. Hlavní nosná konstrukce bude rámová rámy pultového tvaru na rozpětí 16m.Rámy jsou v rozteči 6m. Rámy jsou vetknuty do hlavic pilot budou navrženy vetknuté patky pomocí dodatečně vlepovaných kotevních šroubů. Stojky rámů jsou navrženy z válcovaných profilů HEA300, příčle pultového tvaru IPE360 v rámovém rohu s náběhem. Příčle budou šroubovány v rámovém rohu ke sloupům. Štítové sloupy jsou navrženy z profilu IPE200, kloubově uloženy na hlavice pilot a opřeny do štítového rámu kluzným spojem ve svislém směru (do štítových sloupů nebude přenášeno svislé zatížení od rámů). Stabilitu objektu v podélném směru zajišťuje střešní ztužidlo tvaru X z táhel Ø24mm a rozpěrky z čtverhranných trubek TR 120/5. Na střešní ztužidla navazují stěnová ztužidla ve tvaru X z táhel Ø30mm a rozpěrek z čtverhranných trubek TR 120/5. Střešní plášť tvoří tenkostěnné vazničky Z210/2,5 (výrobce Kovové profily spol s r.o.) ukládané spojitě s přesahem 600mm nad rámy. Na vazničkách je osazen trapézový plech TR250/50/0,63 (výrobce Kovové profily spol s r.o.) spojitě přes min. 3 pole. Obvodový plášť tvoří paždíky z čtverhranných trubek TR140x80/4 po max. 2m. Na paždíky je šroubován plech nebo sendvičové panely (dle stavebního řešení). Stávající rampa bude uzavřena obvodovým pláštěm štítové sloupy IPE220, paždíky TR140x80/4 po max. 2m Prostor mezi novou a stávající halou bude zastřešen novou pultovou střechou. Průvlak IPE220 bude osazen pomocí dodatečných konzolek na rámové stojky stávající haly. Průvlak podél nosné haly (IPE220) bude osazen na sloupky z trubek Ø114/5. Na průvlaky budou osazeny vazničky IPE160. Střešní pláš t bude proveden z trapézových plechů TR250/50/0,63. Zavětrování tvaru X z táhel z kruhové ocele Ø24mm Ocelové konstrukce z válcovaných profilů budou provedeny z ocele S235 (vazničky a trapézový plech bude z ocele S350GD) a budou opatřeny antikorozní ochranou nátěrem pro třídu korozní agresivity C3, nebo pozinkováním.

11 Strana:10 Ocelové konstrukce zajišťující stabilitu haly (rámy, táhla zavětrování, rozpěry zavětrování, paždíky, část obvodového pláště ze sendvičových panelů) jsou navrženy s požární odolností 15min při mimořádné kombinaci zatížení. Střešní plášť, vazničky, část obvodového pláště z trapézového plechu je bez požární odolnosti. Stávající hala dle archivního statického výpočtu je požárně navržena stejně (rámy, zavětrování mají požární odolnost 15min). Z hlediska provádění zařazujeme nosnou konstrukci do třídy provedení EXC2 dle ČSN EN Pro výrobu předpokládáme zpracování dílenské dokumentace. F OCHRANA NAVRŽENÝCH KONSTRUKCÍ PROTI NEGATIVNÍM ÚČINKŮM PROVOZU DRÁHY F.1 VIBRACE Konstrukce přístaveb jsou navrženy tak, aby přenesly účinky vibrací vznikajících z provozu nedaleké železniční dráhy tak, aby nedošlo ke ztrátě stability navržených konstrukcí ani objektu jako celku. F.2 BLUDNÉ PROUDY Je nutno provést Korozní průzkum - vlivu bludných proudů z provozu přilehlé dráhy na navrhované konstrukce. Podle výsledků průzkumu se navrhnou opatření dle TP124 (viz. tabulka 1.) Tabulka 1 Stupně základních pasivních ochranných opatření pro omezení vlivu bludných proudů Základní ochranná opatření stupeň č. Proudová hustota [A.m 2 ] [µa.m2] hodnoty změřené nebo přepočtené koeficientem sacího efektu mostu Provedení základních ochranných opatření. Opatření dle číslic a písmen lze kombinovat na základě odborného posouzení 1 < < 0,1 1. Primární ochrana dle ČSN EN 206-1(732403)tab.3 A - bez propojení výztuže a jejího vyvedení na povrch konstrukce ~ ,1 ~ 3 2. Kombinace primární ochrany dle ČSN EN (732403)tab.3 a případné sekundární ochrany dle TP, čl. 5.3 B - bez propojení výztuže a jejího vyvedení na povrch konstrukce ~ ~ dtto ad 2 plus C - konstrukční opatření dle TP, čl. 5.4, bez propojení výztuže a jejího vyvedení na povrch konstrukce ~ ~ dtto ad 2 plus D - konstrukční opatření dle TP, čl. 5.4, včetně propojení výztuže a jejího vyvedení na povrch konstrukce

12 5 > > 3000 Strana:11 5. dtto ad 4 plus E - dokumentace Elektrické rozvody a zařízení pro kontrolu bludných proudů umožňující elektrická a geofyzikální měření (dle MP DEM) včetně realizace ev. návrhu následných ochranných opatření Primární ochrana proti bludným proudům na železobetonové konstrukce je: - tloušťka krycí vrstvy u konstrukcí ve styku se zeminou - min. 50mm. - omezení trhlin v betonových konstrukcích - je nepřípustné použití elektricky vodivých distančních podložek výztuže - sloužení betonu dle TP124 - další podmínky uvedené v TP124 Sekundární ochrana: - plošná hydroizolace Konstrukční opatření - propojení výztuže svařením - osazení měřících vývodů Konstrukční opatření u pilot: - krytí výztuže min 50mm (primární ochrana) - distanční prvky zajišťující polohu armokoše ve vrtu nesmí být elektricky vodivé - ocelové (primární ochrana) - vertikální výztuž se provaří v dolním a horním prstenci armokoše - výztuž piloty se provaří s výztuží hlavice min. dva protilehlé pruty - armokoš nesmí ležet na dně vrtu Konstrukční opatření u pasů a prahů: - krytí výztuže min 50mm (primární ochrana) - distanční prvky zajišťující polohu armokoše nesmí být elektricky vodivé - ocelové (primární ochrana) - provaří se výztuž po obvodě armokoše A další opatření dle TP124. V Praze 07/2017 Zodpovědný projektant: ing. Karel Šatava