VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION ÚSTAV RADIOELEKTRONIKY DEPARTMENT OF RADIO ELECTRONICS MALÁ PRUTOVÁ ANTÉNA MINI-WHIP ANTENNA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Tomáš Pařízek VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR prof. Dr. Ing. Zbyněk Raida BRNO 2016

2 Bakalářská práce bakalářský studijní obor Elektronika a sdělovací technika Ústav radioelektroniky Student: Tomáš Pařízek ID: Ročník: 3 Akademický rok: 2015/16 NÁZEV TÉMATU: Malá prutová anténa POKYNY PRO VYPRACOVÁNÍ: Vstupní impedance elektricky velmi krátkých antén vykazuje vysokou reaktanční složku. Přibližnými vztahy vypočítejte vstupní impedanci krátkého monopólu a uvažte ji jako vstup emitorového sledovače. Ve vhodném obvodovém simulátoru ověřte, jak bude tato impedance transformována. V CST Microwave Studio vytvořte numerické modely vhodných elektricky malých antén a pro kmitočtové pásmo od 100 khz do 100 MHz určete jejich parametry. Antény impedančně přizpůsobte s využitím emitorového sledovače. Vybrané antény realizujte a měřením ověřte jejich vlastnosti. DOPORUČENÁ LITERATURA: [1] LA ROSA, A. Input and output impedance [online]. Portland: Portland State University [cit ]. Available: [2] BALANIS, C.A. Antenna Theory: Analysis and Design, 3rd Edition, New York: J. Wiley and Sons, 2005, ISBN: Termín zadání: Termín odevzdání: Vedoucí práce: Konzultant bakalářské práce: prof. Dr. Ing. Zbyněk Raida doc. Ing. Tomáš Kratochvíl, Ph.D., předseda oborové rady UPOZORNĚNÍ: Autor bakalářské práce nesmí při vytváření bakalářské práce porušit autorská práva třetích osob, zejména nesmí zasahovat nedovoleným způsobem do cizích autorských práv osobnostních a musí si být plně vědom následků porušení ustanovení 11 a následujících autorského zákona č. 121/2000 Sb., včetně možných trestněprávních důsledků vyplývajících z ustanovení části druhé, hlavy VI. díl 4 Trestního zákoníku č.40/2009 Sb. Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií, Vysoké učení technické v Brně / Technická 3058/10 / / Brno

3 ABSTRAKT Práce popisuje impedanční přizpůsobení elektricky velmi krátkých antén k reálné hodnotě 50 Ω. Anténa je uvažována jako vstup emitorového sledovače, který představuje komplexní transformátor. Tento sledovač transformuje velkou vstupní imaginární impedanci, která je charakteristická pro elektricky velmi krátké antény na reálnou hodnotu impedance na výstupu. Impedance na výstupu byla vhodnými obvodovými prvky přizpůsobena v daném frekvenčním pásmu k hodnotě 50 Ω. KLÍČOVÁ SLOVA Prutová anténa, impedanční přizpůsobení, vstupní impedance, emitorový sledovač, PSPICE ABSTRACT The thesis deals with the impedance matching of electrically very short antennas to the real resistance 50 Ω. The antenna is considered as an input of an emitter follower, which plays the role of the impedance transformer. This follower transforms a large complex input impedance, which is typical for electrically short antennas, to a real output resistance. The output impedance was matched by appropriate matching circuitry to 50 Ω in the frequency band of operation. KEYWORDS Whip antenna, impedance matching, input impedance, emitter follower, PSPICE

4 PAŘÍZEK, T. Malá prutová anténa. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií, Ústav radioelektroniky, s., 5 s. příloh. Bakalářská práce. Vedoucí práce: prof. Dr. Ing. Zbyněk Raida.

5 PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že svou bakalářskou práci na téma Malá prutová anténa jsem vypracoval samostatně pod vedením vedoucího bakalářské práce a s použitím odborné literatury a dalších informačních zdrojů, které jsou všechny citovány v práci a uvedeny v seznamu literatury na konci práce. Jako autor uvedené bakalářské práce dále prohlašuji, že v souvislosti s vytvořením této bakalářské práce jsem neporušil autorská práva třetích osob, zejména jsem nezasáhl nedovoleným způsobem do cizích autorských práv osobnostních a/nebo majetkových a jsem si plně vědom následků porušení ustanovení 11 a následujících zákona č. 121/2000 Sb., o právu autorském, o právech souvisejících s právem autorským a o změně některých zákonů (autorský zákon), ve znění pozdějších předpisů, včetně možných trestněprávních důsledků vyplývajících z ustanovení části druhé, hlavy VI. díl 4 Trestního zákoníku č. 40/2009 Sb. V Brně dne (podpis autora) PODĚKOVÁNÍ Děkuji vedoucímu bakalářské práce prof. Dr. Ing. Zbyňku Raidovi za účinnou metodickou, pedagogickou a odbornou pomoc a další cenné rady při zpracování mé bakalářské práce.

6 OBSAH Seznam obrázků Seznam tabulek vi viii Úvod 1 1 Prutová anténa Princip prutové antény Vstupní impedance prutové antény Impedanční přizpůsobení Výpočet vstupní impedance prutové antény Výpočet vstupního odporu RA Výpočet vstupní reaktance XA Výpočet kapacity CA Celková vstupní impedance ZA Numerický výpočet parametrů Uvážení prutové antény na vstup emitorového sledovače Emitorový sledovač (zapojení se společným kolektorem) Nastavení pracovního bodu Nastavení pracovního bodu emitorovým rezistorem Nastavení pracovního bodu děličem napětí Simulace impedanční transformace v PSPICE Transformace reálné impedance Transformace imaginární impedance Parametrické rozmítání vypočtených hodnot Impedanční přizpůsobení k 50 Ohmům L článek Přizpůsobení pomocí L článku Napěťový přenos emitorového sledovače Numerické modely monopólů v CST Microwave studio Vybrané numerické modely monopólů Výsledky simulací iv

7 5 Realizace vybraných monopólů Schéma zapojení Návrh plošných spojů antén Realizace antén Napájecí výhybka Testování antén Výsledky měření Závěr 25 Literatura 26 Seznam symbolů, veličin a zkratek 27 A Návrh Antén 29 A.1 Schéma zapojení přizpůsobovacího členu A.2 DPS Whip antény vrstva top A.3 DPS Meander antény vrstva top A.4 DPS Hilbert antény vrstva top A.5 DPS Whip,Meander,Hilbert antény vrstva bottom B Návrh napájecí výhybky 31 B.1 Schéma zapojení napájecí výhybky B.2 DPS napájecí výhybky vrstva top B.3 DPS napájecí výhybky vrstva top C Seznamy součástek 33 C.1 Seznam součástek pro antény C.2 Seznam součástek pro výhybku v

8 SEZNAM OBRÁZKŮ Obrázek 1 Monopól nad reflektorem... 2 Obrázek 2 Vstupní impedance monopólu Obrázek 3 Impedanční přizpůsobení Obrázek 4 Planární monopól na substrátu... 6 Obrázek 5 Emitorový sledovač s tranzistorem J-FET... 7 Obrázek 6 Náhradní obvod emitorového sledovače... 8 Obrázek 7 Nastavení pracovního bodu Rg... 9 Obrázek 8 Nastavení pracovního bodu děličem... 9 Obrázek 9 Transformace reálné impedance Obrázek 10 Výstupní transformovaná impedance Obrázek 11 Transformace imaginární impedance Obrázek 12 Výstupní transformovaná impedance Obrázek 13 Parametrické rozmítání Obrázek 14 Moduly výstupních impedancí Obrázek 15 Fáze výstupních impedancí Obrázek 16 Příklad L článku Obrázek 17 Přizpůsobení ve Smithově diagramu Obrázek 18 Přizpůsobení pomocí L článku Obrázek 19 Měření přenosu obvodu Obrázek 20 Přenosy emitorového sledovače Obrázek 21 Typické zapojení obvodu MAR-6+; převzato z [5] Obrázek 22 Vybrané monopólové antény zakresleny v CST Microwave studiu Obrázek 23 Vstupní reaktance klasického monopólu Obrázek 24 Vstupní reaktance meandrové antény Obrázek 25 Vstupní reaktance Hilbertovy antény Obrázek 26 Schéma zapojení Obrázek 27 Motivy antén v návrhovém software Obrázek 28 Realizované antény Obrázek 29 Schéma napájecí výhybky vi

9 Obrázek 30 Napájecí výhybka Obrázek 31 Výsledky testování antén Obrázek 32 Přijímané spektrum na 7 MHz Obrázek 33 Fónický provoz na 7 MHz vii

10 SEZNAM TABULEK Tabulka 1. Parametry monopólů... 6 viii

11 ÚVOD Vstupní impedance elektricky velmi krátkých antén má velice vysokou reaktanční složku kapacitního charakteru. Úkolem semestrálního projektu bylo tyto impedance pomocí přibližných vztahů vyjádřit a následně tyto impedance uvážit jako vstup emitorového sledovače. Sledovač má za úkol popsané impedance transformovat na impedance, které byly následně pomocí L článku impedančně přizpůsobeny pro dané pásmo k reálné hodnotě 50 Ω. Elektricky krátká anténa byla reprezentována prutovou anténou. Prutová anténa byla uvažována jako měděná vrstva na substrátu o rozměrech 100 mm x 40 mm. Anténa byla připojena na vstup emitorového sledovače s unipolárním tranzistorem v obvodovém simulátoru PSPICE, kde byly provedeny základní simulace. Tyto simulace ukázaly, jak dokáže emitorový sledovač transformovat impedance připojené na jeho vstup. V programu CST Microwave Studio byly simulovány modely vybraných elektricky krátkých monopólů, jejichž vstupní impedance byly porovnány s impedancemi vypočtenými pomocí přibližných vztahů. Vybrané antény byly realizovány a následně experimentálně testovány v reálném provozu v pásmech dlouhých vln (DV) a krátkých vln (KV). 1

12 1 PRUTOVÁ ANTÉNA 1.1 Princip prutové antény Prutová anténa je jedním z provedení tzv. monopólu. Monopól je tvořen jedním ramenem symetrického dipólu umístěného kolmo nad vodivou plochou. Tuto zemní plochu si lze představit například jako střechu auta nebo zem. Zemní plocha se dle principu zrcadlení projevuje jako zrcadlový obraz antény. To znamená, že skutečná anténa tvoří právě s tímto zrcadlovým obrazem symetrický dipól. Avšak intenzita pole zrcadlového obrazu je nulová. Projevuje se tedy pouze intenzita pole ramene nad zemí. To znamená, že oproti dipólu monopól vyzáří při stejném proudu polovinu výkonu. Délka ramene monopólu se nejčastěji volí jako λ/4, protože anténa této délky má vhodnou vstupní impedanci. Symbol značí délku elektromagnetické vlny. Obrázek 1 Monopól nad reflektorem Vlevo: princip zrcadlení. Vpravo: buzení monopólu koaxiálním vedením. 1.2 Vstupní impedance prutové antény Vstupní impedance prutové antény je komplexní veličina, má tedy reálnou a imaginární část (vstupní odpor a vstupní reaktanci). Tyto parametry závisí na délce antény a také na vlnové délce. Je-li délka ramene rovna čtvrtině vlnové délky, je vstupní impedance monopólu rovna (36 + j21) Ω, což je poloviční hodnota impedance dipólu. Impedanční charakteristika monopólu je zobrazena na obr. 2. Na vodorovné ose je vynesena tzv. elektrická délka monopólu (poměr fyzické délky monopólu a délky vlny), na svislé ose je vyznačen vstupní odpor a vstupní reaktance 2

13 Obrázek 2 Vstupní impedance monopólu. Z obr. 2 je patrné, že přibližně do 0,24 l/λ má reaktance kapacitní charakter, který následně střídá charakter induktivní. Z grafu je dále patrné to, že anténa s velice malou elektrickou délkou má téměř nulový vstupní odpor (reálnou složku) a velice vysokou hodnotu vstupní reaktance (imaginární složka). Výsledná vstupní impedance elektricky krátké antény má tedy velice vysokou hodnotu reaktance kapacitního charakteru. 1.3 Impedanční přizpůsobení Obvod impedančního přizpůsobení transformuje impedanci zátěže na charakteristickou impedanci vedení. Impedanční přizpůsobení je podmínkou efektivního přenosu energie z vedení do zátěže. Chceme-li přizpůsobit monopól s komplexní vstupní impedancí k přijímači s reálnou hodnotou impedance, je třeba do obvodu zařadit přizpůsobovací obvod, který danou impedanci transformuje k impedanci přijímače. Nejčastěji obvody (antény) přizpůsobujeme k reálné hodnotě 50 Ω (některé 75 Ω). K impedančnímu přizpůsobení se využívá například vložené vedení, sériový a paralelní pahýl, čtvrtvlnný transformátor a v neposlední řadě také klasické pasivní součástky jako jsou rezistory, kondenzátory a cívky. 3

14 Obrázek 3 Impedanční přizpůsobení. Na obr. 3 je zobrazený zdroj signálu VS, který má impedanci ZS. Tato impedance má být přizpůsobena k impedanci zátěže ZL. Má-li například zdroj VS komplexní impedanci, která má být zatěžována reálnou hodnotou, je třeba, aby byla na výstupu přizpůsobovacího obvodu vykompenzovaná imaginární složka a také, aby byla reálná složka rovná hodnotě zátěže. Platí tedy podmínky: Z S = Z L Re(Z S ) = Re(Z L ) Im(Z S ) = Im(Z L ) 2 VÝPOČET VSTUPNÍ IMPEDANCE PRUTOVÉ ANTÉNY 2.1 Výpočet vstupního odporu RA Vstupní odpor RA je hodnota, která tvoří reálnou složku vstupní impedance antény. Jeho hodnota závisí na elektrické délce antény l/λ, kde l je délka antény a značí vlnovou délku. U elektricky velmi krátkých antén je hodnota odporu RA velmi malá. Při odvozování vztahu pro vstupní odpor krátké antény se uvažovalo, že v bezeztrátovém prostředí prochází výkon kulovou plochou o velkém průměru. Výsledný odvozený vztah pro RA je tedy [1]: Zde l je délka antény a λ vlnová délka. π l R A = 40 ( λ )2 [Ω] (1) 2.2 Výpočet vstupní reaktance XA Vstupní reaktance XA je hodnota, která tvoří imaginární složku vstupní impedance antény. Její hodnota závisí na délce antény l a na vlnové délce. 4

15 U elektricky velmi krátkých antén mívá anténa velice výraznou kapacitní reaktanci XA. Reaktance prutové antény je dána vztahem [1]: X A 1 ωc A [Ω] (2) Zde l je délka antény, a je poloměr antény a λ vlnová délka. Tento vztah se dá aplikovat i pro páskovou anténu, kdy je jako její poloměr uvážena čtvrtina šířky pásku w. Tedy [2]: a = w 4 [m] (3) 2.3 Výpočet kapacity CA Prutová anténa vykazuje svoji vlastní kapacitu, která je závislá na její elektrické délce a frekvenci, na které pracuje. Kapacita elektricky velmi krátkých antén bývá obvykle v řádech desetin až jednotek pf [1]. C A Zde l je délka antény, λ vlnová délka a ω úhlová frekvence. 2 π l ( λ ) [F] (60 ω [ln( l (4) ) 1]) λ 2.4 Celková vstupní impedance ZA Celková vstupní impedance prutové antény je dána součtem vstupního odporu RA a vstupní reaktance XA. V některých případech se uvažuje i se ztrátovým odporem dané antény. Pro výpočty v této práci byl ztrátový odpor zanedbán. Vstupní impedance antény je tedy dána vztahem [1]: 2.5 Numerický výpočet parametrů Z A = R A + jx A [Ω] (5) Elektrické délky řešené prutové antény se dle zadání pohybují v intervalu l/λ = 10-2 až Konstrukce antény byla uvažována jako obdélníková vodivá vrstva nanesená na substrát s délkou l = 10 cm a šířkou w = 4 cm. Vstupní impedance této antény byly vypočítány pro frekvence od 3 khz do 100 MHz. Dosazením do vztahů 1 až 4 byly získány hodnoty parametrů, které jsou uvedeny v tabulce 1. 5

16 Obrázek 4 Planární monopól na substrátu Z výsledků je patrné, že anténa má velmi vysokou kapacitní reaktanci XA a velmi malou hodnotu odporu RA. U výsledných vstupních impedancí lze tedy odpor RA zanedbat a uvažovat, že vstupní impedance má pouze kapacitní charakter. Kapacita dané antény je velice malá, v řádech pf. Hodnoty z tabulky 1 byly uvažovány jako vstupní data pro obvodový simulátor PSPICE, ve kterém byla provedena impedanční transformace. Tabulka 1. Parametry monopólů l/λ f [Hz] XA [Ω] RA [Ω] CA [F] 3, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,

17 3 UVÁŽENÍ PRUTOVÉ ANTÉNY NA VSTUP EMITOROVÉHO SLEDOVAČE 3.1 Emitorový sledovač (zapojení se společným kolektorem) Emitorový sledovač je tranzistorové zapojení, které se vyznačuje poměrně velkou vstupní impedancí a velmi malou výstupní impedancí. Zapojení se společným kolektorem (SC) neotáčí fázi. Napěťový přenos AU může nabývat v ideálním případě maximálně hodnoty 1. Emitorový sledovač lze realizovat jak bipolárními tranzistory, tak tranzistory unipolárními. Zapojení s unipolárním tranzistorem se používá tam, kde je třeba vyššího vstupního odporu, avšak musí být bráno na zřetel, že tento odpor lineárně klesá v závislosti na frekvenci. Zapojení je však schopno velice efektně transformovat i komplexní impedance, proto bylo v této práci zvoleno právě toto zapojení. Obrázek 5 Emitorový sledovač s tranzistorem J-FET Vstupní signál se přivádí mezi hradlo G a kolektor D, výstupní signál se odebírá mezi emitorem S a kolektorem D. Pracovní bod tranzistoru je nastavován rezistorem RS. Zapojení se společným kolektorem se vyznačuje tím, že je schopno pracovat jako impedanční převodník. To znamená, že dokáže velkou impedanci na vstupu transformovat na malou hodnotu impedance na výstupu. To samé dokáže i s komplexní hodnotou impedance na vstupu. Navíc je-li na vstup připojena komplexní impedance, na výstupu je tato impedance transformována na reálnou hodnotu. Imaginární složka, která se objeví na výstupu, je velice malá. Patrné je to ze vzorce (7), který udává hodnotu výstupní impedance odvozené z náhradního obvodu, který je nakreslen na obrázku 6. 7

18 Obrázek 6 Náhradní obvod emitorového sledovače Náhradní model sestává z kapacit mezi hradlem a kolektorem (gate-drain), hradlem a emitorem (gate-source), kolektorem a emitorem (drain-source). Dále v náhradním obvodu figuruje zdroj proudu řízený napětím a diferenciální odpor. Po odvození dostáváme vztah pro výstupní impedanci [3]: Z o = 1+jωZ g C gs (1+jωZ g C gd )(gm+jωc gs ) [Ω] (7) Zde ω je úhlová frekvence, Cgs kapacita mezi hradlem a emitorem, Zg vstupní impedance, Cgd kapacita mezi hradlem a kolektorem a gm transkonduktace tranzistoru. Kapacity mezi elektrodami můžeme vyčíst z katalogového listu a, obvykle nabývají hodnot v řádech jednotek pf. Transkonduktance lze vypočítat nebo odhadnout z grafu v katalogovém listu daného tranzistoru; většinou nabývá hodnot v řádu desítek ms. Pokud za Zg dosadíme nějakou komplexní impedanci s převažující kapacitní reaktancí, výstupní impedance bude dle (7) také komplexní, avšak imaginární složka bude poměrně malá, za určitých podmínek zanedbatelná. Pokud má být transformován čistě reálný odpor na vstupu sledovače, výstupní odpor bude dle (7) několikanásobně nižší, avšak i zde se projeví určitá imaginární složka. Tyto vlastnosti jsou diskutovány v další kapitole, kde byla provedena simulace dané transformace v obvodovém simulátoru PSPICE. 3.2 Nastavení pracovního bodu Ke správné funkci zesilovače je třeba vhodně nastavit pracovní bod, tedy definovat oblast, ve které bude zesilovač pracovat. Při nastavování pracovního bodu je nutné dodržovat jisté zásady, aby nebyl výrazně ovlivňován vstupní odpor a napěťový přenos, což je velice důležité, je-li uváženo, že je na vstup připojena anténa. 8

19 3.2.1 Nastavení pracovního bodu emitorovým rezistorem K řízení hradla, tedy k nastavení pracovního bodu je třeba záporné napětí UGS. To je získáno úbytkem napětí na rezistoru RS. Hradlo tranzistoru je uzemněno přes rezistor Rg, který se obvykle volí 1 MΩ, aby neovlivňoval vstupní odpor. Na rezistoru Rg je tedy téměř nulový úbytek napětí, z čehož plyne, že napětí UGS je záporné. Obrázek 7 Nastavení pracovního bodu Rg Nastavení pracovního bodu děličem napětí Druhou možností nastavení pracovního bodu je využít napěťového děliče do hradla. Napětí, které je nastaveno odporovým děličem se přičítá k napětí na rezistoru RS, což umožňuje zvolit menší hodnotu RS. Toto zapojení umožňuje dobrou stabilizaci pracovního bodu i při velkém rozptylu hodnot prahového napětí. Obrázek 8 Nastavení pracovního bodu děličem 9

20 3.3 Simulace impedanční transformace v PSPICE Pro simulaci bylo zvoleno zapojení emitorového sledovače s unipolárním tranzistorem J310. Tento tranzistor pracuje do frekvencí cca 150 MHz, což je pro danou anténu dostačující. Jeho vstupní odpor je na nižších frekvencích v řádech gigaohmů, poté začíná klesat. Pracovní bod je nastaven odporovým děličem do hradla. Napětí UGS je nastaveno přibližně na polovinu napájecího napětí Transformace reálné impedance Obrázek 9 Transformace reálné impedance První simulace ukazuje, jak dané zapojení transformuje čistě reálnou impedanci na vstupu, na několika násobně menší impedanci na výstupu, avšak s určitou imaginární složkou. V obvodovém simulátoru PSPICE byla nastavena střídavá analýza ve frekvenčním rozsahu 100 khz až 100 MHz. Na vstup in byla připojena reálná impedance 1 MΩ. V grafu na obr. 10 jsou patrné průběhy výstupní impedance, kde zelená křivka představuje modul a červená fázi této impedance. 10

21 Obrázek 10 Výstupní transformovaná impedance V grafu na obr. 10 je vidět, že ačkoliv je na vstup připojena čistě reálná impedance, výstupní obsahuje imaginární složku. Z grafu je také patrné, že obvod transformoval impedanci z řádu MΩ na stovky Ω Transformace imaginární impedance Na vstup emitorového sledovače byla připojena čistě imaginární impedance, kterou představuje kapacitor s hodnotou 1 pf. Obrázek 11 Transformace imaginární impedance Byla provedena střídavá analýza ve frekvenčním pásmu 100 khz až 100 MHz. Výsledky jsou zobrazeny na obr

22 Obrázek 12 Výstupní transformovaná impedance Zelená křivka zobrazuje kmitočtový průběh modulu výstupní impedance, červená křivka je průběh složky imaginární. Modul výstupní impedance je přibližně 130. Fáze výstupní impedance se s frekvencí mění od 7 do -8. Na frekvenci 3 MHz je fáze nulová Parametrické rozmítání vypočtených hodnot Se změnou rozměrů se mění i samotná reaktance antény. Pro zadané elektrické délky bylo zjištěno, že se kapacita mění přibližně od 0,3 pf do 1 pf. Z výsledných průběhů je patrné, že je zapojení v daném frekvenčním rozsahu poměrně impedančně stabilní. Obrázek 13 Parametrické rozmítání Výsledky simulace jsou pro přehlednost zobrazeny ve dvou grafech, kdy první ukazuje moduly a druhý fáze impedance na výstupu. 12

23 Obrázek 14 Moduly výstupních impedancí Obrázek 14 ukazuje moduly impedance na výstupu emitorového sledovače. Zelená křivka představuje hodnotu 0,3 pf, světle modrá hodnotu 0,96 pf. Obrázek 15 Fáze výstupních impedancí Z obr. 15 je patrné, že fáze výstupní impedance je pro dané kapacity téměř stejná. Fáze se mění v závislosti na frekvenci v rozsahu přibližně od 8,5 do Impedanční přizpůsobení k 50 Ohmům Z předchozích simulací bylo zjištěno, že velká kapacitní reaktance byla transformována na poměrně malou hodnotu impedance. Tato impedance se již poměrně snadno přizpůsobí k reálné hodnotě 50 Ω například L článkem. Pro výpočet vhodného L článku byl zvolen program Software Smith V3.10. Mělo by být bráno v potaz, že přizpůsobení bývá ve většině případů úzkopásmové, proto je vhodné impedančně přizpůsobovat k dané frekvenci, na které má anténa pracovat. Má-li být pásmo více širokopásmové, je možné 13

24 přizpůsobit střed daného pásma, avšak je nutné počítat s tím, že na frekvencích vzdálenějších od tohoto středu se bude přizpůsobení zhoršovat L článek Obvody typu L se využívají k přizpůsobování impedancí zdroje signálu k impedanci zátěže. Většinou se jedná o zapojení kondenzátoru a cívky, které tvoří čtyřpól. Rezistory se k přizpůsobení kvůli ztrátám téměř vůbec nepoužívají. Volbou zapojení L článku je určován směr pohybu po Smithově diagramu. L články také tvoří dolní respektive horní propust, proto je vhodné vybrat pro danou aplikaci vhodný typ L článku. Obrázek 16 Příklad L článku Přizpůsobení pomocí L článku Anténa s rozměry 100 mm x 40 mm byla přizpůsobena k příjmu radioamatérského provozu na pásmu 7 MHz. Impedance antény pro danou frekvenci je (140-1j) Ω. Obrázek 17 Přizpůsobení ve Smithově diagramu Dané parametry byly zaneseny do programu Software Smith V3.10. Byl zvolen typ L článku dolní propust. Z diagramu je patrné, že výchozí bod leží na vodorovné ose, která 14

25 udává hodnotu PSV, což je v tomto případě 2,5. V dalším kroku byl přidán paralelně k zátěži kondenzátor, který posunul impedanci na jednotkovou kružnici. Poté byla přidána do série cívka, která posunula impedanci do středu Smithova diagramu, tedy do místa, kde je PSV 1. Výstup emitorového sledovače byl tedy pomocí L článku přizpůsoben k reálné hodnotě 50 Ω. Obrázek 18 Přizpůsobení pomocí L článku Na obrázku 18 je znázorněn L článek s požadovanými hodnotami k impedančnímu přizpůsobení k 50 Ω. 3.5 Napěťový přenos emitorového sledovače Napěťový přenos u ideálního emitorového sledovače je roven jedné. V reálném zapojení je však nutné počítat s úbytky a ztrátami napětí, proto je výsledný přenos menší než jedna. Při zapojení sledovače k elektricky velmi krátké anténě bývá přenos malý, proto je užitečné signál dále zesílit. Napěťový přenos je dán vztahem [3]: A u = g m+jωc gs g m + 1 r d + 1 R S +jω(c gs+ C ds ) [ - ] (8) Ze vztahu je patrné, že výsledný napěťový přenos je ovlivněn kapacitami mezi elektrodami, transkonduktancí a v neposlední řadě také odporem RS. Reaktanci antény představují kapacity od 0,3 pf do 1 pf ve frekvenčním pásmu od 100 khz do 100 MHz. Zapojení je rozmítáno zdrojem signálu s amplitudou 1µV. 15

26 Obrázek 19 Měření přenosu obvodu Obrázek 20 Přenosy emitorového sledovače Z grafu je patrné, že přenos obvodu je velice malý. Zisk sledovače jde v určitých mezích ovlivňovat rezistorem v emitoru (R4). Vhodné je signál na výstupu emitorového sledovače zesílit například jiným tranzistorovým zapojením nebo využít monolitických zesilovačů, jako jsou například zesilovače od firmy Mini Circuits (MAR-6.), které jsou impedančně přizpůsobeny k 50 Ω a jejich zisky bývají typicky okolo 20 db. Obrázek 21 Typické zapojení obvodu MAR-6+; převzato z [5] 16

27 4 NUMERICKÉ MODELY MONOPÓLŮ V CST MICROWAVE STUDIO 4.1 Vybrané numerické modely monopólů Pro simulace v CST Microwave studiu byly zvoleny 3 různé monopóly, které se liší v motivech (délkách) zářičů. Antény byly realizovány na substrátu FR-4 o rozměrech 100 mm x 40 mm. První motiv je klasický monopól, kde je celá jedna strana substrátu pokovená měděnou vrstvou. Druhý motiv představuje meandr o délce 0,75 m. Třetí motiv představují Hilbertovy křivky o celkové délce 2 m. Vybrané monopóly byly napájeny pomocí mikropáskového vedení s charakteristickou impedancí 50 Ohmů. Obrázek 22 Vybrané monopólové antény zakresleny v CST Microwave studiu U vybraných antén byla provedena frekvenční analýza v rozsahu 100 khz až 100 MHz. Výsledky simulací jsou popsány v kapitole

28 4.1.1 Výsledky simulací Hlavním sledovaným parametrem simulací v programu CST Microwave Studio byly vstupní reaktance vybraných monopólů. Níže v grafech jsou tyto reaktance zobrazeny. Obrázek 23 Vstupní reaktance klasického monopólu Obrázek 24 Vstupní reaktance meandrové antény 18

29 Obrázek 25 Vstupní reaktance Hilbertovy antény Z grafů je patrné, že vstupní reaktance antény klesá s rostoucí elektrickou délkou antény. V grafech je zobrazena hodnota reaktance na frekvenci 7 MHz. První graf ukazuje reaktanci klasického monopólu, druhý meandru a třetí antény s motivem Hilbertových křivek. Reaktance klasického monopólu je téměř 10 - krát vyšší než u antény tvořené Hilbertovými křivkami. 19

30 5 REALIZACE VYBRANÝCH MONOPÓLŮ 5.1 Schéma zapojení Vybrané monopóly byly realizovány na substrát FR-4. Impedanční převodník s unipolárním tranzistorem byl integrován přímo na desce plošných spojů s anténou. Na obr. 26 je znázorněno schéma zapojení, kde je motiv antény přes kapacitor 1 nf spojen s bází unipolárního tranzistoru. Na výstup emitorového sledovače je přes C3 vázán přizpůsobovací LC článek. Je-li anténa přizpůsobena LC článkem (C4 a L1), kondenzátor C5 může být nahrazen nulovým rezistorem. Za L článkem následuje monolitický zesilovač MAR-6 se ziskem 20 db, který je napájen napájecí výhybkou (L2, R5, C7). Signál ze zesilovače je přes blokovací kondenzátor C6 přiveden na výstupní SMA konektor. Obrázek 26 Schéma zapojení 5.2 Návrh plošných spojů antén Antény byly navrhovány v návrhovém programu Altium Designer. Anténa byla navrhována v SMT technologii (převážně velikost 1206). Celková délka jedné DPS i s přizpůsobovacím členem je 120 mm x 40 mm. Přizpůsobovací člen je tedy na ploše 20 mm x 40mm. Pod touto plochou je měděná vrstva spojená se zemí, která zastává funkci reflektoru. Jednotlivé motivy jsou znázorněny na obrázku 27, kde červená vrstva představuje vrstvu TOP (vrchní) a modrá vrstvu BOTTOM (spodní). Veškeré výrobní podklady jsou obsaženy v přílohách na konci práce. 20

31 Obrázek 27 Motivy antén v návrhovém software 5.3 Realizace antén Výroba antén byla zadána odborné firmě. Motiv antény včetně přizpůsobovacího členu je na substrátu FR-4 tloušťky 1,5 mm opatřeného nepájivou maskou a HAL vrstvou. Tloušťka měděné vrstvy je 35 µm. Desky jsou pro přehlednost označeny servisním potiskem (obr. 28). Obrázek 28 Realizované antény 21

32 5.4 Napájecí výhybka Přizpůsobovací člen a zesilovač je nutno napájet 12 V. Napájení je řešeno napájecí výhybkou zobrazenou na obr. 29. Výhybka je umístěna v kovové krabičce, která zajišťuje stínění. Pro napájení antény je vhodné využít buď kvalitní laboratorní zdroj, nebo 12 V akumulátor, protože při použití spínaného zdroje může nastat nechtěné rušení. Elektronika antény má odběr okolo 50 ma. Obrázek 29 Schéma napájecí výhybky Napájení 12V je tedy řešeno po koaxiálním kabelu. Výhybka je opatřena dvěma BNC konektory a jedním napájecím souosým konektorem (obr. 30). Obrázek 30 Napájecí výhybka 22

33 6 TESTOVÁNÍ ANTÉN Testování bylo prováděno tak, že vždy do jednoho stejného místa byla umístěna jedna z antén a byl testován příjem pro daný referenční signál. Jako referenční signál byl zvolen řecký radiomaják na frekvenci KHz. Anténa je sice přizpůsobena k pásmu 7 MHz, avšak vhledem k tomu, že na tomto pásmu vysílají převážně radioamatéři, tak by mohlo dojít například k tomu, že mezi jednotlivými měřeními by došlo ke změně směru vysílací antény a tedy i k nevypovídajícím výsledkům měření. Proto bylo měření posunuto o 1 MHz výše. Anténa byla vystrčena cca 1 m z okna a pomocí koaxiálního kabelu byla připojena na SDR přijímač FUNCube, který zastával funkci spektrálního analyzátoru. 6.1 Výsledky měření Pro měření byl využit software SDRConsole V2, který je schopný v reálném čase zobrazit spektrum signálu, což je vidět na obrázku 31. Na tomto obrázku je porovnání příjmu jednotlivých antén na frekvenci 8424 khz, kde byl přijímán CW signál z radiomajáku. Obrázek 31 Výsledky testování antén Obrázek A ukazuje příjem pomocí klasické antény, tedy pouze pokovený substrát o délce 100 mm. Úroveň přijímaného signálu byla -30 dbm. Obrázek B ukazuje příjem téhož signálu pomocí antény s motivem meandru, kdy byla úroveň signálu -35 dbm. Ta též hodnota byla naměřena i pro příjem pomocí antény s motivem tvořeným z Hilbertových křivek. Účinnost antén tedy do jisté míry roste s jejich elektrickou délkou. 23

34 Pro zajímavost jsou na obrázcích 32 a 33 zobrazeny kompletní přijímané spektra na radioamatérském pásmu 7 MHz přijímané pomocí antény typu Meander. V obrázku je vidět velké množství stanic vysílajících v módu CW respektive SSB. Obrázek 32 Přijímané spektrum na 7 MHz Obrázek 33 Fónický provoz na 7 MHz 24

35 7 ZÁVĚR V práci byly pomocí přibližných vztahů vyjádřeny základní parametry elektricky velmi krátkých prutových antén. Bylo zjištěno, že u takto elektricky velmi krátkých antén převládá kapacitní charakter vstupní impedance. V programu PSPICE bylo ověřeno, že emitorový sledovač je schopen transformovat imaginární impedanci ze svého vstupu na značně menší hodnotu impedance na svém výstupu. U impedance na výstupu převažovala reálná složka. Této skutečnosti bylo využito a na vstup emitorového sledovače tvořeného unipolárním tranzistorem J-310 byla uvážena elektricky krátká prutová anténa. Reaktance antény byla simulována její kapacitou, reálná složka byla zanedbána. Simulace byly prováděny v programu PSPICE, kde byla v kmitočtovém rozsahu 100 khz až 100 MHz měřena transformovaná impedance na výstupu emitorového sledovače. Při simulacích bylo zjištěno, že výsledné impedance na výstupu sledovače jsou stabilní a ve frekvenčním rozsahu se mění v řádu jednotek. Transformované impedance byly poměrně příznivě přizpůsobeny k reálné hodnotě 50 Ω. Bylo zvoleno radioamatérské pásmo 7 MHz, které bylo pomocí L článku přizpůsobeno k 50 Ω. Při zanedbání poměrně malé imaginární složky na výstupu lze transformovat pouze reálnou složku, která se v daném frekvenčním pásmu příliš nemění. Tím lze získat v jisté míře širokopásmové přizpůsobení, avšak za cenu zvýšení PSV. Napěťový přenos emitorového sledovače je malý, na tuto skutečnost musí být brán ohled a signál dál vhodně zpracovat. Vybrané monopóly byly simulovány v programu CST Microwaves Studio ve frekvenčním rozsahu 100 khz 100 MHz. Byly sledovány imaginární hodnoty vstupních impedancí, které byly vyneseny do grafů. Z výsledků bylo patrné, že úroveň reaktance s rostoucí elektrickou délkou klesá. Monopóly byly následně realizovány a experimentálně testovány pro příjem na DV a KV pásmech. Vzhledem k tomu, že antény jsou určeny převážně do situací, kde není možnost využít klasických DV a KV antény, byly výsledky příznivé. Pomocí antén bylo možno přijímat vzdálené radioamatérské stanice i další různé provozy jako jsou AM a digitální rozhlasy, radiomajáky atd. Při zvyšování elektrické délky se účinnost antény zvyšovala, avšak antény s motivem meandru a Hilbertových křivek vykazovaly při testování obdobné parametry. Z hlediska obtížnosti konstrukčního řešení a návrhu je v porovnání s parametry vhodným řešením právě motiv meandru. 25

36 LITERATURA [1] BALANIS, C.A. Antenna theory: analysis and design. 3rd ed. Hoboken: Wiley- Interscience, 2005, xvii, 1117 s. ISBN [2] MAKAROV, Sergey N. Antenna and EM modeling with Matlab. New York: Wiley- Interscience, c2002, xiii, 273 p. ISBN [3] BENEŠ, Oldřich, Alois ČERNÝ a Václav ŽALUD. Tranzistory řízené elektrickým polem. Vyd. 1. Praha: SNTL - Nakladatelství technické literatury, 1972, 232 s. Polovodičová technika, sv. 11. [4] BAKKER, R. The pa0rdt-mini-whip. [online]. Netherlands, 2007 [cit ]. Dostupné z: [5] Datasheet: MAR-6+ [online]. [cit ]. Dostupné z: 6+.pdf. 26

37 SEZNAM SYMBOLŮ, VELIČIN A ZKRATEK λ l w l/λ f VS ZS ZL RA XA CA ZA F Ω Hz db S D G Cgs Cgd Zg gm UGS Rg RS Au Vlnová délka Délka antény Šířka antény Elektrická délka Frekvence Zdroj signálu Impedance zdroje Impedance zátěže Vstupní odpor antény Vstupní reaktance antény Kapacita antény Celková vstupní impedance antény Farad Ohm Hertz Decibel Source Drain Gate Kapacita mezi elektrodami gate a source Kapacita mezi elektrodami gate a drain Impedance generátoru Transkonduktace Napětí mezi elektrodami gate a source Odpor připojený k elektrodě gate Odpor připojené k elektrodě source Napěťový přenos SD SC Společný drain Společný kolektor 27

38 AC PSV CW SSB DV KV Alternating Current, Střídavý proud Poměr stojatých vln Continuous wave Single Sideband Dlouhé vlny Krátké vlny 28

39 A NÁVRH ANTÉN A.1 Schéma zapojení přizpůsobovacího členu 29

40 A.2 DPS Whip antény vrstva top Rozměr desky 120 x 40 [mm], měřítko M1:1 A.3 DPS Meander antény vrstva top Rozměr desky 120 x 40 [mm], měřítko M1:1 A.4 DPS Hilbert antény vrstva top Rozměr desky 120 x 40 [mm], měřítko M1:1 30

41 A.5 DPS Whip, Meander, Hilbert antény vrstva bottom Rozměr desky 120 x 40 [mm], měřítko M1:1 B NÁVRH NAPÁJECÍ VÝHYBKY B.1 Schéma zapojení napájecí výhybky 31

42 B.2 DPS napájecí výhybky vrstva top Rozměr desky 30 x 30 [mm], měřítko M1:1 B.3 DPS napájecí výhybky vrstva top Rozměr desky 30 x 30 [mm], měřítko M1:1 32

43 C SEZNAMY SOUČÁSTEK C.1 Seznam součástek pro antény Název Hodnota Popis Pouzdro Množství J1 CONSMA SMA konektor CON-SMA-EDGE031 1 IC1 MAR-6 VF. zesilovač MAR-6SM 1 ONSC-SOT Q1 MMBFJ310LT1 JFET 08_V 1 L1 1.5 uh Cívka INDC L2 620 nh Cívka INDC L3 480 uh Cívka INDC R1, R2, R3 1M Rezistor RESC1206(3216)_M 3 R4 680 Rezistor RESC1206(3216)_M 1 R5 510 Rezistor RESC1206(3216)_M 1 C1 1n Kondenzátor CAPC1206(3216)75_L 1 C2, C3 100n Kondenzátor CAPC1206(3216)75_L 2 C4 220p Kondenzátor CAPC1206(3216)75_L 1 C5, C6 270p Kondenzátor CAPC1206(3216)75_L 2 C7 15n Kondenzátor CAPC1206(3216)75_L 1 C.2 Seznam součástek pro výhybku Název Hodnota Popis Pouzdro Množství L1 680uF Cívka ABRA-ASPI-1040HI_V 1 C1, C2 100n Kondenzátor CAPC1206(3216)130_L 2 P1 ANT BNC konektor 1 P2 12 V Napájecí konektor 1 P3 RX BNC konektor 1 33