Karel Hlava, Radovan Doleček, Ondřej Černý 1. Poměry při zkratu na trakčním vedení jednofázové soustavy 25 kv, 50 Hz
|
|
- Silvie Pavlíková
- před 9 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Karel Hlava, Radovan Doleček, Ondřej Černý 1 Poměry při zkratu na trakčním vedení jednofázové soustavy 25 kv, 50 Hz Klíčová slova: trakční napájecí soustava 25 kv, 50 Hz, zkraty na trakčním vedení, přepětí při zkratu na trakčním vedení Úvod Z další analýzy vyplyne, že elektrické poměry v trakční napájecí soustavě jednofázové trakce 25 kv, 50 Hz na ČD jako celku je nutno sledovat v kmitočtové oblasti zlomků milisekund, jinak řečeno v oblasti desítek až stovek khz. Je tedy vhodné posoudit jednotlivé prvky trakční napájecí soustavy nikoliv z hlediska tak zvaných energetických harmonických (obvykle do 13. harmonické, tedy do 650 Hz), ale z hlediska jejich chování pro podstatně vyšší kmitočty. Trakční transformátor 110/27 kv lze ve sledované kmitočtové oblasti ještě nahradit pouhou podélnou indukčností, protože vliv mezivinuťové kapacity není u tohoto prvku vůči rozptylovým reaktancím obou vinutí dominantní a případná změna napěťového (závitového) převodu v tomto případě nehraje roli. Podobný postup je využíván i pro analýzu šíření rázových vln atmosférického původu [1] [2] a [3]. Dalšími prvky jsou rezonanční LC větve FKZ. Zde je možno stanovit náhradní reaktanci těchto větví ω pro frekvenci f pomocí výrazu kde f f REZ Z LC Z LC ( ) () f = j 2 π f LREZ 2 f 2 f f ležící v oblasti desítek až stovek khz 2 REZ je kmitočet, na který je daná LC větev naladěna (147 Hz, 250 Hz) LREZ 3 L5 je indukčnost rezonanční tlumivky LC větve ( L, ) Uvedený výraz lze posoudit s použitím podmínky, že a dostaneme tak Z f f REZ LC() f j 2 π f LREZ 1 Doc. Ing. Karel Hlava, CSc., 1930, absolvent ČVUT FEL obor elektrická trakce, r. 1953, vědecký pracovník (ČD VÚŽ, TÚDC, SŽE), nyní docent katedry elektrotechniky, elektroniky a zabezpečovací techniky Dopravní fakulty Jana Pernera Univerzity Pardubice. Ing. Radovan Doleček, 1971, absolvent Dopravní fakulty Jana Pernera Univerzity Pardubice, obor Dopravní infrastruktura- elektrotechnika, specializace Elektrická trakční zařízení, r. 1999, nyní interní postgraduální doktorské studium na DFJP UPa KEEZ v tématice Pevná trakční zařízení. Ing. Ondřej Černý, 1980, absolvent Dopravní fakulty Jana Pernera Univerzity Pardubice, obor Elektrická zařízení železniční infrastruktury, r. 2004, nyní postgraduální doktorské studium na DFJP UPa KEEZ v tématice Regulace synchronních strojů. 1
2 Tento výraz prokazuje, že pro sledovanou oblast desítek až stovek khz lze spolehlivě zanedbat vliv kondenzátorových skupin obou LC větví, které se pak tváří jako prosté indukčnosti doprovázené v sérii odpovídajícím činným odporem. Také dekompenzační větev se podobně projevuje i pro sledovanou oblast frekvencí jako indukčnost v prvním přiblížení nezávisle na momentálním nastavení regulátoru COMPAKT. Tato větev FKZ totiž vykazuje vždy téměř čistě induktivní charakter připojený paralelně k celkové indukčnosti TNS a který šíření rázové vlny neovlivní. V dalším vždy předpokládáme vznik zkratu na TV bez trakčního odběru. Pokud by bylo nutno trakční odběr v okamžiku vzniku zkratu respektovat, lze použít poznatek, že hnací vozidlo jednofázové soustavy vykazuje vždy převážně indukčně-odporový charakter, což nijak neovlivní pohyb rázové vlny podél TV. Zvláštní pozornost nutno věnovat náhradě trakčního vedení. Pro zmíněné energetické harmonické postačilo je nahradit kapacitou jako soustředěným prvkem, jejíž hodnota je odvozena z měrné kapacity a rozvinuté délky TV. Pro provozní délky TV a očekávané kmitočty není vhodná ani náhrada dvojbrany vzhledem k frekvenčnímu omezení danému nezbytným počtem kaskádně řazených dvojbranů a délkou sledovaného TV pro dosažení požadované přesnosti náhrady [4], [5]. Dnešní výpočetní technika a především simulační metody dávají přednost přechodu na homogenní ztrátové vedení dovolující snazší analýzu nejenom na obou koncích TV, ale i v libovolném mezilehlém bodě TV. Zde lze použít běžné zjednodušení zanedbáním rozvětvení TV v železničních stanicích vzhledem k tomu, že délka jejich TV je zanedbatelná ve srovnání s délkou TV širé trati. Pokud by bylo nutno rozvětvení TV v žst respektovat, projeví se tato skutečnost pouze změnou hodnoty jeho celkové vlnové impedance [6], [7] Zásady simulační analýzy poměrů při zkratu na TV Při této analýze je nutno zásadně rozlišovat okolnosti, za kterých ke zkratu došlo. Vezměme například analýzu poměrů při zkratu na TV. Zde nutno analyzovat odděleně dva výchozí stavy, a to: zkrat byl vytvořen uměle na TV v beznapěťovém stavu a do takto vytvořeného obvodu bylo napaječovým vypínačem připojeno trakční napětí, zkrat vznikl na TV připojeném na trakční napětí, což představuje běžné provozní podmínky předcházející vzniku zkratu, Simulační analýza si vyžádala použití zatím nejdokonalejšího z dostupných SW (SPice verze 9.1), který dovoluje simulovat TV jako ztrátové homogenní ( elektricky dlouhé ) vedení. Jako výchozí parametry byly pro simulaci použity následující měrné hodnoty: měrná kapacita C 15 nf / km měrná indukčnost měrný činný odpor TV = L TV = R TV 1 mh / km = 0,4 Ω / km měrný svod G = TV 0 S / km Pro délku TV byla zvolena hodnota l = 38,73 TV km. Důvodem pro tuto volbu bylo zvýšení názornosti poloh jednotlivých napěťových vln během jejich postupu podél TV. Z výše uvedených zvolených měrných parametrů TV totiž vychází doba běhu (či zpoždění) napěťové vlny v celé délce TV daná výrazem 2
3 TD = l TV L TV C TV [ s, km, H / km, F / km] odkud pro zvolené TD = 150 µ s dostaneme l = 38,73 TV km, což se jeví jako provozně realizovatelná délka TV. Parametry obou LC větví FKZ byly zvoleny pro simulaci takto: součtová kapacita kondenzátorové skupiny 3. h. je C 3 = 8,5 µ F, indukčnost vzduchové rezonanční tlumivky 3. h. je součtová kapacita kondenzátorové skupiny 5. h. je indukčnost vzduchové rezonanční tlumivky 5. h. je Dekompenzační větev byla nahrazena indukčností L 3 = 137 mh, C 5 = 2,4 µ F, L 5 = 169 mh. L DEK = 0,587 H Náhradní indukčnost trakčního transformátoru byla zvolena s respektováním zkratového výkonu napájecí sítě 110 kv hodnotou L TT = 26 mh 2.1 Připnutí trakčního napětí do předem zkratovaného TV Obvod pro simulaci poměrů po připnutí trakčního napětí do předem zkratovaného TV byl sestaven takto (podrobnosti viz Příloha A, obrázek PA-1): A) TV bylo simulováno modelem TLOSSY, B) zdroj trakčního napětí byl simulován modelem VTV poskytujícím sinusové napětí s nastavenou amplitudou V, C) pro simulaci napaječového vypínače byl použit model Sbreak, D) pro jeho ovládání byl použit model VOVL, který dovolil nastavit okamžik připnutí trakčního napětí v době, kdy toto napětí dosáhlo svého maxima V, E) TV bylo zakončeno rezistorem 1 µ Ω, F) FKZ s oběma LC větvemi a větví dekompenzační bylo připojeno trvale. Poznámka: Okamžik připojení trakčního napětí k TV v bodě jeho maxima (38891V) považujeme za nejpravděpodobnější, protože bude dán okamžikem vzniku průrazu mezi přibližujícími se kontakty zapínacího vypínače [2], [3] a [6]. Na následujícím obrázku 1 jsou vyneseny časové průběhy: proudu vtékajícího po zapnutí napaječového vypínače do zkratovaného TV, který je značen I ( RTV), napětí na vstupu do TV, které je značeno V(4). Obrázek 1 3
4 700A 500A 250A SEL>> 0A 40KV I(RTV) 20KV 0V 24.5ms 25.0ms 25.5ms 26.0ms 26.5ms V(61) Time Z tohoto obrázku jsou patrné následující skutečnosti: A) V prvním okamžiku po zapnutí napaječového vypínače lze sledovaný obvod považovat za obvod sestavený ze: zdroje stejnosměrného napětí s hodnotou V, připínaného k přes náhradní indukčnost trakčního transformátoru L TNS = 26 mh ke vstupnímu odporu TV představovanému v souladu s [1] i [2] jeho vlnovým odporem = 258 Ω Z 0, TV V takovém případě je napětí na výstupu z TNS (tedy na vlnovém odporu TV) dáno výrazem kde u U TNS = V 1 ε t τ TV = UTNS τ = L TNS Z 0, TV 0,026 = 0,10 ms 258 B) Tento výraz ukazuje, že těsně po zapnutí napaječového vypínače v TNS je napětí na vstupu do TV nulové a narůstá od zapnutí napaječového vypínače (v okamžiku 25,0 ms) s časem podle exponenciály. Jako obvykle platí, že ustálenou hodnotu dosáhne toto napětí po cca třech časových konstantách, tedy za cca 0,3 ms, kdy je ještě možno trakční napětí považovat za stejnosměrné s jeho amplitudovou hodnotou. C) Takto vzniklá napěťová vlna se po 150 µ s, tedy v okamžiku 25,15 ms dostane na zkratovaný konec TV, kde se odrazí s opačnou polaritou. 4
5 D) Po následujících 150 µ s, tedy v okamžiku 25,30 ms, dostihne tato napěťová vlna (zmenšená o útlum na TV) vstup do TNS, kde se opět odrazí se stejnou polaritou a postupuje ke zkratovanému konci TV, E) Za dalších µ s = 300 µ s se opět vrátí po odrazu na zkratovaném konci TV k začátku TV, kde dosáhne v okamžiku 25,63 ms (tedy po 630 µ s po zapnutí napaječového vypínače) své největší hodnoty (odečteno z křivky) kv. F) Simulace prokázala, že v dalších periodách nikde napětí na vstupu TV tuto hodnotu při zvolených parametrech napájecí soustavy nepřesáhne Zkrat vznikl na TV připojeném na trakční napětí Obvod pro simulaci zkratu na TV, které bylo před vznikem zkratu pod trakčním napětím, byl sestaven takto (podrobnosti viz Příloha A, obrázek PA-2): A) TV bylo simulováno modelem TLOSSY, B) zdroj trakčního napětí byl simulován modelem VTV poskytujícím sinusové napětí s nastavenou amplitudou V, C) pro simulaci zkratu byl použit model Sbreak, D) pro jeho ovládání byl použit model VOVL, který dovolil nastavit okamžik vzniku zkratu v době, kdy trakční napětí dosáhlo svého maxima V, E) TV bylo zakončeno rezistorem 1 MΩ, F) zkrat nastal v okamžiku značeném 25,0 ms. Na následujícím obrázku 2 jsou vyneseny časové průběhy: napětí na výstupu z TNS, tedy na vstupu do TV, které je značeno V(4), napětí v polovině délky TV, tedy v kilometru 19,37, které je značeno V(3). Obrázek 2 5
6 100KV 0V -100KV V(4) 100KV 0V SEL>> -100KV 24.5ms 25.0ms 25.5ms 26.0ms 26.5ms V(3) Time Z tohoto obrázku jsou patrné následující skutečnosti: A) TV nebylo před vznikem zkratu, tedy před okamžikem 25,0 ms, zatíženo odběrem a proto napětí na jeho konci se tedy prakticky rovnalo napětí na jeho vstupu (38891 V). B) Začátek průběhu napětí na TV v jeho polovině značeného V(3) prokazuje anulování tohoto napětí po okamžiku 25,075 ms, tedy v okamžiku zpožděném proti okamžiku vzniku zkratu o 0,075 ms, což je polovina výše uvedené doby průchodu vlny celou zvolenou délkou TV. C) Příčinu tohoto jevu lze vysvětlit tím, že v okamžiku zkratu na konci TV (25,0 ms) dojde v místě zkratu (na konci TV) ke vzniku rázové vlny s amplitudou rovnou záporně vzaté amplitudě tamního trakčního napětí, tedy s hodnotou ( V), čímž skutečně dojde podle předpokladu k anulování napětí na konci TV. D) Takto vzniklá rázová vlna se šíří směrem k TNS a po uběhnutí poloviny délky TV je zachycena v okamžiku 25,075 ms jako V(3). E) Tato vlna však pokračuje dále směrem k TNS a za dalších 0,075 ms (tedy po uplynutí 0,15 ms od vzniku zkratu) dojde na její vstup, kde anuluje napětí na TV a je zachycena jako V(4). F) V tomto bodě však vlna narazí na paralelní kombinaci indukčností (trakční transformátor, LC větev, dekompenzační větev), protože vnitřní odpor zdroje napětí značeného VTV je nulový. G) Podle výše uvedeného zdůvodnění lze přijmout, že tedy tato vlna narazí na prakticky otevřené homogenní vedení a podle zásad odrazu vln na homogenním vedení se v tomto bodě vlna odráží se stejnou amplitudou i polaritou (amplituda bude V). H) Od vstupu do TNS se tedy odráží zpět ke zkratovanému konci TV již nová vlna se zdvojenou amplitudou (při zanedbání útlumu na TV V). I) Po uplynutí doby (0, ,15 = 0,225) ms tato záporná vlna přichází do prostředka délky TV, jak je patrno z průběhu V(3) a pokračuje dále ke zkratovanému konci TV. 6
7 J) Zde opět dojde o jejímu odrazu, ovšem s opačnou polaritou (odraz na zkratovaném konci homogenního vedení), v daném případě s polaritou již kladnou. K) Tato vlna pak přijde po době (0, ,15 + 0,15)ms, tedy v okamžiku 0,375 ms po vzniku zkratu, opět ke středu celkové délky TV, jak patrno z průběhu V(3) a pokračuje dále směrem k TNS. L) Zde je nutno ještě vysvětlit exponenciální pokles napěťové vlny z průběhu V(4) po jejím prvním odrazu u TNS. Tato vlna se vzdalovala od TNS a lze dokázat, že časový průběh napětí na výstupu z TNS je dán výrazem u ODRAž = 1+ ε Z L 0,TV TNS t u DOšLá M) Časová konstanta tohoto poklesu je dána opět výrazem L 0,026 τ = TNS = 0,10 ms Z 258 kde L 26 mh jako přibližná hodnota celkové náhradní indukčnosti celé TNS, TNS 0,TV 3 LTV 1e = = 15e ZTV 9 C TV = 258 Ω je vlnový odpor TV N) Obecně platí, že exponenciální křivka poklesne ke své ustálené hodnotě za cca 3 časové konstanty, v daném případě za cca 0,3 ms, což dobře odpovídá průběhu V(4). O) Z průběhu V(4) je patrno, že tato vlna (s vrcholovou hodnotou V) v okamžiku 0,3 ms po prvním odrazu (tedy v čase 25,45 ms) opět dostihne začátek TV, kde se odrazí (jako na otevřeném konci vedení) se stejnou velikostí i stejnou polaritou její vrcholová hodnota se však připočítá po doznění exponenciální křivky napětí k trakčnímu napětí dodávanému zdrojem VTV, takže celková vrcholová hodnota v bodě připojení TV k TNS bude cca 116,7 kv. Reálná hodnota však bude nižší o útlum na délce TV. Za podmínek simulace dosáhla vrcholová hodnota 111,3 kv. P) Simulační studie prokázala, že v dalších periodách po zkratu již vrcholové hodnoty jsou o útlum na TV nižší. Q) Lze tedy závěrem ke zkratu na otevřeném konci TV, bylo-li TV před zkratem pod napětím, konstatovat, že: teoreticky největší napětí na výstupu z TNS při zkratu na konci TV může dosáhnout vrcholové hodnoty trojnásobku amplitudy trakčního napětí, tedy hodnoty 3 27,5 2 = 116,7 kv, tato vrcholová hodnota se pak objeví na výstupu z TNS při délce TV cca 40 km po cca 0, 45 ms od okamžiku vzniku zkratu na konci TV, při kratší délce TV se vrcholová hodnota napětí na výstupu z TNS zmenší jen v malé míře díky tomu, že při stejné hodnotě časové konstantě nebude ještě exponenciální průběh napětí V(4) dostatečně utlumen, při větší délce TV je reálná naděje na zvýšený útlum napěťové vlny jejím průběhem podél TV a tím i na jisté omezení výsledné vrcholové hodnoty, 7
8 uvedená vrcholová hodnota napětí na výstupu TNS nezávisí podstatně na existenci jedné či obou LC větví FKZ, protože pro jev odrazu napěťové vlny na impedanci TNS jako celku je směrodatná hodnota L TT = 26 mh, vůči které mají ostatní náhradní indukčnosti k ní paralelně připojené (obou LC větví a větve dekompenzační) podstatně větší hodnoty. V případě vzniku zkratu v bodě TV ležícím v libovolném místě délky napájeného úseku je situace dána pouze vzdáleností místa zkratu od TNS. Délka TV od místa zkratu směrem k otevřenému konci TV se v napětí na výstupu z TNS z pochopitelných důvodů neuplatní, protože je oddělena zkratem. 2.3 Vliv dalších úseků TV současně napájených z téhož trakčního transformátoru Předchozí odstavec tohoto příspěvku předpokládal, že z daného trakčního transformátoru je napájen pouze elektricky vzato jeden úsek TV, na kterém došlo ke zkratu, a to při stavu, kdy před zkratem bylo k němu připojeno trakční napětí. Tento stav se týká těchto dvou provozně možných případů: z trakčního transformátoru je napájen úsek TV jednokolejné trati, z tohoto transformátoru jsou napájeny úseky TV dvoukolejné trati, které ale jsou v některém bodě své délky příčně propojeny, takže při vzniklém zkratu na této soustavě TV dojde k současnému vypnutí obou napaječových vypínačů; jediný rozdíl proti případu jednokolejné trati je ve změně časové konstanty z původní hodnoty τ = 0,10 ms platící pro hodnotu vlnového odporu TV jednokolejné trati 258 Ω na její dvojnásobek, tj. na hodnotu 0,026 τ = = 129 odpovídající vlnovému odporu úseku. 0,20 ms 129 Ω dvou paralelně napájených TV dvoukolejného V provozním stavu napájení se však častěji používá oddělené napájení TV dvoukolejné trati, tedy bez příčného propojení obou stop TV. V takovém případě vzniká otázka, jak se při zkratu na jedné stopě TV (v dalším značené jako TV1) projeví vliv druhé stopy TV (v dalším značené TV2), jsou-li obě stopy TV napájeny ze stejného trakčního transformátoru. Délky obou úseků TV předpokládáme stejné. Z hlediska šíření rázové napěťové vlny v této napájecí soustavě lze konstatovat: od okamžiku zkratu na TV1 se tento úsek TV jeví jako zkratovaný, úsek TV2 zůstává po celou sledovanou dobu jako otevřený, místem styku obou těchto úseků TV je TNS, která se zde projeví jako velká příčná induktivní reaktance představovaná náhradní indukčností trakčního transformátoru a k ní paralelně připojenými náhradními indukčnostmi obou LC větví FKZ a větve dekompenzační, podobně jako v případě minulém, toto místo styku obou TV má však pro rázovou napěťovou vlnu impedanci značně převyšující vlnový odpor TV, který činí 258 Ω a nevytvoří tedy místo s podstatným lomem vlnového odporu a neuplatní se vytvořením závažného odrazu této vlny, jedinými místy s možností vytvoření podstatného odrazu rázové vlny zůstává tedy 8
9 zkratovaný konec úseku TV1 a otevřený konec úseku TV2. Na obrázku 3 je vynesen časový průběh dvou napětí, a to: napětí značené ( V 41), sejmuté na vývodu z TNS, tedy na vstupu do zkratovaného úseku TV1 i úseku TV2, napětí značené ( V9), sejmuté na otevřeném konci úseku TV2. Obrázek 3 100KV 0V -100KV 100KV V(41) 0V SEL>> -100KV 24.5ms 25.0ms 25.5ms 26.0ms 26.5ms 27.0ms V(9) Time Z obrázku 3 vyplývají následující poznatky: ) z průběhu veličiny ( V41 je patrno, že rázová vlna (s hodnotou V) způsobená zkratem na konci úseku TV1 dospěje do TNS poprvé za 150 µ s od okamžiku zkratu (vzniklého v čase 25,0 ms ), v TNS se však neodrazí, jak je patrno ve srovnání s obrázkem 2, a projde dále do úseku TV2, kde za dalších 150 µs (tedy v době 25,30 ms od vzniku zkratu) narazí na jeho otevřený konec, kde se odrazí se stejnou polaritou i velikostí, čímž vznikne odražená vlna s vrcholovou hodnotou V, tato vlna dosáhne TNS za dalších 150 µ s v době 25,45 ms, kde se však připočítá k vrcholové hodnotě trakčního napětí V, a po tomto okamžiku se směrem ke zkratovanému konci úseku TV1 již šíří vlna s vrcholovou hodnotou V, tato vlna po dalších 150 µs dosáhne zkratovaný konec úseku TV1, kde se odrazí s opačnou polaritou a vznikne tak vlna s vrcholovou hodnotou V, v okamžiku 25,75 ms tato nová vlna dojde k TNS, kde se připočte k okamžité hodnotě trakčního napětí a výsledkem je vrcholová hodnota teoreticky (bez respektování útlumu na TV) V, tedy dvojnásobek amplitudy trakčního napětí (odečet ze simulace dává cca 64 kv), v okamžiku 25,90 ms dorazí tato vlna na otevřený konec úseku TV2, kde se odrazí se stejnou velikostí i polaritou, avšak připočte se k okamžité hodnotě trakčního napětí, takže 9
10 výsledná vrcholová hodnota na otevřeném konci úseku TV2 bude činit (při zanedbání útlumu na TV) 116,7 kv, tedy trojnásobek amplitudy trakčního napětí, v dalších časových úsecích se postup vln opakuje, zde však již je nutno respektovat útlum rázové vlny, a proto již nelze očekávat překročení výše uvedených vrcholových hodnot napětí. Nyní se ještě podíváme na časové průběhy proudů v obou úsecích TV. Jsou vyneseny na obrázku KA Obrázek 4 0.5KA 0A 200A I(RTV1) 0A SEL>> -200A 24.5ms 25.0ms 25.5ms 26.0ms 26.5ms 27.0ms I(RTV2) Time Z obrázku 4 jsou patrné následující poznatky: časové průběhy proudů vtékajících do obou úseků TV začínají v okamžiku 25,15 ms, tedy v okamžiku, kdy rázová napěťová vlna došla úsekem TV1 k TNS, okamžité hodnoty obou proudů jsou v tomto okamžiku prakticky stejné a činí: o u úseku TV1 141 A, o u úseku TV2 136 A, zatím co proud ve zkratovaném úseku TV1 s časem narůstá, jak bylo ověřeno výše, proud ve druhém úseku TV2 vykazuje nepodstatné špičkové hodnoty (v čase 26,05 ms vznikla vrcholová hodnota 163 A). Závěrem ještě posoudíme stejný stav, kdy jsou z trakčního transformátoru napájeny dva úseky TV, značené TV1 a TV2. Avšak na rozdíl od předchozí části této kapitoly, kde se analyzoval stav při vzniku zkratu na TV původně pod trakčním napětím, budeme předpokládat, že: úsek TV1 byl původně bez trakčního napětí a má na svém konci připraven zkrat a v daném okamžiku je k němu připojeno trakční napětí, úsek TV2 má stále připojeno trakční napětí, není pochopitelně trakčně zatížen. Elektrické poměry v soustavě ilustruje obrázek 5, kde jsou uvedeny časové průběhy: proudu, který vchází do TV2, tedy do TV zůstávajícího stále v provozním stavu, 10
11 200A proudu, který začne procházet do TV1 k jeho zkratovanému konci, napětí na výstupu z TNS, značené V(5). Obrázek 5 0A -200A 1.0KA I(RTV2) 0.5KA 0A I(RTV1) 50KV SEL>> 0V 24.5ms 25.0ms 25.5ms 26.0ms 26.5ms 27.0ms V(5) Time K tomuto obrázku lze konstatovat, že napětí na výstupu TNS nedosahuje nebezpečné hodnoty. Zajímavé je, že do úseku TV2, který je v provozním stavu, protéká těsně po zapnutí trakčního napětí do předem zkratovaného úseku TV1 proud, jehož časový průběh je značně ovlivněn deformací časového průběhu výstupního napětí TNS. Ve všech třech průbězích se opět uplatňuje časový úsek 300 µs potřebný pro dva průchody rázové napěťové vlny délkou obou úseků TV. 2.4 Poměry při vypínání zkratu napaječovým vypínačem Předpokládejme, že elektrické poměry po vzniku zkratu v napájeném úseku, popsané v předchozích kapitolách, dosáhly ustáleného stavu. Pak je závažné, jak ovlivní funkce napaječového vypínače, který má vypnout vzniklý zkratový proud, napěťové poměry na přípojnici 27 kv TNS a tedy i na vstupní svorce snižovacího transformátoru a na vstupu LC větví FKZ. V dalším rozboru budeme předpokládat, že mezi hlavními kontakty napaječového vypínače dojde během jeho funkce ke zvýšení hodnoty odporu obloukové dráhy, a to v případě použitého SW z hodnoty 0,01 Ω na hodnotu 1 MΩ. Časový interval této změny lze v použitém SW libovolně nastavit. Délka tohoto intervalu bude pochopitelně záviset na konstrukci a na proudovém dimenzování napaječového vypínače a především jeho zhášedla. Podle získaných poznatků závisí délka tohoto intervalu na schopnosti zhášedla rekombinovat ionty vzniklé elektrickým obloukem a tím obnovit elektrickou pevnost prostoru mezi kontakty zhášedla. Pro ilustraci poměrů byly nastaveny dva intervaly, a to 0,5 ms a 1 ms, protože podrobnější údaje nemá zpracovatel k disposici. Jedna ze zatím nedoložených informací ukazuje, že délka tohoto intervalu neklesne u obvyklých zhášedel pod 3 ms. Pro náhradní indukčnost trakčního transformátoru vezmeme obvyklou hodnotu 26 mh. 11
12 Dalším údajem, který má bezprostřední vliv na hodnotu vzniklého přepětí, je okamžitá hodnota proudu, který je zhášedlem přetržen. Čím větší je hodnota tohoto proudu, tím větší je i hodnota vznikajícího přepětí. Prospekt firmy Siemens garantuje, že zhášedlo nepřeruší proud s okamžitou hodnotou větší než 5 A. Pro zhášedla jiných výrobců tento údaj zpracovatel k disposici nemá. Srovnávací měření TÚČD však ukázala, že reálná hodnota trhaného proudu je v některých případech vyšší. V dalším rozboru ukážeme časové průběhy vzniklé při přerušení vypínaného proudu v jeho přirozené nule a přerušování proudu v přibližně trojnásobné okamžité hodnotě firmou Siemens garantované hodnoty 5 A, tedy cca 15 A. Obrázek 6 ilustruje optimální stav, kdy je přerušován proud ve své přirozené nule. Zde je volena extrémně malá hodnota časového intervalu změny odporu vypínače 1 µs, která by za jiných hodnot přerušovaného proudu způsobila přepětí několika stovek kv. V horní části obrázku je závěrečná část časového průběhu vypínaného proudu značeného jako I(RTV), ve spodní části obrázku je část časového průběhu napětí na přípojnici 27 kv, značeného V(5). Z obrázku je patrno, že v tomto optimálním stavu se v napětí přípojnice 27 kv neobjeví žádné superponované přepětí. 150A Obrázek 6 100A 50A 0A 0V I(RTV) -10KV -20KV -30KV SEL>> -50KV 52.6ms 52.8ms 53.0ms 53.2ms 53.4ms 53.6ms 53.8ms 54.0ms V(5) Time Obrázek 7 ilustruje reálnější poměry, kdy je přerušován zkratový proud s vrcholovou hodnotou cca 1,5 ka v okamžiku, kdy jeho časový průběh klesne na 15 A. Pro časový interval přerušování vypínaného proudu byla vzata hodnota 1 ms. Časové průběhy jsou značeny stejně jako na prvním obrázku. Z průběhu napětí V(5) je patrno, že okamžitá hodnota napětí na přípojnici dosahuje cca 20 kv. 12
13 150A Obrázek 7 100A 50A 0A 40KV I(RTV) 0V SEL>> -40KV 52.6ms 52.8ms 53.0ms 53.2ms 53.4ms 53.6ms 53.8ms 54.0ms V(5) Time Obrázek 8 doplňuje předchozí obrázek tím, že za jinak stejných podmínek, to jest při trhaném proudu 15 A, je zkrácen časový interval funkce vypínače na polovinu, tj. na 0,5 ms. Z časového průběhu napětí V(5) je patrno, že okamžitá hodnota napětí na přípojnici 27 kv dosahuje přibližně 100 kv. 150A Obrázek 8 100A 50A 0A 150KV I(RTV) 100KV 50KV 0V SEL>> -50KV 52.6ms 52.8ms 53.0ms 53.2ms 53.4ms 53.6ms 53.8ms 54.0ms V(5) Time Z uvedených ilustračních časových průběhů vyplývá, že na hodnotu přepětí vznikajícího během vypínání zkratového proudu na přípojnici 27 kv má bezprostřední vliv: časový interval zhášení elektrického oblouku ve zhášedle s tím, že s nárůstem délky tohoto intervalu klesá hodnota vznikajícího přepětí, okamžitá hodnota proudu, který dané zhášedlo trhá, když velikost vznikajícího přepětí narůstá za jinak stejných podmínek s hodnotou trhaného proudu. 13
14 Bylo by vhodné uvedené parametry dále sledovat měřením za reálných podmínek, nebo je získat od výrobce zhášedla. Závislost napětí přípojnice 27 kv na přítomnosti či odpojení FKZ se podle poznatků získaných simulací nepotvrdila. Příloha A V této příloze jsou uvedena dvě schémata pro simulace zkratů na konci TV. Na obrázku PA-1 je schéma, popisující simulační obvod pro kapitolu týkající se připnutí trakčního napětí k TV s předem připraveným zkratem. Schéma je společné jak pro respektování jedné stopy TV, tak i dvou stop TV. Varianta s pouze jednou stopou TV předpokládá rezistor RTV 2 = 1 MΩ, varianta s oběma stopami TV pak vyžaduje nastavení tohoto rezistoru na RVT2 = 1 mω. Obrázek PA-1 Podobně na obrázku PA-2 je znázorněno schéma pro simulaci zkratu na konci TV, ke kterému bylo před zkratem připojeno trakční napětí. Přepnutí mezi stavem s jedním TV či se dvěma TV lze realizovat podobně jako na obrázku PA-1 změnou nastavení rezistoru RTV2. Obrázek PA-2 14
15 Příloha B Jev odrazu rázové napěťové vlny je vázán následujícími zákony: Homogenní elektricky dlouhé vedení, které je na svém konci zkratováno, odráží na svém konci došlou rázovou napěťovou vlnu se stejnou vrcholovou hodnotou, avšak s opačnou polaritou. Totéž vedení, které je na svém konci otevřeno, odráží na svém konci došlou rázovou napěťovou vlnu se stejnou vrcholovou hodnotou a se stejnou polaritou. Hodnotu odporu v místě zkratu na konci homogenního elektricky dlouhého vedení je nutno hodnotit vzhledem k hodnotě vlnového odporu tohoto vedení. V případě jedné stopy TV jednofázové soustavy přichází v úvahu porovnání s hodnotou = 258 Ω, pro TV jedné stopy stejnosměrné soustavy (se ZTV,AC, 0 zesilovacím vedením) s hodnotou Z,DC, 0 TV = 190 Ω. Z TV,0 Obrázek PB-1 je kopií obrázku 2.21 na straně 29 [6] a uvádí překreslený oscilogram běhu rázové napěťové vlny po TV ŽZO, byl-li jeho konec otevřen či zkratován. Obrázek PB-1 15
16 Závěry Výsledky simulační analýzy důsledků zkratu trakčního vedení jednofázové soustavy 25 kv, 50 Hz na napětí na výstupu z trakční napájecí stanice umožňují vyslovit následující závěry: 1. Elektrické hodnoty, především napětí na výstupu z trakční napájecí stanice, závisí na podmínkách vzniku zkratu na trakčním vedení. Vznik sledovaného zkratu se předpokládá vždy v maximu sinusovky trakčního napětí. Trakční odběr se nepředpokládá. 2. Bylo zjištěno, že z hlediska napětí na výstupu z trakční napájecí stanice existuje zásadní rozdíl, zda zkrat vznikl na trakčním vedení předem zkratovaném, které bylo připojeno napaječovým vypínačem k trakčnímu napětí, nebo na trakčním vedení, které bylo již před zkratem připojeno na trakční napětí (což je stav vyskytující se v provozních podmínkách) a zkrat byl vytvořen na vzdáleném bodě napájeného úseku TV. 3. Z hlediska napěťových poměrů na výstupu z trakční napájecí stanice způsobí první případ vzniku zkratu objevení se rázové napěťové vlny s vrcholovou hodnotou nejvýše dvojnásobku amplitudy trakčního napětí (až 77,8 kv). Toto zvýšení vrcholové hodnoty je dáno odrazem rázové napěťové vlny na zkratovaném konci trakčního vedení. 4. Druhý případ vzniku zkratu způsobí na výstupu z trakční napájecí stanice objevení se rázové napěťové vlny s vrcholovou hodnotou, která může teoreticky dosáhnout trojnásobku amplitudy trakčního napětí (až 116,7 kv). Vrcholová hodnota rázové napěťové vlny se zvětšuje až na trojnásobek vícenásobnými odrazy jak na zkratovaném konci trakčního vedení, tak i na vstupní impedanci trakční napájecí stanice, a nastává s jistým zpožděním od okamžiku vzniku zkratu. Po dalších odrazech však již vrcholová hodnota opakované rázové vlny klesá útlumem na ohmickém odporu trakčního vedení. Rázová napěťová vlna má tvar krátkého napěťového impulzu s dobou trvání řádu desítek mikrosekund. 5. Z obrázků je patrno, že vznik uvedené vrcholové hodnoty rázové napěťové vlny je v případě, že ke zkratu došlo na trakčním vedení připojeném předem na trakční napětí, způsoben též odrazem této vlny na impedanci trakční napájecí stanice, mající indukční charakter. Porovnávací simulace prokázaly, že připojení či rozsah FKZ nemá podstatný vliv na hodnotu impedance trakční napájecí stanice a tedy ani na vrcholovou hodnotu 16
17 rázové napěťové vlny. V každém případě však indukční charakter impedance trakční napájecí stanice pro časový obor desítek mikrosekund působí při odrazu rázové vlny napětí jako vedení otevřené. 6. Podstatný vliv na vrcholovou hodnotu rázové napěťové vlny vzniklé zkratem na trakčním vedení připojeném předem na trakční napětí má však způsob napájení dalších stop trakčního vedení připojených na daný trakční transformátor.uvedený trojnásobek amplitudy trakčního napětí se může objevit na výstupu trakční napájecí stanice v případě napájení z daného trakčního transformátoru jen jedné stopy trakčního vedení (napájení L, například jednokolejné trati), nebo dvou stop trakčního vedení příčně propojených v některém bodě své délky, kdy při zkratu na takto propojených stopách trakčního vedení vypnou oba napaječové vypínače. 7. Podstatně příznivější situace z hlediska napětí na výstupu z trakční napájecí stanice nastane, vznikne-li zkrat na jedné stopě trakčního vedení připojeného předem na trakční napětí, která je však připojena na trakční transformátor, který současně napájí ještě druhou nebo další stopy trakčního vedení, na které však ke zkratu nedojde. V tomto případě je paralelně k impedanci trakční napájecí stanice připojena vstupní impedance další stopy trakčního vedení, daná jeho vlnovým odporem s hodnotou značně menší než je hodnota náhradní reaktance celé trakční napájecí stanice pro daný časový obor řádu desítek mikrosekund. V tomto případě nevytváří náhradní reaktance TNS bod s výraznou změnou vlnového odporu a k odrazu rázové napěťové vlny proto nedojde. 8. Uvedené body závěru nijak neovlivňují konvenční postup výpočtu poměrů při zkratu na trakčním vedení, například výpočty zkratových proudů, z hlediska jejich složky základní harmonické 50 Hz a pro nastavení příslušných nadproudových ochran napaječových vypínačů. 9. Předložená analýza má za cíl obecně osvětlit napěťové poměry na výstupu trakční napájecí stanice při zkratu na trakčním vedení v závislosti na konfiguraci celé napájecí soustavy. Získané poznatky jsou ilustrovány pomocí parametrů trakčního vedení zvolených především z hlediska názornosti výkladu (názorná hodnota činitele TD). Mohou se tedy lišit od parametrů konkrétního trakčního vedení, které bylo napájeno v případech havárií. Odvozené závěry mají však obecnou platnost. 10. Pokud se týče poměrů při vypínání zkratu na TV napaječovým vypínačem bylo zjištěno, že zvýšení napětí na přípojnici 27 kv závisí jak na rychlosti rekombinace iontů ve zhášedle, tedy na délce hoření oblouku mezi kontakty zhášedla dané jeho konstrukcí, tak i na okamžité hodnotě proudu přerušovaného zhášedlem. Pokud se zkratový proud přerušuje v blízkém okolí jeho přirozené nuly, pak k nárůstu napětí na přípojnici 27 kv nedojde. 17
18 Literatura [1] Gert R.: Provozní přepětí v elektrizačních soustavách, SNTL, 1964 [2] Bewley L.V.: Traveling waves on transmission systems, Second edition, 1988, General Electric Company [3] Greenwood A.. Electrical transients in power systems, New York, 1971 [4] Burtscher H., Lekkas G.: Labormodel zur Untersuchung der Ausbreitung und Supperposition von Oberschwingungen im Bahnnetz, ORE A 122, 1977 [5] Nejman L.R., Kalantarov P.L.: Teoretičeskie osnovy elektrotechniki, II., Moskva 1954 [6] Hlava K.: Elektromagnetická kompatibilita (EMC) drážních zařízení, skriptum Univerzity Pardubice, Dopravní fakulty Jana Pernera, 2004 [7] Trnka Zd.: Teoretická elektrotechnika, Praha 1972 V Praze, červen 2006 Lektoroval: Prof. Ing. Vladimír Schejbal, CSc., vedoucí KEEZ DFJP UPa 18
Model dvanáctipulzního usměrňovače
Ladislav Mlynařík 1 Model dvanáctipulzního usměrňovače Klíčová slova: primární proud trakčního usměrňovače, vyšší harmonická, usměrňovač, dvanáctipulzní zapojení usměrňovače, model transformátoru 1 Úvod
Komutace a) komutace diod b) komutace tyristor Druhy polovodi ových m Usm ova dav
V- Usměrňovače 1/1 Komutace - je děj, při němž polovodičová součástka (dioda, tyristor) přechází z propustného do závěrného stavu a dochází k tzv. zotavení závěrných vlastností součástky, a) komutace diod
Zapojení horního spína e pro dlouhé doby sepnutí III
- 1 - Zapojení horního spína e pro dlouhé doby sepnutí III (c) Ing. Ladislav Kopecký, srpen 2015 V p edchozí ásti tohoto lánku jsme dosp li k zapojení horního spína e se dv ma transformátory, které najdete
Měření základních vlastností OZ
Měření základních vlastností OZ. Zadání: A. Na operačním zesilovači typu MAA 74 a MAC 55 změřte: a) Vstupní zbytkové napětí U D0 b) Amplitudovou frekvenční charakteristiku napěťového přenosu OZ v invertujícím
1.7. Mechanické kmitání
1.7. Mechanické kmitání. 1. Umět vysvětlit princip netlumeného kmitavého pohybu.. Umět srovnat periodický kmitavý pohyb s periodickým pohybem po kružnici. 3. Znát charakteristické veličiny periodického
Elektrická měření 4: 4/ Osciloskop (blokové schéma, činnost bloků, zobrazení průběhu na stínítku )
Elektrická měření 4: 4/ Osciloskop (blokové schéma, činnost bloků, zobrazení průběhu na stínítku ) Osciloskop měřicí přístroj umožňující sledování průběhů napětí nebo i jiných elektrických i neelektrických
1. LINEÁRNÍ APLIKACE OPERAČNÍCH ZESILOVAČŮ
1. LNEÁNÍ APLKACE OPEAČNÍCH ZESLOVAČŮ 1.1 ÚVOD Cílem laboratorní úlohy je seznámit se se základními vlastnostmi a zapojeními operačních zesilovačů. Pro získání teoretických znalostí k úloze je možno doporučit
http://www.coptkm.cz/ Měření výkonu zesilovače
http://www.coptkm.cz/ Měření výkonu zesilovače Měření výkonu zesilovače se neobejde bez zobrazování a kontroly výstupního průběhu osciloskopem. Při měření výkonu zesilovače místo reprodukční soustavy zapojíme
Antény. Zpracoval: Ing. Jiří. Sehnal. 1.Napájecí vedení 2.Charakteristické vlastnosti antén a základní druhy antén
ANTÉNY Sehnal Zpracoval: Ing. Jiří Antény 1.Napájecí vedení 2.Charakteristické vlastnosti antén a základní druhy antén Pod pojmem anténa rozumíme obecně prvek, který zprostředkuje přechod elektromagnetické
ODBORNÝ VÝCVIK VE 3. TISÍCILETÍ MEII - 3.1 MĚŘENÍ ZÁKLADNÍCH EL. VELIČIN
Projekt: ODBORNÝ VÝCVIK VE 3. TISÍCILETÍ Téma: MEII - 3.1 MĚŘENÍ ZÁKLADNÍCH EL. VELIČIN Obor: Mechanik Elektronik Ročník: 2. Zpracoval(a): Jiří Kolář Střední průmyslová škola Uherský Brod, 2010 Projekt
Přechodové děje při startování Plazmatronu
Přechodové děje při startování Plazmatronu Ing. Milan Dedek, Ing. Rostislav Malý, Ing. Miloš Maier milan.dedek@orgrez.cz rostislav.maly@orgrez.cz milos.maier@orgrez.cz Orgrez a.s., Počáteční 19, 710 00,
KIS A JEJICH BEZPEČNOST I PŘENOS INFORMACÍ DOC. ING. BOHUMIL BRECHTA, CSC.
KIS A JEJICH BEZPEČNOST I PŘENOS INFORMACÍ DOC. ING. BOHUMIL BRECHTA, CSC. Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Projekt: Vzdělávání pro bezpečnostní systém státu (reg. č.: CZ.1.01/2.2.00/15.0070)
OVĚŘENÍ ELEKTRICKÉHO ZAŘÍZENÍ STROJŮ NOVĚ UVÁDĚNÝCH DO PROVOZU PODLE ČSN/STN EN 60204-1 Ed. 2
OVĚŘENÍ ELEKTRICKÉHO ZAŘÍZENÍ STROJŮ NOVĚ UVÁDĚNÝCH DO PROVOZU PODLE ČSN/STN EN 60204-1 Ed. 2 Ing. Leoš KOUPÝ, ILLKO, s. r. o. Masarykova 2226, 678 01 Blansko ČR, www.illko.cz, l.koupy@illko.cz ÚVOD Stroj
Měření elektrického proudu
Měření elektrického proudu Měření elektrického proudu proud měříme ampérmetrem ampérmetrřadíme vždy do sériově k měřenému obvodu ideální ampérmetr má nulový vnitřní odpor na skutečném ampérmetru vzniká
Inovace bakalářského studijního oboru Aplikovaná chemie. Reg. č.: CZ.1.07/2.2.00/15.0247
Inovace bakalářského studijního oboru Aplikovaná chemie Reg. č.: CZ.1.07/2.2.00/15.0247 APLIKACE POČÍTAČŮ V MĚŘÍCÍCH SYSTÉMECH PRO CHEMIKY s využitím LabView 3. Převod neelektrických veličin na elektrické,
AUTOREFERÁT. dizertační práce
AUTOREFERÁT dizertační práce PLZEŇ, 2011 Ing. Antonín Předota Ing. Antonín Předota Modelování rázových jevů ve vinutí transformátoru obor Elektrotechnika Autoreferát dizertační práce k získání akademického
Číslicová technika 3 učební texty (SPŠ Zlín) str.: - 1 -
Číslicová technika učební texty (SPŠ Zlín) str.: - -.. ČÍTAČE Mnohá logická rozhodnutí jsou založena na vyhodnocení počtu opakujících se jevů. Takovými jevy jsou např. rychlost otáčení nebo cykly stroje,
AKČNÍ ČLENY POHONY. Elektrické motory Základní vlastností elektrického motoru jsou určeny:
AKČNÍ ČLENY Prostřednictvím akčních členů působí regulátor přímo na regulovanou soustavu. Akční členy nastavují velikost akční veličiny tj. realizují vstup do regulované soustavy. Akční veličina může mít
1. POLOVODIČOVÁ DIODA 1N4148 JAKO USMĚRŇOVAČ
1. POLOVODIČOVÁ DIODA JAKO SMĚRŇOVAČ Zadání laboratorní úlohy a) Zaznamenejte datum a čas měření, atmosférické podmínky, při nichž dané měření probíhá (teplota, tlak, vlhkost). b) Proednictvím digitálního
A. PODÍL JEDNOTLIVÝCH DRUHŮ DOPRAVY NA DĚLBĚ PŘEPRAVNÍ PRÁCE A VLIV DÉLKY VYKONANÉ CESTY NA POUŽITÍ DOPRAVNÍHO PROSTŘEDKU
A. PODÍL JEDNOTLIVÝCH DRUHŮ DOPRAVY NA DĚLBĚ PŘEPRAVNÍ PRÁCE A VLIV DÉLKY VYKONANÉ CESTY NA POUŽITÍ DOPRAVNÍHO PROSTŘEDKU Ing. Jiří Čarský, Ph.D. (Duben 2007) Komplexní přehled o podílu jednotlivých druhů
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 Elektrické napětí Elektrické napětí je definováno jako rozdíl elektrických potenciálů mezi dvěma body v prostoru.
Měření impedancí v silnoproudých instalacích
Měření impedancí v silnoproudých instalacích 1. Úvod Ing. Lubomír Harwot, CSc. Článek popisuje vybrané typy moderních měřicích přístrojů, které jsou používány k měřením impedancí v silnoproudých zařízeních.
9.4.2001. Ėlektroakustika a televize. TV norma ... Petr Česák, studijní skupina 205
Ėlektroakustika a televize TV norma.......... Petr Česák, studijní skupina 205 Letní semestr 2000/200 . TV norma Úkol měření Seznamte se podrobně s průběhem úplného televizního signálu obrazového černobílého
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.3. Demodulátory Demodulace Jako demodulace je označován proces, při kterém se získává z modulovaného vysokofrekvenčního
DYNAMICKÉ VÝPOČTY PROGRAMEM ESA PT
DYNAMICKÉ VÝPOČTY PROGRAMEM ESA PT Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc.*, Ing. Daniel Makovička** *ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Praha 6, **Statika a dynamika konstrukcí, Kutná Hora 1 ÚVOD Obecně se dynamickým
N á v r h VYHLÁŠKA. č. /2015 Sb. o podmínkách připojení k elektrizační soustavě
N á v r h VYHLÁŠKA č. /2015 Sb. ze dne o podmínkách připojení k elektrizační soustavě Energetický regulační úřad (dále jen Úřad ) stanoví podle 98a odst. 2 písm. g) zákona č. 458/2000 Sb., o podmínkách
Manuální, technická a elektrozručnost
Manuální, technická a elektrozručnost Realizace praktických úloh zaměřených na dovednosti v oblastech: Vybavení elektrolaboratoře Schématické značky, základy pájení Fyzikální principy činnosti základních
ZADÁNÍ: ÚVOD: Měření proveďte na osciloskopu Goldstar OS-9020P.
ZADÁNÍ: Měření proveďte na osciloskopu Goldstar OS-900P. 1) Pomocí vestavěného kalibrátoru zkontrolujte nastavení zesílení vertikálního zesilovače, eventuálně nastavte prvkem "Kalibrace citlivosti". Změřte
51/2006 Sb. ze dne 17. února 2006. o podmínkách připojení k elektrizační soustavě
51/2006 Sb. ze dne 17. února 2006 o podmínkách připojení k elektrizační soustavě Změna: 81/2010 Sb. Energetický regulační úřad stanoví podle 98 odst. 7 zákona č. 458/2000 Sb., o podmínkách podnikání a
SMLOUVA O POSKYTNUTÍ DOTACE
SMLOUVA O POSKYTNUTÍ DOTACE I. Smluvní strany Statutární město Jihlava se sídlem: Masarykovo náměstí 1, 586 28 Jihlava IČ: 00286010, DIČ: CZ00286010 zastoupené: bankovní spojení: Česká spořitelna a. s.,
170/2010 Sb. VYHLÁŠKA. ze dne 21. května 2010
170/2010 Sb. VYHLÁŠKA ze dne 21. května 2010 o bateriích a akumulátorech a o změně vyhlášky č. 383/2001 Sb., o podrobnostech nakládání s odpady, ve znění pozdějších předpisů Ministerstvo životního prostředí
GIGAmatic. Tenzometrický přetěžovací převodník. 1. Popis 2. 2. Použití 2. 3. Technické informace 2. 4. Nastavení 3. 5. Popis funkce 6. 6.
GIGAmatic Tenzometrický přetěžovací převodník OBSAH 1. Popis 2 2. Použití 2 3. Technické informace 2 4. Nastavení 3 5. Popis funkce 6 6. Zapojení 8 7. Údržba 9 Strana # 1 z 8 Revize: 1.8 Květen 2007 1.
PARLAMENT ČESKÉ REPUBLIKY Poslanecká sněmovna 2009 V. volební období. Vládní návrh. na vydání. zákona
PARLAMENT ČESKÉ REPUBLIKY Poslanecká sněmovna 2009 V. volební období 968 Vládní návrh na vydání zákona kterým se mění zákon č. 180/2005 Sb., o podpoře výroby elektřiny z obnovitelných zdrojů energie a
1. DÁLNIČNÍ A SILNIČNÍ SÍŤ V OKRESECH ČR
1. DÁIČNÍ A SIIČNÍ SÍŤ V OKRESE ČR Pro dopravu nákladů, osob a informací jsou nutné podmínky pro její realizaci, jako je kupříkladu vhodná dopravní infrastruktura. V případě pozemní silniční dopravy to
Obr. 1 Jednokvadrantový proudový regulátor otáček (dioda plní funkci ochrany tranzistoru proti zápornému napětí generovaného vinutím motoru)
http://www.coptkm.cz/ Regulace otáček stejnosměrných motorů pomocí PWM Otáčky stejnosměrných motorů lze řídit pomocí stejnosměrného napájení. Tato plynulá regulace otáček motoru však není vhodná s energetického
MS měření teploty 1. METODY MĚŘENÍ TEPLOTY: Nepřímá Přímá - Termoelektrické snímače - Odporové kovové snímače - Odporové polovodičové
1. METODY MĚŘENÍ TEPLOTY: Nepřímá Přímá - Termoelektrické snímače - Odporové kovové snímače - Odporové polovodičové 1.1. Nepřímá metoda měření teploty Pro nepřímé měření oteplení z přírůstků elektrických
BS15 NABÍJEČKA AKUMULÁTORŮ s funkcí nabíjení, udržování a oživování
BS15 NABÍJEČKA AKUMULÁTORŮ s funkcí nabíjení, udržování a oživování Pro olověné akumulátory Při nabíjení startovacích akumulátorů i akumulátorů s hlubokým cyklem dodržujte pokyny uvedené v návodu k obsluze.
ZKUŠEBNÍ ŘÁD PRO ZKOUŠKY TERIÉRŮ A JEZEVČÍKŮ BARVÁŘSKÉ ZKOUŠKY (BZ)
ZKUŠEBNÍ ŘÁD PRO ZKOUŠKY TERIÉRŮ A JEZEVČÍKŮ BARVÁŘSKÉ ZKOUŠKY (BZ) BARVÁŘSKÉ ZKOUŠKY BZ Jsou zkouškami, jejichž absolvováním získá pes loveckou upotřebitelnost pro honitby s odstřelem spárkaté zvěře.
Příloha č. 3 VÝKONOVÉ UKAZATELE
Příloha č. 3 VÝKONOVÉ UKAZATELE OBSAH 0. ÚVODNÍ USTANOVENÍ... 3 0.1. Vymezení obsahu přílohy... 3 0.2. Způsob vedení evidencí... 3 0.3. Hodnocené období... 4 1. VÝKONOVÉ UKAZATELE ODPADNÍ VODA... 5 1.1.
TALISMAN. (dále také jen TAL 5.0 )
ZVLÁŠTNÍ POJISTNÉ PODMÍNKY PRO INVESTIČNÍ ŽIVOTNÍ POJIŠTĚNÍ AVIVA ŽIVOTNÍ POJIŠŤOVNY, A.S. TALISMAN (dále také jen TAL 5.0 ) Článek 1 Úvodní ustanovení 1. Tyto Zvláštní pojistné podmínky (dále také jen
1. IMPULSNÍ NAPÁJECÍ ZDROJE A STABILIZÁTORY
1. IMPULSNÍ NAPÁJECÍ ZDROJE A STABILIZÁTORY 1.1 Úvod Úkolem této úlohy je seznámení se s principy, vlastnostmi a některými obvodovými realizacemi spínaných zdrojů. Pro získání teoretických znalostí k úloze
1.11 Vliv intenzity záření na výkon fotovoltaických článků
1.11 Vliv intenzity záření na výkon fotovoltaických článků Cíle kapitoly: Cílem laboratorní úlohy je změřit výkonové a V-A charakteristiky fotovoltaického článku při změně intenzity světelného záření.
Skripta. Školní rok : 2005/ 2006
Přístroje a metody pro měření elektrických veličin Skripta Školní rok : 2005/ 2006 Modul: Elektrické měření skripta 3 MĚŘENÍ VELIČIN Obor: 26-46-L/001 - Mechanik elektronik --------------------------------------------
MĚŘENÍ IMPEDANCE. Ing. Leoš Koupý 2012
MĚŘENÍ IMPEDANCE PORUCHOVÉ SMYČKY Ing. Leoš Koupý 2012 Impedance poruchové smyčky Význam impedance poruchové smyčky v systému ochrany samočinným odpojením od zdroje Princip měření impedance poruchové smyčky
ÚVOD. V jejich stínu pak na trhu nalezneme i tzv. větrné mikroelektrárny, které se vyznačují malý
Mikroelektrárny ÚVOD Vedle solárních článků pro potřeby výroby el. energie, jsou k dispozici i další možnosti. Jednou jsou i větrné elektrárny. Pro účely malých výkonů slouží malé a mikroelektrárny malých
KAPITOLA 6.3 POŽADAVKY NA KONSTRUKCI A ZKOUŠENÍ OBALŮ PRO INFEKČNÍ LÁTKY KATEGORIE A TŘÍDY 6.2
KAPITOLA 6.3 POŽADAVKY NA KONSTRUKCI A ZKOUŠENÍ OBALŮ PRO INFEKČNÍ LÁTKY KATEGORIE A TŘÍDY 6.2 POZNÁMKA: Požadavky této kapitoly neplatí pro obaly, které budou používány dle 4.1.4.1, pokynu pro balení
Test. Kategorie M. 1 Na obrázku je průběh napětí, sledovaný digitálním osciloskopem. Nalezněte v hodnotách na obrázku efektivní napětí signálu.
Oblastní kolo, Vyškov 2007 Test Kategorie M START. ČÍSLO BODŮ/OPRAVIL U všech výpočtů uvádějte použité vztahy včetně dosazení! 1 Na obrázku je průběh napětí, sledovaný digitálním osciloskopem. Nalezněte
Vyvažování tuhého rotoru v jedné rovině přístrojem Adash 4900 - Vibrio
Aplikační list Vyvažování tuhého rotoru v jedné rovině přístrojem Adash 4900 - Vibrio Ref: 15032007 KM Obsah Vyvažování v jedné rovině bez měření fáze signálu...3 Nevýhody vyvažování jednoduchými přístroji...3
a činitel stabilizace p u
ZADÁNÍ: 1. Změřte závislost odporu napěťově závislého odporu na přiloženém napětí. 2. Změřte V-A charakteristiku Zenerovy diody v propustném i závěrném směru. 3. Změřte stabilizační a zatěžovací charakteristiku
Mezní kalibry. Druhy kalibrů podle přesnosti: - dílenské kalibry - používají ve výrobě, - porovnávací kalibry - pro kontrolu dílenských kalibrů.
Mezní kalibry Mezními kalibry zjistíme, zda je rozměr součástky v povolených mezích, tj. v toleranci. Mají dobrou a zmetkovou stranu. Zmetková strana je označená červenou barvou. Délka zmetkové části je
Osciloskopy. Osciloskop. Osciloskopem lze měřit
Osciloskopy Osciloskop elektronický přístroj zobrazující průběhy napětí s použitím převodníků lze zobrazit průběhy elektrických i neelektrických veličin analogové osciloskopy umožňují zobrazit pouze periodické
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Základy paprskové a vlnové optiky, optická vlákna, Učební text Ing. Bc. Jiří Primas Liberec 2011 Materiál vznikl
Obvodová ešení snižujícího m ni e
1 Obvodová ešení snižujícího m ni e (c) Ing. Ladislav Kopecký, únor 2016 Obr. 1: Snižující m ni princip Na obr. 1 máme základní schéma zapojení snižujícího m ni e. Jeho princip byl vysv tlen v lánku http://free-energy.xf.cz\teorie\dc-dc\buck-converter.pdf
Algoritmizace a programování
Algoritmizace a programování V algoritmizaci a programování je důležitá schopnost analyzovat a myslet. Všeobecně jsou odrazovým můstkem pro řešení neobvyklých, ale i každodenních problémů. Naučí nás rozdělit
ZEMNÍ ODPOR ZEMNIČE REZISTIVITA PŮDY
Katedra elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB TU Ostrava ZEMNÍ ODPOR ZEMNIČE REZISTIVITA PŮDY Návody do měření Září 2009 Ing. Tomáš Mlčák, Ph.D. Měření zemního odporu zemniče Úkol
Elektrická polarizovaná drenáž EPD160R
rev.5/2013 Ing. Vladimír Anděl IČ: 14793342 tel. 608371414 www.vaelektronik.cz KPTECH, s.r.o. TOLSTÉHO 1951/5 702 00 Ostrava Tel./fax:+420-69-6138199 www.kptech.cz 1. Princip činnosti Elektrická polarizovaná
Fyzikální praktikum 2. 6. Relaxační kmity
Ústav fyziky kondenzovaných látek Přírodovědecká fakulta, Masarykova univerzita, Brno Fyzikální praktikum 2 6. Relaxační kmity Úkoly k měření Povinná část Relaxační kmity diaku. Varianty povinně volitelné
MMEE cv.4-2011 Stanovení množství obchodovatelného zboží mezi zákazníkem a dodavatelem
MMEE cv.4-2011 Stanovení množství obchodovatelného zboží mezi zákazníkem a dodavatelem Cíl: Stanovit množství obchodovatelného zboží (předmět směny) na energetickém trhu? Diagram odběru, zatížení spotřebitele
7. Domy a byty. 7.1. Charakteristika domovního fondu
7. Domy a byty Sčítání lidu, domů a bytů 2011 podléhají všechny domy, které jsou určeny k bydlení (např. rodinné, bytové domy), ubytovací zařízení určená k bydlení (domovy důchodců, penziony pro důchodce,
ČÁST PÁTÁ POZEMKY V KATASTRU NEMOVITOSTÍ
ČÁST PÁTÁ POZEMKY V KATASTRU NEMOVITOSTÍ Pozemkem se podle 2 písm. a) katastrálního zákona rozumí část zemského povrchu, a to část taková, která je od sousedních částí zemského povrchu (sousedních pozemků)
ZATÍŽENÍ SNĚHEM A VĚTREM
II. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Cesta k pravděpodobnostnímu posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí 21.3.2001 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01410-3
Elektrické. MP - Ampérmetr A U I R. Naměřená hodnota proudu 5 A znamená, že měřená veličina je 5 x větší než jednotka - A
Elektrické měření definice.: Poznávací proces jehož prvořadým cílem je zjištění: výskytu a velikosti (tzv. kvantifikace) měřené veličiny při využívání známých fyzikálních jevů a zákonů. MP - mpérmetr R
W1- Měření impedančního chování reálných elektronických součástek
Návod na laboratorní úlohu Laboratoře oboru I W1- Měření impedančního chování reálných elektronických součástek Úloha W1 1 / 6 1. Úvod Impedance Z popisuje úhrnný "zdánlivý odpor" prvků obvodu při průchodu
Návrh induktoru a vysokofrekven ního transformátoru
1 Návrh induktoru a vysokofrekven ního transformátoru Induktory energii ukládají, zatímco transformátory energii p em ují. To je základní rozdíl. Magnetická jádra induktor a vysokofrekven ních transformátor
Pardubický kraj Komenského náměstí 125, Pardubice 532 11. SPŠE a VOŠ Pardubice-rekonstrukce elektroinstalace a pomocných slaboproudých sítí
Pardubický kraj Komenského náměstí 125, Pardubice 532 11 Veřejná zakázka SPŠE a VOŠ Pardubice-rekonstrukce elektroinstalace a pomocných slaboproudých sítí Zadávací dokumentace 1. Obchodní podmínky, platební
Pokyny k vyplnění Průběžné zprávy
Pokyny k vyplnění Průběžné zprávy Verze: 2 Platná od: 15. 1. 2013 Doplnění nebo úpravy v pokynech jsou odlišeny červenou barvou písma. Termín pro podání elektronické verze průběžné zprávy obou částí je
Oprava střechy a drenáže, zhotovení a instalace kované mříže kostel Sv. Václava Lažany
Zadávací dokumentace na podlimitní veřejnou zakázku na stavební práce zadávanou dle zákona 137/2006 Sb., o veřejných zakázkách, v platném znění: Zadavatel: Římskokatolická farnost děkanství Skuteč Tyršova
I. Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb
I. Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb 1 VŠEOBECNĚ ČSN EN 1991-1-1 poskytuje pokyny pro stanovení objemové tíhy stavebních a skladovaných materiálů nebo výrobků, pro vlastní
ZADÁVACÍ DOKUMENTACE. Pořízení a provoz konsolidované IT infrastruktury
ZADÁVACÍ DOKUMENTACE k nadlimitní veřejné zakázce na dodávky zadávané v otevřeném řízení dle 21 odst. 1 písm. a) a 27 zákona č. 137/2006 Sb., o veřejných zakázkách, ve znění pozdějších předpisů (dále jen
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava OCHRANA PŘED ÚRAZEM ELEKTRICKÝM PROUDEM Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS 1. Úvod 2. Účinky
MDT xxx TECHNICKÁ NORMA ŽELEZNIC Schválena: 01.06.1979. Ochrana zabezpečovacích zařízení před požárem
MDT xxx TECHNICKÁ NORMA ŽELEZNIC Schválena: 01.06.1979 TNŽ 34 2612 Generální Ředitelství Českých drah Ochrana zabezpečovacích zařízení před požárem TNŽ 34 2612 Tato oborová norma stanoví základní technické
Fakulta financí a účetnictví
Fakulta financí a účetnictví Vysoká škola ekonomická v Praze Vyhláška děkana Fakulty financí a účetnictví č. 1/2012 o přijímacím řízení ve znění Dodatku č. 1 z 3. října 2012 1 Rozsah platnosti Tato vyhláška
ODŮVODNĚNÍ VEŘEJNÉ ZAKÁZKY Dostavba splaškové kanalizace - Prostřední Bečva a Horní Bečva, zhotovitel, dle vyhlášky č. 232/2012 Sb.
ODŮVODNĚNÍ VEŘEJNÉ ZAKÁZKY Dostavba splaškové kanalizace - Prostřední Bečva a Horní Bečva, zhotovitel, dle vyhlášky č. 232/2012 Sb. Zadavatel Dobrovolný svazek obcí Prostřední Bečva a Horní Bečva Sídlo
STANOVISKO č. STAN/1/2006 ze dne 8. 2. 2006
STANOVISKO č. STAN/1/2006 ze dne 8. 2. 2006 Churning Churning je neetická praktika spočívající v nadměrném obchodování na účtu zákazníka obchodníka s cennými papíry. Negativní následek pro zákazníka spočívá
VÝZVA K PODÁNÍ CENOVÝCH NABÍDEK
VÝZVA K PODÁNÍ CENOVÝCH NABÍDEK pro zakázku malého rozsahu na stavební práce v rámci projektu "Rekonstrukce a zateplení střechy MŠ Kateřinice" 1. Identifikační ní údaje zadavatele zadavatel: Obec Kateřinice
EDSTAVENÍ ZÁZNAMNÍKU MEg21
EDSTAVENÍ ZÁZNAMNÍKU MEg21 Ing. Markéta Bolková, Ing. Karel Hoder, Ing. Karel Spá il MEgA M ící Energetické Aparáty, a.s. V uplynulém období bylo vyvinuto komplexní ešení pro sb r a analýzu dat protikorozní
C 1 6,8ηF 630V C 2 neuvedeno neuvedeno C 3 0,22μF 250V C 4 4μF 60V. Náhradní schéma zapojení kondenzátoru:
RIEDL 3.EB 7 1/15 1. ZADÁNÍ a) Změřte kapacity předložených kondenzátorů ohmovou metodou při obou možných způsobech zapojení b) Měření proveďte při kmitočtech měřeného proudu 50, 100, 200 a 800 Hz c) Graficky
Technické podmínky a návod k použití detektoru GC20R
Technické podmínky a návod k použití detektoru GC20R Detektory typu GC20R jsou stacionární elektronické přístroje určené k detekci přítomnosti chladiva ve vzduchu Jejich úkolem je včasné vyslání signálu
Informace BM2. Art. Nr. *22610 1. vydání, 09/05
1 Informace BM2 Art. Nr. *22610 1. vydání, 09/05 2 Informace BM2 1 Důležitá bezpečnostní upozornění Moduly ABC BM1, BM2 a BM3 smějí být použity výhradně se systémem Digital plus by Lenz nebo jiným, běžně
KLADENÍ VEDENÍ. VŠB TU Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra obecné elektrotechniky
VŠB TU Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra obecné elektrotechniky KLADENÍ VEDENÍ 1. Hlavní zásady pro stavbu vedení 2. Způsoby kladení vedení Ostrava, prosinec 2003 Ing. Ctirad Koudelka,
Metodika kontroly naplněnosti pracovních míst
Metodika kontroly naplněnosti pracovních míst Obsah Metodika kontroly naplněnosti pracovních míst... 1 1 Účel a cíl metodického listu... 2 2 Definice indikátoru Počet nově vytvořených pracovních míst...
ŘÁD UPRAVUJÍCÍ POSTUP DO DALŠÍHO ROČNÍKU
1. Oblast použití Řád upravující postup do dalšího ročníku ŘÁD UPRAVUJÍCÍ POSTUP DO DALŠÍHO ROČNÍKU na Německé škole v Praze 1.1. Ve školském systému s třináctiletým studijním cyklem zahrnuje nižší stupeň
Paralyzér v hodině fyziky
Paralyzér v hodině fyziky JOSEF HUBEŇÁK Univerzita Hradec Králové Experimenty s elektrickou jiskrou a s výboji v plynech jsou působivou součástí hodiny fyziky a mohou vyvolat trvalý zájem o předmět. V
NÁHRADA ZASTARALÝCH ROTAČNÍCH A STATICKÝCH STŘÍDAČŮ
NÁHRADA ZASTARALÝCH ROTAČNÍCH A STATICKÝCH STŘÍDAČŮ Ing. Petr Gric, PEG s.r.o. Ing. Vladimír Korenc, Dr. Ing. Tomáš Bůbela, ELCOM, a.s. Článek pojednává o náhradě zastaralých rotačních a polovodičových
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Mechanické vlastnosti
3.1.5 Energie II. Předpoklady: 010504. Pomůcky: mosazná kulička, pingpongový míček, krabička od sirek, pružina, kolej,
3.1.5 Energie II Předpoklady: 010504 Pomůcky: mosazná kulička, pingpongový míček, krabička od sirek, pružina, kolej, Př. 1: Při pokusu s odrazem míčku se během odrazu zdá, že se energie míčku "někam ztratila".
Měření hluku a vibrací zvukoměrem
Úloha 1 Měření hluku a vibrací zvukoměrem 1.1 Zadání 1. Zkalibrujte, respektive ověřte kalibraci zvukoměru 2. Proveďte třetinooktávovou analýzu hluku zadaného zdroje v jednom místě 3. Zkalibrujte zvukoměr
ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD Masarykovo náměstí 5, 586 Ol Jihlava
ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD Masarykovo náměstí 5, 586 Ol Jihlava Sp. zn. KO-0901l/2015-ERU V Praze dne 26. října 2015 Č. j. 090ll-3/20l5-ERU PŘÍKAZ Energetický regulační úřad jako věcně příslušný správní
ATHÉNSKÁ CHARTA CIAM (1933) Zásady plánování měst, zrevidovaná verze charty vypracovaná v roce 2002 Evropskou radou urbanistů.
ATHÉNSKÁ CHARTA CIAM (1933) Zásady plánování měst, zrevidovaná verze charty vypracovaná v roce 2002 Evropskou radou urbanistů. Prvá část: VŠEOBECNĚ MĚSTO A JEHO REGIONY 1. Město je pouze součástí ekonomického,
Elektronická zátěž (Elektronische Last) Typ 3229.0 Obj. č.: 51 15 47
Obsah Strana Elektronická zátěž (Elektronische Last) Typ 3229.0 Obj. č.: 51 15 47 1. Úvod a účel použití...2 Doplňující vybavení testovacího přístroje (kontrola zařízení se střídavým napětím)...3 2. Bezpečnostní
Pravidla o poskytování a rozúčtování plnění nezbytných při užívání bytových a nebytových jednotek v domech s byty.
Pravidla o poskytování a rozúčtování plnění nezbytných při užívání bytových a nebytových jednotek v domech s byty. Preambule Rada města Slavičín se usnesla podle 102 odst.3 zákona č. 128/2000Sb., vydat
ASYNCHRONNÍ STROJ. Trojfázové asynchronní stroje. n s = 60.f. Ing. M. Bešta
Trojfázové asynchronní stroje Trojfázové asynchronní stroje někdy nazývané indukční se většinou provozují v motorickém režimu tzn. jako asynchronní motory (zkratka ASM). Jsou to konstrukčně nejjednodušší
7. Odraz a lom. 7.1 Rovinná rozhraní dielektrik - základní pojmy
Trivium z optiky 45 7 draz a lom V této kapitole se budeme zabývat průchodem (lomem) a odrazem světla od rozhraní dvou homogenních izotropních prostředí Pro jednoduchost se omezíme na rozhraní rovinná
VY_32_INOVACE_OV_1AT_01_BP_NA_ELEKTRO_PRACOVISTI. Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno
Číslo projektu Číslo materiálu Název školy Autor CZ.1.07/1.5.00/34.0581 VY_32_INOVACE_OV_1AT_01_BP_NA_ELEKTRO_PRACOVISTI Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno Štícha Roman Tematická oblast
Analýza větrné elektrárny s vertikální osou otáčení
Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Number: 2010 12 6 Analýza větrné elektrárny s vertikální osou otáčení Analysis of wind turbine with vertical axis Stanislav Mišák, Petr Kačor, Regina Holčáková, Lukáš
SOUTĚŽNÍ ŘÁD soutěží ČSOB v orientačním běhu
SOUTĚŽNÍ ŘÁD soutěží ČSOB v orientačním běhu I. ZÁKLADNÍ USTANOVENÍ 1.1 Soutěžní řád soutěží ČSOB v orientačním běhu (SŘ) stanovuje podmínky mistrovských a dlouhodobých soutěží v orientačním běhu na území
VYHLÁŠKA Č. 51 ze dne 17. února 2006 o podmínkách připojení k elektrizační soustavě
VYHLÁŠKA Č. 51 ze dne 17. února 2006 o podmínkách připojení k elektrizační soustavě Energetický regulační úřad stanoví podle 98 odst. 7 zákona č. 458/2000 Sb., o podmínkách podnikání a o výkonu státní
II. ODŮVODNĚNÍ ZMĚNY Č. 1 ÚZEMNÍHO PLÁNU DOBRATICE
II. ODŮVODNĚNÍ ZMĚNY Č. 1 ÚZEMNÍHO PLÁNU DOBRATICE II.A TEXTOVÁ ČÁST Obsah str. A. Vyhodnocení koordinace využívání území z hlediska širších vztahů v území včetně souladu s územně plánovací dokumentací
Výzva pro předložení nabídek k veřejné zakázce malého rozsahu s názvem Výměna lina
VÝCHOVNÝ ÚSTAV A ŠKOLNÍ JÍDELNA NOVÁ ROLE Školní 9, Nová Role, PSČ: 362 25, Tel: 353 851 179 Dodavatel: Výzva pro předložení nabídek k veřejné zakázce malého rozsahu s názvem Výměna lina 1. Zadavatel Výchovný
Test. Kategorie M. 1 Laboratorní měřicí přístroj univerzální čítač (např. Tesla BM641) využijeme například k:
Krajské kolo soutěže dětí a mládeže v radioelektronice, Vyškov 2009 Test Kategorie M START. ČÍSLO BODŮ/OPRAVIL U všech výpočtů uvádějte použité vztahy včetně dosazení! 1 Laboratorní měřicí přístroj univerzální