Z P R Á V A S T A T I K A A S T A T I C K Ý V Ý P O Č E T

Transkript

1 Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: D.1.2 Stavebně konstrukční řešení Z P R Á V A S T A T I K A A S T A T I C K Ý V Ý P O Č E T V Mimoni dne Č.Zakázky:

2 Akce: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: Obsah: 1 Název akce 2 Identifikační údaje 2 1.Úvod 3 2.Posouzení konstrukce 3 3.Doporučení 4 4.Podklady 5 Statický výpočet 1-6 Zpráva statika 1/5 D.1.2-Stavebně konstrukční řešení

3 Akce: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: Název akce Identifikační údaje Objednatel: OSBD Česká Lípa Barvířská Česká Lípa IČ: Zpracovatel: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy Smetanova Mimoň autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb, mosty a inženýrské konstrukce ČKAIT: IČ: Zpráva statika 2/5 D.1.2-Stavebně konstrukční řešení

4 Akce: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: Úvod Předmětem vypracované zprávy je statické posouzení konstrukce krovu pro možnost výměny střešní krytiny ve stávajícím bytovém domě č.p.67 a č.p.68 v obci Dřevčice v okrese Česká Lípa. Jako podklad pro statické posouzení bylo použito výkresových schémat konstrukce krovu z původní projektové dokumentace s provedení ručního zaměření pro potvrzení geometrie krovu a stávajících průřezů prvků krovu. 2.Posouzení konstrukce KONSTRUKCE KROVU Nad bytovým domem systému T02-B o půdorysu ve tvaru obdélníka je stávající dřevěná konstrukce krovu, která tvoří sedlovou střechu. Stávající konstrukce krovu je založena na vaznicové soustavě se středovými vaznicemi (jedná se o tzv. ležatou stolici zvanou Bačkora ). Konstrukce krovu je tvořena ze dřevěných krokví o průřezu 100/140mm s rozmístěním v osových vzdálenostech á max. 1,0m se dřevěnými kleštinami o průřezu 2x50/160mm, umístěnými pouze v hlavních vazbách krovu v rastru á max. 4,0m. Krokve jsou podepřeny na pozednicích o průřezu 120/120mm a šikmých středových vaznicích o průřezu 140/180mm s pásky o průřezu 100/120mm pro zmenšení rozpětí vaznic o 2x0,9=1,8m. Středové vaznice jsou opřeny do dřevěných šikmých sloupků o průřezu 140/140mm a dále do dřevěné bačkory o průřezu 140/140mm, která je podepřená středovou nosnou zdí ve 3.n.p.. Cílem statického posouzení je (v návaznosti na platné technické normy ČSN EN 1990 ČSN EN 1997) zjištění možnosti výměny stávající lehké střešní krytiny na novou krytinu z betonových tašek (zatížení cca 45-50kg/m 2 ) bez realizace zateplení a konstrukce podhledu. Zpráva statika 3/5 D.1.2-Stavebně konstrukční řešení

5 Akce: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: Statickým posouzením provedeným na základě investičního záměru objednatele jsem dospěl k závěru, že stávající konstrukce krovu je schopná unést zatížení od nové střešní krytiny včetně latí, kontra-latí za těchto podmínek bez nutnosti provedení dodatečného zesílení stávající konstrukce krovu. a) Při provádění výměny střešní krytiny budou všechny prvky dřevěné konstrukce krovu vizuálně zkontrolovány tesařem. Eventuálně napadené části krovu plísněmi, houbami či poškozené dřevokaznými škůdci budou bez odkladu vyměněny za nové. Před pokládkou střešní krytiny bude veškeré dřevo opatřeno nátěrem nebo nástřikem proti dřevokazným houbám, plísním a škůdcům! Závěr statického posudku: Stávající konstrukce krovu bude nadále splňovat požadavky na dostatečnou mechanickou odolnost a stabilitu i po realizaci výměny původní lehčí střešní krytiny ze šablon nyní za těžší taškovou krytinu o plošné hmotnosti do 65kg/m 2 bez realizace zateplení a bez realizace podhledu. Důkazem tohoto tvrzení je přiložený statickým výpočet. 3.Doporučení Stavební práce budou prováděny ohledem na zásady bezpečnosti práce a technických zařízeních při stavebních pracích, dále dle nařízení vlády č. 591 o bližších požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích k zákonu č.309/2006sb., dále dle nařízení vlády č.362/2005 Sb. pro práci na pracovištích s nebezpečím pádu z výšky. Před zahájením realizace stavby bude zhotovitelem stavby předložen plán bezpečnosti a ochrany zdraví na staveništi Zpráva statika 4/5 D.1.2-Stavebně konstrukční řešení

6 Akce: Ing. David Mareček Diagnostika-Posudky-Návrhy IČ: , ČKAIT: Telefon: Podklady ČSN ISO Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991 Zatížení konstrukcí ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN 1995 Navrhování dřevěných konstrukcí ČSN ISO Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí SCIA Engineer 2016 MS EXCEL-Statické posudky stavebních konstrukcí Torzo původní projektové dokumentace od zadavatele Ruční zaměření konstrukce krovu provedené dne Fotodokumentace z prohlídky provedené dne V Mimoni dne Ing. David Mareček Zpráva statika 5/5 D.1.2-Stavebně konstrukční řešení

7 Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, a)stálé-střecha Skladba střechy gk(kn/m2) γg gd(kn/m2) Střešní tašková krytina+latě+kl. 0,650 1,35 0,878 Pojistná hydroizolace, tl.1mm 0,050 1,35 0,068 0,000 1,35 0,000 0,000 1,35 0,000 0,000 1,35 0,000 Vl.tíhu krovu započte program gk,stálé= gd,stálé= SCIA Engineer 0,700 0,945 kn/m2 kn/m2 0,700 0,000 0,700 0,000 b)proměnné-sníh III.Sněhová oblast Sklon střechy so= 1,060 kn/m2 α= 34 µi= 0,693 - α= 0,593 rad ce= 1,000 ct= 1,000 - γq= 1,500 - sk= 0,735 kn/m2 sd= 1,102 kn/m2 c)proměnné-vítr-tlak střechy d)proměnné-vítr-sání střechy kategorie terénu II kategorie terénu II rovinatý terén rovinatý terén vb= 25,000 m/s vb= 25,000 m/s co= 1,000 co= 1,000 zo= 0,300 m zo= 0,300 m zmin= 5,000 m zmin= 5,000 m γq= 1,500 γq= 1,500 qp= 0,676 kn/m2 qp= 0,676 kn/m2 cep= 0,700 cep= -0,800 Zatěžovací pruh e)přepočet NA 1M b= 1,000 m STÁLÉ-střecha PROMĚNNÉ-VÍTR-TLAK gk1= 0,700 kn/m wk1 = 0,473 kn/m gd1= 0,945 kn/m wd1 = 0,710 kn/m 1.Zatížení-vlastní tíhou PROMĚNNÉ-SNÍH PROMĚNNÉ-VÍTR-SÁNÍ sk1= 0,735 kn/m wk2 = -0,541 kn/m sd1= 1,102 kn/m wd2 = -0,811 kn/m STATICKÝ VÝPOČET 1 Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa

8 2.Zatížení-stálé-střecha Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, 3.Zatížení proměnné-sníh 4.Zatížení proměnné-vítr 5.Kombinace zatížení STATICKÝ VÝPOČET 2 Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa

9 6.Vnější síly-reakce Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, 7.Vnitřní síly-normálové síly 8.Vnitřní síly-ohybové momenty 9.Deformace - svislý průhyb STATICKÝ VÝPOČET 3 Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa

10 Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, Dřevěná krokev K1 ve štítě Posuzuji dřev. profil 100/140mm á max. 1.0m, dřevo tř. S1, tř. vlhk. 2. h= 140 Wy=1/6b.h^2= mm Wy= 0, m^3 Mmax= 3,56 knm Iy= 0,00002 m^4 1)Posudek na ohyb: L= 4,500 mm Mmax Wy. fm,d b= 100 mm Mmax= 3,56 kn.m Wy.fm,d= 4,42 kn.m fm,k= 22 MPa kmod= 0,8-2)Posudek na průhyb: γm= 1,3 - δmax= 0,0165 kn.m L/250 0,0180 m fm,d= fm,k. kmod γm fm,d= 13,54 MPa 1/EIy= 0, Dřevěná kleština KL1 Posuzuji dřev. profil 2x50/160mm á 1,0m, dřevo tř. S1, tř. vlhk h= Iy=1/12.b.h^3= průřezy 160 mm Wy=2.1/6b.h^2= Iy= 0,00003 m^4 y Wy= 0, m^3 1)Posudek na ohyb: Mmax= 0,04 knm b= Mmax Wy. fm,d 50 Mmax= 0,04 kn.m Wy.fm,d= 5,78 kn.m mm 2)Posudek na průhyb: δmax= 0, kn.m L/350 0,0094 m L= 3,300 mm Nsd= 9,72 kn 3)Posudek na tah: A= 0,016 m2 ft,o,k= 13 Nsd A. ft,o,d kmod= 0,8 γm= 1,3 Nsd= 9,72 kn A. ft,o,d= 114,76 kn ft,o,d= fm,k. kmod γm 4)Posudek na kombinaci ohybu a osového tahu: ft,o,d= 7,17 MPa σt,o,d + σm,y,d _+ km σm,z,d 1,0 km= 0,7 obd.průřez ft,o,d fm,y,d fm,z,d 1,0 ostatní pr. σt,o,d= 0,61 MPa σt,o,d _+ km σm,y,d + σm,z,d 1,0 σm,y,d= 0,09 MPa ft,o,d fm,y,d fm,z,d σm,z,d= 0,00 MPa ft,o,d= 7,17 MPa 0,092 1,0 fm,d,y= 13,54 MPa fm,d,z= 13,54 MPa 0,090 1,0 STATICKÝ VÝPOČET Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa 4

11 Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, Dřevěná středová vaznice VZ1 Posuzuji dřevěný profil 140/180mm, dřevo tř. S1, tř. vlhk. 2. gd,celk= 8,99 kn/m L= 4,00 m zkrácení pole pomocí pásků cca 1,8m L h= 180 Mmax =1/8 gd. Li^2 mm Mmax= 8,55 knm Lo b= 140 mm Nahr. redukované rozpětí vaznice fm,k= 22 MPa Wy= 0, m^3 2 l kmod= 0,8 - Iy= 0, m^4 l i = γm= 1,3-2l l0 fm,d= fm,k. kmod Posudek na ohyb: Lo= 2,20 m γm Mmax Wy. fm,d Li= 2,76 m fm,d= 13,54 MPa Mmax= 8,55 kn.m Wy.fm,d= 10,24 kn.m 2)Posudek na průhyb: δmax= 0,0080 kn.m L/400 0,0100 m STATICKÝ VÝPOČET 5 Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa

12 Ing. David Mareček - Diagnostika-Posudky-Návrhy Tel.: , marecek@statik-cl.cz, Sloupek S1 pod střed.vaznici Posuzuji dřevěný profil 140/140mm, dřevo tř. S1, tř. vlhkosti 2. Nsd= 35,96 kn h= 140 1)Posudek na vzpěrný tlak mm a) Průřezové charakteristiky A = b.h = 0,0196 m Iy = 1/12. b. h3 = 3,201E-05 m^4 b= 140 mm Iz = 1/12. h. b3 = 3,201E-05 m^4 iy = h / odm(12) = 0,040 m L= 3,00 m iz = b / odm(12) = 0,040 m kmod= 0,8 - Wy= 1/6. b.h2 = 0, m^3 γm= 1,3 - Wz= 1/6. h. b2 = 0, m^3 fc,o,k= 12 MPa Eo,o5= 6700 MPa b) Napětí v prostém tlaku Eo,mean= 9000 MPa kmod= 0,8 - σc,o,d = Nd ρk= 370 kg/m^3 A - σc,o,d = 1,83 MPa fc,o,d= fc,o,k. kmod γm c) Štíhlostní poměry fc,o,d= 7,38 MPa Lvzp,y=Lvzp,z= L= 3,000 m βc = 0,2.RD λy = Lvzp / iy = 74,231 βc = 0,1.LLD λz = Lvzp / iz = 74,231 σcrit,y = π2. Eo,o5/λy2 = 12,001 MPa σcrit,z = π2. Eo,o5/λz2 = 12,001 MPa λrel,y = odm(fc,o,k / σc,crit,y) = 1,000 - λrel,z = odm(fc,o,k / σc,crit,z) = 1,000 - d) Součinitel vzpěru ky = 0,5( 1+βc. ( λrel,y - 0,5) + λrel,y2 ) = ky= 1,05 - kz = 0,5( 1+βc. ( λrel,z - 0,5) + λrel,z2 ) = kz= 1,05 - kc,y= 1 ky + odm(ky2 - λrel,y2) kc,y= 0,73 kc,z= 1 kz + odm(kz2 - λrel,z2) kc,z= 0,73 e) Posudek únosnosti σc,o,d 1,00 kcy. fc,o,d = 0,340 1,00 Vyhovuje. σc,o,d 1,00 kcz. fc,o,d = 0,340 1,00 Vyhovuje. STATICKÝ VÝPOČET 6 Akce: č.p.67 a č.p.68 v Dřevčicích v okrese Česká Lípa