předběžný statický výpočet

Transkript

1 předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

2 . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

3 . ZÁKADNÍ INFORACE.. ATERIÁY dřevo: lepené lamelové: třída pevnosti SA (pro všechny lamely) hraněné: třída pevnosti SI spojovací prostředky: lepení rámový roh svorníky, hřebíky, vruty.. SCHÉA KONSTRUKCE rozměry v některých případech jsou pouze přibližné a mohou se mezi sebou ve výpočtu a v konečném výkresu mírně lišit... Střecha půdorys... Skleněná asáda řešení je pouze přibližné a zjednodušené, je zanedbána šikmost sloupků a jejich nepravidelné rozmístění pohled řez řez A, řez B KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

4 oblast H: c pe,7 q k,v,h,45,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,,4 q d,v,i ±,8. ZATÍŽENÍ stěna oblast D: c pe,8 q k,w,d,5,4 q d,v,f,7 oblast E: c pe, q k,w,e,9,4 q d,v,g,7 zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé D,8 E-, instalace vzduchotechniky, podhled s osvětlením, OSB deska tl. mm,,, spádová vrstva minerální izolace tl. mm,,5,9 minerální izolace tl. 8 mm,8,5,4 celkem g k,94, g d, nahodilé užitné nepochozí střecha,75 b) vítr podélný: e min (b;h) min (7;4) 7 m; h/d,7 střecha oblast F: c pe,8 q k,w,f,7,4 q d,w,f,4 oblast G: c pe, q k,w,g,78,4 q d,w,g,9 oblast H: c pe,7 q k,w,h,45,4 q d,w,h, oblast I: c pe ±, q k,w,i ±,,4 q d,w,i ±,8 celkem q k,u,75,4 q d,u,5 sníh vítr sněhová oblast I., α s q ks μ i c k c t s k,8,75, celkem q k,s,,4 q d,s,84 větrná oblast I: v re 4 m/s kategorie terénu III.: c e (Z e ),8; Z e m q re,5 ρ v re,5,5 4 N/m, kn/m w e q v q re c e (Z e ) c pe,,8 c pe a) vítr příčný: e min (b;h) min (44;4) 4 m střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f,4 oblast G: c pe, q k,v,g,78,4 q d,v,g,9 stěna oblast A: c pe, q k,w,f,,4 q d,w,a,8 oblast B: c pe,8 q k,w,b,5,4 q d,w,b,7 oblast C: c pe,5 q k,w,d,,4 q d,w,d,45 oblast D: c pe,8 q k,w,d,5,4 q d,w,d,7 oblast E: c pe, q k,w,e,9,4 q d,w,e,7 4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

5 b) vítr podélný: e min (b;h) min (7;4) 7 m; h/d,7 střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f, oblast G: c pe, q k,v,g,48,4 q d,v,g,7 oblast H: c pe,7 q k,v,h,7,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,8,4 q d,v,i ±, vítr větrná oblast I: v re 4 m/s kategorie terénu III.: c e (Z e ),; Z e m q re,5 ρ v re,5,5 4 N/m, kn/m w e q v q re c e (Z e ) c pe,, c pe a) vítr příčný: e min (b;h) min (44;4) 4 m střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f, oblast G: c pe, q k,v,g,48,4 q d,v,g,7 oblast H: c pe,7 q k,v,h,7,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,8,4 q d,v,i ±, stěna oblast A: c pe, q k,w,f,48,4 q d,w,a, oblast B: c pe,8 q k,w,b,,4 q d,w,b,4 oblast C: c pe,5 q k,w,d,,4 q d,w,d,8 oblast D: c pe,8 q k,w,d,,4 q d,w,d,4 oblast E: c pe, q k,w,e,,4 q d,w,e,7 stěna oblast D: c pe,8 q k,w,d,,4 q d,v,f,45 oblast E: c pe, q k,w,e,,4 q d,v,g,. NÁVRH PRVKŮ D,8 E-,.. STŘECHA... Vaznice prvek č. schéma KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 5

6 . S: posouzení na smyk za ohybu návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4 m,g,d k mod,9 4,9 Pa γ,45 zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: střešní plášť,94,94 vlastní tíha (odhad) vaznice 4 mm,,4 4,5 celkem g k,9, g d, nahodilé: užitné q k,u,75,75,4 q d,u,5 kombinace zatížení stálé + užitné: g d + q d,u 8 Sd ( ) (,,5) 4,8 knm 8 g q d + d,u + V Sd ( g + q ) (,+,5),54 kn návrh d d,u z důvodu vedení vzduchotechniky mezi vaznicemi, navržen vysoký lepený proil mm. S: posouzení na průhyb průhyb od nahodilého rovnoměrného zatížení: u 4 5q 4 k,u 5,75 4, mm < mm vyhovuje 84EI 84,inst konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u u 4 4,inst 5 gk 5,4 5,9 mm 84EI 84 u,inst ( + k,de ) + u,inst ( + k, de ) 5,9 ( +,) + 4, ( +,5) 4,8 mm < mm vyhovuje net,in průhyb od posouvajících sil u prostě podepřeného nosníku obdélníkového průřezu zatíženého rovnoměrným zatížením je poměr průhybu od posouvajících sil a momentů přibližně: u u V E h G u V,9 u,u 8 konečný průhyb s uvážením posouvajících sil: u,unet, in, 4,8 5,mm < mm vyhovuje návrhová pevnost za smyku: v,g,k,7,g,d k mod,9 γ,45 v posouzení na ohyb: ohybové napětí: m,g,d m,g, d,7 4,9 posouzení na smyk: smykové napětí: τ v,g,d v,g, d,8,8,8 Pa Sd 4,8 m,g,d W,8 vyhovuje τ VSd,54 A v,g,d,9 vyhovuje průřez mm vyhovuje... Prostý nosník prvek č.,7 Pa,5 Pa Plnostěnný lepený vazník je prostě uložen na betonové stěny o rozpětí 7 m. schéma vaznice jsou od sebe vzdáleny po m zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé G: střešní plášť F,94 5,4,,77 F,5,94,8,,8 vlastní tíha nosníku 4 8 mm g,4,8 4,8,,54 stálé minimální G min : m m m...,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

7 střešní plášť F,8,8,, F,5,8,84,, vlastní tíha (odhad) nosník 4 5 mm g,4,5 4,4,,88,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,. užitné Q U : F,75 4,5,4, F,5,75,5,4,5 kombinace zatížení stálé + užitné: rozhodující moment a smyk moment [knm],, -. 75,, užitné jednostranné Q U : zatížení na polovině střechy F,75 4,5,4, F,5,75,75,4,5,, -. 75,, sníh Q S : F,,, 5,4 F,5,,8,,5,, -. 8,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -. 8 V ohybová síla [kn] vítr příčný Q WT : pro druhý nosník,,. 5,, 7.,,. 59,,. 7,,. 7,,. 7 F,7,5,5,4 4,9 F,7 7,,4 9,8 F (,7,9 +,45,),59 9, F 4,45,7,4,78 F (,45,5 +,,5),74,44 F 4 8,,78,4,9 F 4 8,,5,9,4,55,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 74,,. 78,,. 78,,. 78,,. 78,, návrhový moment max 55,98 knm návrhová ohybová síla V max 7, kn. S: posouzení na smyk za ohybu návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4,g,d k mod,9 γ,45 m návrhová pevnost za smyku: v,g,k,7,g,d k mod,9 γ,45 v 4,9 Pa,8 Pa vítr podélný Q W : pro druhý nosník F (,45,8 +,,),,79 F,5 (,45,8 +,,),,4 návrh průřezu nosníku: W d m,g,d b 4 mm 55,98 4,9 5, mm KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 7

8 W bh h h W 8,5 & 7 mm návrh: 4 mm posouzení na ohyb: ohybové napětí: m,g,d m,g, d 7,89 4,9 d m,g,d W 55,98 4,5 vyhovuje 7,89 Pa posouzení na smyk: smykové napětí: τ v,g,d v,g, d τ Vd 7, A 4 v,g,d,55, vyhovuje,8. S: posouzení na průhyb průhyb od nahodilého zatížení: u,inst, mm < 5,7 mm vyhovuje konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst 4, mm u,44 Pa..49 u,inst ( + k,de ) + u,inst ( + k, de ),5 ( +,) +, ( +,5) 49,4 mm < 85 mm vyhovuje net,in průřez 4 mm vyhovuje... Dvoukloubový rám prvek č. a 4 Dvoukloubový lepený rám je kotven do betonového základového pasu na rozpětí, m. schéma vaznice jsou od sebe vzdáleny po m zatížení zatížení char. zat. γ F návr. zat. stálé G: střešní plášť F,94 5,4 kn,,77 kn F,94,4, kn,,7 kn asáda g kn m -,,4 kn m - vlastní tíha nosníku 4 mm g,4 4, kn m -,,9 kn m - vlastní tíha sloupu 4 mm g,4, 4,9 kn m -,,5 kn m - m m m ,,-. -.9,.7, -.8,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,, ,, stálé minimální G min : střešní plášť F,8,8 kn,, F,8.4,7 kn,,8 kn asáda g kn m -,,4 kn m - vlastní tíha nosníku 4 mm g,4 4, kn m -,,9 kn m - vlastní tíha sloupu 4 mm g,4, 4,9 kn m -,,5 kn m - 8 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

9 -.9,, ,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,, ,, ,.,,,-.8,,-.5 užitné Q U : F,75 4,5 kn,4, kn F,75,4,8 kn,4,5 kn,,-.8,,-.8 sníh Q S : nerozhoduje F,, kn, 5,4 kn F,,4,4 kn 4,, kn,,-.4,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.4,.8, vítr příčný Q WT : pro druhý nosník užitné jednostranné Q U : zatížení na polovině střechy F,75 4,5 kn,4, kn F,75,4,8 kn,4,5 kn střecha F,78,4,87 kn,4, kn F,78 4,8 kn,4,55 kn F (,78,9 +,45,) 4,48 kn,7 kn F 4,45,7 kn,4,78 kn F (,45,5 +,,5),74 kn,44 kn F 4 8,,78 kn,4,9 kn F 8,,4, kn,4,44 kn stěny w,5, kn m -,4 4,7 kn m - w,9,4 kn m -,4, kn m - KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 9

10 .,,4.8,,.87,,4.48,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.74,,.78.4,,.78,,.78,,.,, vítr podélný Q W : střecha F,,78 kn,4,9 kn F,,4, kn,4,45 kn stěny w,,9 kn m -,4,9 kn m - užitné ,,.,,.,,. -.9,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,..9,,.,,.,,.,,.,, vliv rámových imperekcí počáteční natočení sloupu Φ / nahrazeno účinkem dvojice vodor. sil H Φ Φ ΣN stálé G: celk. char. zatížení svislé: ΣN 5,4 +, +,, +,9 4,8 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 4,8,7 kn užitné jednostranné užitné Q u : celk. char. zatížení svislé: ΣN 4,5 +,8 75,4 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 75,4,8 kn užitné Q u : celk. char. zatížení svislé: ΣN 8 4,5 +,8 +,5 4,5 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 75,4, kn vnitřní síly: ohybové momenty a reakce od jednotlivých zatěžovacích stavů včetně vlivu rámových imperekcí (extrémní návrhové hodnoty, momenty v knm, reakce v kn) stálé KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

11 vítr příčný kombinace zatížení: ψ,7 pro užitné zatížení, ψ, pro zatížení větrem, () stálé + užitné + ψ vítr příčný: momenty v rozích rámu () stálé + užitné: momenty v poli příčle a smyk, normálová síla ve sloupu, svislý posuv () stálé + vítr příčný + ψ užitné vlevo: vodorovný posuv (4) stálé minimální + vítr podélný: tahová síla předběžný odhad proilů největší vliv bude mít moment od svislého zatížení; předběžně odhadneme jeho největší hodnotu jako % momentu na prostém nosníku zatíženém stálým a užitným zatížením: p [(, +,) : +,9], 5,9 knm 8 vítr podélný za předpokladu % rezervy pro vliv tlaku a klopení je potřebný průřezový modul:, p, 5,9 Wpl,min,9 mm,8,8 4,9 m,g,d návrh příčle a sloupu: b 4 mm W bh h h W,9 & 5 mm návrh příčle: 4 mm (lze stejně jako prostý nosník) návrh sloupu: 4 mm (došlo ke změně rozpětí z, m na 5,8 m) průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) sd [knm] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

12 průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) N sd [kn] sd [knm] V sd [kn] N sd [kn] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

13 průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) N sd [kn] - tah V sd [kn] S posouzení na průhyb průhyb příčle: rozhoduje kombinace () a) průhyb od nahodilého zatížení: -. u,inst 55, mm < 5,7 mm vyhovuje deormace KZS posun vodorovný a svislý [knm] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

14 reakce obou sloupů: V Sd, 5,9 kn (FEAT) V Sd, 5,9 kn (FEAT) vzpěrná délka v rovině rámu cr,y lze určit metodou rámových výseků délka sloupu: m součinitel tuhosti sloupu: I 4 y K c, mm b) konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst,9 mm součinitel eektivní tuhosti příčle za předpokladu dvojité křivosti příčle při vybočení: I 4 y,b K,5,5 4, mm 58 rozdělovací součinitele: K c, v rámovém rohu: η, 49 K + K, + 4, v patce: η (pro kloub) c součinitel vzpěrné délky sloupu β, 55 (určen pro rám s posuvnými styčníky),55 5,8 4,9 m V cr, y cr π EI cr y π, 49 VSd 5 V cr 5,9 +,7,9 9 <,,9 soustava je pro ověřenou kombinaci neposuvná, při posouzení se bude počítat se vzpěrnými délkami pro rám vodorovně podepřený ve vrcholu a vnitřní síly v příčli není nutno zvětšovat příčel N unet,in u,inst,de,inst, de vyhovuje ( + k ) + u ( + k ),9 ( +,) + 55, ( +,5) 8, mm < 85 mm průhyb sloupu: rozhoduje kombinace () a) průhyb od nahodilého zatížení: u,inst 55,4 mm < H 7, mm vyhovuje 5 b) konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst, mm unet,in u,inst,de,inst, de 5 vyhovuje ( + k ) + u ( + k ), ( +,) + 55,4 ( +,5) 7, mm < 7, mm klasiikace rámu z hlediska posuvnosti rám se uvažuje neposuvný, je-li: V Sd, V cr (podmínka bude ověřována pouze pro KZS, který rozhoduje o dimenzi proilů) vnitřní síly: rámový roh kombinace (): Sd 4,5 knm N Sd 5,79 kn V Sd 9, kn pole kombinace (): Sd 9,99 knm N Sd 4,7 kn V Sd kn návrh: proil 4 mm průřezové charakteristiky: (FEAT) A 4 mm I y, W pl,y 8 mm W el,y,7 7 mm i y 88,75 mm i z 5,47 mm I z 5, 9 mm 4 I t,55 mm 4 4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

15 rámový roh: posouzení tlačeného prutu na vzpěr a ohyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa,4Pa m,g,k 4 m,g,d k mod,9 4,9 Pa γ,45 normálové napětí v tlaku, v ohybu a smyku: τ Sd c,,g,d N A W 5, Sd m,g,d Vd A 4,5 7,7 v,g,d 9, 5 4 vzpěrné délky: v rovině rámu: cr,y 5,8 m z roviny rámu: cr,z m štíhlostní poměry: cr,y 58 λ i 88,75 λ λ y y i 5,47 cr,z z z 54,7 8, π E, 5 π 7 c,crit y λ 54,7,8 c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k,95,4 Pa 5, Pa,45 Pa,8 Pa [ + β ( λ rel,5 ) + λ rel ],5 +, (,95,5 ) [ +,95 ], 99 c c k + k λ rel,99 +,99,95 posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d,4 +,79,4 m,g, d 5, 4,9,5 < vyhovuje,79 (vliv klopení není posuzován, neboť průřez má v únosnosti velkou rezervu) posouzení na smyk za ohybu: τv,g,d,45,7 vyhovuje,8 pole v,g, d moment v poli je menší než moment v rámovém rohu, navíc délka úseku, na kterém může dojít ke klopení je menší než v případě posudku rámového rohu, proto průřez v poli vyhoví průřez 4 mm vyhovuje sloup vnitřní síly: rámový roh kombinace (): Sd 4,5 knm N Sd 4,9 kn (v rámovém rohu) N Sd,7 kn (v patce) V Sd, kn (v patce) ohybový moment je největší v rámovém rohu a směrem k patce klesá do nuly, normálová síla je největší v patce je bezpečnější ve výpočtu nahradit skutečný průběh normálové síly průměrnou hodnotou: 4,9 +,7 N Sd 4, kn návrh: proil 4 mm průřezové charakteristiky: (FEAT) A 4 mm I y, W pl,y 8 mm W el,y,7 7 mm i y 88,75 mm i z 5,47 mm I z 5, 9 mm 4 I t,55 mm 4 posouzení tlačeného prutu na vzpěr a ohyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa γ 4,9,45 m,g,k m,g,d k mod normálové napětí v tlaku a v ohybu: Sd c,,g,d N A W 4, 5 4 Sd m,g,d 4,5 7,7, Pa 5, Pa,4Pa 4,9 Pa vzpěrné délky: v rovině rámu se určí metodou rámových výseků pro rám s neposuvnými styčníky (η,49, η ) β,8: cr,y β H,8 9, m z roviny rámu (bezpečně délka sloupu): cr,z m štíhlostní poměry: cr,y 9 λ i 88,75 λ y y i 5,47 cr,z z z,5 95, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 5

16 λ π E,5 π 7 c,crit λ z 95, 7,9 c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k, 7,9 Pa [ + β ( λrel,5 ) + λ rel ],5 +, (,,5 ) [ +, ], 99 c c k + k λ rel,99 +,99, posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d, +,,4 m,g, d 5, 4,9,4 < vyhovuje, (vliv klopení není posuzován, neboť průřez má v únosnosti dostatečnou rezervu; vliv smyku lze rovněž zanedbat) průřez 4 mm vyhovuje.. SKENĚNÁ FASÁDA... Sloupek prvek č. 5 jedná se pouze o přibližný výpočet, je zanedbána šikmost sloupku schéma užitné: oblast D: c pe,8,,,4,4 oblast E: c pe,,,4,4,4 celkem užitné,8, kombinace zatížení stálé + vítr: N + normálová síla [kn] a moment [knm] zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: sklo tl. 8 mm (od do,45 m),8 (,45),,4 vlastní tíha sloupku mm,, 4 (,45),,74 celkem stálé,95,4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

17 návrhový moment Sd,5 knm návrhová normálová síla N Sd 8,47 kn návrh průřez mm. S: posouzení na vzpěr a průhyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa γ 4,9,45 m,g,k m,g,d k mod normálové napětí v tlaku a v ohybu: Sd c,,g,d N A W 8,47 m,g,d Sd,5,45, Pa, Pa ,4Pa 4,9 Pa λ π E,5 π 7 c,crit λ z,9 7, c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k,8 7, Pa [ + β ( λrel,5 ) + λ rel ],5 +, (,8,5 ) [ +,8 ], 4 c c k + k λ rel,4 +,4,8 posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d, +,54,4 m,g, d, 4,9,99 < vyhovuje průřez mm vyhovuje... Příčel,54 jedná se pouze o přibližný výpočet, zatěžovací šířky a rozpětí jsou přibližná schéma zatěžovací šířka 4,5 m / (polovinu přenáší sloupek) zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: sklo tl. 8 mm,8 4,5 /,94,, příčel 8 + příčné rámy asády 8 (,8, +,8,) 4,8,9 celkem g k,8, g d, + reakce ze sloupků (stálé + vítr) vzpěrné délky: cr,y,95 m štíhlostní poměry: cr,y 95 λ i,5 y y,9 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 7

18 -.59 vnitřní síly stálé + užitné: g d + q d,u y + z [knm] ,, -.5,, Sd,y,88 knm Sd,z 7, knm návrh z důvodu vedení vzduchotechniky mezi vaznicemi, navržen vysoký lepený proil mm. S: posouzení na průhyb konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: (jedná se pouze o značně přibližnou hodnotu dle FEATu) unet, in,8 mm < mm vyhovuje S: posouzení na dvojosý ohyb 8 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

19 návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4,g,d k mod,9 γ,45 m posouzení na ohyb: ohybové napětí: k m m,g,y,d m,g,y,d m,g,y,d m,g,y,d + k + m m,g,z,d m,g,z,d m,g,z,d m,g,z, d W 4,9 Pa Sd,y m,g,y,d W,88 8 Sd,z 7, m,g,z,d 5,79,7 4,9 5,79 4,9 + +,7 průřez 8 mm vyhovuje 8 4,8 4,9 4,8 4,9 5,79 Pa 4,8 Pa, vyhovuje, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 9