Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie PŘÍKLADY VÝPOČTŮ ZKRATOVÝCH PROUDŮ VE STŘÍDAVÝCH SÍTÍCH

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie PŘÍKLADY VÝPOČTŮ ZKRATOVÝCH PROUDŮ VE STŘÍDAVÝCH SÍTÍCH"

Transkript

1 PNE Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie REASY ČR a VSE, SE, ČEPs PŘÍKLADY VÝPOČTŮ KRATOVÝCH PROUDŮ VE STŘÍDAVÝCH SÍTÍCH PNE Odsouhlasení normy Konečný návrh podnikové normy energetiky pro rozvod elektrické energie odsouhlasily tyto organizace: PRE Praha a.s., STE Praha a.s., ČE Plzeň a.s., JČE České Budějovice a.s, VČE Hradec Králové a.s., SČE Děčín a.s., JME Brno a.s., SME Ostrava a.s., VSE Košice a.s., SE Bratislava, a.s., ČEPs Praha, a.s. Předmluva Tato norma PNE zapracovává mezinárodní normu EC : kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 4: Příklady výpočtů zkratových proudů. Tato norma EC je technickou zprávou a nemůže být přímo zapracovaná do soustavy ČSN norem. Souvisící normy ČSN ČSN EN (33 30) kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 0: Výpočet proudů Nahrazuje: - Účinnost od:

2 PNE Obsah Strana Předmluva Všeobecně Rozsah a předmět normy Normativní odkazy Definice, symboly, indexy a rovnice...4 Sousledná, zpětná a netočivá složka impedancí elektrického zařízení Venkovní vedení, kabely a omezující tlumivky...5. Transformátory Generátory a elektrárenské jednotky Výpočet zkratových proudů v soustavě nn - U n 400 V Příklad Určení sousledných impedancí Síťový napáječ Transformátory Vedení (kabely a venkovní vedení) Určení netočivých impedancí Transformátory Vedení (kabely a venkovní vedení) Výpočet k a i p trojfázových zkratových proudů kratové místo F kratové místo F kratové místo F Výpočet k1a i p1 u jednofázových zkratů kratové místo F kratové místo F kratové místo F Soubor výsledků Výpočet trojfázových zkratových proudů v soustavě vn s vlivem motorů Příklad Výpočet s absolutními hodnotami Výpočet s reaktancemi elektrických zařízení Výpočet v poměrných jednotkách Výpočet pomocí superpoziční metody Výpočet zkratových proudů pro elektrárenské jednotky a vlastní spotřebu Příklad kratové impedance elektrického zařízení Síťový napáječ Elektrárenský blok Generátor Blokový transformátor Elektrárenský blok (blokový transformátor s přepínačem odboček při zatížení) Transformátory vlastní spotřeby Transformátory,5 MVA a 1,6 MVA Transformátory S rt,5 MVA (T15 T19, T1 T5) Transformátory S rt 1,6 MVA (T0, T6) Asynchronní motory Výpočet zkratových proudů kratové místo F Počáteční zkratový proud k Nárazový zkratový proud i p Souměrný zkratový vypínací proud b Ustálený zkratový proud kmax kratové místo F Počáteční zkratové proudy kg a kt Nárazové zkratové proudy i pg a i pt...47

3 PNE Souměrný zkratový vypínací proud bg a bt Ustálený zkratový proud kgmax a ktmax kratové místo F Počáteční zkratové proudy krsl a km,at Nárazové zkratové proudy i prsl a i pm,at Vypínací proud a ustálený zkratový proud kratové místo F kratové místo F kušební příklad pro výpočet zkratových proudů počítačovými programy podle EC Všeobecně kušební příklad 380 kv/110 kv/30 kv/10 kv Síťová konfigurace a data kratové impedance elektrických zařízení Výsledky Trojfázové zkratové proudy Jednofázové zkratové proudy Příklady výpočtu zkratových poměrů v elektrických sítích...64 Výsledky...73 Porovnání výsledků výpočtů zkratů...74 Souvisící mezinárodní normy EN kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 0: Výpočet proudů Vypracování normy pracovatel: ng. Stanislav Roškota, ÚJV Řež, a.s., divize Energoprojekt Praha a.s. 3

4 PNE Všeobecně 1.1 Rozsah a předmět normy Tato část EC je technickou zprávou, která je zamýšlena jako pomocná pro použití EC pro výpočet zkratových proudů v trojfázových střídavých soustavách 50 Hz a 60 Hz. Tato technická zpráva neobsahuje doplňující požadavky, ale dává podnět pro modelování elektrického zařízení v sousledné, netočivé a nulové soustavě (kapitola ) a praktické příklady výpočtů v soustavě nn (kapitola 3), v soustavě vn s asynchronními motory (kapitola 4) a elektrárenského bloku s vlastní spotřebou napájející velký počet vn asynchronních motorů a skupiny nn motorů (kapitola 5). Tyto tři příklady uvedené v kapitolách 3, 4 a 5 jsou podobné těm, které jsou uvedeny v EC (1988), ale jsou revidovány podle EC , která ji nahradila. Dále je doplněn článek k příkladu v kapitole 3, který porovnává výsledky nalezené s použitím ekvivalentního napěťového zdroje v místě zkratu podle postupu uvedeného v EC na jedné straně s výsledky nalezenými pomocí superpoziční metody na straně druhé, která bere v úvahu rozdílné zatěžovací podmínky před zkratem. Kapitola 6 této technické zprávy udává schéma obvodu a údaje zkušební sítě a výsledky pro výpočet, který je proveden v souladu s EC , nabízí možnost porovnání mezi výsledky získané pomocí počítačového programu pro výpočet zkratových proudů a dává výsledky pro k, i p, b, k, k1 a i p1 v síti zvn s elektrárenskými bloky, generátory, asynchronními motory a vedeními ve čtyřech různých napěťových úrovních 380 kv, 110 kv, 30 kv a 10 kv. 1. Normativní odkazy EC 60038:1983 Jmenovitá napětí EC EC :000 kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 0: Výpočet proudů EC :1991 kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 1: Součinitele pro výpočet zkratových proudů v trojfázových střídavých soustavách podle EC EC :199 Data pro výpočty zkratových proudů v souladu s EC EC :1995 kratové proudy v trojfázových střídavých soustavách. Část 3: Proudy procházející během dvou samostatných jednofázových zkratech v jednom okamžiku a dílčí zkratové proudy protékající zemí EC :1993 kratové proudy. Část 1: Výpočet účinků. Část 1: Definice a výpočetní metody 1.3 Definice, symboly, indexy a rovnice Definice, symboly, indexy a rovnice jsou stejné jako v EC

5 PNE Sousledná, zpětná a netočivá složka impedancí elektrického zařízení V kapitole 3 EC jsou modelovány a počítány sousledné a netočivé impedance elektrických zařízení. Ve většině případů jsou zpětné impedance rovny sousledným impedancím, pokud se počítají počáteční zkratové proudy, podle EC a EC Venkovní vedení, kabely a omezující tlumivky Obrázek 1 znázorňuje význam a základní měření sousledných a netočivých impedancí venkovních vedení s jedním obvodem L1, L, L3. a) sousledná impedance b) netočivá impedance (1)L U L1 / L1 U 1 / 1 (0)L U L1 / L1 U (0) / (0) s U L1 + U L + U L3 0 s U L1 U L U L3 U (0) a U L1 U L U L3 a L1 L L3 (0) Obrázek 1 Sousledné a netočivé impedance venkovního vedení (jednoduché vedení) Ve skutečnosti změření napětí U L1 a proudu L1 vede k absolutní hodnotě impedance. Společně s měřením celkových ztrát P v při proudu L1 je možné získat komplexní hodnotu impedance : UL1 ; L1 P R ; 3 V L1 X - R ; R + j X Rovnice pro výpočet sousledných a netočivých impedancí venkovních vedení s jedním nebo dvěmi paralelními obvody (dvojité vedení) a bez nebo s jedním nebo dvěmi zemnícími vedeními jsou uvedeny v EC pětná impedance je rovna sousledné impedanci. Měření pro nalezení sousledných a netočivých impedancí kabelů s pláštěm, stíněním a pancéřováním jsou podobné jako na obrázku 1. Příklady jsou uvedeny v EC V případě netočivé impedance je důležité uzemnění pláště nebo stínění nebo pancéřování právě tak jako počet paralelních kabelů. V případě čtyřžilových nn kabelů má průřez uzemněné žíly vliv na netočivou impedanci. Obrázek znázorňuje způsob a základní měření sousledné a netočivé složky trojfázovým reaktorem omezujícím zkratový proud. 5

6 PNE a) sousledná impedance b) netočivá impedance (1)R U L1 / L1 U (1) / (1) (0)R U L1 / L1 U (0) / (0) s U L1 + U L + U L3 0 s U L1 U L U L3 U (0) a U L1 U L U L3 a L1 L L3 (0) Obrázek Sousledná a netočivá impedance reaktoru omezující zkratový proud, všeobecně R R << X R Pokud je magnetická vazba mezi třemi cívkami bez nebo se železným jádrem malá je netočivá impedance (0)R přibližně stejná jako sousledná impedance (1)R. Při výpočtu zkratových proudů ve vvn soustavě je vhodné použít pouze reaktanci.. Transformátory Blokové transformátory elektrárenského bloku jsou též řešeny ve.3. Síťové transformátory mají dvě nebo tři nebo i více trojfázových vinutí. Obrázek 3 znázorňuje případ pro sousledné a netočivé impedance dvouvinuťového transformátoru v zapojení Ynd5. V případě trojvinuťových transformátorů (příklady jsou uvedeny v tabulce 3b EC ), je nutné změřit tři různé impedance a pak vypočítat tři impedance ekvivalentního obvodu v sousledné nebo netočivé soustavě transformátoru, viz 3.3. EC a příklad na konci této kapitoly. Tabulka 1 udává příklady pro ekvivalentní obvody v sousledné a netočivé soustavě dvouvinuťových a trojvinuťových transformátorů s odlišnými uzemňovacími podmínkami na straně zvn, vvn a vn 1). mpedance v tabulce 1 jsou vztaženy na stranu A, kterou může být zvn, vvn strana nebo vn strana transformátoru. 1) PONÁMKA Místo EC termínu medium-voltage (MV) se pro tuto napěťovou úroveň používá v ČR termín vysoké napětí (vn). Napěťová úroveň označovaná EC jako highvoltage (HV) odpovídá v ČR napěťové úrovni velmi/zvláště vysokého napětí (vvn/zvn). 6

7 PNE a) Dvouvinuťový transformátor se svorkami U, V, W na straně vysokého napětí a x, y, z na straně nízkého napětí b) Sousledná impedance (1) (). () je zpětná impedance. c) Netočivá impedance (0) PONÁMKA Při zapojení vinutí do trojúhelníku se jednofázový zkrat a zemní spojení neuvádí. Obrázek 3 Sousledná a netočivá soustava impedancí dvouvinuťového transformátoru Ynd5 Jak je ukázáno v tabulce, transformátory skupiny Yy se nesmí používat v nn soustavě s nízkou impedancí uzemnění na straně nízkého napětí (sítě TN), protože (0) může být velmi veliká a to tak, že by nezafungovala zkratová ochrana. Pro napájení sítě TN se mohou použít transformátory skupiny nebo 3 z tabulky 1. Transformátory skupiny YNyn,d jsou typické pro sítě vvn s uzemněným neutrálním uzlem pouze na jedné straně (A nebo B). Příklady číslo 4b a 6 z tabulky 1 ukazují, že netočivé soustavy v obou sítích jsou spojeny, jestliže jsou oba neutrální body (uzly) uzemněny (zemnicí spínač ES je v případě 4b zapnut). V těchto případech jsou nutné doplňující úvahy zvláště pokud je převod transformátoru velký k zjištění zda tato vazba je přijatelná. Případ č. 5 v tabulce 1 udává příklad jak se vyhnout této vazbě v netočivé soustavě. Případ č. 9 v tabulce 1 udává další příklad jak se vyvarovat této vazbě v netočivé soustavě, pokud jsou dva paralelní transformátory ve stejném nebo různém místě. 7

8 PNE Tabulka 1 Příklady ekvivalentních obvodů transformátorů v sousledné a netočivé soustavě 8

9 PNE Tabulka 1 Příklady ekvivalentních obvodů transformátorů v sousledné a netočivé soustavě (dokončení) 9

10 PNE V příkladu č. 8 pro autotransformátory s uzemněným neutrálním uzlem přes N, pro tři konstrukčně oddělené jednotky a vinutí v zapojení do trojúhelníku, se nemůže vyskytnout vazba mezi netočivými soustavami sítě na obou stranách transformátoru. Pro určení impedancí 1, a 3 jako funkce N, jsou nezbytné zvláštní výpočty jak jsou uvedeny v příkladu č. 6 v tabulce 1. Přídavné transformátory (nebo regulační transformátory napětí a/nebo transformátory pro ovládání fázového úhlu) jsou reprezentovány jako síťové transformátory se zapojením v příkladu č. 6 v tabulce 1. Konstrukce a zapojení transformátoru natáčejícího fázi bude určovat zda (0)C bude mít nízkou hodnotu, a v tomto případě bude nutné změřit tři odlišné impedance jako u trojvinuťových transformátorů, aby se mohla vypočítat impedance ekvivalentního obvodu. Tabulka udává některé směrné hodnoty pro poměry X (0)T /X T transformátorů, pokud je neutrální bod transformátoru uzemněn. V případě trojvinuťových transformátorů (případy č. 4 až 7 a 9 v tabulce 1), reaktance X T X (1)T je uvedena X (1)T X (1)A + X (1)B. Tabulka Směrné hodnoty poměrů X (0)T /X T dvouvinuťových a trojvinuťových transformátorů Konstrukce Transformátoru apojení YNd nebo Dyn Yzn YNyn,d YNy 3) nebo YNz Tři jádra Pět jader Tři jednojádrové transformátory 0,7 1,0 1) 1,0 1,0 0,1 0,15 1 3,5 ) ) Transformátory s malým zdánlivým výkonem: X (0) /X T 1,0 (například nn transformátory Dyn5 s S rt 400 kva, U rthv /U rtlv 10 kv/0,4 kv). ) Poměr X (0) /X T závisí na konstrukci transformátoru, viz EC ) Transformátory Yy se nemusí používat v sítích s nízkou impedancí uzemnění, například v TN-sítích (viz EC ) Příklad impedancí a ekvivalentních obvodů trojvinuťového síťového transformátoru Ynyn,d5, S rthvmv 350 MVA Obrázek 4 znázorňuje ekvivalentní obvody trojvinuťového transformátoru v sousledné a netočivé soustavě. pětná soustava je totožná se souslednou soustavou (viz č. 4 v tabulce 1). 10

11 PNE a) apojení a svorky b) Sousledná soustava c) Netočivá soustava transformátoru YNyn,d5 Obrázek 4 Náhradní schémata trojvinuťového síťového transformátoru Následující údaje jsou stanovena nebo zjištěna pomocí výpočtů: U rthv 400 kv; U rtmv 10 kv; U rtlv 30 kv; S rthv 350 MVA; S rtmv 350 MVA; S rtlv 50 MVA; u krhvmv 1 %; u RrHVMV 0,6 %;vztažené k S rthvmv 350 MVA, U rthv 400 kv; u krhvlv 10 %; u RrHVLV 0,16 %; vztažené k S rthvlv 50 MVA, U rthv 400 kv; u krmvlv 7 %; u RrHVLV 16 %; vztažené k S rthvlv 50 MVA, U rtmv 10 kv; rovnic (10) v EC jsou vypočítány následující impedance sousledné soustavy vztažené na stranu B: AB urrhvmv uxrhvmv UrTMV + j 100 % 100 % SrTHVMV (0, j 8,639338) Ω AC u RrHVLV u XrHVLV UrTMV + j 100 % 100 % SrTHVLV (0, j 8,796313) Ω urrmvlv u XrMVLV UrTMV BC + j (0, j 0,154733) Ω 100 % 100 % SrTMVLV Výpočty jsou zde provedeny s přesností na šest desetinných míst, protože je tento příklad použit též pro zkušební síť v kapitole 6 (transformátory T3 T4). S pomocí jmenovitých vztažných reaktancí X T určených z napětí u Xr rovnice (10d) EC jsou určeny následující korekční součinitelé: u kr - u Rr podle K K K cmax 0, ,6 x 1,1 0, ,6 x 0,09984 TAB TAB cmax 0, ,6 x 1,1 0, ,6 x 0, TAC TAC cmax 0, ,6 x 1,1 0, ,6 x 0,06998 TBC TBC 0,9807 0, ,

12 PNE Společně s těmito korekčními součiniteli, například ABK K TAB AB jsou určeny následující korigované impedance (index K): ABK (0, j 8,01797) Ω ACK (0, j 8,38904) Ω BCK (0, j 0,1973) Ω Korigované ekvivalentní sousledné impedance na obrázku 4b, vztažené na stranu vn (v obrázku označeno MV), jsou vypočítané pomocí rovnice (11) z EC AK (0, j 8,096989) Ω BK (0, j 0,07906) Ω CK (0, j 0,9035) Ω Pro ekvivalentní model transformátoru v netočivé soustavě (obrázek 4c) jsou známy následující reaktance vztažené na vn stranu (v obrázku MV) B: X (0)A 8,5551 Ω; X (0)B -0,6881 Ω; X (0)C 18,8307 Ω Pokud je neutrální bod transformátoru uzemněn účinná netočivá reaktance součet X (0)B a X (0)C vede k X (0)MVK pokud se zavede impedanční korekční součinitel K TBC : X (0)MVK K TBC (X (0)B + X (0)C ) 18,19503 Ω To vede k poměru X (0)T /X T (X (0)B + X (0)C )/ X AB 18,146 Ω/8, Ω,0999,1 bez korekčního součinitele. V mnoha případech se trojvinuťové síťové transformátory s pomocným vinutím do trojúhelníka (například Ynyn,d5) mohou uvažovat jako dvouvinuťové (viz například transformátor T4, T5 a T6 na obrázku 16). Například (transformátor T4 na obrázku 16) výpočet může být mnohem snažší, zvláště pokud jsou odpory zanedbány (R T /X T 0,01): X T X AB 8, Ω; K T K TAB 0,9807; X TK K T /X T 8,01797 Ω; X (0)T,1 x X T 18,146 Ω a společně s K T K TAB : X (0)T 16,838 Ω na straně bezpečnosti v porovnání s X (0)T K TBC X (0)T 18,195 Ω jak je určeno při výpočtu s komplexními veličinami..3 Generátory a elektrárenské jednotky.3.1 Pro synchronní generátory bez blokových transformátorů v nn a vn sítích jsou dány sousledné reaktance X d, X d a X d (viz EC ). V prvním momentu zkratu rázová reaktance X d vede k k. Reaktance zpětné soustavy je přibližně stejná jako rázová reaktance: X () X d. Pokud je X q značně odlišná od X d pak se musí použít X () 0,5 (X d + X q ) (viz EC ). Netočivá reaktance X (0) je menší než přechodná reaktance, závisí na konstrukčním uspořádání vinutí synchronního stroje (viz ). Pokud musí být uzel generátoru uzemněn přes přídavnou impedanci, raději reaktanci, která je mezi uzlem generátoru a zemí, k omezení jednofázového zkratového proudu ( k1 k ) a/nebo k potlačení tří složkových proudů v případě paralelních generátorů nebo paralelních transformátorů s uzlem 1

13 PNE uzemněným ve stejné části sítě, pak se musí použít impedanční korekční součinitel K G v sousledné, zpětné a netočivé soustavě, ale K G se nesmí použít pro přídavnou impedanci uzlu (viz EC ). a) Schéma b) Sousledná soustava pro výpočet k c) Sousledná soustava pro výpočet k1. Sousledná, zpětná a netočivá soustava pro výpočet k1 a dílčích zkratových proudů (1)S, ()S a (0)S, X ()G X d jsou znázorněna na obrázku 5c). Obrázek 5 Schéma složkových soustav při zkratu na straně vyššího napětí elektrárenského bloku 1) Rovnice (1) je z EC

14 PNE V případě elektrárenského bloku (S) s přepínačem odboček při zatížení (viz EC ) nebo s přepínačem odboček bez zatížení (viz 3.7. EC ) je netočivá impedance na straně vyššího napětí elektrárenského bloku udána netočivou impedancí blokového transformátoru a trojnásobnou hodnotou impedance N mezi středním uzlem transformátoru (HV- strana) a zemí. Na obrázku 5 je uveden příklad. Sousledná a zpštná impedance elektrárenského bloku se musí vypočítat pomocí rovnice (1) nebo rovnice (3) z EC společně s impedančním korekčním součinitelem K s z rovnice () nebo rovnice (4) z EC Netočivá impedance elektrárenského bloku se určí z (0)S (0)THV K S + 3 N. mpedanční korekční součinitel se musí pak použít následovně: a) pro souslednou impedanci: S [(R G + j X d ) t r + THV ] K S, b) pro zpětnou impedanci: ()S [(R G + j X () ) t r + THV ] K S, c) pro netočivou impedanci: (0)S (0)THV K S + 3 N. Proud 3 (0)S procházející ze středního uzlu blokového transformátoru na impedanci uzemnění elektrárny, pokud existuje, proto vede k nárůstu potenciálu, dotykového a krokového napětí. Pokud jsou vypočítány dílčí zkratové proudy (1)S, ()S a (0)S musí se zavést impedanční korekční součinitel podle rovnice () z EC pro elektrárenskou jednotku s přepínačem odboček při zatížení, která je závislá na provozním rozsahu generátoru ( viz EC ). V případě elektrárenských bloků s přepínačem odboček bez zatížení se může použít korekční součinitel K SO z rovnice (4) z EC pro výpočet proudů (1)S, ()S a (0)S..3. Příklad pro výpočet impedancí a zkratových proudů při zkratu na straně vyššího napětí elektrárenského bloku s přepínačem odboček při zatížení. Pro tento příklad se mohou použít údaje elektrárenského bloku S1 G1 + T1 na obrázku 16. Neutrální uzel blokového transformátoru je uzemněn přes reaktanci X R1 Ω (R r1 << X R1 ) pro omezení zemní poruchy při odlehčení (odepnutí zatížení) a současného jednofázového zkratu na straně vyššího napětí blokového transformátoru (viz 6..1). - Generátor: S rg 150 MVA; U rg 1 kv; x d 0,14 p.j. ; x d 1,8 p.j. ; cos ϕ rg 0,85; R G 0,00 Ω (Válcový rotor generátoru, který pracuje pouze v oblasti přebuzení.) 14

15 PNE Blokový transformátor: S rt 150 MVA; U rthv /U rtlv 115 kv/1 kv; u kr 16 %; u Rr 0,5 %; p T ±1 %; X (0)T /X T 0,95; R 0T /R T 1,0; N j X R1 j Ω - Síťový napáječ (určen z náhradního schématu sítě): U nq 110 kv; c Qmax 1,1; kq 13,6113 ka; R Q /X Q 0,038; X (0)Q /X Q 3,4797; R (0)Q /R Q 3,4797. Následující výsledky jsou určeny pro tento příklad (viz obrázek 5): G R G + j X d (0,00 Ω + j 0,14 (1 kv) ) (0,00 + j 0,4116) Ω 150 MVA Gt G t r (0, j 1,34333) Ω s t r 115/ kv1 kv THV rthv urr u Xr U + j 100 % 100 % SrT (0, j14,09978) Ω Xr kr rr u u - u 15,9919 % (x T 0, p.j.) U nq UrTLV cmax K S x x 0,99597 U rg UrTHV 1+ xd - xt sin ϕrg S ( G t r + THV ) K S (0, j 6,33668) Ω V případě trojfázového zkratu (obrázek 5) s U n U nq : c Un ks (0,050 - j,65160) ka; ks,6508 ka 3 S c Un kq (, j13,33931) ka; kq 13,6113 ka 3 Q 1,1U 1,1U nq nq Q a X Q 0,97996 Q 3 kq 3 kq k ks + kq (,76183 j 15,99091) ka; k 16,766 ka. Tento výsledek je též uveden v tabulce 11 pro zkušební síť. 15

16 PNE Jednofázový zkratový proud k1 (viz rovnice (5) EC ): S x Q (1) (0, j 4,415) Ω; () (1) + S Q (0)S x (0)Q (0) (, j14,39889) Ω (0)S + (0)Q s (0)S (0)THV K S + 3 N (0, j 0,95 x 14,09978) Ω x 0, j 66 Ω (0, j 79,34081) Ω a (0)Q (3, j 17,498) Ω k1 3 cu (1,3909 j 8,946) ka; k1 9,04979 ka n ( 1) + ( 0) Tento výsledek je též uveden v tabulce 1 pro zkušební síť. Dílčí zkratové proudy na obrázku 5: (1)S ()S k1 Q x 3 S + Q (0, j 0,49300) ka (1)Q ()Q k1 S x 3 S + Q (0, j,48775) ka (0)S k1 ( 0)Q 3 x ( 0)S + ( 0) Q (0, j 0,55314) ka (0)Q k1 ( 0)S 3 x ( 0)S + ( 0) Q (0, j,4761) ka těchto výsledků, které jsou platné tehdy, pokud je předvídán přebuzený provoz generátoru se mohou určit následující proudy vedením na straně elektrárenského bloku: L1S (0)S + (1)S + ()S (0,0107 j 1,53914) ka LS (0)S + a (1)S + a ()S (0,00744 j 0,06014) ka L3S (0)S + a (1)S + a ()S (0,00744 j 0,06014) ka Proud z uzlu transformátoru do zemnící soustavy: L1S + LS + L3S 3 (0)S (0,0560 j 1,6594) ka 16

17 PNE Výpočet zkratových proudů v soustavě nn - U n 400 V 3.1 Příklad Soustava nn s U n 400 V a f 50 Hz je uvedena na obrázku 6. Ve zkratových místech F1 až F3 se musí určit zkratové proudy k a i p. Lze předpokládat, že zkratové proudy ve zkratových místech F1 až F3 jsou elektrické vzdálené zkraty (viz EC ). Údaje zařízení pro souslednou, zpětnou a netočivou soustavu jsou uvedeny v tabulce 3. Obrázek 6 Soustava U n 400 V se zkratovými místy F1, F a F3 3. Určení sousledných impedancí 3..1 Síťový napáječ Podle rovnice (6) EC s c Q c Qmax 1,1 (viz tabulka 1 EC ): Qt cq UnQ 1 1,1x 0 kv 0,41kV x 0,534 mω 3 t 3 10 ka 0 kv kq X Qt 0,995 Qt 0,531 mω r R Qt 0,1 X Qt 0,053 mω Qt (0,053 + j 0,531) mω 17

18 PNE Tabulka 3 Údaje elektrického zařízení pro příklad na obrázku 6 Sousledné a netočivé impedance ( 1 ) ařízení Údaje zařízení Rovnice (EC ) (1) () mω (0) mω Síťový napáječ Q U nq 0 kv; kq 10 ka c Q c Qmax 1,1 (tabulka 1 EC ) (6) Qt 0,053 + j 0,531 - R Q 0,1 X Q ; X Q 0,995 Q Transformátory T1 (Dyn) S rt 630 kva; U rthv 0 kv U rtlv 410 V; u kr 4 %; P krt 6,5 kw; R (0)T /R T 1,0 X (0)T /X T 0,95. (7) až (9) K T z (1a) T1K,68 + j 10,054 (0)T1K,68 + j 9,551 T (Dyn) S rt 400 kva; U rthv 0 kv U rtlv 410 V; u kr 4 %; TK 4,71 + j 15,698 (0)TK 4,71 + j 14,913 P krt 4,6 kw; R (0)T /R T 1,0 X (0)T /X T 0,95. Vedení L1 Dva paralelní čtyřžilové kabely; l 10 m; 4 x 40 mm Cu L (0,077 + j 0,079) Ω/km R (0)L 3,7 R L ; X (0)L 1,81 X L. Údaje a poměry R (0)L /R L ; X (0)L /X L udává výrobce L1 0,385 + j 0,395 (0)L1 1,45 + j 0,715 L Dva paralelní třížilové kabely; l 4 m; 3 x 185 mm Al L 0,416 + j 0,136 (0)L 1,760 + j 0,165 L (0,08 + j 0,068) Ω/km R (0)L 4,3 R L ; X (0)L 1,1 X L. L3 Čtyřžilový kabel l 0 m; 4 x 70 mm Cu L3 5,40 + j 1,740 (0)L3 16,6 + j 7,760 L (0,71 + j 0,087) Ω/km R (0)L 3 R L ; X (0)L 4,46 X L. L4 Venkovní vedení; l 50 m: q n 50 mm Cu; d 0,4 m; (14), (15) L4 18,50 + j 14,85 (0)L4 37,04 + j 44,55 L (0, j 0,97) Ω/km R (0)L R L ; X (0)L 3 X L. PONÁMKA: Ω/km mω/m 18

19 PNE Transformátory Podle rovnic (7) až (9) a (1a) EC je následující: a) Transformátor T1: R T1 T1 ( 410 V) ukrt1 UrT1LV 4 % x x 10,673 mω 100 % S 100 % 630 kva rt1 x PkrT1 PkrT1 UrT1LV 6,5 kw x (410 V),753 mω 3 S (630 kva) rt1lv rt1 u Rr (P krt1 /S rt1 ) x 100 % 1,03 %; u u - u 3,865 % X T1 T1 T1 - R 10,31 mω T1 (,753 + j 10,31) mω K c 0,95 x max 1+ 0,6 x 1,05 0,95 x 1+ 0,6 x 0,03865 T1 T1 T1K T1 K T1 (,684 + j 10,054) mω Xr kr rr 0,975 b) Transformátor T: R T T ( 410 V) ukrt UrTLV 4 % x x 16,810 mω 100 % S 100 % 400 kva rt P x krt UrTLV 4,6 kw x (410 V) 4,833 mω S (400 kva) rt T (4,833 + j 16,100) mω K cmax 0,95 x 1+ 0,6 x 1,05 0,95 x 1+ 0,6 x 0,03831 T T TK T K T (4,71 + j 15,698) mω 0,975 19

20 PNE Vedení (kabely a venkovní vedení) a) Vedení L1 (dva paralelní kabely): L1 0,5 (0,077 + j 0,079) mω/m x 10 m (0,385 + j 0,395) mω b) Vedení L (dva paralelní kabely): L 0,5 (0,08 + j 0,068) mω/m x 4 m (0,416 + j 0,136) mω c) Vedení L3 (kabel): L3 (0,71 + j 0,087) mω/m x 0 m (5,40 + j 1,740) mω d) Vedení L4 (venkovní vedení): ρ Ω mm Ω mω q L4 n -3 R 0,3704 0,37 ; r 1,14 4,55 mm 4,55.10 m ; q 54 m x 50 mm km m π n µ -4 o 1 d -1 4 π x 10 H 1 0,4 m Ω mω X L4 πf + ln π x 50 s + ln 0,97 0,97 π 4 π km 4-3 r 4,55 x 10 m km m L4 (R L4 + j X L4 ) l (0,370 + j 0,97) x mω/m x 50 m (18,50 + j 14,85) mω µ 0 4π x 10-7 H/m 4π x 10-4 H/km 3.3 Určení netočivých impedancí Transformátory Pro transformátory T1 a T se zapojením Dyn5 jsou následující vztahy určeny výrobcem: R (0)T R T a X (0)T 0,95 X T (viz tabulka 3) Společně s korekčními součiniteli impedancí K T z 3.. se určí následující netočivé impedance: (0)T1K (R T1 + j 0,95 X T1 ) K T1 (,684 + j 9,551) mω (0)TK (R T + j 0,95 X T ) K T (4,71 + j 14,913) mω 3.3. Vedení (kabely a venkovní vedení) a) Vedení L1: R (0)L 3,7 R L ; X (0)L 1,81 X L se zpětnou cestou čtvrtým vodičem a pláštěm kabelu: (0)L1 (3,7 R L1 + j 1,81 X L1 ) (1,45 + j 0,715) mω b) Vedení L: R (0)L 4,3 R L ; X (0)L 1,1 X L se zpětnou cestou pomocí pláště kabelu: (0)L (4,3 R L + j 1,1 X L ) (1,760 + j 0,165) mω 0

21 PNE c) Vedení L3: R (0)L 3 R L ; X (0)L 4,46 X L se zpětnou cestou čtvrtým vodičem, pláštěm kabelu a zemí: (0)L3 (3 R L3 + j 4,46 X L3 ) (16,60 + j 7,760) mω d) Vedení L4: Venkovní vedení s R (0)L R L a X (0)L 3 X L pro výpočet maximálních zkratových proudů: (0)L4 ( R L4 + j 3 X L4 ) (37,04 + j 44,55) mω 3.4 Výpočet k a i p trojfázových zkratových proudů kratové místo F Podle obrázku 7 pro souslednou soustavu je určena následující zkratová impedance v místě zkratu F1: Obrázek 7 Schéma sousledné soustavy (podle obrázku 6) pro výpočet k v místě zkratu F1 Maximální počáteční zkratový proud (rovnice (9) EC ) s c c max 1,05 (tabulka 1 EC ): c U 1,05 x 400 V n k 3 k 3 x 7,003 mω 34,6 ka PONÁMKA Odlišnost proti výsledku EC je hlavně způsobena jmenovitým napětím 400 V (EC 60038). Rozdíl s pomocí zavedení K T je pouze 0,5 %. Protože je výpočet k proveden v komplexních hodnotách, je snadné určit i p pomocí metody (b) s použitím poměru R/X v místě zkratu nebo pro vyšší přesnost pomocí metody (c) Metoda (b): mpedanční poměr v místě zkratu (viz ) EC 60909:0): R/X R k /X k 0,79 κ (b) 1,0 + 0,98 e - 3R/X 1,445 (rovnice (55) z EC ) Protože poměr R/X TK + L1 + L je větší než 0,3 je nutné zavést součinitel 1,15 z metody (b) (viz b) z EC ). i p(b) 1,15 κ (b) k 1,15 x 1,445 x x 34,6 ka 81,36 ka 1

22 PNE Metoda (c): Ekvivalentní kmitočet s R/X z rovnice (59) EC : mpedance C R c + j X c je vypočítána podle metody (c) s ekvivalentním kmitočtem f c 0 Hz (f 50 Hz). Výpočetní postup je podobný jako při výpočtu K, ale s použitím hodnot 0 Hz: Qtc (0,053 + j 0,1) mω T1Kc (,684 + j 4,01) mω; TKc (4,71 + j 6,79) mω L1c (0,385 + j 0,158) mω; Lc (0,416 + j 0,054) mω C ( + + ) T1Kc TKc L1c Lc Qtc + (1, j,7076) mω T1Kc TKc L1c Lc R X R X c c f x c f 1,874 mω 0 Hz x 0,77,707 mω 50 Hz κ (c) 1,0 + 0,98 e - 3R/X 1,447 i p(c) 1,15 κ (c) k 1,447 x x 34,6 ka 70,85 ka PONÁMKA Metoda (a) v tomto případě není dostačující (viz ) EC ). Tato metoda se může použít pouze při první aproximaci pokud je výpočet zkratového proudu proveden pouze s reaktancemi. Metoda (a) vede k κ (a) 1,46, která bere v úvahu nejmenší poměry R/X z T1K a TK + L + L1. Pokud je síťový napáječ s R Qt /X Qt 0,1 uvažován jako větev sítě, pak součinitel κ (a) 1,75 a nárazový zkratový proud i p(a) 85,5 ka > i p(c) (viz.3 EC ) kratové místo F ( + ) ( T1K + L1) TK L K Qt + (1,977 + j 6,87) mω T1K + TK + L1 + L c U 1,05 x 400 V n k 3 k 3 x 7,107 mω 34,1 ka Výpočet pomocí metody (c) (viz z EC ) vede k: c (1,976 + j,733) mω R X R X c c f x c f 1,976 mω 0 Hz x 0,89,733 mω 50 Hz i p(c) κ (c) k 1,43 x x 34,1 ka 69,10 ka PONÁMKA Rozhodující poměr R/X je z největší části určen pomocí dvou větví T1K + L1 a TK + L s R/X 0,94 a 0,34. Tyto dva poměry jsou podobné s R k /X k 0,9, který vede k κ (b) 1,431. Výpočet metodou (b) bez doplňujícího součinitele 1,15 vede k i p(b) κ (b) k 1,431 x x 34,1 ka 69,05 ka

23 PNE kratové místo F3 ( + ) ( T1K + L1) TK L K Qt + + L3 + L4 (5,897 + j 3,417) mω T1K + TK + L1 + L c U 1,05 x 400 V n k 3 k 3 x 34,914 mω 6,95 ka c Fc + L3c + L4c (1,976 + j,733) mω + (3,90 + j 6,636) mω R X R X c c f x c f 5,896 mω 0 Hz x 1,106 9,369 mω 50 Hz i p(c) κ (c) k 1,056 x x 6,95 ka 10,38 ka 3.5 Výpočet k1 a i p1 u jednofázových zkratů kratové místo F1 Obrázek 8 znázorňuje ekvivalentní obvod v sousledné, zpětné a netočivé soustavě sítě na obrázku 6 s jednofázovým zkratem v místě F1. (1) () k (1,881 + j 6,764) mω (viz 3.4.1) (0) (0)T1K ( (0)TK + (0)L1 + (0)L )/( (0)T1K + (0)TK + (0)L1 + (0)L ) (,140 + j 6,009) mω (1) + () + (0) (1) + (0) (5,90 + j 19,537) mω Počáteční jednofázový zkratový proud je vypočítán podle rovnice (53) EC : 3 c U 3 x 1,05 x 400 V 0,409 mω n k1 (1) + (0) 35,64 ka Nárazový zkratový proud i p1 je vypočítán s pomocí součinitele κ (c) 1,447 určeného ze sousledné soustavy v 3.4.1: i p1(c) κ (c) k1 1,447 x x 35,64 ka 7,93 ka PONÁMKA Pokud se bere c a (0)c pro podrobnější výpočet k určen κ (c) a i p1(c) mohou se určit následující výsledky: R X R X + R c (0)C fc x c + X (0)C f κ (c) 1,0 + 0,98 e - 3R/X 1,447 5,88 mω 0 Hz x 0,96 7,875 mω 50 Hz i p1(c) κ (c) k1 1,447 x x 35,64 ka 7,93 ka V tomto případě je odlišnost pouze 1,7 %. 3

24 PNE Obrázek 8 Schéma sousledné, zpětné a netočivé soustavy se spojením v zkratovém místě F1 pro výpočet k kratové místo F (1) () k (1,977 + j 6,87) mω (viz 3.4.) ( )( ) (0)T1K + (0)L1 (0)TK + (0)L (0) (0)T1K 3 c U + (0)TK + (0)L1 + (0)L 3 x 1,05 x 400 V 0,795 mω n k1 (1) + (0) (,516 + j 6,109) mω 34,98 ka i p1(c) κ (c) k1 1,43 x x 34,98 70,84 ka kratové místo F3 (1) () k (5,897 + j 3,417) mω (viz 3.4.3) (0) (0)F + (0)L3 + (0)L4 (55,816 + j 58,419) mω 4

25 PNE c U 3 x 1,05 x 400 V 150,550 mω n k1 (1) + (0) 4,83 ka i p1(c) κ (c) k1 1,056 x x 4,83 7,1 ka 3.6 Soubor výsledků Soubor výsledků pro příklad na obrázku 6 je uveden v tabulce 4a pro zkratové impedance a proudy a v tabulce 4b pro Jouleův ntegrál (rovnice (10) EC ). Tabulka 4a kratové impedance a zkratové proudy Místo zkratu k (1) (0) k i p(c) k1 i p1(c) k1 / k mω mω ka ka ka ka - F1 7,003 6,41 34,6 70,85 35,64 7,93 1,03 F 7,107 6,601 34,1 69,10 34,98 70,84 1,03 F3 34,99 80,79 6,95 10,38 4,83 7,1 0,70 Jouleův integrál je vypočítán v místě zkratu F a F3 na obrázku 6 s použitím součinitelů m a n uvedenými na obrázcích 1 a v EC Součinitel m je vypočítán pomocí rovnice pro m uvedenou v příloze A EC Mezní vypínací časy (doba trvání zkratového proudu T k ) pro pojistky jsou určeny z daných charakteristik pro nn pojistky 50 A. Tabulka 4b Jouleův integrál, který závisí na T k a místě zkratu F a F3 Místo Typ T k κ m n Jouleův integrál zkratu ochrany 1) ) (rovnice (10) v EC ka - S (ka) s F k 34,1 0,06 1,43 0, ,61 F3 k 6,95 jistič 0,06 1,06 0, ,07 F3 k 4,83 50 A 0,06 1,06 0, ,48 F k 34,1 <0, <0,56 3) F3 k 6,95 pojistka 0,0 1,06 0, ,19 F3 k1 4,83 50 A 0,07 1,06 0, ,7 1) Vypočítané z rovnice pro m (viz příloha A v EC ). ) Vzdálený zkrat: k k a n 1. 3) Mezní vypínací časy pojistky. PONÁMKA S danou dobou trvání zkratu T k, jako například u jističe, se maximální Jouleův integrál vyskytne u největšího zkratového proudu. Kdežto u extrémních inverzních ccharakteristik, jako je například pojistka, se největší Jouleův ntegrál vyskytne při nejmenším zkratovém proudu, kterým může být jednoduchý jednofázový zkrat, jako je na příkladu v místě zkratu F3. 5

26 PNE Výpočet trojfázových zkratových proudů v soustavě vn s vlivem motorů 4.1 Příklad Soustava 33 kv/6 kv (50 Hz) je uvedena na obrázku 9. Výpočet zkratového proudu se musí provést s uvažováním asynchronních motorů a bez asynchronních motorů napájených z 6 kv přípojnice pro znázornění jejich příspěvku ke zkratovým proudům v místě zkratu F. Rozvodna 33 kv/6 kv se dvěmi síťovými transformátory S rt 15 MVA, každý je napájen pomocí dvou třížilových 30 kv kabelů ze síťového napáječe s U nq 33 kv a kq 13,1 ka (S kq 3 U kq kq 750 MVA (viz EC )). nformace o síťovém napáječi jsou udány rozvodným podnikem, vypočítaném podle EC K znázornění rozdílu jsou provedeny výpočty jak s komplexními impedancemi (viz 4.) tak pouze s reaktancemi (viz 4.3). Výpočty s reaktancemi jsou vyhovující pro většinu případů na úrovni vn a vvn. Dále je výpočet proveden s hodnotami v poměrných jednotkách. (viz 4.4). Výpočet zkratového proudu pomocí superpoziční metody je uveden ve 4.5 pro ukázku toho, že výsledky zkratových proudů závisí na směru zatížení, napětí v místě zkratu před zkratem a poloze odboček transformátoru při zatížení (viz obrázek 9). Obrázek 9 udává schéma trojfázové střídavé soustavy 33 kv/6 kv a údaje elektrických zařízení. 4. Výpočet s absolutními hodnotami kratové impedance v tabulce 5 jsou vypočítány z údajů na obrázku 9 a s pomocí rovnic uvedených v EC kratový proud k v místě zkratu F je určen z z dílčích zkratových proudů na obrázku 9 (viz EC ). k kt1 + kt + km1 + km km je dílčí zkratový proud od tří paralelních motorů s P rm 1 MW (obrázek 9), znázorněných jedním ekvivalentním motorem M. 6

27 PNE Obrázek 9 Soustava 33 kv/6 kv: data 7

28 PNE Tabulka 5 Výpočet zkratových impedancí elektrických zařízení a k(t1,t) v místě zkratu F, bez motorů (vypínače CB1 a CB jsou rozepnuty) Číslo ařízení Rovnice (EC ) a výpočet mpedance Ω 1 Síťový napáječ (6) Qt cqu 3 nq kq 1 x t r 1,1x 33 kv 6,3 kv x 3 x 13,1 ka 33 kv (0,058) X Qt 0,995 Qt ; R Qt 0,1 X Qt Qt R Qt + j X Qt 0, j 0,0579 Kabel L1 ( kabel L) R L1t R L1 l.(1/t r ) 0,1 Ω/km x 4,85 km (6,3 kv/33 kv) X L1t X L1 l.(1/t r ) 0,1 Ω/km x 4,85 km (6,3 kv/33 kv) L1t R L1t + j X L1t 0, j 0, Transformátor T1 ( transformátor T (7) T1 rtlv ukr U x 100 % SrT 15 % 100 % x ( 6,3 kv) 15 MVA (0,3969) (8) R T1 rtlv urr U x 100 % SrT 0,6 % 100 % x ( 6,3 kv) 15 MVA (0,0159) (9) X T1 T1 - R T1 (0,3966) (1a) K T 0,95 (c max /(1 + 0,6 x 0,1499)) 0,958 T1K (R T1t + j X T1t ) K T 0,015 + j 0, L1 + T1 L + T L1t + T1K Lt + TK 0,039 + j 0, (L1 + T1) ½ ( L1t + T1K ) 0, j 0,1990 (L + T) paralelně 6 kratová k(t1,t) Qt + 1/ ( L1t + T1K ) 0,03 + j 0,569 impedance bez motorů 7 Motor M1 (6) M1 LR 1 / rm U x S rm rm 1 4 ( 6 kv) x 6 MVA 1,500 Motor M (tři jednotky 1 MW) s S rm P rm /(cos ϕ rm η rm ) 6 MVA (6) M 1 x 3 LR 1 / rm U x S rm rm 1 1 x 3 5,5 s S rm P rm /(cos ϕ rm η rm ) 1,8 MVA ( 6 kv) x 1,8 MVA 1,705 8

29 PNE Součet kt1 + kt na sekundární straně transformátorů je určen z k(t1,t) z tabulky 5. c Un 1,1x 6 kv kt1 + kt (1,8 - j14,7) 3 k(t1, T) 3 (0,03 + j 0,569) Ω ka c Un 1,1x 6 kv k(t1, T) kt1 + kt 14,78 3 k(t1, T) 3 x 0,579 Ω ka Dílčí zkratové proudy motorů jsou určeny z M1 a M s použitím R M 0,1 X M a X M 0,995 M (viz (viz EC ) pro asynchronní motory s P rm /p 1 MW. c U 1,1x 6 kv n km1 3 M1 3 x (0,149 + j1,493) Ω c U 1,1x 6 kv n km 3 M 3 x (0,170 + j1,696) Ω (0,5 - (0, - j,53) j,) ka ka Sečtení dílčích zkratových proudů kt1 + kt, km1 + km vede k k (1,75 j 19,47) ka k 19,55 ka Podle a rovnice (57) EC je nárazový zkratový proud určen následovně: i p i p(t1,t) + i pm1 + i pm (37,1 + 6,9 + 5,5) ka 49,0 ka s dílčími zkratovými proudy i p(t1,t) κ k(t1,t) 1,78 x x 14,78 ka 37,1 ka s R/X 0,0 Ω/0,57 Ω a κ 1,78 (rovnice (55) EC ) i pm1 κ k(m1 1,75 x x,54 ka 6,9 ka s R M1 /X M1 0,1 a κ 1,75 (tabulka 3 EC ) i pm κ k(m 1,75 x x,3 ka 5,5 ka s R M /X M 0,1 a κ 1,75 (tabulka 3 EC ) Podle 4.5. a rovnic (70) a (73) z EC je souměrný vypínací zkratový proud pro minimální dobu vypnutí t min 0,1 s určen následovně: b b(t1,t) + bm1 + bm k(t1,t) + µ M1 q M1 km1 + µ M q M km 9

30 PNE b (14,78 + 0,80 x 0,68 x,54 + 0,7 x 0,57 x,3) ka 17,08 ka s µ M1 0,6 + 0,7 e -0,3 x 4,4 0,80 q M1 0,57 + 0,1 x ln,5 0,68 µ M 0, ,7 e -0,3 x 6,05 0,7 q M 0,57 + 0,1 x ln 1,0 0,57 Maximální klesající stejnosměrná složka i d.c. zkratového proudu při t t min 0,1 s se může vypočítat s pomocí rovnice (64) EC i d.c. i d.c.(t1,t) + i d.c.m1 + i d.c.m (1,40 + 0, ,137) ka 1,71 ka s i d.c.(t1,t) k(t1,t) e -πft(r/x) 1,40 ka i d.c.m1 km1 e -πft(r/x) 0,155 ka R/X R M1 /X M1 i d.c.m km e -πft(r/x) 0,136 ka R/X R M /X M Tato stejnosměrná složka je menší než b. Protože asynchronní motory nepřispívají k ustálenému zkratovému proudu ( km1 0, km 0) v případě zkratu na svorkách, pak ustálený zkratový proud v místě F: k k(t1,t) + km1 + km k(t1,t) 14,78 ka 4.3 Výpočet s reaktancemi elektrických zařízení Výpočet pouze s reaktancemi elektrických zařízení je výhodný v případě, že R k < 0,3 X k (viz EC ). Tato podmínka je splněna v případě údajů uvedených na obrázku 9. Tabulka 6 udává přibližné výpočetní metody k určení X k(t1,t) bez vlivu asynchronních motorů (CB1 a CB jsou vypnuty). 30

31 PNE Tabulka 6 Výpočet zkratových reaktancí elektrických zařízení a X k(t1,t) v místě zkratu F Číslo ařízení Rovnice (EC ) a výpočet Reaktance Ω 1 Síťový napáječ (6) (X Q Q ) X Qt cqu 3 nq kq 1 x t r 1,1x 33 kv 3 x 13,1 ka 6,3 kv x 33 kv 0,058 Kabel L1 X L1t X L1 l.(1/t r ) 0,1 Ω/km x 4,85 km (6,3 kv/33 kv) 0, Transformátor T1 (X T T ) (7) X T1 ukrt1 UrT1LV x 100 % SrT1 15 % 100 % x ( 6,3 kv) 15 MVA (0,3969) (1a) K T 0,95 (c max /(1 + 0,6 x 0,15)) 0,959 X T1K X T1 K T 0, L1 + T1 L + T X L1t + X T1K X Lt + X TK 0,398 5 (L1 + T1) ½ (X L1t + X T1K ) 0,1991 (L + T) 6 kratová X k(t1,t) X Qt + 1/ (X L1t + X T1K ) 0,573 impedance bez motorů kratový proud kt1,t) bez motorů: cun 1 1,1x 6 kv k(t1, T) x 14,81 ka 3 X t 3 x 0,573 Ω k(t1,t) r Tento výsledek se liší o +0, % od výsledku určeného v 4. a je způsobený malými poměry R/X transformátorů. Reaktance a dílčí zkratové proudy motorů jsou: X X M1 M LR 1 / rm 1 x 3 LR U x S 1 / rm rm rm U x S 1 4 rm rm ( 6 kv) x 1,5 Ω ; km1,54 ka 6 MVA 1 1 x 3 5,5 ( 6 kv) x 1,705 Ω ; km,3 ka 1,8 MVA 31

32 PNE Pokud asynchronní motory přispívají ke zkratovému proudu v místě zkratu F (CB1 a CB zapnuty), pak celkový zkratový proud v F je určen následovně: k k(t1,t) + km1 + km (14,81 +,54 +,3) ka 19,58 ka Tento výsledek je přibližně stejný jako výsledek v 4. ( k 19,55 ka). Nárazový zkratový proud je přibližně určen s pomocí R/X transformátorů: R T /X T u Rr /u kr 0,6 %/15 % 0,04 (na straně bezpečnosti) a R M /X M 0,1. i p i p(t1,t) + i pm1 + i pm (39,57 + 6,9 + 5,5)) ka 51,38 ka s i p(t1,t) κ (T1,T) k(t1,t) 1,89 x x 14,81 ka 39,57 ka i pm1 κ (M1) k(m1 1,75 x x,54 ka 6,9 ka i pm κ (M) k(m 1,75 x x,3 ka 5,5 ka Tento výsledek (i p 51,38 ka) je o 5 % vyšší než je výsledek v 4. s výpočtem v komplexních hodnotách (i p 49,0 ka). Výpočet proudů b a k je znázorněn v Výpočet v poměrných jednotkách Protože je vhodné v tomto případě uvažovat pouze reaktance, pokud se počítají zkratové proudy jak je ukázáno ve 4. a 4.3, musí být tento výpočet (v poměrných jednotkách) proveden s reaktancemi elektrických zařízení. Pro výpočet v poměrných jednotkách (p.j.) se musí vybrat dvě referenční hodnoty. Tyto referenční hodnoty (index R) musí být: U R U n 6 kv nebo 33 kv a S R 100 MVA. Poměrné jednotky (se znakem [*] před symbolem) jsou pak definovány následovně: U * U ; U R x UR * ; S R x S * ; U R R * S S S R Pokud soustava není koherentní, to znamená, že U rthv /U rtlv U nhv /U nlv, pak jmenovitý převod transformátoru vztažený k p.j napětí: UrTHV UR,6kV 33 kv 6 kv * t r x x U U 6,3 kv 33 kv rtlv R,33kV 0,954 3

33 PNE Postup pro výpočet zkratové reaktance *X k(t1,t) bez vlivu motorů je uveden v tabulce 7 (podobně jako v tabulce 6). Tabulka 7 Výpočet zkratových reaktancí v poměrných jednotkách elektrických zařízení a *X k(t1,t) v místě zkratu F Číslo ařízení Rovnice (EC ) a výpočet Reaktance 1 Síťový napáječ 1) (6) p.j. * X Qt cq * U 3 * nq kq 1 x * t r 1,1x 1p.j. x 3 x 4,33 p.j. 1 0,954 0,1617 Kabel L1 ) *X L1t X L1 l x (S R /U R ) x(1/*t r ) 0, Transformátor T1 3) 0,1 Ω/km x 4,85 km x (100 MVA/(33 kv) ) (7) ukrt1 UrT1LV Sr * X T1 x x 100 % S rt1 UR 15 % ( 6,3 kv) 100 MVA x x 100 % 15 MVA (6 kv) (1,105) (1a) K T 0,95 (c max /(1 + 0,6 x 0,15)) 0,959 K T 0,959 (viz tabulka 6) *X T1K *X T1 K T 1, L1 + T1 L + T *X L1t + *X T1K *X Lt + *X TK 1, (L1 + T1) ½ (*X L1t + *X T1K ) 0,553 (L + T) 6 kratová * X k(t1,t) *X Qt + 1/ (*X L1t + *X T1K ) 0,7149 reaktance (p.j.) bez motorů 1) * kq kq x U R /S R 13,1 ka x 33 kv/100 MVA 4,33 p.j. ) U R 33 kv; 3) U R 6 kv kratový proud * k(t1,t) bez motorů: * c * U 1,1x 1p.j. n k(t1, T) 3 * X k(t1,t) 3 x 0,7149 p.j. 0,8884 p.j. SR 100 MVA k(t1, T) * k(t1,t) x 0,8884 p.j. x 14,81 ka U 6 kv R 33

34 PNE Reaktance a zkratové proudy asynchronních motorů v p.j. jsou (U rm U R 6 kv): 1 SR MVA * X M1 x x 4,167 p.j / S 4 6 MVA LR rm rm 1 1 SR MVA * X M x x x x 4,735 p.j 3 / S 3 5,5 1,8 MVA LR rm rm c x * UR 1,1 x 1p.j * km1 0,154 p.j. ; km1 * km1 (S R /U R ),54 ka 3 x * X 3 x 4,167 p.j M1 c x * UR 1,1 x 1p.j * km 0,134 p.j. ; km1 * km (S R /U R ),3 ka 3 x * X 3 x 4,735 p.j M Pokud asynchronní motory přispívají ke zkratovému proudu v místě F, pak * k * k(t1,t) + * km1 + * km (0, , ,134) p.j. 1,1748 p.j k * k (S R /U R ) 1,1748 p.j. (100 MVA/6 kv) 19,58 ka Tento výsledek v poměrných jednotkách je stejný jako ve 4.. PONÁMKA Pokud nebyl v tomto případě brán v úvahu korekční součinitel K T (K T 1,0), výsledek byl k(t1,t) 14,35 ka 0,97 x 14,81 ka. Pokud byl výpočet proveden bez *t r (*t r 1,0), ale s K T 0,959, pak výsledek byl k(t1,t) 16,33 ka 1,10 x 14,81 ka. 4.5 Výpočet pomocí superpoziční metody ákladní postup pro určení zkratových proudů a dílčích zkratových proudů pomocí superpoziční metody je uveden v EC kratové proudy závisí na zatížení před zkratem, provozním napětí soustavy 33 kv a 6 kv a na poloze přepínače odboček při zatížení transformátorů (obrázek 9). Následující informace jsou též uvedeny v 4.1 a obrázku 9 (jsou nezbytné pro superpoziční metodu): a) Transformátor T1, T: přepínač odboček při zatížení p T ±18 %, u k+ 16,5 % při +p T a u k- 14,0 % při p T. b) Proudy na 6 kv přípojnici před zkratem (znak b): b (0,75) ka s cosϕ b 0,8 nebo cosϕ b 0,9 určeny z S b 3 U b *b. c) Provozní napětí před zkratem: U b (6 6,6) kv; U n 6 kv; U m 7, kv (EC 60038) U b (30 36) kv; U n 33 kv; U m 36 kv (EC 60038) 34

35 PNE Dílčí zkratový proud k(t1,t) napájený z obou transformátorů vypočítaný superpoziční metodou (index S) je určen superpozicí proudu b (T1,T) před zkratem a proudem k(t1,t)ub, který závisí na napětí U b : b b b U k(t1,t)s (T1,T )S + k(t1,t )Ub (T1,T ) + (1) 1 3 0,5 T ( t) + ( Q + 0,5 L ) t mpedance T (t) T1 (t) T (t) transformátorů (bez korekčního součinitele) závisí na skutečném transformačním poměru t (u k+ u k (t) u k ). Vztah mezi napětími U b Q a U b v nejvzdálenějším zkratovém místě je dán následující rovnicí: b b b 1 U Q t U + 3 0,5 T ( t) + 0,5 t L () Obrázek 10 udává první případ výsledků podle rovnice (1) a () pokud je přepínač odboček v hlavní poloze (t t r 33 kv/6,3 kv 5,38 a u k (t) u kr 15 %, u Rr 0,6 %), závisející na S b (cosϕ b 0,8) a na napětí U b jako parametru. Kromě toho, vliv cosϕ b je indikován pro příklad U b 6,0 kv. To předpokládá, že napětí U b Q má hodnoty mezi 33 kv (U nq ) a 36 kv (U mq). Obrázek 11 udává výsledky pro zkratové proudy ks určené pomocí superpoziční metody v místě zkratu F (obrázek 9)m jestliže jsou zahrnuty motory (M1 a M) a přepínač odboček při zatížení má různé polohy. Kromě toho, u k (t) je uveden na nižší straně obrázku. Při zkratu, proud před zkratem je nulový, pak celkový zkratový proud v místě zkratu je určen následovně: ks k(t1,t )S k(m 1,M )Ub + (3) k(m1, M)Ub Ub (4) M1 M 3 + M1 M a k(t1,t)ub podle rovnice (1). 35

36 PNE Obrázek 10 kratový proud k(t1,t) vypočítaný pomocí superpoziční metody (S) v porovnání s k(t1,t)ec vypočítané pomocí metody ekvivalentního zdroje v místě zkratu, které závisí na zatížení S b a napětí U b Provozní napětí je na obrázku vyneseno. Přepínač transformátorů je v hlavní poloze. Jako příklady jsou uvedeny zatížení: S b 0, S b 15 MVA a S b 30 MVA při cosϕ b 0,8, uvažuje se rozsah napětí mezi U b Q 30 kv a U b Q 36 kv U mq. vláště maximální napětí U b Q U mq je omezující pro možné zkratové proudy na obrázku

37 PNE Obrázek 11 kratový proud ks vypočítaný pomocí superpoziční metody (S) v porovnání s k(t1,t)ec vypočítané pomocí metody ekvivalentního zdroje v místě zkratu, které závisí na převodu transformátoru t před zkratem. Motory jsou uvažovány. Přepínač odboček transformátoru upravený na zatížení S b (cosϕ b 0,8) a napětí U b 37

38 PNE Výpočet zkratových proudů pro elektrárenské jednotky a vlastní spotřebu 5.1 Příklad Trojfázové zkratové proudy v místě zkratu F1 až F5 na obrázku 1 se musí vypočítat podle EC Elektrárenská jednotka (S) s S rg S rt 50 MVA je spojena se síťovým napáječem s U nq 0 kv. Skutečný zkratový proud je kq 1 ka, vypočítaný podle EC , c c max 1,1 (S kq 3 U nq kq 8000 MVA). Blokový transformátor je vybaven s přepínačem odboček na straně vyššího napětí (viz EC ). Transformátor vlastní spotřeby AT je trojvinuťový transformátor (viz 3.3. EC ) se dvěmi sekundárními vinutími napájející dvě přípojnice vlastní spotřeby B a C s napětím U nb U nc 10 kv. Vliv vn a nn asynchronních motorů se musí brát v úvahu, pokud se počítají zkratové proudy v místě zkratu F až F5 (viz 3.8 EC ). Skupina nn motorů, připojená k přípojnicím D a E, je uvažována jako ekvivalentní motory (viz 3.8. EC ). kratové proudy vn motorů M1 až M14 a skupiny nn motorů M15 až M6 jsou vypočítány v tabulce 8 a tabulce 9 s použitím tabulky 3 z EC mpedance spojovacích kabelů mezi přípojnicemi a motory jsou zanedbány. Výsledky budou na straně bezpečnosti. Předpokládá se, že všechny asynchronní motory jsou v provozu při různém zatížení. To vede k výsledkům na straně bezpečnosti. Součet jmenovitých výkonů asynchronních motorů na přípojnici B je S rmb 40 MVA a na přípojnici C přibližně S rmc 30 MVA. Proti těmto jmenovitým výkonům bude maximální zatížení během provozu elektrárenského bloku přibližně 5 MVA S rata 0,1 S rg v uhelných elektrárnách. V se zkratem v místě F4 se může ukázat, že motory napájené z přípojnice C přispívají pouze 1 % k počátečnímu zkratovému proudu kf4. To vede k výsledkům, že zkratové proudy v místě F4 jsou stejné, jestliže motory M8 M14 a skupina motorů M1 M6 nejsou v provozu. 38

39 PNE Obrázek 1 39

40 PNE kratové impedance elektrického zařízení 5..1 Síťový napáječ Podle 3. a rovnice (4) a (5) EC , impedance Q síťového napáječe je určena s pomocí kq 1 ka, R Q /X Q 0,1 a c c max 1,1 (tabulka 1 EC ). Q c U nq 3 kq 1,1x 0 kv 6,653 3 x 1 ka Ω Q 6,653 Ω X Q 6,606 Ω ; R Q 0,1 X Q 1+ ( R / X ) 1+ ( 0,1) Q Q Q (0,793 + j 6,606) Ω Pro výpočet maximálních zkratových proudů v místě zkratu F až F5, musí být použita hodnota Qmin odpovídající kqmax 5,5 ka (viz EC ). kqmax s R Q /X Q 0,1 je předpokládaná pro plánování elektrárenské soustavy, která bere v úvahu životnost elektrárenské jednotky: Qmin c U nq 3 kqmax 1,1x 0 kv,661 Ω 3 x 5,5 ka Qmin (0,65 + j,648) Ω 5.. Elektrárenský blok Generátor Q R G + j X d (0,005 + j 0,999) Ω; G 0,999 Ω X d xd U x 100 % S rg rg 17 % 100 % ( 1 kv) x 0, MVA Ω Musí se použít fiktivní rezistance R Gf (viz EC ), pokud se počítá κ a i p : R Gf 0,05 X d (S rg 100 MVA): Qf R Gf + j X d (0, j 0,999) Ω 40

41 PNE Blokový transformátor Podle EC se impedance blokového transformátoru na straně vyššího a nižšího napětí určí následovně: R THV rthv ukr U x 100 % SrT 15 % 100 % ( 40 kv) x 34,56 50 MVA ( 40 kv) urr U 0,479 Ω ( 50 MVA) 100 % SrT UrTHV THV PkrT 0,5 MW x SrT PkrT u Rr x 100 0,08 % S rt Ω rthv X THV THV - RTHV 34,557 Ω THV R THV + j X THV (0,479 + j 34,557) Ω kratová impedance blokového transformátoru vztažená na stranu nižšího napětí s t r 40/1 kv 11,49: TLV THV x 1/t r (0, j 0,65) Ω; TLV 0,65 Ω Elektrárenský blok (blokový transformátor s přepínačem odboček při zatížení) Podle EC a U G U rg : UnQ K S UrG UnQ K S UrG UrTLV x UrTHV UrTLV x UrTHV cmax x 1+ xd - xt sin ϕrg cmax x 1+ xd - xt sin ϕrg S K S (t r G + THV ) S 40 kv 0,913 1kV (0,005 + j 0,999) Ω + ( 0,479 + j 34,557) Ω ( 0,735 + j 67,313)Ω S použitím fiktivní hodnoty R Gf je určena následující impedance: sf (,6 + j 67,313) Ω, (R sf /X sf 0,033) 5..3 Transformátory vlastní spotřeby Sousledné impedance trojvinuťového transformátoru AT (obrázek 1) vztažené na stranu A jsou určeny z rovnice (10) EC : AB u RrAB u XrAB UrTA + j 100 % 100 % SrTAB ( 0, j1,35) Ω P u RrAB S krtab rtab x 100 % XrAB krab RrAB u u - u (rovnice (10d) z EC ) AC AB (0, j 1,35) Ω 41

42 PNE BC u RrBC rta 100 rtbc u XrBC U + j % 100 % S ( 0, j,9) Ω mpedanční korekční součinitel K T se může určit z rovnice (13) EC s x TAB x TAC 0,199: K cmax 0, ,6 x x TAB K TAC TAB K cmax 0, ,6 x x TBC TBC 0,969 1,003 Korigovaná impedance ABK k BCK vede ke korigovaným impedancím AK, BK a CK (rovnice (11) EC ) z ekvivalentního diagramu uvedeného na obrázku 7b EC : AK ½ (K TAB AB + K TAC AC - K TBC BC ) (0,008 + j 0,175) Ω BK CK ½ (K TBC BC + K TAB AB - K TAC AC ) (0, j 1,1105) Ω 5..4 Transformátory,5 MVA a 1,6 MVA Podle obrázku 1 je pět transformátorů (T15 T19) na přípojnici B a pět transformátorů (T1 T5) na přípojnici C každá s S rt,5 MVA, U rthv /U rtlv 10 kv/0,73 kv (tabulka 8) a kromě toho transformátory (T0) a (T6) s S rt 1,6 MVA, U rthv /U rtlv 10 kv/0,4 kv (tabulka 8) připojených k přípojnici B (T0) a C (T6). Každý z těchto transformátorů napájí skupinu asynchronních motorů (tabulka 8). mpedance transformátorů jsou vypočítány z EC a korekční součinitelé K T z rovnice (1a) EC , která bere v úvahu údaje z tabulky Transformátory S rt,5 MVA (T15 T19, T1 T5) T15HV krt15 UrT15HV x 100 % SrT15 u 6 % 100 % ( 10 kv) x,4,5 MVA Ω ( 10 kv) (,5 MVA) UrT15HV R T15HV PkrT15 0,035 MW 0,376 Ω ; (u Rr 0,94 %) S rt15 T15HV (0,376 + j,370) Ω K cmax 0, ,6 x x 1,1 0, ,6 x 0,0593 T15HV T15 T15HVK (0,379 + j,39) Ω ( T15HVK T16HVK, T19HVK, T1HVK, T5HVK ) 1,009 4

ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA

ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 17.220.01, 29.240.20 2004 Zkratové proudy v trojfázových střídavých soustavách - Část 1: Součinitele pro výpočet zkratových proudů podle IEC 60909-0 ČSN 33 3022-1 Květen idt IEC

Více

Calculation of the short-circuit currents and power in three-phase electrification system

Calculation of the short-circuit currents and power in three-phase electrification system ČESKOSLOVENSKÁ NORMA MDT 621.3.014.3.001.24 Září 1992 Elektrotechnické předpisy ČSN 33 3020 VÝPOČET POMĚRU PŘI ZKRATECH V TROJFÁZOVÉ ELEKTRIZAČNÍ SOUSTAVĚ Calculation of the short-circuit currents and

Více

REAs ČR VSE POJISTKY gtr PRO JIŠTĚNÍ PNE DISTRIBUČNÍCH TRANSFORMÁTORŮ 35 4701 VN/NN

REAs ČR VSE POJISTKY gtr PRO JIŠTĚNÍ PNE DISTRIBUČNÍCH TRANSFORMÁTORŮ 35 4701 VN/NN REAs ČR VSE POJISTKY gtr PRO JIŠTĚNÍ PNE DISTRIBUČNÍCH TRANSFORMÁTORŮ 35 4701 VN/NN Odsouhlasení normy Konečný návrh podnikové normy energetiky pro rozvod elektrické energie odsouhlasily tyto organizace:

Více

Stupeň Datum ZKRATOVÉ POMĚRY Číslo přílohy 10

Stupeň Datum ZKRATOVÉ POMĚRY Číslo přílohy 10 Projektant Šlapák Kreslil Šlapák ČVUT FEL Technická 1902/2, 166 27 Praha 6 - Dejvice MVE ŠTĚTÍ ELEKTROTECHNICKÁ ČÁST Stupeň Datum 5. 2016 ZKRATOVÉ POMĚRY Číslo přílohy 10 Obsah Seznam symbolů a zkratek...

Více

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků Elektroenergetika 1 Elektrické části elektrárenských bloků Elektrická část elektrárny Hlavním úkolem elektrické části elektráren je: Vyvedení výkonu z elektrárny zprostředkování spojení alternátoru s elektrizační

Více

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků Elektrické části elektrárenských bloků Elektrická část elektrárny Hlavním úkolem elektrické části elektráren je: Vyvedení výkonu z elektrárny - zprostředkování spojení alternátoru s elektrizační soustavou

Více

1.1. Základní pojmy 1.2. Jednoduché obvody se střídavým proudem

1.1. Základní pojmy 1.2. Jednoduché obvody se střídavým proudem Praktické příklady z Elektrotechniky. Střídavé obvody.. Základní pojmy.. Jednoduché obvody se střídavým proudem Příklad : Stanovte napětí na ideálním kondenzátoru s kapacitou 0 µf, kterým prochází proud

Více

Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS

Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS rčeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS 3. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁOVÉ OBVODY Příklad 3.: V obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru, reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované

Více

2.6. Vedení pro střídavý proud

2.6. Vedení pro střídavý proud 2.6. Vedení pro střídavý proud Při výpočtu krátkých vedení počítáme většinou buď jen s činným odporem vedení (nn) nebo u vn s činným a induktivním odporem. 2.6.1. Krátká jednofázová vedení nn U krátkých

Více

Ochrany bloku. Funkce integrovaného systému ochran

Ochrany bloku. Funkce integrovaného systému ochran 39 Ochrany bloku Ochrany bloku Integrovaný systém chránění synchronního alternátoru pracujícího v bloku s transformátorem. Alternátor je uzemněný přes vysokou impedanci. 40 Ochrany bloku Funkce integrovaného

Více

Elektrárny A1M15ENY. přednáška č. 2. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6

Elektrárny A1M15ENY. přednáška č. 2. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6 Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 2 Jan Špetlík spetlij@fel.cvut.cz -v předmětu emailu ENY Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha 6 Příklad I: počítejte počáteční

Více

Studijní opory předmětu Elektrotechnika

Studijní opory předmětu Elektrotechnika Studijní opory předmětu Elektrotechnika Doc. Ing. Vítězslav Stýskala Ph.D. Doc. Ing. Václav Kolář Ph.D. Obsah: 1. Elektrické obvody stejnosměrného proudu... 2 2. Elektrická měření... 3 3. Elektrické obvody

Více

2. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁZOVÉ OBVODY

2. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁZOVÉ OBVODY 2. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁZOVÉ OBVODY Příklad 2.1: V obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované veličiny určete také charakter obvodu a nakreslete fázorový

Více

Ochrany v distribučním systému

Ochrany v distribučním systému Ochrany v distribučním systému Ochrany elektroenergetických zařízení Monitorují provozní stav chráněného zařízení. Provádí zásah, pokud chráněný objekt přejde z normálního stavu do stavu poruchového. Poruchové

Více

IN-EL, spol. s r. o., Gorkého 2573, Pardubice. ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15

IN-EL, spol. s r. o., Gorkého 2573, Pardubice. ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15 Obsah ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 17 1.1 Pojistka 17 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 19 1.2 Jistič 19 1.2.1 Výhody jističů 20 1.2.2 Nevýhoda jističů

Více

Zadané hodnoty: R L L = 0,1 H. U = 24 V f = 50 Hz

Zadané hodnoty: R L L = 0,1 H. U = 24 V f = 50 Hz . STŘÍDAVÉ JEDNOFÁOVÉ OBVODY Příklad.: V elektrickém obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované veličiny určete také charakter obvodu a nakreslete

Více

Příloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru

Příloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru synchronního generátoru - 1 - Příloha P1 Určení parametrů synchronního generátoru, měření provozních a poruchových stavů synchronního generátoru Soustrojí motor-generátor v laboratoři HARD Tab. 1 Štítkové

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. ENERGETIKY TŘINEC, a.s. DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. ENERGETIKY TŘINEC, a.s. DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ENERGETIKY TŘINEC, a.s. PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: PROVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ENERGETIKA TŘINEC, a.s. Říjen

Více

Ochrana při poruše (ochrana před dotykem neživých částí) rozvodných elektrických zařízení do 1 000 V AC

Ochrana při poruše (ochrana před dotykem neživých částí) rozvodných elektrických zařízení do 1 000 V AC Česká energetická společnost (ČENES), Novotného lávka 5, 110 00 Praha 1, Tel.: 221 082 398, fax: 221 082 313, e-mail: cenes@csvts.cz, webová stránka: http://www.csvts.cz/cenes Ochrana při poruše (ochrana

Více

přednáška č. 4 Elektrárny A1M15ENY Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky

přednáška č. 4 Elektrárny A1M15ENY Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 4 Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky Ing. Jan Špetlík, Ph.D. ČVUT FEL Katedra elektroenergetiky E-mail: spetlij@fel.cvut.cz

Více

Symetrické stavy v trojfázové soustavě

Symetrické stavy v trojfázové soustavě Pro obvod na obrázku Symetrické stavy v trojfázové soustavě a) sestavte admitanční matici obvodu b) stanovte viděnou impedanci v uzlu 3 a meziuzlovou viděnou impedanci mezi uzly 1 a 2 a c) stanovte zdánlivý

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUSTAVY ELPROINVEST s.r.o. Příloha1 Dotazníky pro registrované údaje. Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUSTAVY ELPROINVEST s.r.o. Příloha1 Dotazníky pro registrované údaje. Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUSTAVY ELPROINVEST s.r.o. Příloha1 Dotazníky pro registrované údaje Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD Obsah Dotazník 1a - Údaje o výrobnách pro všechny výrobny

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: PROVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VLČEK Josef - elektro s.r.o. Praha 9 - Běchovice Září

Více

VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroenergetiky

VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroenergetiky VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektroenergetiky Výpočet zkratových proudů v trojfázových střídavých soustavách dle ČSN EN 60909 Calculation of Short Circuits

Více

NÁVRH TRANSFORMÁTORU. Postup školního výpočtu distribučního transformátoru

NÁVRH TRANSFORMÁTORU. Postup školního výpočtu distribučního transformátoru NÁVRH TRANSFORMÁTORU Postup školního výpočtu distribučního transformátoru Pro návrh transformátoru se zadává: - zdánlivý výkon S [kva ] - vstupní a výstupní sdružené napětí ve tvaru /U [V] - kmitočet f

Více

METODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK řešené příklady

METODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK řešené příklady STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA ELEKTROTECHNICKÁ BRNO,KOUNICOVA16 METODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK řešené příklady Třída : K4 Název tématu : Metodický list z elektroenergetiky řešené příklady

Více

Synchronní stroje Ing. Vítězslav Stýskala, Ph.D., únor 2006

Synchronní stroje Ing. Vítězslav Stýskala, Ph.D., únor 2006 8. ELEKTRICKÉ TROJE TOČIVÉ Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů F ynchronní stroje Ing. Vítězslav týskala h.d. únor 00 říklad 8. Základy napětí a proudy Řešené příklady Třífázový synchronní

Více

Měření a automatizace

Měření a automatizace Měření a automatizace Číslicové měřící přístroje - princip činnosti - metody převodu napětí na číslo - chyby číslicových měřících přístrojů Základní pojmy v automatizaci - řízení, ovládání, regulace -

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Návrh napájení VS průmyslové tepelné elektrárny 80MWe. Design Power HC industrial 80MW thermal power plant

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Návrh napájení VS průmyslové tepelné elektrárny 80MWe. Design Power HC industrial 80MW thermal power plant ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická K13115 - Katedra elektroenergetiky Návrh napájení VS průmyslové tepelné elektrárny 80MWe Design Power HC industrial 80MW thermal power plant

Více

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY 8. Princip činnosti 8. Provozní stavy skutečného transformátoru 8.. Transformátor naprázdno 8.. Transformátor

Více

1.1 Měření parametrů transformátorů

1.1 Měření parametrů transformátorů 1.1 Měření parametrů transformátorů Cíle kapitoly: Jedním z cílů úlohy je stanovit základní parametry dvou rozdílných třífázových transformátorů. Dvojice transformátorů tak bude podrobena měření naprázdno

Více

Přechodné jevy v elektrizačních soustavách

Přechodné jevy v elektrizačních soustavách vičení z předmětu Přechodné jevy v elektrizačních soustavách Další doporučená literatura: 1. Beran, Mertlová, Hájek: Přenos a rozvod elektrické energie. Hájek: Přechodné jevy v elektrizačních soustavách

Více

PŘÍLOHA 1 PPDS:DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE

PŘÍLOHA 1 PPDS:DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE AVIDLA OVOZOVÁNÍ DISTRIBUČNÍCH SOUSTAV PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY O REGISTROVANÉ ÚDAJE Strana 3 Obsah Dotazník 1a - Údaje o výrobnách pro všechny výrobny 3 Dotazník 1b - Údaje o výrobnách pro výrobny s výkonem

Více

6 Měření transformátoru naprázdno

6 Měření transformátoru naprázdno 6 6.1 Zadání úlohy a) změřte charakteristiku naprázdno pro napětí uvedená v tabulce b) změřte převod transformátoru c) vypočtěte poměrný proud naprázdno pro jmenovité napětí transformátoru d) vypočtěte

Více

PRAVIDLA PROVOZU LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ELEKTRICKÉ ENERGIE ÚJV Řež, a. s.

PRAVIDLA PROVOZU LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ELEKTRICKÉ ENERGIE ÚJV Řež, a. s. AVIDLA OVOZU LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ELEKTRICKÉ ENERGIE ÚJV Řež, a. s. PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍK O REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: OVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ

Více

20ZEKT: přednáška č. 10. Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady

20ZEKT: přednáška č. 10. Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady 20ZEKT: přednáška č. 10 Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady Napětí naprázdno, proud nakrátko, vnitřní odpor zdroje Théveninův teorém Magnetické obvody Netočivé stroje - transformátory Točivé

Více

Energetická bilance elektrických strojů

Energetická bilance elektrických strojů Energetická bilance elektrických strojů Jiří Kubín TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií Tento materiál vznikl v rámci projektu ESF CZ.1.07/2.2.00/07.0247,

Více

přednáška č. 2 Elektrárny A1M15ENY Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Schéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat VS Výpočet velikosti zdrojů pro VS

přednáška č. 2 Elektrárny A1M15ENY Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Schéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat VS Výpočet velikosti zdrojů pro VS Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 2 Schéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat VS Výpočet velikosti zdrojů pro VS Ing. Jan Špetlík, Ph.D. ČVUT FEL Katedra elektroenergetiky E-mail: spetlij@fel.cvut.cz

Více

BEZPEČNOST PRÁCE V ELEKTROTECHNICE

BEZPEČNOST PRÁCE V ELEKTROTECHNICE BEZPEČNOST PRÁCE V ELEKTROTECHNICE ELEKTROTECHNIKA TO M Á Š T R E J BAL Bezpečnostní tabulky Příklady bezpečnostních tabulek Grafické značky na elektrických předmětech Grafické značky na elektrických předmětech

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ. MOTORPAL,a.s.

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ. MOTORPAL,a.s. PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY MOTORPAL,a.s. licence na distribuci elektřiny č. 120705508 Příloha 1 Dotazníky pro registrované údaje 2 Obsah Dotazník 1a Údaje o všech výrobnách - po

Více

PODNIKOVÉ NORMY ENERGETIKY PNE PRO ROZVOD ELEKTRICKÉ ENERGIE

PODNIKOVÉ NORMY ENERGETIKY PNE PRO ROZVOD ELEKTRICKÉ ENERGIE PODNIKOVÉ NORMY ENERGETIKY PNE PRO ROZVOD ELEKTRICKÉ ENERGIE (Seznam platných norem s daty účinnosti) Normy PNE jsou tvořeny a schvalovány energetickými společnostmi, ČEPS, případně dalšími organizacemi

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VÍTKOVICE. Dotazníky pro registrované údaje

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VÍTKOVICE. Dotazníky pro registrované údaje PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VÍTKOVICE Příloha 1 Dotazníky pro registrované údaje Zpracovatel: VÍTKOVICE, a.s. V Ostravě, květen 2013 Schválil: Energetický regulační úřad : OBSAH...

Více

Les protections des machines électriques et des mécanismes pour la distribution

Les protections des machines électriques et des mécanismes pour la distribution ČESKOSLOVENSKÁ NORMA MDT 621.316.925 Listopad 1992 OCHRANY ELEKTRICKÝCH STROJŮ ČSN 33 3051 A ROZVODNÝCH ZAŘÍZENÍ Protections of electric machines and of distribution switchgear Les protections des machines

Více

Elektrárny A1M15ENY. přednáška č. 4. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6

Elektrárny A1M15ENY. přednáška č. 4. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6 Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 4 Jan Špetlík spetlij@fel.cvut.cz -v předmětu emailu ENY Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha 6 Výpočty parametrů: X s 1 3.

Více

ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA

ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 17.220.01; 29.240.20 2002 Zkratové proudy v trojfázových střídavých soustavách - Část 0: Výpočet proudů ČSN EN 60909-0 33 3022 Květen idt IEC 60909-0:2001 + idt IEC 60909-0:2001/Cor.

Více

Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie ZÁVĚSNÉ KABELY A IZOLOVANÉ VODIČE PRO VENKOVNÍ VEDENÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DO 1 KV

Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie ZÁVĚSNÉ KABELY A IZOLOVANÉ VODIČE PRO VENKOVNÍ VEDENÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DO 1 KV Podniková norma energetiky pro rozvod elektrické energie REASY ČR a VSE ZÁVĚSNÉ KABELY A IZOLOVANÉ VODIČE PRO VENKOVNÍ VEDENÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY DO 1 KV PNE 34 7614 Odsouhlasení normy Konečný návrh této

Více

Rozvodná zařízení (BRZB)

Rozvodná zařízení (BRZB) Přednášející: Prof. Ing. Jaroslava Orságová, Ph.D. orsagova@feec.vutbr.cz, VUT FEKT Technická 12, Brno Střídavá elektrická rozvodná zařízení Rozvodná zařízení (BRZB) e-power - Inovace výuky elektroenergetiky

Více

Synchronní stroje. Φ f. n 1. I f. tlumicí (rozběhové) vinutí

Synchronní stroje. Φ f. n 1. I f. tlumicí (rozběhové) vinutí Synchronní stroje Synchronní stroje n 1 Φ f n 1 Φ f I f I f I f tlumicí (rozběhové) vinutí Stator: jako u asynchronního stroje ( 3 fáz vinutí, vytvářející kruhové pole ) n 1 = 60.f 1 / p Rotor: I f ss.

Více

Základy elektrotechniky

Základy elektrotechniky Základy elektrotechniky Přednáška Asynchronní motory 1 Elektrické stroje Elektrické stroje jsou vždy měniče energie jejichž rozdělení a provedení je závislé na: druhu použitého proudu a výstupní formě

Více

STŘÍDAVÝ ELEKTRICKÝ PROUD Trojfázová soustava TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY.

STŘÍDAVÝ ELEKTRICKÝ PROUD Trojfázová soustava TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY. STŘÍDAVÝ ELEKTRICKÝ PROUD Trojfázová soustava TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY. Vznik trojfázového napětí Průběh naznačený na obrázku je jednofázový,

Více

Jmenovité napětí ovládacího obvodu U c. Jmenovitý pracovní proud 1) Maximální spínaný výkon. 3-fázového motoru 1) proud 1)

Jmenovité napětí ovládacího obvodu U c. Jmenovitý pracovní proud 1) Maximální spínaný výkon. 3-fázového motoru 1) proud 1) STYKAČE ST a 3RT, velikost 1 Stykače ST a 3RT jsou vhodné pro spínání motorů Spínání jiné zátěže je možné. (kategorie užití AC-3, AC-). Jmenovité napětí ovládacího obvodu U c = 30 V a.c. Maximální spínaný

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍCH DISTRIBUČNÍCH SOUSTAV DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍCH DISTRIBUČNÍCH SOUSTAV DOTAZNÍKY PRO REGISTROVANÉ ÚDAJE AVIDLA OVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍCH DISTRIBUČNÍCH SOUSTAV PŘÍLOHA 1 DOTAZNÍKY O REGISTROVANÉ ÚDAJE Zpracovatel: OVOZOVATEL LOKÁLNÍCH DISTRIBUČNÍCH SOUSTAV Coal Services a.s. Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD

Více

C L ~ 5. ZDROJE A ŠÍŘENÍ HARMONICKÝCH. 5.1 Vznik neharmonického napětí. Vznik harmonického signálu Oscilátor příklad jednoduchého LC obvodu:

C L ~ 5. ZDROJE A ŠÍŘENÍ HARMONICKÝCH. 5.1 Vznik neharmonického napětí. Vznik harmonického signálu Oscilátor příklad jednoduchého LC obvodu: 5. ZDROJE A ŠÍŘENÍ HARMONICKÝCH 5.1 Vznik neharmonického napětí Vznik harmonického signálu Oscilátor příklad jednoduchého LC obvodu: C L ~ Přístrojová technika: generátory Příčiny neharmonického napětí

Více

PREVENCE ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ. 4. Dimenzování vedení při zohlednění uložení a teploty okolí

PREVENCE ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ. 4. Dimenzování vedení při zohlednění uložení a teploty okolí PREVENCE ELEKTRCKÝCH ZAŘÍZENÍ Příklady: 1. Hlavní zásady dimenzování a jištění vedení 2. Dimenzování napájecího vedení k motoru 3. Dimenzování jednofázového rozvodu pod omítku 4. Dimenzování vedení při

Více

FEROREZONANCE. Jev, který vzniká při přesycení jádra induktoru v RLC obvodu s nelineární indukčností (induktor s feromagnetickým jádrem).

FEROREZONANCE. Jev, který vzniká při přesycení jádra induktoru v RLC obvodu s nelineární indukčností (induktor s feromagnetickým jádrem). FEROREZONANCE Jev, který vzniká při přesycení jádra induktoru v RLC obvodu s nelineární indukčností (induktor s feromagnetickým jádrem). Popis nelineárními diferenciálními rovnicemi obtížné nebo nemožné

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. Dotazníky pro registrované údaje

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. Dotazníky pro registrované údaje PŘÍLOHA 1 PDS SETUZA :DOTAZNÍKY O REGISTROVANÉ ÚDAJE AVIDLA OVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY Příloha 1 Dotazníky pro registrované údaje Zpracovatel: OVOZOVATEL LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY ENERGY

Více

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. VEOLIA PRŮMYSLOVÉ SLUŽBY ČR, a.s. PŘÍLOHA 1. Dotazníky pro registrované údaje

PRAVIDLA PROVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY. VEOLIA PRŮMYSLOVÉ SLUŽBY ČR, a.s. PŘÍLOHA 1. Dotazníky pro registrované údaje AVIDLA OVOZOVÁNÍ LOKÁLNÍ DISTRIBUČNÍ SOUSTAVY VEOLIA ŮMYSLOVÉ SLUŽBY ČR, a.s. PŘÍLOHA 1 Dotazníky pro registrované údaje aktualizace přílohy 1: 12. 03. 2015 schválení Energetickým regulačním úřadem: PŘÍLOHA

Více

Rozvod elektrické energie v průmyslových a administrativních budovách. Sítě se zálohovaným a nepřetržitým napájením. A 5 M 14 RPI Min.

Rozvod elektrické energie v průmyslových a administrativních budovách. Sítě se zálohovaným a nepřetržitým napájením. A 5 M 14 RPI Min. Rozvod elektrické energie v průmyslových a administrativních budovách Sítě se zálohovaným a nepřetržitým napájením Topologie a uspořádání rozvodu elektrické energie v průmyslových objektech a administrativních

Více

přednáška č. 2 Elektrárny B1M15ENY Schéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat VS Výpočet velikosti zdrojů pro VS Ing. Jan Špetlík, Ph.D.

přednáška č. 2 Elektrárny B1M15ENY Schéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat VS Výpočet velikosti zdrojů pro VS Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Elektrárny B1M15ENY přednáška č. 2 chéma vlastní spotřeby Příklady provedení schémat V Výpočet velikosti zdrojů pro V Ing. Jan Špetlík, Ph.D. ČVUT FEL Katedra elektroenergetiky E-mail: spetlij@fel.cvut.cz

Více

6. ÚČINKY A MEZE HARMONICKÝCH

6. ÚČINKY A MEZE HARMONICKÝCH 6. ÚČINKY A MEZE HARMONICKÝCH 6.1. Negativní účinky harmonických Poruchová činnost ochranných přístrojů nadproudové ochrany: chybné vypínání tepelné spouště proudové chrániče: chybné vypínání při nekorektním

Více

7 Měření transformátoru nakrátko

7 Měření transformátoru nakrátko 7 7.1 adání úlohy a) změřte charakteristiku nakrátko pro proudy dané v tabulce b) vypočtěte poměrné napětí nakrátko u K pro jmenovitý proud transformátoru c) vypočtěte impedanci nakrátko K a její dílčí

Více

Elektrotechnika. Václav Vrána Jan Dudek

Elektrotechnika. Václav Vrána Jan Dudek Elektrotechnika kázka výběru příkladp kladů na písemku p Václav Vrána Jan Dudek Příklad č.1 Zadání příkladu Odporový spotřebi ebič o celkovém m příkonu p P 1 kw je připojen p na souměrnou trojfázovou napájec

Více

Zkušebnictví, a.s. KEMA Laboratories Prague Podnikatelská 547, Praha 9 Běchovice

Zkušebnictví, a.s. KEMA Laboratories Prague Podnikatelská 547, Praha 9 Běchovice Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Oddělení HPL 2. Oddělení HVL Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř poskytuje odborná stanoviska a interpretace výsledků

Více

ELEKTROINSTALACE #1. Radek Procházka (prochazka@fel.cvut.cz) A1B15IND Projekt individuální ZS 2012/13

ELEKTROINSTALACE #1. Radek Procházka (prochazka@fel.cvut.cz) A1B15IND Projekt individuální ZS 2012/13 ELEKTROINSTALACE #1 Radek Procházka (prochazka@fel.cvut.cz) A1B15IND Projekt individuální ZS 2012/13 POŽADAVKY NA INSTALACI NN 1. bezpečnost osob, zvířat a majetku 2. provozní spolehlivost 3. přehlednost

Více

Zkraty v ES Zkrat: příčná porucha, prudká havarijní změna v ES nejrozšířenější porucha v ES při zkratu vznikají přechodné jevy Vznik zkratu:

Zkraty v ES Zkrat: příčná porucha, prudká havarijní změna v ES nejrozšířenější porucha v ES při zkratu vznikají přechodné jevy Vznik zkratu: Zkraty ES Zkrat: příčná porucha, prudká haarijní změna ES nejrozšířenější porucha ES při zkratu znikají přechodné jey Vznik zkratu: poruchoé spojení fází nazájem nebo fáze (fází) se zemí soustaě s uzemněným

Více

Příloha 3 Určení parametrů synchronního generátoru [7]

Příloha 3 Určení parametrů synchronního generátoru [7] Příloha 3 Určení parametrů synchronního generátoru [7] Příloha 3.1 Měření charakteristiky naprázdno a nakrátko synchronního stroje Měření naprázdno: Teoretický rozbor: při měření naprázdno je zjišťována

Více

LABORATORNÍ PROTOKOL Z PŘEDMĚTU SILNOPROUDÁ ELEKTROTECHNIKA

LABORATORNÍ PROTOKOL Z PŘEDMĚTU SILNOPROUDÁ ELEKTROTECHNIKA LABORATORNÍ PROTOKOL Z PŘEDMĚTU SILNOPROUDÁ ELEKTROTECHNIKA Transformátor Měření zatěžovací a převodní charakteristiky. Zadání. Změřte zatěžovací charakteristiku transformátoru a graficky znázorněte závislost

Více

VÝPOČET NASTAVENÍ DISTANČNÍ OCHRANY PRO VEDENÍ VVN

VÝPOČET NASTAVENÍ DISTANČNÍ OCHRANY PRO VEDENÍ VVN VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF

Více

Asynchronní stroje. Fakulta elektrotechniky a informatiky VŠB TUO. Ing. Tomáš Mlčák, Ph.D. Katedra elektrotechniky.

Asynchronní stroje. Fakulta elektrotechniky a informatiky VŠB TUO. Ing. Tomáš Mlčák, Ph.D. Katedra elektrotechniky. Asynchronní stroje Ing. Tomáš Mlčák, Ph.D. Fakulta elektrotechniky a informatiky VŠB TUO Katedra elektrotechniky www.fei.vsb.cz/kat452 PEZ I Stýskala, 2002 ASYNCHRONNÍ STROJE Obecně Asynchronní stroj (AS)

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF

Více

Transformátory. Mění napětí, frekvence zůstává

Transformátory. Mění napětí, frekvence zůstává Transformátory Mění napětí, frevence zůstává Princip funce Maxwell-Faradayův záon o induovaném napětí e u i d dt N d dt Jednofázový transformátor Vstupní vinutí Magneticý obvod Φ h0 u u i0 N i 0 N u i0

Více

PRAVIDLA PROVOZOV ANI LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUST A VY

PRAVIDLA PROVOZOV ANI LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUST A VY ,, AVIDLA OVOZOV ANI LOKÁLNÍ DISTIBUČNÍ SOUST A VY Přílohal Dotazníky pro registrované údaje Schválil: ENERGETICKÝ REGULAČNÍ ÚŘAD Dne: Obsah Dotazník la Dotazník lb Dotazník lc Dotazník 2 Dotazník 3a Dotazník

Více

System pro M compact ABB/NN 09/02CZ_11/2007. Přístroje nízkého napětí

System pro M compact ABB/NN 09/02CZ_11/2007. Přístroje nízkého napětí ABB/NN 09/02CZ_11/2007 Přístroje nízkého napětí Před připojením hliníkových vodičů (s průřezem 4 mm 2 ) zajistěte, aby kontaktní plochy těchto vodičů byly očištěny, zbaveny oxidační vrstvy a ošetřeny kontaktní

Více

Trojfázový transformátor

Trojfázový transformátor Trojfázový transformátor Cíle cvičení: Naučit se - určit odpory primárního a sekundárního vinutí - vztah indukovaného napětí s magnetickým tokem - spojování 3-fázových vinutí - fázové a sdružené napětí

Více

NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ

NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ Příloha č. 1 k vyhlášce č. 51/2006 Sb. NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ 1. Obchodní firma - vyplňuje žadatel podnikatel zapsaný Část B - údaje o zařízení

Více

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 15. DIMENZOVÁNÍ A JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH VEDENÍ Obsah: 1. Úvod 2. podle přípustného oteplení 3. s ohledem na hospodárnost

Více

Úvod 13 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 15. 1.1 Pojistka 15 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 17

Úvod 13 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 15. 1.1 Pojistka 15 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 17 ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 13 Úvod 13 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 15 1.1 Pojistka 15 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 17 1.2 Jistič 17 1.2.1 Výhody jističů 18 1.2.2 Nevýhoda jističů 19

Více

RM6 rozváděče pro průběžný rozvod

RM6 rozváděče pro průběžný rozvod RM6 volné kombinace: nabízí konfigurace funkcí vhodné pro všechny aplikace Volná volba: funkce pro každou jednotku. Volná volba: všechny možnosti pro každou funkci. Snazší instalace, úspora nákladů oproti

Více

Míra vjemu flikru: flikr (blikání): pocit nestálého zrakového vnímání vyvolaný světelným podnětem, jehož jas nebo spektrální rozložení kolísá v čase

Míra vjemu flikru: flikr (blikání): pocit nestálého zrakového vnímání vyvolaný světelným podnětem, jehož jas nebo spektrální rozložení kolísá v čase . KVLIT NPĚTÍ.. Odchylky napájecího napětí n ± % (v intervalu deseti minut 95% průměrných efektivních hodnot během každého týdne) spínání velkých zátěží jako např. pohony s motory, obloukové pece, bojlery,

Více

Střídavý proud, trojfázový proud, transformátory

Střídavý proud, trojfázový proud, transformátory Variace 1 Střídavý proud, trojfázový proud, transformátory Autor: Mgr. Jaromír JUŘEK Kopírování a jakékoliv další využití výukového materiálu je povoleno pouze s uvedením odkazu na www.jarjurek.cz. 1.

Více

Hrozba nebezpečných rezonancí v elektrických sítích. Ing. Jaroslav Pawlas ELCOM, a.s. Divize Realizace a inženýrink

Hrozba nebezpečných rezonancí v elektrických sítích. Ing. Jaroslav Pawlas ELCOM, a.s. Divize Realizace a inženýrink Hrozba nebezpečných rezonancí v elektrických sítích Ing. Jaroslav Pawlas ELCOM, a.s. Divize Realizace a inženýrink 1. Rezonance v elektrické síti - úvod Rezonance je jev, který nastává v elektrickém oscilačním

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF

Více

21ZEL2 Transformátory

21ZEL2 Transformátory 1ZEL Transformátory Jan Zelenka ČVUT Fakulta dopravní Praha 019 1 Úvod co je transformátor? je netočivý elektrický stroj umožňuje přenášet elektrickou energii mezi obvody pomocí vzájemné magnetické indukce

Více

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava atedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 9. TRASFORMÁTORY. Princip činnosti ideálního transformátoru. Princip činnosti skutečného transformátoru 3. Pracovní

Více

8. MOŽNOSTI PRO OMEZOVÁNÍ HARMONICKÝCH Úvod. Míra vlivu zařízení na napájecí síť Je dána zkratovým poměrem (zkratovým číslem)

8. MOŽNOSTI PRO OMEZOVÁNÍ HARMONICKÝCH Úvod. Míra vlivu zařízení na napájecí síť Je dána zkratovým poměrem (zkratovým číslem) 8. MOŽNOSTI PRO OMEZOVÁNÍ HARMONICKÝCH 8.1. Úvod Míra vlivu zařízení na napájecí síť Je dána zkratovým poměrem (zkratovým číslem) zkratový výkon v PCC výkon nelin. zátěže (všech zátěží) R = S sce sc /

Více

NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ SOUSTAVĚ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ

NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ SOUSTAVĚ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ Příloha č. 1 k vyhlášce č. 51/2006 Sb. NÁLEŽITOSTI ŽÁDOSTI O PŘIPOJENÍ VÝROBNY ELEKTŘINY K PŘENOSOVÉ SOUSTAVĚ NEBO DISTRIBUČNÍ SOUSTAVĚ 1. Obchodní firma (vyplňuje žadatel - podnikatel zapsaný v obchodním

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE PORUCHY PŘERUŠENÍ FÁZE PŘI NAPÁJENÍ JADERNÉ ELEKTRÁRNY OPEN PHASE CONDITION OF A NUCLEAR POWER PLANT

Více

rozdělení napětí značka napětí napěťové hladiny v ČR

rozdělení napětí značka napětí napěťové hladiny v ČR Trojfázové napětí: Střídavé elektrické napětí se získává za využití principu elektromagnetické indukce v generátorech nazývaných alternátory (většinou synchronní), které obsahují tři cívky uložené na pevné

Více

INFORMACE O VÝOBKU. Zkušební přístroj elektrických zařízení podle bezpečnostních norem SATURN 100. Obj. č.:

INFORMACE O VÝOBKU. Zkušební přístroj elektrických zařízení podle bezpečnostních norem SATURN 100. Obj. č.: INFORMACE O VÝOBKU 7 Zkušební přístroj elektrických zařízení podle bezpečnostních norem SATURN 100 Obj. č.: 12 05 33 Přehled nejdůležitějších funkcí přístroje Kontrola ochranných (jistících) zapojení FI

Více

Měření závislosti indukčnosti cívky (Distribuce elektrické energie - BDEE)

Měření závislosti indukčnosti cívky (Distribuce elektrické energie - BDEE) FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Měření závislosti indukčnosti cívky (Distribuce elektrické energie - BDEE) Autoři textu: Ing. Jan Varmuža Květen 2013 epower

Více

ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15

ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Obsah ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15 1. NEJPOUŽÍVANĚJŠÍ JISTICÍ PRVKY 17 1.1 Pojistka 17 1.1.1 Výhody a nevýhody pojistek 19 1.2 Jistič 19 1.2.1 Výhody jističů 20 1.2.2 Nevýhoda jističů

Více

Transformátor trojfázový

Transformátor trojfázový Transformátor trojfázový distribuční transformátory přenášejí elektricky výkon ve všech 3 fázích v praxi lze použít: a) 3 jednofázové transformátory větší spotřeba materiálu v záloze stačí jeden transformátor

Více

Elektrické stanice ČEPS

Elektrické stanice ČEPS Elektrické stanice ČEPS Jan Špetlík, vedoucí oddělení Studie a DZA stanice OBNOVUJEME A ROZVÍJÍME PŘENOSOVOU SOUSTAVU 2 Obecný úvod Elektrizační soustava = vzájemně propojený soubor zařízení pro výrobu,

Více

Revize elektrických zařízení (EZ) Měření při revizích elektrických zařízení. Měření izolačního odporu

Revize elektrických zařízení (EZ) Měření při revizích elektrických zařízení. Měření izolačního odporu Revize elektrických zařízení (EZ) Provádí se: před uvedením EZ do provozu Výchozí revize při zakoupení spotřebiče je nahrazena Záručním listem ve stanovených termínech Periodické revize po opravách a rekonstrukcích

Více

VÝZKUMNÝ MODEL ČÁSTI DISTRIBUČNÍ SÍTĚ VYSOKÉHO NAPĚTÍ. Příručka s popisem

VÝZKUMNÝ MODEL ČÁSTI DISTRIBUČNÍ SÍTĚ VYSOKÉHO NAPĚTÍ. Příručka s popisem VÝZKUMNÝ MODEL ČÁSTI DISTRIBUČNÍ SÍTĚ VYSOKÉHO NAPĚTÍ Příručka s popisem BRNO 2011 O B S A H 1 Vlastnosti modelu VN Sítě... 3 1.1 Vlastnosti jednotlivých úseků sítě...3 1.2 Vlastnosti regulovatelného 3

Více

Poruchové stavy vedení

Poruchové stavy vedení Poruchové stavy vedení krat, omezení zkratového proudu a ochrana před zkratem krat Nejrozšířenějšími poruchami v ES jsou zkraty. krat vznikne spojením fází navzájem nebo se zemí v soustavě s uzemněným

Více

Provozování distribučních soustav

Provozování distribučních soustav Provozování distribučních soustav Sítě vysokého napětí s odporníkem v uzlu vn napájecího transformátoru Ivan Cimbolinec Úvodem: Distribuční sítě vysokého napětí 10, 22 a 35 KV se na území České republiky

Více

A B C. 3-F TRAFO dává z každé fáze stejný výkon, takže každá cívka je dimenzovaná na P sv = 630/3 = 210 kva = VA

A B C. 3-F TRAFO dává z každé fáze stejný výkon, takže každá cívka je dimenzovaná na P sv = 630/3 = 210 kva = VA 3-f transformátor 630 kva s převodem U1 = 22 kv, U2 = 400/231V je ve spojení / Y, vypočítejte svorkové proudy I1 a I2 a pak napětí a proudy cívek primáru a sekundáru, napište ve fázorovém tvaru I. K.z.

Více

Vítězslav Stýskala TÉMA 1. Oddíly 1-3. Sylabus tématu

Vítězslav Stýskala TÉMA 1. Oddíly 1-3. Sylabus tématu Stýskala, 2002 L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y Vítězslav Stýskala TÉMA 1 Oddíly 1-3 Sylabus tématu 1. Zařazení a rozdělení DC strojů dle ČSN EN 2. Základní zákony, idukovaná ems, podmínky, vztahy

Více

Technická zařízení za požáru. 2. Přednáška ČVUT FEL

Technická zařízení za požáru. 2. Přednáška ČVUT FEL Technická zařízení za požáru 2. Přednáška ČVUT FEL Druhy sítí podle způsobu uzemnění jsou označeny písmenovým kódem, kde prvé písmeno vyjadřuje vztah sítě a uzemnění: T I bezprostřední spojení jednoho

Více