POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI
|
|
- Blanka Čechová
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI COMPUTER AND PLASTOMETRIC SIMULATION OF THE CONTROLLED ROLLING PROCESS OF MICROALLOYED STEEL Milan Kotas a, Jiří Kliber b, Ondřej Žáček b, Roman Kuziak c, Karel Milan Čmiel a, Rostislav Turoň a, Tomáš Gajdzica b, Martin Stenchlák b a TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová 1000, Třinec, ČR, milan.kotas@trz.cz, karel.cmiel@trz.cz, rostislav.turon@trz.cz b VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava Poruba, ČR, jiri.kliber@vsb.cz, ondrej.zacek@vsb.cz, tomas.gajdzica@vsb.cz, martin.stenchlak@vsb.cz c Instytut Metalurgii Želaza, ul.karola Miarki 12, Gliwice, Polsko, rkuziak@imz.gliwice.pl Abstract Present technical and technological options provided by the continuous light mill at Třinecké for the controlled rolling of round SBQ-type bars using an ASC-type finishing line and continuous cooling of the rolled stock in water boxes. Use of computer and plastometric simulation of the process of the controlled rolling of vanadim microalloyed steel, to optimise the conditions of the continuous light mill. Simulations of the cooling of two diameters round stock during final reduction stages and during accelerated cooling downstream and upstream of the finishing line stands of the continuous, light mill at Třinec was performed. Temperature-time relations were obtained using cross sectional sectors at various transfer coefficients, and the TTSteel programme supplied by ITA was used for the simulations. The simulation was carried out for the conditions of rolling two diameters, 1 and 2, round bars during the final reduction stages and at accelerated cooling up- and downstream of the finishing line stands. The samples were submitted to plastometric simulation with plain deformation (Plain Strain Compression Test - PSCT) at Gleeble, IMŽ Gliwice. (Institute for Ferrous Metallurgy). At the same time an experiment was conducted to obtain the fundamental stress-strain curve. The results made it possible not only to compare the pattern of the deformation resistance but also the kinetics of the softening processes in Mn-V-type microalloyed steel once a metallographic analysis was performed. Abstrakt Současné technické a technologické možnosti kontijemné válcovny Třineckých železáren pro řízené válcování kruhových tyčí typu SBQ užitím hotovního bloku typu ASC a průběžného chlazení provalků ve vodních boxech. Využití počítačové a plastometrické simulace procesu řízeného válcování mikrolegované oceli, pro optimalizaci podmínek procesu kontijemné tratě. Byla provedena simulace ochlazování pro dva průměry kulatiny v závěrečných úběrech a při zrychleném ochlazování před a za stolicemi hotovního pořadí kontijemné tratě v Třinci. Na výsečích z kruhového průřezu byly získány při různých koeficientech přestupu teplotněčasové závislosti.a pro simulaci byl použit program TTSteel firmy ITA. Simulace byla provedena pro podmínky válcování kruhových tyčí průměru 1 a 2 v závěrečných úběrech a při zrychleném ochlazování před a za stolicemi hotovního bloku. 1
2 Vzorky byly podrobeny plastometrické simulaci s rovinnou deformací (Plain Strain Compression Test - PSCT) na Gleeblu v IMŽ Gliwice. (Institute for Ferrous Metallurgy). Současně byl proveden experiment pro získání základní křivky napětí-deformace. Výsledky umožnily porovnat nejen průběh deformačních odporů, ale také, po provedeném metalografickém rozboru, kinetiku změkčovacích procesů na oceli mikrolegované vanadem. 1. ÚVOD Kontijemná trať Třineckých železáren (TŽ) byla uvedena do provozu v roce V té době to byla vysocevýkonná trať zaměřená na výrobu betonářské oceli, konstrukčních ocelí kruhového průřezu, úhelníků a ploché oceli. V roce 2003 byla provedena modernizace kontijemné válcovací tratě. Zásadním zadáním této akce bylo adekvátně reagovat na vývoj trhu s tyčovou ocelí v souladu s dlouhodobou strategií TŽ orientovat svou výrobu na dodávky pro automobilový průmysl. Základním prostředkem byl přechod na vstupní materiál kvadrát 150 mm, délky 12 m a hmotnosti 2 t (kontislitky nebo válcované sochory) a rozšíření rozměrové řady kruhových tyčí od 16 do 70 mm. Byla postavena kroková pec, hrubé předválcovací pořadí, na pravé žíle byla postavena zcela nová předhotovní a hotovní ASC stolice (Automatic System Control) pro přesné válcování a instalovány dva vodní boxy. První pro řízené chlazení provalku vstupujícího do hotovního pořadí ASC a druhý pro řízené chlazení vývalku vystupujícího z ASC na chladící lože. Schéma tratě je patrné z obr. 1. pec 4st.pořadí SMS termovaln 8st.předválcovací pořadí nůžky Pravé hotovní pořadí ASC nůžky WB1 WB2 chladící lože ostřik ok. T1 T2 ostřik ok. T3 T5 navíječky T6 T4 Obr. 1. Schéma válcovací tratě KJT - pravá žíla Fig. 1. Layout of the Continuous Light Section Mill - right strand Především výše zmíněné agregáty umožňují válcovat oceli specifikace SBQ (Special Bars Quality). Jedná se o tyče nebo tyče ve svitcích (kruhového, šestihranného nebo jiného průřezu) s přesnou geometrií vývalku, s vysokou povrchovou a vnitřní kvalitou a zaručenými mechanickými vlastnostmi predikovanými mikrostrukturními vlastnostmi ve válcovaném stavu dle požadavku odběratelů. Do této škály patří oceli konstrukční, středně a vysoce legované, mikrolegované, ložiskové, pružinové, šroubárenské, atd. [1] Komplexní systém válcování za předem definovaných teplot provalku a úběrů v jednotlivých průchodech nám umožňuje válcovat jak konvenčním způsobem tak režimem normalizačního válcování a pro menší průměry i termomechanickým válcováním. [2] 2
3 V letech 2004 a 2005 bylo na KJT zavedeno normalizační válcování konstrukčních ocelí. Zkušebně bylo prováděno normalizační válcování všech ocelí řady SBQ. Oproti teoretickým předpokladům však ne vždy vycházely požadované struktury a mechanické hodnoty. Protože konstrukčních ocelí se v rámci měsíční kampaně a jednotlivých rozměrů válcují relativně velká množství a jejich chování je relativně dobře známo, umožňovaly provádět řadu pokusů přímo v provozních podmínkách se zanedbatelným rizikem výroby neupotřebitelného materiálu. Oproti tomu oceli typu SBQ jsou charakterizovány mimo jiné i malými objemy zakázek a odběratelé nechtějí akceptovat v dodávce materiál s výrazně odlišnými mechanickými vlastnostmi. Veškerý materiál, na kterém byly prováděny testy řízeného válcování, byl po odebrání vzorků šrotován. To představuje významnou nákladovou položku. Na základě požadavků zákazníků na dodávky do tyčí válcované oceli mikrolegované vanadem a v souladu s předchozími zkušenostmi, bylo rozhodnuto pokusit se simulovat tváření na KJT (tj. teplotně-deformační parametry) v laboratorních podmínkách a následně výsledky ověřit při válcování. Ocel mikrolegovaná vanadem, v tyčích, se používá pro zpracování v kovárnách, kde prochází většinou následujícími technologickými operacemi: indukční rychloohřev, zápustkové kování, zrychlené ochlazování na vzduchu a následné zušlechtění. [3-5] Pokud by se již ve válcovaných tyčích podařilo zaručit požadovanou mikrostrukturu (tj. menší zrno než při konvenčním válcování), která by s sebou nesla vyšší hodnoty mechanických vlastností, bylo by možné vynechat některé z výše uvedených operací (řízené ochlazování), nebo zkrátit jejich doby (zušlechtění). Znamenalo by to jak úspory finanční plynoucí z omezení časové náročnosti zpracování, tak především potenciál pro budoucí možné zmenšování hmotností výkovků užívaných pro potřeby automobilového průmyslu. [6] Praktické výsledky pokusů o zvýšení mechanických hodnot mikrolegovaných ocelí procesem řízeného válcování do tyčí, pokud byly prováděny, nejsou publikovány, pravděpodobně z důvodu ochrany know-how. 2. POPIS EXPERIMENTU 2.1 Plastometrická simulace procesu válcování Základním úkolem daného experimentu bylo laboratorně nasimulovat teplotně - deformační podmínky řízeného válcování vanadem mikrolegované oceli do tyčí. Byla zvolena varianta simulace na plastometru GLEEBLE v IMŽ Gliwice, která měla co nejvěrněji napodobit na čase závislé teplotně deformační podmínky procesu válcování tyčí na KJT. [7] Plastometr GLEEBLE Plastometr Gleeble 3800 System americké firmy DSI, instalovaný v IMŽ Gliwice je dynamický zkušební stroj, který má schopnost simulovat termomechanické parametry různých metalurgických pochodů. V principu se jedná o tlakový ( tahový ) plastometr. Gleeble 3800 System je integrovaný, plně digitální, tepelně mechanický měřící přístroj. Přístroj funguje pod programy typu Windows. Přístroj je schopný zajistit ohřev zkušebního vzorku požadovanou rychlostí, je schopen udržet v objemu rovnovážnou a přesně zvolenou teplotu. Vysoce tepelně vodivé čelisti svírající vzorek, dovolují použít velmi strmou ochlazovací rychlost. Přesnou regulaci teploty měřeného vzorku zajišťují termočlánky nebo infračervený pyrometr. Plastometr je vybaven vysokorychlostním ohřívacím systémem. Mechanická část přístroje je vybavena plně integrovaným hydraulickým servo -zařízením, které může vyvinout až 20 tun statického zatížení v tlaku a až 10 tun zatížení v tahu. Přístrojem je také možno dosáhnout rychlosti kontrakce až 2000 mm/s. 3
4 Toto zařízení nabízí schopnost simulovat mnoho tepelně mechanických postupů. Program umožňuje volit sledovanou proměnnou a během zkoušky ji dle potřeby měnit. Sledovat a řídit je možno změnu zdvihu čelistí, sílu, hodnoty průtahoměru a různě definované naměřené hodnoty napětí a deformace. Systém je schopný zaznamenat a poskytnout všechny naměřené hodnoty nutné pro správný průběh tepelně mechanických zkoušek a zároveň samotný průběh zkoušky ovládat svým servo systémem. Využití naměřených dat je zjednodušeno použitím platformy Windows, což usnadňuje jejich využití pro vytváření simulačních programů, analýzu a vyhodnocení naměřených hodnot v široké oblasti průmyslu. [8] Pokud je zkouška nebo fyzikální simulace dokončena, jsou její výsledky automaticky převedeny do programu ORIGIN, který slouží k vyhodnocení naměřených dat. Simulace dle podmínek KJT Každý finální rozměr válcovaný na KJT má jiný průchodový plán a vzhledem k tomu, že se jedná o simulaci procesu na kontinuální válcovací trati, časové průběhy jednotlivých fází procesu jsou pro každý rozměr specifické. Pro potřeby simulace byly uvažovány případy válcování dvou konkrétních finálních rozměrů. Ty byly zvoleny tak, aby pokryly rozměrovou řadu mm, kterou je možno na KJT válcovat s použitím chladících boxů. Z mnoho možností, které nabízí plastometr GLEEBLE, byla zvolena programovatelná tlaková zkouška s rovinnou deformací na vzorcích 20 x 15 x 10 mm s jednotlivými deformacemi a deformačními rychlostmi s řízenou teplotou zkušebních vzorků. Vzorky byly odebrány z provalku odstřiženého za přípravným pořadím KJT. Vstupem pro válcování oceli mikrolegované vanadem je kontislitek kvadrát 150 mm. Vzorky nebyly odebrány přímo z kontislitku z důvodu rozdílné struktury po průřezu kontislitku. Zadané parametry pro simulaci procesu normalizačního válcování na KJT : byla zvolena teplota ohřevu vzorku dle běžných podmínek na KJT 1130 C rychlost a průběh ohřevu byly zvoleny tak, aby bylo zabezpečeno rozpuštění precipitátů deformační rychlost ε& 1 a deformace ε 1, které odpovídají časovým a deformačním podmínkám na přípravných pořadích KJT rychlost ochlazování v 3, odpovídající chlazení provalku ve vodním boxu 1 na požadovanou teplotu provalku výstupu z vodního boxu 1... T 1 délka prodlevy po chlazení odpovídající času, který potřebuje provalek k tomu, aby se dostal z vodního boxu 1 do ASC stolice deformační rychlost ε& 2 a deformace ε 2, které odpovídají časovým a deformačním podmínkám v ASC stolici rychlost ochlazovánív 4, odpovídající chlazení vývalku ve vodním boxu 2 na požadovanou teplotu provalku za vodním boxem 2... T 2 délka prodlevy po chlazení odpovídající času, který potřebuje vývalek k tomu, aby se dostal z vodního boxu 2 na chladící lože rychlost chlazení v 5, která popisuje rychlost chlazení vývalku na chladícím loži z doválcovací teploty na pokojovou teplotu Všechny výše uvedené parametry jsou proměnlivé dle simulovaného hotovního rozměru a jsou funkcí závisející na požadovaných teplotách provalku na vstupu do ASC a výstupu vývalku z vodního boxu 2. 4
5 Základní variantní vstupní parametry byly : a) teplota vzorku před druhou deformací odpovídá teplotě provalku před vstupem do ASC, tj. teplotě finální tvářecí operace b) konečná teplota vzorku odpovídá teplotě vývalku na chladícím loži před začátkem volného ochlazování na vzduchu Pro možnost zadání těchto teplot je nutné vždy vypočítat rychlost a délku ochlazování odpovídající podmínkám na KJT pro příslušné rozměry. V rámci experimentu bylo 25 vzorků mikrolegované oceli podrobeno rovinné tlakové deformaci na plastometru Gleeble (Plain Strain Compression Test PSCT). Experiment byl rozdělen na tři oblasti zkoušek lišících se počtem provedených deformací, deformační rychlostí či přímo teplotou deformace: V první byly vzorky podrobeny deformačním podmínkám příslušným rozměru 1, pro interval teplot vzorku před druhou deformací C (s krokem po 20 C) a konečná teplota byla vždy 750 C. Ve druhé byly vzorky podrobeny deformačním podmínkám příslušným rozměru 2, pro interval teplot vzorku před druhou deformací C (s krokem po 20 C) a konečná teplota byla opět 750 C. Ve třetí byly vzorky podrobeny deformaci 35% (odpovídající podmínkám tváření v ASC dvojstolici) s rozsahem teplot C s krokem po 20 C a následně zchlazením na 500 C. Na obr. 2 je zaznamenán jeden příklad ze tří schémat souhrnných teplotně-deformačních průběhů v závislosti na čase pro jednotlivé řady zkoušek. Obr. 2. Závislosti teploty na čase pro rozměr 1 Fig. 2. Time-temperature dependences for diameter 1 Postupně tak byly získány 3 schémata obsahující křivky napětí-deformace dle stanovených podmínek, tj. dle zadaných deformací, deformačních rychlostí a příslušných teplot - viz. obr. 3. až 5. V rámci řady 3 byly průběhy výsledných křivek napětí-deformace pro všechny teploty podrobeny matematickému rozboru, jehož cílem bylo stanovení matematické formulace závislosti napětí a deformace. Následně byly vzorky podrobeny hodnocení mikrostruktury - velikost zrna, podíl jednotlivých fází. 5
6 Obr. 3. Křivky napětí-deformace pro rozměr 1 Fig. 3. Stress-strain curves for diameter 1 Obr. 4. Křivky napětí-deformace pro rozměr 2 Fig. 4. Stress-strain curves for diameter 2 Obr. 5. Křivky napětí-deformace pro řadu 3 Fig. 5. Stress-strain curves for group of tests Matematický rozbor křivky napětí deformace pro řadu 3 V rámci matematického rozboru křivky napětí deformace dle řady 3 jsme vycházeli ze základního vztahu pro popis křivky napětí deformace s dynamickou rekrystalizací m e σ = A1 e st exp( C p ) exp( H T ) (1) e p S použitím počítačového softwaru ORIGIN 6.1 byly nejprve ze souboru dat separovány nadbytečné hodnoty (soubor byl redukován na cca. 100 hodnot). Poté byly vygenerovány pro všechny teploty na základě vztahu (2) hodnoty konstanty m 2, z nichž byla následně vypočtena střední hodnota m st. σ = A 1 e m 2 e exp( C 1 ) (2) S pomocí této hodnoty pak ORIGIN stanovil zbylé dvě konstanty A 1, C 1 pro všechny teploty, kdy byla do vzorce (2) dosazena místo hodnoty m 2 vypočtená hodnota m st. Na základě vztahu (3) pro konstantu A 1, kde A1 = A exp( H T ) (3) stanovil software ORIGIN konstanty A a H. 6
7 Pro získání konečné matematické formulace křivek napětí deformace pro různé teploty v rámci řady 3 byly použity dva způsoby vyhodnocení: a) Konečný vztah (v grafu na obr. 8 označen červenou barvou) byl stanoven ve tvaru: σ = A e m st exp( C 1 e) exp( H T ) (4) kde C C = (5) 1 e p e p je hodnota deformace do píku. V tomto případě je tato hodnota určena přímo softwarem ORIGIN. Grafické znázornění tohoto vztahu (4) pro všechny teploty je na obr. 6. b) Matematická formulace hledaného vztahu (v grafu na obr. 8 označen modrou barvou) byla ponechána dle původního vzorce pro popis křivky napětí deformace s dynamickou rekrystalizací : σ = A e m st exp( C e e p ) exp( H T ) kde jsou však hodnoty deformace do píku e p dosazeny po odečtení z grafu. Grafické znázornění vztahu (6) pro všechny teploty je uvedeno na obr.7. (6) Obr. 6. Křivky napětí-deformace vypočtené dle rovnice (4) pro jednotlivé teploty Fig. 6. Stress-strain curves calculated using equation (4) for individual temperatures Obr. 7. Křivky napětí-deformace vypočtené dle rovnice (6) pro jednotlivé teploty Fig. 7. Stress-strain curves calculated using equation (6) for individual temperatures Pro porovnání přesnosti daných rovnic (4) a (6) byly příslušné křivky pro jednotlivé teploty vyneseny do jednoho grafu spolu s naměřenými hodnotami z plastometru. Na obr. 8 jsou zobrazeny křivky dle jednotlivých vztahů (červená pro rovnici (4), modrá pro rovnici (6)) s experimentálně naměřenými hodnotami z plastometrické zkoušky pro teplotu 800 C. Zatímco se z matematického i experimentálního hlediska se pro daný matematický rozbor křivek napětí-deformace využívá většinou vztah (6), tzn. s odečtením hodnot deformace do píku z grafu, pro zkoumanou ocel se bude pro další matematické rozbory používat vyhodnocení dle vztahu (4), kde jsou hodnoty deformace do píku stanoveny pomocí softwaru ORIGIN. Toto rozhodnutí bylo přijato na základě porovnání přesnosti výsledků dle vztahu (4) a vztahu (6) se skutečně naměřenými hodnotami z plastometru GLEEBLE. 7
8 Obr. 8. Křivky napětí-deformace vypočtené dle rovnice (4) a (6) pro teplotu 800 C Fig. 8. Stress-strain curves calculated using evaluations (4) and (6) for temperature 800 C 2.3 Počítačová analýza průběhu chladnutí provalku po délce a průřezu provalku Proces válcování kruhových tyčí se vyznačuje, jako většina tvářecích operací, rozdíly teplot po průřezu. Míra těchto rozdílů je navíc různá pro jednotlivé úseky kontinuálního procesu válcování. Ve druhé části experimentu se autoři zabývali simulací ochlazování kulatiny pro rozměr 1 a pro rozměr 2. Základním zdrojem teoretických informací o průběhu teplot po průřezu provalku v závislosti na délce tvářecího pochodu je simulační software CCT-Offline, fy. SMS- MEER (D). Firmou SMS byl tento software upraven pro podmínky KJT a poté byl zakoupen TŽ. Software je primárně určen pro nastavování parametrů chlazení provalku ve vodních boxech. Jedna z jeho aplikací ale umožňuje schematicky zobrazit průběhy teplot. Dle zadaného rozměru, jakosti oceli a zvolených operací je schopen tento software zobrazit průběh teplot ve středu a na povrchu provalku v celé oblasti procesu válcování. Na obr. 9 a 10 jsou zobrazeny průběhy teplot v závislosti na čase pro zkoumané rozměry 1 a 2. Modrá křivka zaznamenává teplotu na povrchu provalku, červená ve středu a zelená vyjadřuje jejich průměr. Píky modrých křivek znamenají buďto kontakt povrchu provalku s chlazenými válci stolic, průchody ostřiky okují nebo průchody chladícími boxy. Obr. 9. Závislost teplot provalku na čase při válcování pro rozměr 1 Fig. 9. Temperature dependences on time thrue rolling for diameter 1 Obr. 10. Závislost teplot provalku na čase při válcování pro rozměr 2 Fig. 10. Temperature dependences on time thrue rolling for diameter 2 8
9 Pro porovnání výsledků vyplývajících ze softwaru CCT-Offline, fy. SMS-MEER byla provedena simulace ochlazování po průřezu provalku, opět pro rozměry 1 a 2, tentokrát užitím softwaru TTSteel fy. ITA (CZ). Tentokrát byly zkoumány teplotní rozdíly po průřezu provalku za teplotně-časových podmínek odpovídající podmínkám na KJT. Byly stanoveny teplotní průběhy v jednotlivých místech válcovacího procesu. Na obr. 11 až 13 jsou zobrazena teplotní pole za vodním boxem 1, před ASC a za vodním boxem 2 v kruhových výsečích. Obr. 11. Průběh teplot provalku za vodním boxem 1 ze středu k povrchu Fig. 11. Temperature course of the rooled stock behind water box 1- from centre to surface Obr. 12. Průběh teplot provalku na vstupu do ASC ze středu k povrchu Fig. 12. Temperature course of the rooled stock on enter to ASC stand- from centre to surface Obr. 13. Průběh teplot provalku za vodním boxem 2 ze středu k povrchu Fig. 13. Temperature course of the rooled stock behind water box 2 - from centre to surface Dále byly sestaveny ochlazovací křivka a ARA diagram, opět užitím softwaru TTSteel fy. ITA, s různými rychlostmi ochlazování pro zajištění klasické feriticko perlitické struktury a s návrhem přechodu přímo do bainitického nosu. Bylo uvažováno pouze s tvářením v ASC 9
10 stolici. Právě tyto výsledky umožnily projektovat plastometrický experiment a zadávat rychlosti ochlazování. Na obr. 14 je zobrazena ochlazovací křivka pro středovou oblast provalku dle podmínek pro rozměr 1 a na obr. 15 příslušný ARA diagram. Kromě těchto výstupů je software TTSteel schopen predikovat mechanické vlastnosti materiálu (meze pevnosti, tvrdosti), kritické teploty (Ac 3, Ac 1, Ar 3, Ar 1 ) a podíl jednotlivých strukturních složek. Podobně software CCT-Offline, fy. SMS-MEER, je schopen zobrazit TTT diagram a predikovat podíl fází a mechanické hodnoty - viz. obr. 16. Dle zkušeností s výsledky tohoto softwaru lze konstatovat, že predikce podílu fází je nahodilá. Oproti tomu je však predikce výsledných mechanických hodnot často velmi přesná. Obr. 14. Ochlazovací křivka ASC výběh pro rozměr 1 Fig. 14. Cooling curves ASC stand cooling bed for diameter 1 Obr. 15. ARA diagram pro ocel mikrolegovanou vanadem Fig. 15. ARA diagram for V-microalloyed steel Obr. 16. TTT diagram pro ocel mikrolegovanou vanadem Fig. 16. TTT diagram for V- microalloyed steel 10
11 2.4 Hodnocení struktury vzorků po deformaci na plastometru Za základní strukturu je považován vzorek tvářený konvenčním způsobem, tj. s ohřevem na 1130 C, všemi tvářecími operacemi vysoko nad Ac 3, bez chlazení ve vodních boxech a s volným dochlazením na vzduchu viz. obr. 17. Velikost zrna 8, ferit 40%, perlit 60%, martenzit 0%. Dále následují příklady vývoje mikrostruktury zkoumané oceli, kdy každý následující vzorek byl tvářen při nižší teplotě. Vzorek 1 40% ferit 40% perlit 20% martenzit (obr. 18) Vzorek 2 30% ferit 30% perlit 40% martenzit (obr. 19) Vzorek 3 20% ferit 20% perlit 60% martenzit (obr. 20) Vzorek 4 2% ferit 3% perlit 95% martenzit (obr. 21) Obr. 17. Mikrostruktura oceli mikrolegované vanadem - konvenční válcování Fig. 17. Microstrukture of vanadium microalloyed steel - hot rolling Obr. 18. Vzorek 2-40% ferit, 40% perlit, 20% martenzit Fig. 18. Sample 2-40% ferit, 40% perlit, 20% martenzit 11
12 Obr. 19. Vzorek 3-30% ferit, 30% perlit, 40% martenzit Fig. 19. Sample 3-30% ferit, 30% perlit, 40% martenzit Obr. 20. Vzorek 4-20% f erit, 20% perlit, 60% martenzit Fig. 20. Sample 4-20% f erit, 20% perlit, 60% martenzit Obr. 21. Vzorek 5-2% ferit, 3% perlit, 95% martenzit Fig. 21. Sample 5-2% ferit, 3% perlit, 95% martenzit 3. ZÁVĚR Byla provedena ucelená řada zkoušek na plastometru GLEEBLE, simulující válcování oceli mikrolegované vanadem dle teplotně-deformačních podmínek odpovídajících procesu válcování kruhových tyčí na kontijemné trati Třineckých železáren. 3.1 Matematický popis křivky napětí deformace Na základě naměřených hodnot napětí a deformace pro předem definované teploty byl proveden matematický popis příslušných křivek. Vztah (4) nejvěrněji vystihuje jejich průběh. 12
13 3.2 Počítačová simulace průběhu teplot Byly simulovány průběhy teplot po provalku pomocí softwaru CCT-Offline fy. SMS- MEER a TTSteel fy. ITA. Je možno konstatovat, že výsledky teplotních průběhů si odpovídají. Výsledky simulace programem TTSteel ukazují, že teplota po průřezu je velmi rovnoměrná, kromě chladnější povrchové vrstvy, která zasahuje do hloubky řádově 1mm, je pak ostatní průřez v rozsahu 25 C. Rovnoměrnějšího rozložení teplot nelze dosáhnout, pokud bude využíváno chlazení ve vodních boxech. Toto je důležitý závěr pro další výzkumné práce týkající se řízeného válcování na KJT. 3.3 Vliv teploty finální tvářecí operace na mikrostrukturu Potvrdily se obecné předpoklady o zvyšujícím se obsahu martenzitu (na úkor feritu a perlitu) ve struktuře s poklesem teploty tváření oceli. Míra zchlazení materiálu před závěrečnou tvářecí operací nemá zásadní vliv na výslednou velikost zrna. Pro stejné teploty provalku při finální tvářecí operaci vzorky simulující tvářecí podmínky pro rozměr 1 vykazovaly odlišnosti oproti vzorkům simulujícím podmínky pro rozměr 2. Tento závěr znamená, že v podmínkách KJT nelze pro dosažení požadovaných mikrostruktur, resp. mechanických vlastností, použít teploty tváření příslušející jednomu rozměru pro jiné. Vždy bude nutné provést ověření a následně korekce parametrů chlazení. Výsledky plastometrické simulace a počítačové simulace průběhu teplot budou využity pro další fáze matematického popisu závislostí napětí-deformace a pro praktické zkoušky řízeného válcování vanadem mikrolegovaných ocelí na KJT. LITERATURA [1] TUROŇ, R., aj. Simulace řízeného válcování vybraných konstrukčních ocelí za různých teplotních podmínek, konference Metal 2005, Hradec nad Moravicí. [2] ČMIEL, K., KLIBER, J. Control rolling of high carbon wire rod, Metal Forming 2002, Krakov. Polsko. [3] KLIBER, J. Řízené tváření, HL č. 4, 7/2000. ročník LV. s ISSN [4] BEYNON, J. H., SELLARS, C. M. Modelling Microstructure and Its Effects during Multipass Hot Rolling, ISIJ Int., 32, [5] MAJTA, J., KUZIAK, R., PIETRZYK, M. Modelling of the influence of thermomechanical processing of Nb-microalloyed steel on the resulting mechanical properties. Journal of Materials Processing technology, 80-81, [6] DÄNEMARK J., aj. Dynamic recrystalization controlled rolling in case of laboratory simulation, konference Forming 2005, Lednice, s ISBN [7] KLIBER, J., ŽÁČEK, O. Simulace termodynamických podmínek u vybrané mikrolegované oceli, Zpráva za rok 2005 k výzkumnému úkolu Výzkum, vývoj a zavedení do výroby válcované tyčové oceli, Ostrava [8] FABÍK, R., aj. Laboratorní simulace vlivu termomechanických podmínek tváření na mechanické vlastnosti kolejnicových ocelí na tlakovém dilatometru DIL805A/D. In Metal 2003 : 12.mez. metal. konference : Hradec nad Moravicí, Česká republika [CD-ROM]. Ostrava : Tanger : Květen 13
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceMODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VíceOndřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MICROSTRUCTURE Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c a VÍTKOVICE
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceVÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM
VÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM INVESTIGATION OF PLASTIC PROPERTIES OF CrNiSi STEEL DURING HOT ROLLING AND HOT TORSION TEST Petra Turoňová a Ivo Schindler a Petr
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU. Karel Čmiel a Jiří Kliber b Dušan Vápeník c
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU Karel Čmiel a Jiří Kliber b Dušan Vápeník c a TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec, karel.cmiel@trz.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI,
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VícePC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU. Richard Fabík a Jirí Kliber a
PC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU Richard Fabík a Jirí Kliber a a VŠB-TECHNICKÁ UNIVERSITA Ostrava, Fakulta metalurgie a materiálového
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceVLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Miroslav Greger a, Salem Batiha a) VŠB TU Ostrava, katedra tváření materiálu, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava Poruba, ČR, E-mail:
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceSTRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR
PLASTOMETRICKÉ VÝSLEDKY NAPĚŤOVO-DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ A STUPNĚ ZMĚKČENÍ FEROMANGANOVÉ TWIP OCELI STRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR Jiří
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Metodika stanovení vlivu deformačního tepla na teplotní změny v intenzivně tvářeném Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceTVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ. Ondřej Žáček Jiří Kliber
TVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ Ondřej Žáček Jiří Kliber VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tváření materiálu, 17. Listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba,
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceVLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ
VLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ THE INFLUENCE OF HEATING-UP IN TERM OF MATERIAL PREPARATION FOR ROLLING OF SEARCHED MARKS Cr-Mo STEELS Tomáš Gajdzica
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceUNEVEN ROLLING LOADS DURING ROLLING ON TWIN STAND STECKEL MILL. Ing. Ladislav ZELA, CSc.
NEROVNOMĚRNOST ZATÍŽENÍ PŘI VÁLCOVÁNÍ NA DVOUSTOLICOVÉ STECKELOVĚ VÁLCOVNĚ UNEVEN ROLLING LOADS DURING ROLLING ON TWIN STAND STECKEL MILL Ing. Ladislav ZELA, CSc. ArcelorMittal Ostrava a.s., Vratimovská
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceIvo Schindler a Marek Spyra b Eugeniusz Hadasik c Stanislav Rusz a Marcel Janošec a
METAL 26 23.-2..26, Hradec nad Moravicí MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ APLIKOVATELNÉ PŘI VÁLCOVÁNÍ PÁSU ZE ZINKOVÉ SLITINY ZA POLOTEPLA MODELS OF MEAN EQUIVALENT STRESS APPLICABLE IN WARM STRIP ROLLING OF
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
VícePoděkování Na tomto místě bych rád poděkoval prof. Ing. Ivu Schindlerovi, CSc. a Ing. Rostislavu Kawulokovi za odborné rady, cenné připomínky a
Poděkování Na tomto místě bych rád poděkoval prof. Ing. Ivu Schindlerovi, CSc. a Ing. Rostislavu Kawulokovi za odborné rady, cenné připomínky a podněty k této diplomové práci. A dále bych chtěl poděkovat
VíceVYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ. Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b
VYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ Abstrakt Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI, katedra tváření materiálu,
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceBRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli
BRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli Registrační číslo: 132071 Garant výsledku: prof. Ing. Josef Štětina, Ph.D. Typ: Software - R Rok vydání: 30. 12. 2016 Instituce:
VíceOPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ Marie KOLAŘÍKOVÁ, Ladislav KOLAŘÍK ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 628, email:
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceVLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI
VLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Němeček b, Martin Radina a, Miloš Marek a, Petr Šimon a, Janusz Dänemark a, Petr Kozelský a, Karel Čmiel c a) VŠB
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceHODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ
HODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ Radim Paluska, Miroslav Kyjovský V tomto příspěvku jsou uvedeny poznatky vyplývající ze zkoušek provedených za účelem vyhodnocení rozdílných režimů při
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VícePOČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE
VUT Brno Fakulta strojního inženýrství ÚST odbor tváření kovů a plastů POČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE obor: strojírenská technologie ČINNOSTI V POSTROCESSINGU SIMULAČNÍCH SOFTWARE S UKÁZKAMI Ing. Miloslav
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE
ZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE Číslo projektu Název projektu Jméno a adresa firmy Jméno a příjmení, tituly studenta: Modul projektu CZ.1.07/2.4.00/31.0170 Vytváření nových sítí a posílení vzájemné spolupráce
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceTECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS. Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b
TECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b a) TRINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Prumyslová 1000, 739 70 Trinec Staré Mesto,
VíceVLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VÝSLEDNOU MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI S VYSOKÝM OBSAHEM HLINÍKU EFFECTS OF THERMOMECHANICAL PROCESSING PARAMETERS ON FINAL MICROSTRUCTURE OF ALUMINIUM BEARING
VíceEXPERIMENTÁLNÍ A POČÍTAČOVÁ ZÁKLADNA VÝVOJE TVÁŘECÍCH TECHNOLOGIÍ
EXPERIMENTÁLNÍ A POČÍTAČOVÁ ZÁKLADNA VÝVOJE TVÁŘECÍCH TECHNOLOGIÍ Zbyšek Nový, Petr Motyčka COMTES FHT s.r.o., Borská 47, 320 13 Plzeň, ČR Abstract The COMTES FHT s.r.o. (COMplete TEchnological Service
VíceAntonín Kříž a) Miloslav Chlan b)
OVLIVNĚNÍ KVALITY GALVANICKÉ VRSTVY AUTOMOBILOVÉHO KLÍČE VÝCHOZÍ STRUKTUROU MATERIÁLU INFLUENCE OF INITIAL MICROSTRUCTURE OF A CAR KEY MATERIAL ON THE ELECTROPLATED LAYER QUALITY Antonín Kříž a) Miloslav
VíceMĚŘENÍ TEPLOTNÍHO POLE UVNITŘ SPALOVACÍ KOTLE
MĚŘENÍ TEPLOTNÍHO POLE UVNITŘ SPALOVACÍ KOTLE Rostislav Zbieg, Markéta Grycmanová Náš příspěvek se zabývá měřením teplotních polí uvnitř spalovací komory kotle termočlánky stíněným a nestíněným. Naměřené
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VíceJEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA
JEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA SIMPLE MODELS OF DEFORMATION RESISTANCE AND STRUCTURE-FORMING PROCESSES IN HOT WORKING OF IRON ALUMINIDES
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceRozsah průmyslového výzkumu a vývoje Etapa 9 Systém kontroly povrchových vad
Příloha č. 1a Popis předmětu zakázky Rozsah průmyslového výzkumu a vývoje Etapa 9 Systém kontroly povrchových vad Zadání Výzkum kontrolního zařízení pro detekci povrchových vad sochoru, návrh variant systému
VícePříloha č. 3 Technická specifikace
Příloha č. 3 Technická specifikace PŘÍSTROJ Dva creepové stroje pro měření, jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí teplot od +150 do +1200 C a jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceModelování tvářecích procesů - nové možnosti laboratorního tváření
Modelování tvářecích procesů - nové možnosti laboratorního tváření Mašek Bohuslav 1+3), Bernášek Vladimír 1), Nový Zbyšek 2) 1) Západočeská univerzita v Plzni 2) Comtes HFT s.r.o. Plzeň 3) TU Chemnitz
VíceDOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC
DOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC RESULTS ACHIEVED FROM APPLICATION OF CUBIC CU MOULD INSERTS FOR CCM 1 AT TŽ, A.S. Jan Morávka, Vladislav Mrajca
VícePetr Bílovský. Katedra elektrických měření, FEI, VŠB Technická univerzita Ostrava 17. listopadu 15, , Ostrava-Poruba
Návrh metody pro efektivní úpravu signálu s cílem snížení nároků na přenosové vlastnosti komunikačních kanálů při distribuci signálů v informačních sítích Petr Bílovský Katedra elektrických měření, FEI,
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceLABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS
LABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS Šárka Pacholková *, Tomáš Kubina **, Ivo Schindler **, Anna Moráfková * * VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská
Více