PC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU. Richard Fabík a Jirí Kliber a
|
|
- Barbora Mašková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 PC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU Richard Fabík a Jirí Kliber a a VŠB-TECHNICKÁ UNIVERSITA Ostrava, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tvárení materiálu, 17. listopadu 15, Ostrava-Poruba, Ceská republika Abstract Computer simulation of 17 passes rolling of 285 x 285 billet from continuous cast section with starting diameter 525 mm. Influence of undercooling of surface layers of preform on penetration of plastic deformation to the middle of rolled product was investigated via PC simulation. For that purpose we were perform simulation of cooling of continuous cast section. Rolling simulation was performed for 4 surface temperatures at range 13 1 C, due to this we obtained different temperature depth from surface relations. Simulation was computed by program for 2D simulation of forming processes FormFEM 1.5. Applied method of solving we can term 2,5D, i.e. simulation of metal flow in plane of rolling only, with cross section reduction according to the true elongation coefficient. Simulation results (for all 17 passes and 4 degrees of undercooling of surface) are: intensity of deformation field, dependence of temperature on distance from core for x and y axis, dependence of intensity of deformation on distance from core for x and y axis. Selected method of simulation of temperature field behaviour performed by FormFEM appears efficient and reliable. Input boundary conditions were debugging. Contiguity with FormFEM inventors was established during our pursuit with the view of FormFEM behaviour knowledge assignment. Improvement of some FormFEM functions necessary for correctly operation of 2,5D simulation was our aim. Presumption that alternative cross section behaviour of deformation resistance caused by undercooled surface has consequence on alternation of intensity of deformation distribution was confirmed (higher value of intensity of deformation in the core was noted for undercooled surface). Abstrakt Hlavním cílem projektu bylo provést pocítacovou simulaci válcování sochoru 285 x 285 z PLP o pocátecním prumeru 525 mm 17 úbery. Behem PC simulace byl sledován vliv podchlazení povrchových vrstev PLP na pronik plastické deformace do stredu vývalku. Za tímto úcelem byla provedena také simulace ochlazování PLP. Simulace válcování byla potom provedena pro ctyri teploty povrchu v rozmezí 13-1 C, ze kterých vyplynul rozdílný prubeh závislosti teploty na vzdálenosti od stredu PLP. K PC simulaci byl použit program pro 2D simulaci tvárecích procesu FormFEM 1.5. Použitá metoda rešení se dá nazvat 2,5D, tj. simulace toku kovu jen v rovine válcování, s redukcí prurezu polotovaru podle skutecného koeficientu prodloužení. Výsledkem simulace je (pro všech 17 úberu a pro 4 stupne podchlazení povrchu): pole intenzity deformace, závislost teploty na vzdálenosti od stredu pro osu x a y, závislost intenzity deformace na vzdálenosti od stredu pro osu x a y. 1
2 Zvolená metodika simulace prubehu teplotního pole provedená daným programem se jeví jako úcelná a spolehlivá. Podarilo se odladit konstanty pro vstupní okrajové podmínky. V prubehu rešení byl navázán kontakt s tvurci programu za úcelem predání našich poznatku o chování programu s cílem vylepšit nekteré jeho funkce nezbytné pro správné fungování 2,5D simulace. Byl potvrzen predpoklad, že podchlazený povrch a tím jiný prubeh deformacního odporu po prurezu má za následek zmenu rozložení intenzity deformace (pri podchlazeném povrchu se deformace presouvá hloubeji do stredu PLP). ÚVOD Hlavním cílem našeho projektu bylo provést pocítacovou simulaci válcování sochoru 285 x 285 mm z PLP o pocátecním prumeru 525 mm na blokovne. Obcasný výskyt vnitrních vad pri ultrazvukové defektoskopii ve stredových oblastech vývalku, který byl zaznamenán pouze pri válcování sochoru 285 x 285 (u sochoru s menším prurezem se již tyto vady nevyskytovaly), vedl k domnence že pri válcování sochoru 285 x 285 nedochází vlivem nízkého stupne deformace k dostatecnému protvárení stredových oblastí. Behem PC simulace byl sledován vliv ochlazení povrchových vrstev PLP na pronik plastické deformace do stredu vývalku. Za tímto úcelem byla provedena také simulace ochlazování PLP. Simulace válcování byla potom provedena pro ctyri teploty povrchu v rozmezí 13-1 C, ze kterých vyplynul rozdílný prubeh závislosti teploty na vzdálenosti od stredu PLP. 1 REŠENÍ Samotné rešení se skládá ze dvou cástí: 1. Simulace ochlazování, jehož výsledkem je casový prubeh teplotního pole PLP, který posloužil jako vstupní informace pro simulaci válcování. 2. Simulace válcování, byla provedena pomocí 2,5D simulace pro všech 17 pruchodu (a dve pocátecní teplotní pole) na základe empirické znalosti koeficientu prodloužení. 1.1 Simulace ochlazování Program FormFEM dovoluje uživateli na základe zadaného chemického složení oceli vypocítat tyto vlastnosti v závislosti na teplote: merné teplo, hustota, tepelná vodivost. Grafické prubehy jsou znázorneny na obr Pri zadávání chemického složení ve FormFEMu existují nekteré omezující limity (napr. obsah C max.,5 %). Pro simulaci byla použita ocel podle CSN Obr.1. Merné teplo jako funkce teploty Obr.2. Hustota jako funkce teploty 2
3 Obr.3. Vodivost jako funkce teploty teplota ( C) e = e =.4 e = koeficient prestupu tepla (Wm-1K-1) Obr.4.? = f(t) volná konvekce Príklad ochlazování PLP byl rešen jako volné chladnutí na vzduchu s využitím automatického výpoctu koeficientu prestupu tepla. Výpocet se rídí rovnicí vloženou do vnitrní struktury programu FormFEM. Hodnoty koeficientu prestupu tepla pro volnou konvekci v závislosti na teplote pro ruzné hodnoty emisivity povrchu uvádí obr.4. Úloha byla již v této cásti rešena jako symetrická podle osy x a y, ve snaze vyhnout se problémum zpusobených malým poctem kontaktních bodu mezi válcem a polotovarem na pocátku simulace válcování. Více informací o metode 2,5D simulace obsahuje následující kapitola. Výsledné teplotní pole pro casy ochlazování 45, 9, 18 3 s uvádí obr. 5. t = 45 s t = 9 s t = 18 s t = 3 s Obr.5. Teplotní pole pri ochlazování PLP o prumeru 525 mm pro ruzné casy. 3
4 1.2 Simulace válcování Simulace metodou 2,5 D Válcování je proces, který se odehrává ve trech dimenzích. Protože máme k dispozici program pro 2D simulaci, použili jsme k rešení metodu, která by se dala s jistou dávkou nadsázky nazvat 2,5D. Princip metody spocívá v simulaci toku kovu jen v rovine válcování, s tím že prurez polotovaru je na pocátku simulace zmenšen o hodnotu vyplývající z namereného koeficientu prodloužení. Po skoncení modelování jednoho úberu jsou výsledná geometrie a teplotní pole provalku prevedeny do další operace a opet zmenšeny podle hodnoty koeficientu prodloužení z dalšího úberu (pozn.: pole deformací není transportováno mezi úbery, predpokládáme úplné uzdravení struktury v case mezi pruchody). Toto rešení prináší jisté zkreslení výsledku, pro srovnání ruzných podmínek však velmi dobre vyhovuje Vytvorení sestavy a okrajové podmínky úlohy Úloha musela být z duvodu programových omezení 1 (1 operací na jeden problém) rozdelena do dvou problému. Pro každý ze 17 úberu byla vytvorena operace, která obsahovala 4 sestavy pro ruzné pocátecní teplotní pole. Na obr.6. je zobrazena konecneprvková sít a pocátecní podmínky polotovaru a nástroje pro sestavu 1 (doba ochlazování 3 s, viz. obr.5.) operace 1. (pocátecní úber). Na obr. 7. sestava 1 s pocátecním teplotním polem PLP. Obr. 6. Sít konecných prvku a okrajové podmínky Obr.7. Sestava s teplotním polem Okrajové a pocátecní podmínky: Kontaktní podmínky: trení:??=,6 prestup tepla:??= 5 Wm -1 K -1 Podmínka prestupu tepla: vzduch výpocet, T = 2 C,? =,8 Pocátecní teploty: válec: 2 C polotovar: výsledek predchozího kroku Materiál: válec: tepelné vlastnosti:??= 36,5 Wm -1 K -1 ;???= 7 84 kgm -3 ; C = 494 Jkg -1 K -1 mechanické vlastnosti: nedeformovatelný objekt polotovar: teplotní vlastnosti: viz. obr. 2. až 4. mechanické vlastnosti:? m9???? 2 m3 f A T????? A = m2 =, m3 =,14681 m9 = -3,51941 grafické znázornení pro deformacní rychlost 2 s -1 viz. obr. 8. Pohyb nástroje: prímocarý, rychlost: 25 mms -1 1 Více informací o programu FormFEM a jeho hiearchické strukture viz. [1, 2] 4
5 2 VÝSLEDKY Obr.8. Krivky napetí deformace v závislosti na teplote (1 až 1 3 C). Výsledkem simulace je: Pole intenzity deformace pro všech 17 úberu a pro 4 resp. 2 sestavy. Závislost teploty na vzdálenosti od stredu pro osu x a y. Závislost intenzity deformace na vzdálenosti od stredu pro osu x a y pro všech 17 úberu. Tabulka kalibrace, zadaných a vypoctených prurezu, h, b (z duvodu zachování firemního tajemství není soucástí tohoto príspevku). Na obr. 9. mužeme videt výsledky po prvním úberu v poradí: Teplota jako funkce vzdálenosti od stredu osa y, osa x; Intenzita deformace jako funkce vzdálenosti od stredu, osa y osa x.,14 Osa y,12 Osa x,12,1,8,6,4,2 115 C 11 C,1,8,6,4,2 115 C 11 C Teplota ( C) C 11 C Osa y - teploty Teplota ( C) C 11 C Obr.9. Výsledky po prvním úberu. Osa x Teploty 5
6 Díky ochlazení povrchových vrstev dojde k nárustu intenzity deformace ve stredu polotovaru o 17 %. Tento nárust je patrný ve všech úberech mimo 1. a 2. (viz. tabulka 1). V techto úberech se maximum intenzity deformace pro ochlazený polotovar pohybuje cca 14 až 15 mm od stredu a tato hodnota je vetší než pro teplotu povrchu 1 3 C. Z hlediska procentuálního rozdílu jsou nejvýznamnejší úbery 4, 6, 8 a 14, kde je rozdíl mezi ochlazeným a neochlazeným polotovarem vyšší než 27 %. Velký rozdíl v posledním 17. úberu (pres 16 %) je zpusoben nepresnostmi pri výpoctu (tento zdroj nepresností již byl napraven a nebude se vyskytovat v prípadných dalších simulacích). Tabulka 1 Maximální hodnoty intenzity deformace pro jednotlivé úbery Úber 3 ZÁVER Vzdálenost od stredu Teplota povrchu T Rozdíl Vzdálenost Teplota povrchu T Úber 1 3 C 1 C [%] od stredu 1 3 C 1 C Rozdíl [%] 1 143,121,132 9,1 9,115,125 8,7 1,98,97-1, 1,245,297 21,2 2,158,148-6,3 11,196,225 14,8 3,313,316 1, 12,158,187 18,4 4,17,217 27,6 13,169,25 21,3 5,18,2 11,1 14,262,335 27,9 6,175,225 28,6 15,253,282 11,5 7,13,152 16,9 16,143,157 9,8 8,177,228 28,8 17,31,82 164,5 Na základe provedené simulace jsme dospeli k rade záveru: 1. Zvolená metodika simulace prubehu teplotního pole provedená daným programem se jeví jako úcelná a spolehlivá. Pro eventuální zpresnení by bylo nutné provést velmi nákladné a složité zkoušky se zavrtanými termoclánky, prípadne využít zkušenosti jiných rešitelu z oblasti teplotních polí. Jelikož samotný program FormFEM byl pred aplikací overován, lze údaje považovat za spolehlivé. 2. Podarilo se odladit konstanty pro vstupní okrajové podmínky. 3. Zcela unikátní a jinde nepoužívaná metoda, nazvaná 2,5D, která ve 2D ploše umožnuje simulovat prostorové tvárení dokonce v tvarových kalibrech pri válcování je relativne levnou, (oproti plnohodnotnému 3D programu), ale dostatecne spolehlivou metodou. Nevýhodou je pochopitelne menší presnost, rada zjednodušení, nutný citlivý odhad a také znacná pracnost pri konkrétním rešení. V prubehu rešení byl navázán kontakt s tvurci programu a poznatky byly predávány s cílem vylepšení nekterých prenosu dat mezi úbery. 4. Z hlediska provozních zvyklostí je povrchová teplota okolo 1 C již nepodkrocitelná. Naše simulace tím tedy byla omezena. Naše stanovisko, které vychází jen z prubehu poklesu teploty viz Obr. 5., ríká, že celková válcovací síla, na základe váhy rozdelení deformacních odporu po prurezu nemusí být podstatne vyšší, než u klasického válcování dnes bežne provozovaného. 5. Základním výstupem práce je potvrzení predpokladu, že podchlazený povrch a tím jiný prubeh deformacního odporu do jádra s mírným nárustem této hodnoty k povrchu (závislost deformacního odporu na teplote je sice exponenciální, ale v omezeném rozsahu mezi 13 až 1 C je tento nárust relativne malý) má za následek jiný prubeh deformace do stredu. Pri krátké pauze, tj. pri pocátku válcování okamžite pri stejných teplotách povrchu a stredu byl pronik plastické deformace do stredu menší než když došlo ochlazováním po dobu 3 s k poklesu teploty na povrchu na T p = a k zanedbatelnému poklesu ve stredu polotovaru. Typickým príkladem je prubeh intenzity deformace v 8. pruchodu. Zde je rozdíl hodnot intenzity deformace ve stredu znacne 6
7 odlišný (srovnej Obr. 1. a Obr. 11.). Ostatní výsledky sice nejsou tak dramatické, ale trend je jednoznacný. V prípadech, které predstavovaly ochlazení povrchu na T p = 115 resp. T p = 11 C je tento trend též zrejmý. Obr. 1. Pole intenzity deformace, Obr.11. Pole intenzity deformace, 8. úber, T p = 1 C 8. úber, T p = 1 3 C 6. Grafy, které ve dvou osách znázornují prubehy deformací, jsou pochopitelne stejne prukazné jako isoplochy deformací; rovnež tady jsou trendy zvýšené deformace ve stredu a jeho blízkosti pro podchlazené povrchy viditelné (8. pruchod viz. obr. 12. a obr. 13.).,25 Osa y,25 Osa x,2,15,1,5,2,15,1,5 Obr. 1. Závislost intenzity deformace na Obr.11. Závislost intenzity deformace na vzdálenosti od stredu vývalku, vzdálenosti od stredu vývalku, 8. úber, osa y 8. úber, osa x 7. Celkový výsledek je tedy takový, že pri podchlazeném povrchu se deformace presouvá hloubeji do stredu a dá se predpokládat, že prispívá k zavarováním vnitrních necelistvostí. LITERATURA [1] FormFEM program pro simulaci tvárení rovinných a rotacne symetrických teles, uživatelská prírucka, ITA, s.s r.o., Ostrava, srpen 21 [2] FABÍK, R., KLIBER, J. FormFEM program pro simulaci tvárení rovinných a rotacne symetrických teles, uživatelská prírucka. Príloha k záverecné zpráve grantového projektu MŠMT CR FRVŠ 61728, Ostrava 21, 56 s [3] KLIBER, J., FABÍK, R. PC simulace proniku plastické deformace do stredu vývalku v závislosti na ochlazení povrchových vrstev pri válcování sochoru 285 x 285 mm. Záverecná zpráva, kveten 23, VŠB-TU Ostrava, katedra tvárení materiálu FMMI, s
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceNUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014
NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014 Miroslav Kabát, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceNumerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Petr Kovařík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, kovarikp@ntc.zcu.cz Abstract: The paper
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9 Nestacionární vedení tepla v rovinné stěně Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceEXPERIMENTÁLNÍ MĚŘENÍ TEPLOT ELEKTRICKÝCH TOPIDEL
21. medzinárodná vedecká konferencia Riešenie krízových situácií v špecifickom prostredí Fakulta bezpečnostného inžinierstva UNIZA, Žilina, 25. - 26. máj 2016 EXPERIMENTÁLNÍ MĚŘENÍ TEPLOT ELEKTRICKÝCH
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VícePOČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE
VUT Brno Fakulta strojního inženýrství ÚST odbor tváření kovů a plastů POČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE obor: strojírenská technologie ČINNOSTI V POSTROCESSINGU SIMULAČNÍCH SOFTWARE S UKÁZKAMI Ing. Miloslav
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceEVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL
DETAILNÍ STUDIUM SPECIFICKÝCH PORUŠENÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT PŘI VRYPOVÉ INDENTACI EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL Kateřina Macháčková,
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceNESTACIONÁRNÍ ŘEŠENÍ OCHLAZOVÁNÍ BRZDOVÉHO KOTOUČE
NESTACIONÁRNÍ ŘEŠENÍ OCHLAZOVÁNÍ BRZDOVÉHO KOTOUČE Autor: Ing. Pavel ŠTURM, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., pavel.sturm@skodavyzkum.cz Anotace: Příspěvek se věnuje nestacionárnímu řešení chlazení brzdového kotouče
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VícePOČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI
POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI COMPUTER AND PLASTOMETRIC SIMULATION OF THE CONTROLLED ROLLING PROCESS OF MICROALLOYED STEEL Milan Kotas a, Jiří Kliber b, Ondřej
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey
VíceKONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU
KOKA 5, XXXVI. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol KONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU Lukáš Mrnuštík 1, Pavel Brabec
VíceVÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ
VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ Zbyněk Svoboda FSv ČVUT v Praze, Thákurova 7, Praha 6, e-mail: svobodaz@fsv.cvut.cz The following paper contains overview of recommended calculation methods for
VíceKULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE
české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and
VíceVliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku
Vliv metody vyšetřování tvaru brusného kotouče na výslednou přesnost obrobku Aneta Milsimerová Fakulta strojní, Západočeská univerzita Plzeň, 306 14 Plzeň. Česká republika. E-mail: anetam@kto.zcu.cz Hlavním
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceVÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI PROCESU SVAŘOVÁNÍ
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic VÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceVlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě
12. 14. května 2015 Vlny konečné amplitudy vyzařované bublinou vytvořenou jiskrovým výbojem ve vodě Karel Vokurka Technická univerzita v Liberci, katedra fyziky, Studentská 2, 461 17 Liberec karel.vokurka@tul.cz
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VícePŘÍLOHA KE KAPITOLE 12
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Ústav materiálového inženýrství - odbor slévárenství 1 PŘÍLOHA KE KAPITOLE 12 Disertační práce Příloha ke kap. 12 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VíceZáklady tvorby výpočtového modelu
Základy tvorby výpočtového modelu Zpracoval: Jaroslav Beran Pracoviště: Technická univerzita v Liberci katedra textilních a jednoúčelových strojů Tento materiál vznikl jako součást projektu In-TECH 2,
VíceSDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina
SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, ČR, E mail: miroslav.prihoda@vsb.cz
VícePOROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík:
POROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík: Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Abstrakt K poznání složitých termokinetických
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceTECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS. Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b
TECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b a) TRINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Prumyslová 1000, 739 70 Trinec Staré Mesto,
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceDOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC
DOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC RESULTS ACHIEVED FROM APPLICATION OF CUBIC CU MOULD INSERTS FOR CCM 1 AT TŽ, A.S. Jan Morávka, Vladislav Mrajca
VíceUniverzita obrany. Měření na výměníku tepla K-216. Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA. Protokol obsahuje 13 listů. Vypracoval: Vít Havránek
Univerzita obrany K-216 Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA Měření na výměníku tepla Protokol obsahuje 13 listů Vypracoval: Vít Havránek Studijní skupina: 21-3LRT-C Datum zpracování: 7.5.2011
VíceMODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b
MODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceČást 5.2 Lokalizovaný požár
Část 5.2 Lokalizovaný požár P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem příkladu je určit teplotu ocelového nosníku, který je součástí
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceTomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika
SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA V MAKETĚ PALIVOVÉ TYČE ZA RŮZNÝH VSTUPNÍH PARAMETRŮ HLADÍÍHO VZDUHU SVOČ FST 2008 Tomáš Syka Komořanská 38, 434 0 Most Česká republika ABSTRAKT Hlavním úkolem této práce bylo
VíceHODNOCENÍ STÁRNUTÍ POVRCHU MATERIÁLU POMOCÍ INDENTACNÍCH MERENÍ
HODNOCENÍ STÁRNUTÍ POVRCHU MATERIÁLU POMOCÍ INDENTACNÍCH MERENÍ Marek Tengler, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt Príspevek se
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceSTUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceVálcování. Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová. Šance pro všechny CZ.1.07/1.2.06/
Válcování Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová Princip Ztuhlé ocelové ingoty o hmotnosti kolem 10 t se prohřívají v hlubinných pecích na teplotu tváření kolem 1100 C a válcují se na předvalky. Z těch se pak
VíceTransfer inovácií 20/2011 2011
OBRÁBĚNÍ LASEREM KALENÉHO POVRCHU Ing. Miroslav Zetek, Ph.D. Ing. Ivana Česáková Ing. Josef Sklenička Katedra technologie obrábění Univerzitní 22, 306 14 Plzeň e-mail: mzetek@kto.zcu.cz Abstract The technology
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VícePostup pro kalibraci vyměřené zkušební dráhy pro stanovení konstanty vozidla W a účinného obvodu pneumatik (dále jen dráhy )
Postup pro kalibraci vyměřené zkušební dráhy pro stanovení konstanty vozidla W a účinného obvodu pneumatik (dále jen dráhy ) Kalibrace se provede porovnávací metodou pomocí kalibrovaného ocelového měřicího
VícePREDIKCE DÉLKY KOLONY V KŘIŽOVATCE PREDICTION OF THE LENGTH OF THE COLUMN IN THE INTERSECTION
PREDIKCE DÉLKY KOLONY V KŘIŽOVATCE PREDICTION OF THE LENGTH OF THE COLUMN IN THE INTERSECTION Lucie Váňová 1 Anotace: Článek pojednává o předpovídání délky kolony v křižovatce. Tato úloha je řešena v programu
VíceAPLIKACE SIMULAČNÍHO PROGRAMU ANSYS PRO VÝUKU MIKROELEKTROTECHNICKÝCH TECHNOLOGIÍ
APLIKACE SIMULAČNÍHO PROGRAMU ANSYS PRO VÝUKU MIKROELEKTROTECHNICKÝCH TECHNOLOGIÍ 1. ÚVOD Ing. Psota Boleslav, Doc. Ing. Ivan Szendiuch, CSc. Ústav mikroelektroniky, FEKT VUT v Brně, Technická 10, 602
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VíceProgram for Gas Flow Simulation in Unhinged Material Program pro simulaci proudění plynu v rozrušeném materiálu
XXIX. ASR '2004 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, April 30, 2004 237 Program for Gas Flow Simulation in Unhinged Material Program pro simulaci proudění plynu v rozrušeném materiálu PONČÍK, Josef
VíceMODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2008 5. konference IBPSA-CZ Brno, 6. a 7. 11. 2008 MODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ Ondřej Šikula Ústav technických zařízení budov, Fakulta
VíceSF2 Podklady pro cvičení
SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se
VícePOROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU
POROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU COMPARISON OF INFLUENCES OF DEPOSITION THIN FILMS AND WELDING ON DEGRADATION OF BASIC MATERIAL Monika Hadáčková a
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceMěření prostupu tepla
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření prostupu tepla Úvod Prostup tepla je kombinovaný případ
VíceStavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A48 tywoniak@fsv.cvut.cz součásti stavební fyziky Stavební tepelná technika Stavební akustika Denní osvětlení. 6 4
VíceINFLUENCE OF CONSTRUCTION OF TRANSMISSION ON ECONOMIC PARAMETERS OF TRACTOR SET TRANSPORT
INFLUENCE OF CONSTRUCTION OF TRANSMISSION ON ECONOMIC PARAMETERS OF TRACTOR SET TRANSPORT Vykydal P., Žák M. Department of Engineering and Automobile Transport, Faculty of Agronomy, Mendel University in
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI. Radek Vašíček
TERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI Radek Vašíček Základní termofyzikální vlastnosti Tepelná konduktivita l (součinitel tepelné vodivosti) vyjadřuje schopnost dané látky vést teplo jde o množství tepla, které v
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceReflexní parotěsná fólie SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce
Reflexní parotěsná SUNFLEX Roof-In Plus v praktické zkoušce Měření povrchových teplot předstěny s reflexní fólií a rozbor výsledků Tepelné vlastnosti SUNFLEX Roof-In Plus s tepelně reflexní vrstvou otestovala
VíceModelování magnetického pole v železobetonových konstrukcích
Modelování magnetického pole v železobetonových konstrukcích Petr Smékal Anotace: Článek pojednává o modelování magnetického pole uvnitř železobetonových stavebních konstrukcí. Pro vytvoření modelu byly
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
VíceCFD ANALÝZA CHLAZENÍ MOTORU
CFD ANALÝZA CHLAZENÍ MOTORU Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D., VŠB TU Ostrava, zdenek.poruba@vsb.cz Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., VŠB TU Ostrava, jan.szweda@vsb.cz Anotace česky (slovensky) Předložený článek prezentuje
VíceZáklady stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I
STANOVENÍ SIL A PRÁCE PŘI P I TVÁŘEN ENÍ Většina výpočtů pro stanovení práce a sil pro tváření jsou empirické vzorce, které jsou odvozeny z celé řady experimentálních měření. Faktory, které ovlivňují velikost
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
Více